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Relazione di calcolo
Progetto:
Progetto Esecutivo dei lavori di ”Realizzazione dell’intervento relativo al Collegamento
NOCE RIVELLO – COLLA MARATEA, mediante ammodernamento e messa in
sicurezza del percorso stradale esistente” della S.P. N° 3 – (REALIZZAZIONE DI
PARATIA KM. 13+700)
Comune: PROVINCIA DI POTENZA (Comune di Trecchina)
Progettista: Ing. Andrea BIANCO
Direttore dei Lavori: Ing. Andrea BIANCO
Impresa:
Normative di riferimento
- Legge nr. 1086 del 05/11/1971.
Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a
struttura metallica.
- Legge nr. 64 del 02/02/1974.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.
- D.M. LL.PP. del 11/03/1988.
Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e
delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle
opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
- D.M. LL.PP. del 14/02/1992.
Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le
strutture metalliche.
- D.M. 9 Gennaio 1996
Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato
normale e precompresso e per le strutture metalliche.
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei
carichi e sovraccarichi'.
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche.
- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996.
- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al
D.M. 16 Gennaio 1996.
Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)
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Relazione di calcolo
Metodo di analisi
Calcolo della profondità di infissione
Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente
da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona
interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro
di rotazione.
Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti
verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà
assente.
Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione
necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva,
controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni).
Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una
rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per
paratie non tirantate).
Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla
paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti.
Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione:
Kam
Kav
Kpm
Kpv
diagramma della spinta attiva agente da monte
diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata
diagramma della spinta passiva agente da monte
diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata.
Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti
Dm=Kpm-Kav
e
Dv=Kpv-Kam
Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è
ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di
rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione.
Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione
si può agire con tre modalità :
1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria
per l'equilibrio
2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza
3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan() e sulla
coesione
Calcolo della spinte
Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo)
Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a
monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata
(nel caso di terreno stratificato).
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Relazione di calcolo
La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza
costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma
chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo
di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al
metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente.
Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato
mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo).
I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:
- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione  rispetto all'orizzontale) e si considera
il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e
dal profilo del terreno;
- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno,
resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione
lungo la parete (A);
- dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.
Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel
caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva.
Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto
all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta.
Spinta in presenza di sisma
Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di
Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana).
Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia
dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la
forza di inerzia valutata come
Fi = W*C
Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni
sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come
DS= S- Ss
L'incremento di spinta viene applicato a 1/2 dell'altezza della parete stessa(diagramma rettangolare).
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Relazione di calcolo
Analisi ad elementi finiti
La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un
metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si
assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo
elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia.
La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più
o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di
tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel
caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del
tirante, Af l'area di armatura nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di
lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte
interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5
centimetri.
I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico,
spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono
riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto
cambiate di segno).
Schematizzazione del terreno
La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di
molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della
singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La
costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere
uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed
uno spostamento al cubo [F/L3]. È evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il
numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la
larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente,
Am, della molla (a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico
del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2), l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime
come
k m
Am=10000 x –––––––––
Em
Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza
dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le
molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono vincolate all'estremità alla
traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data
dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza
flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti (solo rigidezza assiale) e delle
molle (rigidezza assiale).
Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno
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Relazione di calcolo
A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce
sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare
il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana.
Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie
soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di
considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva
sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di
plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la
resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il
valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza
all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla
abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può
essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla.
D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti
precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per
raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che
l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità
meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale
aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica
lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice
di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)
Ku=p
Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della
plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0,
fino a raggiungere il carico totale p. Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali
plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà
riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse
applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice
di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono
il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo
di Riks).
Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson
modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati.
Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni
dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente
leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della
molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle
deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.
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Relazione di calcolo
Analisi per fasi di scavo
L'analisi della paratia per fasi di scavo consente di ottenere informazioni dettagliate sullo stato di
sollecitazione e deformazione dell'opera durante la fase di realizzazione. In ogni fase lo stato di
sollecitazione e di deformazione dipende dalla 'storia' dello scavo (soprattutto nel caso di paratie
tirantate o vincolate).
Definite le varie altezze di scavo (in funzione della posizione di tiranti, vincoli, o altro) si procede
per ogni fase al calcolo delle spinte inserendo gli elementi (tiranti, vincoli o carichi) attivi per quella
fase, tendendo conto delle deformazioni dello stato precedente. Ad esempio, se sono presenti dei
tiranti passivi si inserirà nell'analisi della fase la 'molla' che lo rappresenta. Indicando con u ed u0 gli
spostamenti nella fase attuale e nella fase precedente, con s ed s0 gli sforzi nella fase attuale e nella
fase precedente e con K la matrice di rigidezza della 'struttura' la relazione sforzi-deformazione è
esprimibile nella forma
s=s0+K(u-u0)
In sostanza analizzare la paratia per fasi di scavo oppure 'direttamente' porta a risultati abbastanza
diversi sia per quanto riguarda lo stato di deformazione e sollecitazione dell'opera sia per quanto
riguarda il tiro dei tiranti.
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Relazione di calcolo
Verifica alla stabilità globale
La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di
sicurezza non inferiore a 1.3.
È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La
superficie di scorrimento è supposta circolare.
In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per
la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il
punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di
centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a
50.
Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:
cibi
i ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )
cosi
 = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––
iWisini
dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della
striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche
del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia.
Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base
della striscia (li = bi/cosi ).
Quindi, assunto un cerchio di tentativo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava
. Questo procedimento è eseguito per il numero di centri prefissato e è assunto come coefficiente
di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
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Relazione di calcolo
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Geometria paratia
Tipo paratia: Paratia di pali
Altezza fuori terra
Profondità di infissione
Altezza totale della paratia
Lunghezza paratia
6,00
9,00
15,00
18,00
Numero di file di pali
Interasse fra le file di pali
Interasse fra i pali della fila
Diametro dei pali
Numero totale di pali
Numero di pali per metro lineare
2
1,00
1,80
80,00
19
1.06
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[m]
[cm]
Geometria cordoli
Simbologia adottata
n°
Y
numero d'ordine del cordolo
posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m]
Cordoli in calcestruzzo
B
Base della sezione del cordolo espresso in [cm]
H
Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm]
Cordoli in acciaio
A
Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq]
W
Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3]
n°
1
Y
0,00
Tipo
Calcestruzzo
B
200,00
H
100,00
A
--
W
--
Geometria profilo terreno
Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)
N numero ordine del punto
X ascissa del punto espressa in [m]
Y ordinata del punto espressa in [m]
A inclinazione del tratto espressa in [°]
Profilo di monte
N
X
2
20,00
Y
0,00
A
0,00
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Profilo di valle
N
X
1
-20,00
2
0,00
Y
-6,00
-6,00
Relazione di calcolo
9
A
0,00
0,00
Descrizione terreni
Simbologia adottata
n°
numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia
Descrizione
Descrizione del terreno

peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]
peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc]
s

angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°]

angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°]
c
coesione del terreno espressa in [kg/cmq]
n°
1
2
3

1950,00
2000,00
2100,00
Descrizione
Terreno 1
Terreno 2
Terreno 3
s
2100,00
2150,00
2150,00

21,00
22,00
24,00

14,00
14,00
16,00
Descrizione stratigrafia
Simbologia adottata
n°
sp
kw

Terreno
n°
1
2
numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia
spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m]
costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm
inclinazione dello strato espressa in GRADI(°)
Terreno associato allo strato
sp
6,00
19,00

0,00
0,00
kw
0,64
4,70
Terreno
Terreno 1
Terreno 3
Caratteristiche materiali utilizzati
Calcestruzzo
Peso specifico
Resistenza caratteristica a compressione Rck
Tensione ammissibile a compressione c
Tensione tangenziale ammissibile c0
Tensione tangenziale ammissibile c1
2500
300
98
6,0
18,3
[kg/mc]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
[kg/cmq]
c
0,000
0,150
0,200
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Relazione di calcolo
Acciaio
Tipo
Tensione ammissibile fa
Tensione di snervamento fyk
B450C
2600
4500
[kg/cmq]
[kg/cmq]
Caratteristiche acciaio cordoli in c.a.
Tipo
Tensione ammissibile fa
Tensione di snervamento fyk
B450C
2600
4500
[kg/cmq]
[kg/cmq]
10
Condizioni di carico
Simbologia e convenzioni adottate
Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia
Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia
Fx
Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle
Fy
Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso
M
Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante
Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq]
Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle
R
Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg]
Condizione n° 1
Carico distribuito sul profilo
Xi = 0,10
Xf = 7,00
Qi = 2000
Qf = 2000
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Relazione di calcolo
Combinazioni di carico
Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione.
Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Combinazione n° 2 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Combinazione n° 3 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Combinazione n° 4 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Combinazione n° 5 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
x 1.00
Combinazione n° 6 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
x 1.00
Combinazione n° 7 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Combinazione n° 8 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Combinazione n° 9 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Combinazione n° 10 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Combinazione n° 11 [DA1 - A1M1]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+)
x 0.20
Combinazione n° 12 [DA1- A2M2]
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V-)
x 0.20
Combinazione n° 13
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
x 0.20
Combinazione n° 14
11
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
x 0.50
Combinazione n° 15
Spinta terreno
Condizione 1 (Condizione 1)
x 1.00
12
Impostazioni di progetto
Spinte e verifiche secondo :
Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008
Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi
Effetto
A1
Permanenti
Favorevole
Gfav
1,00
Permanenti
Sfavorevole
Gsfav
1,30
Variabili
Favorevole
Qfav
0,00
Variabili
Sfavorevole
Qsfav
1,50
A2
1,00
1,00
0,00
1,30
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri
M1
Tangente dell'angolo di attrito
tan'
1,00
Coesione efficace
c'
1,00
1,00
Resistenza non drenata
cu
Resistenza a compressione uniassiale
qu
1,00
1,00
Peso dell'unità di volume

M2
1,25
1,25
1,40
1,60
1,00
Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi
Effetto
A1
Permanenti
Favorevole
Gfav
1,00
Permanenti
Sfavorevole
Gsfav
1,00
Variabili
Favorevole
Qfav
0,00
Variabili
Sfavorevole
Qsfav
1,00
A2
1,00
1,00
0,00
1,00
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri
M1
Tangente dell'angolo di attrito
tan'
1,00
Coesione efficace
c'
1,00
Resistenza non drenata
cu
1,00
M2
1,25
1,25
1,40
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
Resistenza a compressione uniassiale
Peso dell'unità di volume
qu

1,00
1,00
13
1,60
1,00
Verifica materiali : Stato Limite Ultimo
Impostazioni di analisi
Analisi per Combinazioni di Carico.
Rottura del terreno
Pressione passiva
Influenza  (angolo di attrito terreno-paratia)
Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene
considerato per la spinta passiva)
Stabilità globale
Metodo di Fellenius
Impostazioni analisi sismica
Combinazioni SLU
Accelerazione al suolo [m/s^2]
Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0
Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc*
Coefficiente di amplificazione topografica (St)
Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss)
Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo ()
Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m]
Coefficiente di riduzione per spostamento massimo ()
2.210
2.320
0.370
1.000
1.191
1.000
0.030
0.425
Coefficiente di intensità sismica (percento)
11.403
Combinazioni SLE
Accelerazione al suolo [m/s^2]
Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0
Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc*
Coefficiente di amplificazione topografica (St)
Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss)
Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo ()
Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m]
Coefficiente di riduzione per spostamento massimo ()
0.000
2.390
0.300
1.000
1.200
1.000
0.030
0.425
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
14
Coefficiente di intensità sismica (percento)
0.000
Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv)
0.00
Influenza sisma nella spinta attiva da monte
Forma diagramma incremento sismico : Rettangolare
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Relazione di calcolo
15
Analisi della spinta
Pressioni terreno
Simbologia adottata
Sono riportati i valori delle pressioni in corrispondenza delle sezioni di calcolo
Y
ordinata rispetto alla testa della paratia espressa in [m] e positiva verso il basso.
Le pressioni sono tutte espresse in [kg/mq]
am
sigma attiva da monte
sigma attiva da valle
av
sigma passiva da monte
pm
pv
sigma passiva da valle
inclinazione spinta attiva espressa in [°]
a
inclinazione spinta passiva espressa in [°]
p
Combinazione nr. 1
Nr. Y(m)
am
1
0,00
0
4
0,30
320
7
0,60
641
10
0,90
961
13
1,20
1281
16
1,50
1602
19
1,80
1922
22
2,10
2243
25
2,40
2563
28
2,70
2883
31
3,00
3204
34
3,30
3524
37
3,60
3844
40
3,90
4165
43
4,20
4485
46
4,50
4805
49
4,80
5126
52
5,10
5446
55
5,40
5766
58
5,70
6087
61
5,98
6370
64
6,10
3454
67
6,40
3761
70
6,70
4072
73
7,00
4380
76
7,30
4690
79
7,60
4997
82
7,90
5305
85
8,20
5613
88
8,50
5921
91
8,80
6228
94
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6534
av
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0
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0
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32013
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pv
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0
6839
8749
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18459
20401
22343
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26227
a
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
14,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
p
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0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
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0,0
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0,0
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0,0
0,0
0,0
Aztec Informatica® * PAC 10.0
97
100
103
106
109
112
115
118
121
124
127
130
133
136
139
142
145
148
151
9,40
9,70
10,00
10,30
10,60
10,90
11,20
11,50
11,80
12,10
12,40
12,70
13,00
13,30
13,60
13,90
14,20
14,50
14,80
Relazione di calcolo
16
6841
7149
7454
7761
8070
8375
8682
8989
9296
9603
9910
10216
10523
10830
11137
11442
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12058
12364
1147
1451
1756
2062
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5736
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16,0
16,0
16,0
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16,0
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0,0
0,0
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Combinazione nr. 2
Nr. Y(m)
am
1
0,00
0
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320
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0,90
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1602
19
1,80
1922
22
2,10
2243
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a
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p
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0,0
0,0
Aztec Informatica® * PAC 10.0
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88
91
94
97
100
103
106
109
112
115
118
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124
127
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133
136
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148
151
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8,50
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9,70
10,00
10,30
10,60
10,90
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12,70
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14,50
14,80
Relazione di calcolo
17
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5921
6228
6534
6841
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7454
7761
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0
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539
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1756
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16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
16,0
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0,0
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0,0
0,0
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0,0
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0,0
0,0
Combinazione nr. 3
Nr. Y(m)
am
1
0,00
0
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2012
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a
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11,3
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11,3
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11,3
11,3
11,3
12,9
12,9
12,9
p
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0,0
Aztec Informatica® * PAC 10.0
73
76
79
82
85
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97
100
103
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124
127
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9,40
9,70
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10,30
10,60
10,90
11,20
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11,80
12,10
12,40
12,70
13,00
13,30
13,60
13,90
14,20
14,50
14,80
Relazione di calcolo
18
4089
4372
4653
4933
5214
5495
5776
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6336
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6897
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7457
7736
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8577
8857
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9417
9697
9977
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0
0
0
0
0
306
583
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1417
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2532
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3370
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5328
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43670
44936
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47469
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20154
21420
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41680
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
12,9
0,0
0,0
0,0
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Combinazione nr. 9
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0,0
0,0
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
32
Analisi della paratia
L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico
La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti.
Essa è discretizzata in 120 elementi fuori terra e 180 elementi al di sotto della linea di fondo scavo.
Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la
pressione passiva non reagiscono ad ulteriori incremento di carico.
Altezza fuori terra della paratia
Profondità di infissione
Altezza totale della paratia
6,00
9,00
15,00
[m]
[m]
[m]
Forze agenti sulla paratia
Simbologia adottata e sistema di riferimento
Tutte le forze sono espresse in [kg] e si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un
metro di larghezza della paratia
Ya rappresenta il punto di applicazione, rispetto alla testa della paratia, espresso in [m]
Combinazione nr. 1
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
18649,07
0,00
-32313,61
13664,76
1,12
6,00
7,65
11,38
18,23
134715,67
Ya
4,00
0,00
8,13
13,77
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 2
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Valore
18649,07
0,00
-32313,61
13664,76
1,12
6,00
Ya
4,00
0,00
8,13
13,77
0,00
[m]
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Relazione di calcolo
33
7,65
11,38
18,23
134715,67
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 3
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
16914,07
0,00
-32166,45
15252,69
1,38
6,00
8,85
11,74
31,49
86476,83
Ya
4,00
0,00
8,69
13,90
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 4
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
16914,07
0,00
-32166,45
15252,69
1,38
6,00
8,85
11,74
31,49
86476,83
Ya
4,00
0,00
8,69
13,90
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 5
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Valore
22251,41
0,00
-40963,83
18712,78
1,60
6,00
Ya
3,85
0,00
8,40
13,82
0,00
[m]
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Relazione di calcolo
34
8,20
11,53
24,86
134715,67
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 6
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
20601,41
0,00
-43834,43
23233,47
2,37
6,01
9,85
12,08
43,09
86476,83
Ya
3,83
0,00
9,23
14,02
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 7
Spinta agente sulla paratia
Incremento sismico della spinta
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
14242,74
3457,56
0,00
-30868,83
13168,76
1,07
6,00
7,65
11,32
18,23
134715,67
Ya
4,01
3,00
0,00
8,05
13,75
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 8
Spinta agente sulla paratia
Incremento sismico della spinta
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Valore
14242,74
3457,56
0,00
-30868,83
13168,76
1,07
Ya
4,01
3,00
0,00
8,05
13,75
0,00
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Relazione di calcolo
35
6,00
7,65
11,32
18,23
134715,67
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 9
Spinta agente sulla paratia
Incremento sismico della spinta
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
16839,38
3866,09
0,00
-42882,57
22177,53
2,20
6,00
9,65
12,00
40,88
86476,83
Ya
4,00
3,00
0,00
9,08
13,99
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 10
Spinta agente sulla paratia
Incremento sismico della spinta
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
16839,38
3866,09
0,00
-42882,57
22177,53
2,20
6,00
9,65
12,00
40,88
86476,83
Ya
4,00
3,00
0,00
9,08
13,99
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 11
Spinta agente sulla paratia
Incremento sismico della spinta
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Valore
14719,47
3576,59
0,00
-32222,53
Ya
3,98
3,00
0,00
8,09
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Relazione di calcolo
36
13926,72
1,14
6,00
7,75
11,35
19,34
134715,67
13,76
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 12
Spinta agente sulla paratia
Incremento sismico della spinta
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
17391,20
3990,38
0,00
-45169,60
23788,48
2,42
6,01
9,85
12,06
43,09
86476,83
Ya
3,97
3,00
0,00
9,17
14,01
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 13
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
14825,71
0,00
-24808,51
9982,96
0,80
6,00
7,25
11,25
13,81
134715,67
Ya
3,97
0,00
7,89
13,72
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 14
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Valore
15546,16
0,00
Ya
3,93
0,00
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Relazione di calcolo
37
-26349,84
10803,86
0,87
6,00
7,35
11,27
15,47
134715,67
7,95
13,73
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Combinazione nr. 15
Spinta agente sulla paratia
Risultante carichi esterni applicati
Resistenza passiva agente sulla paratia
Controspinta agente sulla paratia
Spostamento massimo della paratia
Punto di nullo del diagramma
Punto di inversione del diagramma
Centro di rotazione
Percentuale molle plasticizzate
Portanza di punta
Valore
16746,98
0,00
-28999,49
12252,72
1,00
6,00
7,60
11,32
17,68
134715,67
Ya
3,86
0,00
8,04
13,75
0,00
[m]
[m]
[m]
[%]
[kg]
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
Pressioni orizzontali agenti sulla paratia
Simbologia adottata
N°
Y
P
numero d'ordine della sezione
ordinata della sezione espressa in [m]
pressione sulla paratia espressa in [kg/mq] positiva da monte verso valle
Pressioni terreno - Combinazione nr. 1
N°
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
106
109
112
Y
0,00
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
2,10
2,25
2,40
2,55
2,70
2,85
3,00
3,15
3,30
3,45
3,60
3,75
3,90
4,05
4,20
4,35
4,50
4,65
4,80
4,95
5,10
5,25
5,40
5,55
P
0,00
155,42
310,84
466,26
621,68
777,10
932,52
1087,95
1243,37
1398,79
1554,21
1709,63
1865,05
2020,47
2175,89
2331,31
2486,73
2642,15
2797,57
2953,00
3108,42
3263,84
3419,26
3574,68
3730,10
3885,52
4040,94
4196,36
4351,78
4507,20
4662,62
4818,05
4973,47
5128,89
5284,31
5439,73
5595,15
5750,57
38
Aztec Informatica® * PAC 10.0
115
118
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
106
109
112
115
118
121
124
127
130
133
136
139
142
145
5,70
5,85
6,00
6,15
6,30
6,45
6,60
6,75
6,90
7,05
7,20
7,35
7,50
7,65
7,80
7,95
8,10
8,25
8,40
8,55
8,70
8,85
9,00
9,15
9,30
9,45
9,60
9,75
9,90
10,05
10,20
10,35
10,50
10,65
10,80
10,95
11,10
11,25
11,40
11,55
11,70
11,85
12,00
12,15
12,30
12,45
12,60
12,75
12,90
13,05
13,20
Relazione di calcolo
5905,99
6058,82
-1469,70
-3778,55
-4587,17
-5407,33
-6229,44
-7050,52
-7873,40
-8696,61
-9518,57
-10340,74
-11163,10
-11954,06
-11322,84
-10705,02
-10100,73
-9510,04
-8932,96
-8369,48
-7819,53
-7283,00
-6759,73
-6249,54
-5752,21
-5267,50
-4795,12
-4334,77
-3886,12
-3448,81
-3022,49
-2606,77
-2201,24
-1805,48
-1419,08
-1041,60
-672,60
-311,63
41,75
388,00
727,58
1060,92
1388,48
1710,69
2027,98
2340,80
2649,53
2954,60
3256,39
3555,28
3851,62
39
Aztec Informatica® * PAC 10.0
148
151
154
157
160
163
166
169
172
175
178
181
13,35
13,50
13,65
13,80
13,95
14,10
14,25
14,40
14,55
14,70
14,85
15,00
Relazione di calcolo
4145,76
4438,02
4728,70
5018,08
5306,42
5593,95
5880,88
6167,38
6453,61
6739,67
7025,66
7311,63
Pressioni terreno - Combinazione nr. 2
N°
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
Y
0,00
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
2,10
2,25
2,40
2,55
2,70
2,85
3,00
3,15
3,30
3,45
3,60
3,75
3,90
4,05
4,20
4,35
4,50
4,65
4,80
4,95
5,10
P
0,00
155,42
310,84
466,26
621,68
777,10
932,52
1087,95
1243,37
1398,79
1554,21
1709,63
1865,05
2020,47
2175,89
2331,31
2486,73
2642,15
2797,57
2953,00
3108,42
3263,84
3419,26
3574,68
3730,10
3885,52
4040,94
4196,36
4351,78
4507,20
4662,62
4818,05
4973,47
5128,89
5284,31
40
Aztec Informatica® * PAC 10.0
106
109
112
115
118
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
106
109
112
115
118
121
124
127
130
133
136
5,25
5,40
5,55
5,70
5,85
6,00
6,15
6,30
6,45
6,60
6,75
6,90
7,05
7,20
7,35
7,50
7,65
7,80
7,95
8,10
8,25
8,40
8,55
8,70
8,85
9,00
9,15
9,30
9,45
9,60
9,75
9,90
10,05
10,20
10,35
10,50
10,65
10,80
10,95
11,10
11,25
11,40
11,55
11,70
11,85
12,00
12,15
12,30
12,45
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Pressioni terreno - Combinazione nr. 13
62
Aztec Informatica® * PAC 10.0
N°
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Y
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6,45
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Relazione di calcolo
P
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63
Aztec Informatica® * PAC 10.0
25
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49
52
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Relazione di calcolo
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64
Aztec Informatica® * PAC 10.0
178
181
14,85
15,00
Relazione di calcolo
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5121,92
Pressioni terreno - Combinazione nr. 14
N°
1
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P
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65
Aztec Informatica® * PAC 10.0
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14,10
Relazione di calcolo
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-7185,50
-7816,60
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224,90
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733,47
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1222,70
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1695,38
1926,35
2154,17
2379,17
2601,64
2821,87
3040,14
3256,72
3471,86
3685,78
3898,70
4110,83
4322,33
66
Aztec Informatica® * PAC 10.0
166
169
172
175
178
181
14,25
14,40
14,55
14,70
14,85
15,00
Relazione di calcolo
4533,38
4744,09
4954,60
5164,98
5375,30
5585,61
Pressioni terreno - Combinazione nr. 15
N°
1
4
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10
13
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115
118
121
Y
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P
0,00
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67
Aztec Informatica® * PAC 10.0
1
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11,25
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11,55
11,70
11,85
12,00
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12,60
12,75
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13,05
13,20
13,35
13,50
Relazione di calcolo
-2393,03
-4485,38
-5111,53
-5742,61
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-2133,50
-1781,25
-1437,71
-1102,50
-775,24
-455,51
-142,93
162,91
462,42
756,01
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2938,29
3195,85
3451,16
3704,52
3956,22
68
Aztec Informatica® * PAC 10.0
154
157
160
163
166
169
172
175
178
181
13,65
13,80
13,95
14,10
14,25
14,40
14,55
14,70
14,85
15,00
Relazione di calcolo
4206,54
4455,70
4703,95
4951,49
5198,49
5445,12
5691,50
5937,75
6183,92
6430,08
69
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
70
Stabilità globale
Metodo di Fellenius
Simbologia adottata
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra)
Le strisce sono numerate da monte verso valle
N°
numero d'ordine della striscia
W
peso della striscia espresso in [kg]

angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario)

angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c
coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b
larghezza della striscia espressa in [m]
L
sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cos)
u
pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg]
Combinazione nr. 3
Numero di cerchi analizzati
Numero di strisce
100
50,00
Cerchio critico
Coordinate del centro
Raggio del cerchio
Ascissa a valle del cerchio
Ascissa a monte del cerchio
Coefficiente di sicurezza
X[m]= -1,50
R[m] = 16,57
Xi[m]= -16,28
Xs[m]= 15,01
C= 2,67
Y[m]= 1,50
Wsin
-625,37
-1742,24
-2599,63
-3257,56
-3754,45
-4117,15
-4365,65
-4515,50
-4579,24
-4567,27
-4488,44
-4350,42
-4159,98
-3923,17

19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
W
715,51
2083,88
3257,05
4284,66
5196,95
6014,01
6750,02
7415,40
8018,07
8564,22
9058,76
9505,66
9908,16
10268,92
(°)
-60,93
-56,73
-52,95
-49,49
-46,26
-43,20
-40,30
-37,51
-34,83
-32,23
-29,70
-27,24
-24,83
-22,46
L
1,29
1,14
1,04
0,96
0,91
0,86
0,82
0,79
0,76
0,74
0,72
0,70
0,69
0,68
c
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
u
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
10590,16
10873,72
11121,14
11333,67
11512,37
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11771,44
11853,00
11903,09
11921,94
11909,63
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19090,05
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18845,39
18674,34
18469,80
18230,78
17956,07
17644,21
17293,43
16901,64
16466,29
15984,28
15451,87
14864,41
14216,07
13499,44
12704,80
11819,10
10824,03
9692,48
8381,03
6849,90
4983,96
1960,73
-20,13
-17,84
-15,58
-13,34
-11,13
-8,93
-6,74
-4,56
-2,39
-0,23
1,94
4,11
6,28
8,46
10,66
12,87
15,10
17,35
19,63
21,94
24,30
26,69
29,14
31,65
34,23
36,89
39,64
42,51
45,53
48,71
52,11
55,79
59,87
64,54
70,26
79,00
Relazione di calcolo
-3645,48
-3331,97
-2987,31
-2615,89
-2221,88
-1809,24
-1381,79
-943,24
-497,21
-47,27
403,04
850,19
2088,97
2793,99
3485,05
4158,39
4810,11
5436,11
6032,08
6593,45
7115,27
7592,20
8018,35
8387,18
8691,30
8922,21
9069,96
9122,66
9065,66
8880,33
8541,92
8015,67
7248,65
6184,71
4691,07
1924,68
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0,66
0,65
0,64
0,64
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,64
0,64
0,65
0,66
0,66
0,67
0,69
0,70
0,72
0,73
0,76
0,78
0,81
0,85
0,89
0,95
1,02
1,11
1,25
1,45
1,85
3,28
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
Wi= 569143,48 [kg]
Wisini= 87595,81 [kg]
Wicositani= 176132,20 [kg]
cibi/cosi= 57912,17 [kg]
Combinazione nr. 4
Numero di cerchi analizzati
Numero di strisce
Cerchio critico
100
50,00
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
17,07
17,07
17,07
71
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Coordinate del centro
Raggio del cerchio
Ascissa a valle del cerchio
Ascissa a monte del cerchio
Coefficiente di sicurezza
Relazione di calcolo
72
X[m]= -1,50
R[m] = 16,57
Xi[m]= -16,28
Xs[m]= 15,01
C= 2,67
Y[m]= 1,50
Wsin
-625,37
-1742,24
-2599,63
-3257,56
-3754,45
-4117,15
-4365,65
-4515,50
-4579,24
-4567,27
-4488,44
-4350,42
-4159,98
-3923,17
-3645,48
-3331,97
-2987,31
-2615,89
-2221,88
-1809,24
-1381,79
-943,24
-497,21
-47,27
403,04
850,19
2088,97
2793,99
3485,05
4158,39
4810,11
5436,11
6032,08
6593,45
7115,27
7592,20
8018,35
8387,18
8691,30
8922,21

19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
W
715,51
2083,88
3257,05
4284,66
5196,95
6014,01
6750,02
7415,40
8018,07
8564,22
9058,76
9505,66
9908,16
10268,92
10590,16
10873,72
11121,14
11333,67
11512,37
11658,07
11771,44
11853,00
11903,09
11921,94
11909,63
11866,10
19090,05
18983,75
18845,39
18674,34
18469,80
18230,78
17956,07
17644,21
17293,43
16901,64
16466,29
15984,28
15451,87
14864,41
(°)
-60,93
-56,73
-52,95
-49,49
-46,26
-43,20
-40,30
-37,51
-34,83
-32,23
-29,70
-27,24
-24,83
-22,46
-20,13
-17,84
-15,58
-13,34
-11,13
-8,93
-6,74
-4,56
-2,39
-0,23
1,94
4,11
6,28
8,46
10,66
12,87
15,10
17,35
19,63
21,94
24,30
26,69
29,14
31,65
34,23
36,89
L
1,29
1,14
1,04
0,96
0,91
0,86
0,82
0,79
0,76
0,74
0,72
0,70
0,69
0,68
0,67
0,66
0,65
0,64
0,64
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,64
0,64
0,65
0,66
0,66
0,67
0,69
0,70
0,72
0,73
0,76
0,78
c
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
u
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(Ctn; Ctt)
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(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
14216,07
13499,44
12704,80
11819,10
10824,03
9692,48
8381,03
6849,90
4983,96
1960,73
39,64
42,51
45,53
48,71
52,11
55,79
59,87
64,54
70,26
79,00
Relazione di calcolo
9069,96
9122,66
9065,66
8880,33
8541,92
8015,67
7248,65
6184,71
4691,07
1924,68
0,81
0,85
0,89
0,95
1,02
1,11
1,25
1,45
1,85
3,28
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
17,07
17,07
17,07
73
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
u
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
Wi= 1138286,96 [kg]
Wisini= 175191,63 [kg]
Wicositani= 352264,39 [kg]
cibi/cosi= 115824,34 [kg]
Combinazione nr. 6
Numero di cerchi analizzati
Numero di strisce
100
50,00
Cerchio critico
Coordinate del centro
Raggio del cerchio
Ascissa a valle del cerchio
Ascissa a monte del cerchio
Coefficiente di sicurezza
X[m]= -1,50
R[m] = 16,57
Xi[m]= -16,28
Xs[m]= 15,01
C= 2,62
Y[m]= 1,50
Wsin
-625,37
-1742,24
-2599,63
-3257,56
-3754,45
-4117,15
-4365,65
-4515,50
-4579,24
-4567,27
-4488,44
-4350,42
-4159,98
-3923,17
-3645,48

19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
W
715,51
2083,88
3257,05
4284,66
5196,95
6014,01
6750,02
7415,40
8018,07
8564,22
9058,76
9505,66
9908,16
10268,92
10590,16
(°)
-60,93
-56,73
-52,95
-49,49
-46,26
-43,20
-40,30
-37,51
-34,83
-32,23
-29,70
-27,24
-24,83
-22,46
-20,13
L
1,29
1,14
1,04
0,96
0,91
0,86
0,82
0,79
0,76
0,74
0,72
0,70
0,69
0,68
0,67
c
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
Aztec Informatica® * PAC 10.0
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
10873,72
11121,14
11333,67
11512,37
11658,07
11771,44
11853,00
11903,09
11921,94
11909,63
11866,10
19772,99
19796,69
19658,33
19487,28
19282,74
19043,72
18769,01
18457,14
18106,37
17714,58
17279,22
16141,99
15451,87
14864,41
14216,07
13499,44
12704,80
11819,10
10824,03
9692,48
8381,03
6849,90
4983,96
1960,73
-17,84
-15,58
-13,34
-11,13
-8,93
-6,74
-4,56
-2,39
-0,23
1,94
4,11
6,28
8,46
10,66
12,87
15,10
17,35
19,63
21,94
24,30
26,69
29,14
31,65
34,23
36,89
39,64
42,51
45,53
48,71
52,11
55,79
59,87
64,54
70,26
79,00
Relazione di calcolo
-3331,97
-2987,31
-2615,89
-2221,88
-1809,24
-1381,79
-943,24
-497,21
-47,27
403,04
850,19
2163,70
2913,63
3635,38
4339,42
5021,82
5678,51
6305,18
6897,23
7449,74
7957,37
8414,22
8469,94
8691,30
8922,21
9069,96
9122,66
9065,66
8880,33
8541,92
8015,67
7248,65
6184,71
4691,07
1924,68
0,66
0,65
0,64
0,64
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,64
0,64
0,65
0,66
0,66
0,67
0,69
0,70
0,72
0,73
0,76
0,78
0,81
0,85
0,89
0,95
1,02
1,11
1,25
1,45
1,85
3,28
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
17,07
17,07
17,07
74
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,000
0,000
0,000
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
Wi= 1716400,44 [kg]
Wisini= 265522,43 [kg]
Wicositani= 531412,19 [kg]
cibi/cosi= 173736,51 [kg]
Combinazione nr. 9
Numero di cerchi analizzati
Numero di strisce
Cerchio critico
Coordinate del centro
100
50,00
X[m]= -1,50
Y[m]= 6,00
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Raggio del cerchio
Ascissa a valle del cerchio
Ascissa a monte del cerchio
Coefficiente di sicurezza
Relazione di calcolo
75
R[m] = 21,05
Xi[m]= -18,81
Xs[m]= 18,69
C= 1,86
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
W
783,32
2303,16
3658,19
4876,79
5979,13
6980,12
7891,16
8721,17
9477,27
10165,24
10789,82
11354,93
11863,86
12319,35
12723,71
13078,88
13386,49
13647,87
13864,15
14036,20
14164,72
14250,21
14293,00
14293,27
14251,00
22822,29
22696,21
22527,44
22315,31
22058,96
21757,32
21409,09
21012,69
20566,27
20067,59
19514,01
18902,37
18228,91
17489,08
16677,36
15786,96
(°)
-53,57
-50,25
-47,14
-44,21
-41,41
-38,74
-36,16
-33,66
-31,23
-28,86
-26,55
-24,28
-22,06
-19,86
-17,70
-15,56
-13,45
-11,35
-9,27
-7,20
-5,14
-3,09
-1,04
1,01
3,06
5,11
7,15
9,21
11,28
13,36
15,46
17,58
19,73
21,91
24,12
26,37
28,66
31,01
33,42
35,89
38,44
Wsin
-630,27
-1770,71
-2681,58
-3400,41
-3955,20
-4367,76
-4655,70
-4833,60
-4913,85
-4907,18
-4822,99
-4669,72
-4454,95
-4185,66
-3868,27
-3508,78
-3112,85
-2685,84
-2232,89
-1758,93
-1268,78
-767,13
-258,60
252,25
760,84
2031,52
2826,29
3605,28
4363,81
5097,07
5800,05
6467,53
7094,04
7673,73
8200,38
8667,23
9066,94
9391,37
9631,44
9776,85
9815,71
L
1,27
1,18
1,11
1,05
1,00
0,96
0,93
0,90
0,88
0,86
0,84
0,83
0,81
0,80
0,79
0,78
0,77
0,77
0,76
0,76
0,76
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,76
0,76
0,77
0,78
0,78
0,79
0,81
0,82
0,83
0,85
0,87
0,90
0,92
0,95

19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
c
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
u
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
42
43
44
45
46
47
48
49
50
14809,42
13733,93
12546,45
11228,13
9752,59
8129,52
6336,80
4202,65
1516,58
41,09
43,85
46,75
49,81
53,08
56,62
60,54
65,02
70,24
Relazione di calcolo
9734,08
9515,20
9138,40
8577,35
7797,03
6788,76
5517,54
3809,51
1427,26
0,99
1,04
1,09
1,16
1,24
1,36
1,52
1,77
2,21
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
17,07
17,07
17,07
17,07
76
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
u
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
Wi= 2381641,34 [kg]
Wisini= 364638,23 [kg]
Wicositani= 742196,80 [kg]
cibi/cosi= 238445,46 [kg]
Combinazione nr. 10
Numero di cerchi analizzati
Numero di strisce
100
50,00
Cerchio critico
Coordinate del centro
Raggio del cerchio
Ascissa a valle del cerchio
Ascissa a monte del cerchio
Coefficiente di sicurezza
X[m]= -1,50
R[m] = 21,05
Xi[m]= -18,81
Xs[m]= 18,69
C= 1,86
Y[m]= 6,00
Wsin
-630,27
-1770,71
-2681,58
-3400,41
-3955,20
-4367,76
-4655,70
-4833,60
-4913,85
-4907,18
-4822,99
-4669,72
-4454,95
-4185,66
-3868,27
-3508,78

19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
W
783,32
2303,16
3658,19
4876,79
5979,13
6980,12
7891,16
8721,17
9477,27
10165,24
10789,82
11354,93
11863,86
12319,35
12723,71
13078,88
(°)
-53,57
-50,25
-47,14
-44,21
-41,41
-38,74
-36,16
-33,66
-31,23
-28,86
-26,55
-24,28
-22,06
-19,86
-17,70
-15,56
L
1,27
1,18
1,11
1,05
1,00
0,96
0,93
0,90
0,88
0,86
0,84
0,83
0,81
0,80
0,79
0,78
c
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
Aztec Informatica® * PAC 10.0
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
13386,49
13647,87
13864,15
14036,20
14164,72
14250,21
14293,00
14293,27
14251,00
22822,29
22696,21
22527,44
22315,31
22058,96
21757,32
21409,09
21012,69
20566,27
20067,59
19514,01
18902,37
18228,91
17489,08
16677,36
15786,96
14809,42
13733,93
12546,45
11228,13
9752,59
8129,52
6336,80
4202,65
1516,58
-13,45
-11,35
-9,27
-7,20
-5,14
-3,09
-1,04
1,01
3,06
5,11
7,15
9,21
11,28
13,36
15,46
17,58
19,73
21,91
24,12
26,37
28,66
31,01
33,42
35,89
38,44
41,09
43,85
46,75
49,81
53,08
56,62
60,54
65,02
70,24
Relazione di calcolo
-3112,85
-2685,84
-2232,89
-1758,93
-1268,78
-767,13
-258,60
252,25
760,84
2031,52
2826,29
3605,28
4363,81
5097,07
5800,05
6467,53
7094,04
7673,73
8200,38
8667,23
9066,94
9391,37
9631,44
9776,85
9815,71
9734,08
9515,20
9138,40
8577,35
7797,03
6788,76
5517,54
3809,51
1427,26
0,77
0,77
0,76
0,76
0,76
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,76
0,76
0,77
0,78
0,78
0,79
0,81
0,82
0,83
0,85
0,87
0,90
0,92
0,95
0,99
1,04
1,09
1,16
1,24
1,36
1,52
1,77
2,21
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
17,07
17,07
17,07
17,07
77
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,000
0,000
0,000
0,000
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
Wi= 3046882,25 [kg]
Wisini= 463754,03 [kg]
Wicositani= 952981,40 [kg]
cibi/cosi= 303154,41 [kg]
Combinazione nr. 12
Numero di cerchi analizzati
Numero di strisce
Cerchio critico
Coordinate del centro
Raggio del cerchio
100
50,00
X[m]= -1,50
R[m] = 21,05
Y[m]= 6,00
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Ascissa a valle del cerchio
Ascissa a monte del cerchio
Coefficiente di sicurezza
Relazione di calcolo
78
Xi[m]= -18,81
Xs[m]= 18,69
C= 1,86
Caratteristiche delle strisce
N°
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
W
783,32
2303,16
3658,19
4876,79
5979,13
6980,12
7891,16
8721,17
9477,27
10165,24
10789,82
11354,93
11863,86
12319,35
12723,71
13078,88
13386,49
13647,87
13864,15
14036,20
14164,72
14250,21
14293,00
14293,27
14251,00
22951,80
22845,72
22676,95
22464,82
22208,47
21906,83
21558,59
21162,20
20715,78
20122,02
19514,01
18902,37
18228,91
17489,08
16677,36
15786,96
14809,42
(°)
-53,57
-50,25
-47,14
-44,21
-41,41
-38,74
-36,16
-33,66
-31,23
-28,86
-26,55
-24,28
-22,06
-19,86
-17,70
-15,56
-13,45
-11,35
-9,27
-7,20
-5,14
-3,09
-1,04
1,01
3,06
5,11
7,15
9,21
11,28
13,36
15,46
17,58
19,73
21,91
24,12
26,37
28,66
31,01
33,42
35,89
38,44
41,09
Wsin
-630,27
-1770,71
-2681,58
-3400,41
-3955,20
-4367,76
-4655,70
-4833,60
-4913,85
-4907,18
-4822,99
-4669,72
-4454,95
-4185,66
-3868,27
-3508,78
-3112,85
-2685,84
-2232,89
-1758,93
-1268,78
-767,13
-258,60
252,25
760,84
2043,04
2844,91
3629,21
4393,05
5131,61
5839,90
6512,70
7144,51
7729,52
8222,62
8667,23
9066,94
9391,37
9631,44
9776,85
9815,71
9734,08
L
1,27
1,18
1,11
1,05
1,00
0,96
0,93
0,90
0,88
0,86
0,84
0,83
0,81
0,80
0,79
0,78
0,77
0,77
0,76
0,76
0,76
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,76
0,76
0,77
0,78
0,78
0,79
0,81
0,82
0,83
0,85
0,87
0,90
0,92
0,95
0,99

19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
19,61
c
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
0,160
u
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(Ctn; Ctt)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
43
44
45
46
47
48
49
50
13733,93
12546,45
11228,13
9752,59
8129,52
6336,80
4202,65
1516,58
43,85
46,75
49,81
53,08
56,62
60,54
65,02
70,24
Relazione di calcolo
9515,20
9138,40
8577,35
7797,03
6788,76
5517,54
3809,51
1427,26
Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg]
Wi= 3713503,16 [kg]
Wisini= 563201,20 [kg]
Wicositani= 1164240,70 [kg]
cibi/cosi= 367863,36 [kg]
1,04
1,09
1,16
1,24
1,36
1,52
1,77
2,21
19,61
19,61
19,61
19,61
17,07
17,07
17,07
17,07
79
0,160
0,160
0,160
0,160
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
(0; 0)
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
80
Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia
Simbologia adottata
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
Mmax, Mmin
momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm]
Nmax, Nmin
sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione)
Tmax, Tmin
taglio massimo e minimo espresso in [kg]
Combinazione nr. 1
yMmax = 8,25
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 61844
Tmax = 18649
Nmax = 19897
yMmin = 0,00
yTmin = 11,35
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -13665
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 11,35
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -13665
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,70
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -15253
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,70
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -15253
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,50
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -18713
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 12,05
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -23233
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 11,30
Mmin = 0
Tmin = -13169
Combinazione nr. 2
yMmax = 8,25
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 61844
Tmax = 18649
Nmax = 19897
Combinazione nr. 3
yMmax = 8,80
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 63431
Tmax = 16914
Nmax = 19897
Combinazione nr. 4
yMmax = 8,80
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 63431
Tmax = 16914
Nmax = 19897
Combinazione nr. 5
yMmax = 8,45
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 81879
Tmax = 22251
Nmax = 19897
Combinazione nr. 6
yMmax = 9,25
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 87963
Tmax = 20601
Nmax = 19897
Combinazione nr. 7
yMmax = 8,15
yTmax = 6,00
Mmax = 60402
Tmax = 17700
Aztec Informatica® * PAC 10.0
yNmax = 15,00
Nmax = 19897
Relazione di calcolo
81
yNmin = 0,00
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 11,30
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -13169
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,95
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -22178
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,95
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -22178
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 11,30
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -13927
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 12,05
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -23788
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,20
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -9983
Nmin = 0
yMmin = 15,00
yTmin = 11,25
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -10804
Nmin = 0
yMmin = 0,00
yTmin = 11,30
yNmin = 0,00
Mmin = 0
Tmin = -12253
Nmin = 0
Combinazione nr. 8
yMmax = 8,15
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 60402
Tmax = 17700
Nmax = 19897
Combinazione nr. 9
yMmax = 9,15
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 86040
Tmax = 20705
Nmax = 19897
Combinazione nr. 10
yMmax = 9,15
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 86040
Tmax = 20705
Nmax = 19897
Combinazione nr. 11
yMmax = 8,20
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 63527
Tmax = 18296
Nmax = 19897
Combinazione nr. 12
yMmax = 9,20
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 90645
Tmax = 21381
Nmax = 19897
Combinazione nr. 13
yMmax = 8,05
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 46504
Tmax = 14826
Nmax = 19897
Combinazione nr. 14
yMmax = 8,10
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 50066
Tmax = 15546
Nmax = 19897
Combinazione nr. 15
yMmax = 8,15
yTmax = 6,00
yNmax = 15,00
Mmax = 56205
Tmax = 16747
Nmax = 19897
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
82
Sollecitazioni per metro di paratia
Simbologia adottata
n°
Y
M
N
T
numero d'ordine della sezione
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
momento flettente espresso in [kgm]
sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)
taglio espresso in [kg]
Combinazione nr. 1
n°
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
Y
0,00
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
2,10
2,25
2,40
2,55
2,70
2,85
3,00
3,15
3,30
3,45
3,60
3,75
3,90
4,05
4,20
4,35
4,50
4,65
4,80
4,95
5,10
M
0,00
0,61
4,73
15,83
37,43
73,01
126,07
200,12
298,65
425,15
583,12
776,07
1007,47
1280,85
1599,68
1967,47
2387,71
2863,90
3399,55
3998,13
4663,16
5398,13
6206,54
7091,87
8057,64
9107,33
10244,45
11472,49
12794,95
14215,32
15737,10
17363,79
19098,89
20945,89
22908,29
N
0,00
198,97
397,94
596,90
795,87
994,84
1193,81
1392,77
1591,74
1790,71
1989,68
2188,64
2387,61
2586,58
2785,55
2984,51
3183,48
3382,45
3581,42
3780,38
3979,35
4178,32
4377,29
4576,25
4775,22
4974,19
5173,16
5372,12
5571,09
5770,06
5969,03
6167,99
6366,96
6565,93
6764,90
T
0,00
11,65
46,62
104,90
186,49
291,39
419,61
571,14
745,99
944,15
1165,62
1410,40
1678,50
1969,91
2284,64
2622,67
2984,02
3368,69
3776,66
4207,95
4662,56
5140,47
5641,70
6166,24
6714,10
7285,27
7879,75
8497,55
9138,66
9803,08
10490,81
11201,86
11936,22
12693,90
13474,88
Aztec Informatica® * PAC 10.0
106
109
112
115
118
121
124
127
130
133
136
139
142
145
148
151
154
157
160
163
166
169
172
175
178
181
184
187
190
193
196
199
202
205
208
211
214
217
220
223
226
229
232
235
238
241
244
247
250
253
256
5,25
5,40
5,55
5,70
5,85
6,00
6,10
6,25
6,40
6,55
6,70
6,85
7,00
7,15
7,30
7,45
7,60
7,75
7,90
8,05
8,20
8,35
8,50
8,65
8,80
8,95
9,10
9,25
9,40
9,55
9,70
9,85
10,00
10,15
10,30
10,45
10,60
10,75
10,90
11,05
11,20
11,35
11,50
11,65
11,80
11,95
12,10
12,25
12,40
12,55
12,70
24989,58
27193,27
29522,85
31981,82
34573,67
37301,82
39154,96
41867,17
44482,31
46981,94
49347,57
51560,73
53602,90
55455,57
57100,24
58518,41
59691,57
60602,66
61254,26
61660,38
61834,71
61790,65
61541,27
61099,37
60477,42
59687,59
58741,75
57651,47
56428,06
55082,50
53625,52
52067,56
50418,81
48689,19
46888,38
45025,80
43110,67
41151,95
39158,41
37138,61
35100,92
33053,51
31004,40
28961,43
26932,29
24924,53
22945,55
21002,65
19103,00
17253,68
15461,67
Relazione di calcolo
6963,86
7162,83
7361,80
7560,77
7759,73
7958,70
8091,35
8290,31
8489,28
8688,25
8887,22
9086,18
9285,15
9484,12
9683,09
9882,05
10081,02
10279,99
10478,96
10677,92
10876,89
11075,86
11274,83
11473,79
11672,76
11871,73
12070,70
12269,66
12468,63
12667,60
12866,57
13065,53
13264,50
13463,47
13662,44
13861,40
14060,37
14259,34
14458,31
14657,28
14856,24
15055,21
15254,18
15453,15
15652,11
15851,08
16050,05
16249,02
16447,98
16646,95
16845,92
83
14279,18
15106,80
15957,73
16831,97
17729,45
18648,96
18274,64
17668,19
16939,10
16086,93
15111,45
14012,76
12790,55
11444,95
9976,05
8383,81
6668,11
4906,71
3239,32
1663,93
178,51
-1218,99
-2530,61
-3758,39
-4904,34
-5970,48
-6958,79
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-9476,04
-10172,16
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-11360,74
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-12659,72
-12970,02
-13221,42
-13415,31
-13553,01
-13635,76
-13664,76
-13641,10
-13565,85
-13439,98
-13264,41
-13039,97
-12767,45
-12447,56
-12080,96
-11668,24
Aztec Informatica® * PAC 10.0
259
262
265
268
271
274
277
280
283
286
289
292
295
298
301
12,85
13,00
13,15
13,30
13,45
13,60
13,75
13,90
14,05
14,20
14,35
14,50
14,65
14,80
14,95
Relazione di calcolo
84
13733,84
12077,03
10497,96
9003,34
7599,80
6293,92
5092,25
4001,33
3027,63
2177,65
1457,83
874,63
434,49
143,85
9,14
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18238,69
18437,66
18636,63
18835,59
19034,56
19233,53
19432,50
19631,46
19830,43
-11209,93
-10706,49
-10158,36
-9565,88
-8929,39
-8249,14
-7525,35
-6758,21
-5947,86
-5094,42
-4197,96
-3258,54
-2276,19
-1250,94
-182,79
M
0,00
0,61
4,73
15,83
37,43
73,01
126,07
200,12
298,65
425,15
583,12
776,07
1007,47
1280,85
1599,68
1967,47
2387,71
2863,90
3399,55
3998,13
4663,16
5398,13
6206,54
7091,87
8057,64
9107,33
10244,45
11472,49
12794,95
14215,32
15737,10
17363,79
N
0,00
198,97
397,94
596,90
795,87
994,84
1193,81
1392,77
1591,74
1790,71
1989,68
2188,64
2387,61
2586,58
2785,55
2984,51
3183,48
3382,45
3581,42
3780,38
3979,35
4178,32
4377,29
4576,25
4775,22
4974,19
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5372,12
5571,09
5770,06
5969,03
6167,99
T
0,00
11,65
46,62
104,90
186,49
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419,61
571,14
745,99
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1165,62
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1678,50
1969,91
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2622,67
2984,02
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3776,66
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4662,56
5140,47
5641,70
6166,24
6714,10
7285,27
7879,75
8497,55
9138,66
9803,08
10490,81
11201,86
Combinazione nr. 2
n°
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
Y
0,00
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
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1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
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2,25
2,40
2,55
2,70
2,85
3,00
3,15
3,30
3,45
3,60
3,75
3,90
4,05
4,20
4,35
4,50
4,65
Aztec Informatica® * PAC 10.0
97
100
103
106
109
112
115
118
121
124
127
130
133
136
139
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145
148
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154
157
160
163
166
169
172
175
178
181
184
187
190
193
196
199
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205
208
211
214
217
220
223
226
229
232
235
238
241
244
247
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4,95
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9,25
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9,70
9,85
10,00
10,15
10,30
10,45
10,60
10,75
10,90
11,05
11,20
11,35
11,50
11,65
11,80
11,95
12,10
12,25
19098,89
20945,89
22908,29
24989,58
27193,27
29522,85
31981,82
34573,67
37301,82
39154,96
41867,17
44482,31
46981,94
49347,57
51560,73
53602,90
55455,57
57100,24
58518,41
59691,57
60602,66
61254,26
61660,38
61834,71
61790,65
61541,27
61099,37
60477,42
59687,59
58741,75
57651,47
56428,06
55082,50
53625,52
52067,56
50418,81
48689,19
46888,38
45025,80
43110,67
41151,95
39158,41
37138,61
35100,92
33053,51
31004,40
28961,43
26932,29
24924,53
22945,55
21002,65
Relazione di calcolo
6366,96
6565,93
6764,90
6963,86
7162,83
7361,80
7560,77
7759,73
7958,70
8091,35
8290,31
8489,28
8688,25
8887,22
9086,18
9285,15
9484,12
9683,09
9882,05
10081,02
10279,99
10478,96
10677,92
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6102,65
6585,38
7086,03
7604,62
8141,15
8695,61
9268,00
9858,33
10466,59
11092,79
11736,92
12398,98
13078,98
13776,91
14492,77
15226,57
15978,25
16746,87
16270,73
15567,02
14768,70
Combinazione nr. 15
n°
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
106
109
112
115
118
121
124
127
130
Y
0,00
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
2,10
2,25
2,40
2,55
2,70
2,85
3,00
3,15
3,30
3,45
3,60
3,75
3,90
4,05
4,20
4,35
4,50
4,65
4,80
4,95
5,10
5,25
5,40
5,55
5,70
5,85
6,00
6,10
6,25
6,40
Aztec Informatica® * PAC 10.0
133
136
139
142
145
148
151
154
157
160
163
166
169
172
175
178
181
184
187
190
193
196
199
202
205
208
211
214
217
220
223
226
229
232
235
238
241
244
247
250
253
256
259
262
265
268
271
274
277
280
283
6,55
6,70
6,85
7,00
7,15
7,30
7,45
7,60
7,75
7,90
8,05
8,20
8,35
8,50
8,65
8,80
8,95
9,10
9,25
9,40
9,55
9,70
9,85
10,00
10,15
10,30
10,45
10,60
10,75
10,90
11,05
11,20
11,35
11,50
11,65
11,80
11,95
12,10
12,25
12,40
12,55
12,70
12,85
13,00
13,15
13,30
13,45
13,60
13,75
13,90
14,05
44288,72
46321,75
48201,87
49914,89
51446,57
52782,69
53909,02
54811,33
55480,69
55926,34
56160,62
56195,57
56042,94
55714,24
55220,66
54573,15
53782,36
52858,69
51812,25
50652,91
49390,27
48033,69
46592,27
45074,89
43490,18
41846,57
40152,25
38415,22
36643,27
34844,01
33024,85
31193,06
29355,71
27519,74
25691,93
23878,93
22087,28
20323,35
18593,47
16903,81
15260,48
13669,50
12136,80
10668,27
9269,72
7946,90
6705,54
5551,31
4489,84
3526,76
2667,66
Relazione di calcolo
8688,25
8887,22
9086,18
9285,15
9484,12
9683,09
9882,05
10081,02
10279,99
10478,96
10677,92
10876,89
11075,86
11274,83
11473,79
11672,76
11871,73
12070,70
12269,66
12468,63
12667,60
12866,57
13065,53
13264,50
13463,47
13662,44
13861,40
14060,37
14259,34
14458,31
14657,28
14856,24
15055,21
15254,18
15453,15
15652,11
15851,08
16050,05
16249,02
16447,98
16646,95
16845,92
17044,89
17243,85
17442,82
17641,79
17840,76
18039,72
18238,69
18437,66
18636,63
112
13875,76
12887,99
11805,50
10628,22
9356,11
7989,13
6527,25
4974,93
3455,88
2019,58
664,20
-612,13
-1811,26
-2935,03
-3985,30
-4963,90
-5872,64
-6713,30
-7487,64
-8197,38
-8844,22
-9429,79
-9955,69
-10423,50
-10834,70
-11190,76
-11493,07
-11742,99
-11941,79
-12090,72
-12190,94
-12243,56
-12249,63
-12210,15
-12126,05
-11998,18
-11827,37
-11614,36
-11359,85
-11064,46
-10728,78
-10353,32
-9938,56
-9484,91
-8992,74
-8462,38
-7894,10
-7288,14
-6644,69
-5963,91
-5245,93
Aztec Informatica® * PAC 10.0
286
289
292
295
298
301
14,20
14,35
14,50
14,65
14,80
14,95
1918,11
1283,68
769,91
382,36
126,55
8,04
Relazione di calcolo
18835,59
19034,56
19233,53
19432,50
19631,46
19830,43
113
-4490,86
-3698,75
-2869,66
-2003,62
-1100,65
-160,75
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
114
Spostamenti massimi e minimi della paratia
Simbologia adottata
Y
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
umax, umin
spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle
vmax, vmin
spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso
Combinazione nr. 1
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,1224
vmax=0,0090
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1557
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1557
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1948
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1948
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,2234
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,3344
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1471
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1471
vmin=0,0000
Combinazione nr. 2
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,1224
vmax=0,0090
Combinazione nr. 3
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,3761
vmax=0,0090
Combinazione nr. 4
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,3761
vmax=0,0090
Combinazione nr. 5
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,6003
vmax=0,0090
Combinazione nr. 6
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=2,3743
vmax=0,0090
Combinazione nr. 7
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,0737
vmax=0,0090
Combinazione nr. 8
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,0737
vmax=0,0090
Combinazione nr. 9
Aztec Informatica® * PAC 10.0
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
Relazione di calcolo
umax=2,1987
vmax=0,0090
115
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,3098
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,3098
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1569
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,3401
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1090
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1189
vmin=0,0000
yUmin=15,00
yVmin=0,00
umin=-0,1369
vmin=0,0000
Combinazione nr. 10
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=2,1987
vmax=0,0090
Combinazione nr. 11
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=1,1429
vmax=0,0090
Combinazione nr. 12
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=2,4197
vmax=0,0090
Combinazione nr. 13
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=0,7975
vmax=0,0090
Combinazione nr. 14
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=0,8686
vmax=0,0090
Combinazione nr. 15
yUmax = 0,00
yVmax = 0,00
umax=0,9972
vmax=0,0090
Spostamenti della paratia
Simbologia adottata
N°
Y
u
v
numero d'ordine della sezione
ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m]
spostamento orizzontale espresso in [cm] positivo verso valle
spostamento verticale espresso in [cm] positivo verso il basso
Combinazione nr. 1
N°
1
Y
0,00
u
1,12235
v
0,00902
Aztec Informatica® * PAC 10.0
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
46
49
52
55
58
61
64
67
70
73
76
79
82
85
88
91
94
97
100
103
106
109
112
115
118
121
124
127
130
133
136
139
142
145
148
151
154
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
2,10
2,25
2,40
2,55
2,70
2,85
3,00
3,15
3,30
3,45
3,60
3,75
3,90
4,05
4,20
4,35
4,50
4,65
4,80
4,95
5,10
5,25
5,40
5,55
5,70
5,85
6,00
6,15
6,30
6,45
6,60
6,75
6,90
7,05
7,20
7,35
7,50
7,65
Relazione di calcolo
1,10443
1,08650
1,06857
1,05064
1,03272
1,01479
0,99686
0,97894
0,96102
0,94309
0,92517
0,90726
0,88935
0,87144
0,85355
0,83566
0,81778
0,79992
0,78207
0,76424
0,74644
0,72866
0,71090
0,69319
0,67550
0,65787
0,64028
0,62274
0,60526
0,58785
0,57052
0,55326
0,53610
0,51903
0,50208
0,48523
0,46852
0,45194
0,43552
0,41926
0,40317
0,38727
0,37157
0,35608
0,34082
0,32579
0,31101
0,29648
0,28221
0,26822
0,25450
0,00902
0,00902
0,00901
0,00901
0,00900
0,00899
0,00898
0,00896
0,00895
0,00893
0,00891
0,00889
0,00887
0,00884
0,00882
0,00879
0,00876
0,00873
0,00870
0,00866
0,00862
0,00858
0,00854
0,00850
0,00846
0,00841
0,00836
0,00831
0,00826
0,00821
0,00815
0,00810
0,00804
0,00798
0,00792
0,00785
0,00779
0,00772
0,00765
0,00758
0,00750
0,00743
0,00735
0,00727
0,00719
0,00711
0,00703
0,00694
0,00686
0,00677
0,00667
116
Aztec Informatica® * PAC 10.0
157
160
163
166
169
172
175
178
181
184
187
190
193
196
199
202
205
208
211
214
217
220
223
226
229
232
235
238
241
244
247
250
253
256
259
262
265
268
271
274
277
280
283
286
289
292
295
298
301
7,80
7,95
8,10
8,25
8,40
8,55
8,70
8,85
9,00
9,15
9,30
9,45
9,60
9,75
9,90
10,05
10,20
10,35
10,50
10,65
10,80
10,95
11,10
11,25
11,40
11,55
11,70
11,85
12,00
12,15
12,30
12,45
12,60
12,75
12,90
13,05
13,20
13,35
13,50
13,65
13,80
13,95
14,10
14,25
14,40
14,55
14,70
14,85
15,00
Combinazione nr. 2
Relazione di calcolo
0,24106
0,22790
0,21504
0,20246
0,19018
0,17818
0,16647
0,15505
0,14391
0,13305
0,12246
0,11214
0,10209
0,09228
0,08273
0,07342
0,06435
0,05550
0,04686
0,03844
0,03021
0,02218
0,01432
0,00663
-0,00089
-0,00826
-0,01549
-0,02259
-0,02956
-0,03642
-0,04317
-0,04983
-0,05641
-0,06290
-0,06933
-0,07569
-0,08200
-0,08826
-0,09448
-0,10067
-0,10683
-0,11297
-0,11909
-0,12520
-0,13130
-0,13739
-0,14348
-0,14957
-0,15566
0,00658
0,00649
0,00639
0,00629
0,00619
0,00609
0,00599
0,00588
0,00577
0,00566
0,00555
0,00544
0,00533
0,00521
0,00509
0,00497
0,00485
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N°
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N°
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N°
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N°
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v
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Combinazione nr. 14
N°
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28
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1,80
142
Aztec Informatica® * PAC 10.0
40
43
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Relazione di calcolo
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0,00544
143
Aztec Informatica® * PAC 10.0
193
196
199
202
205
208
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214
217
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226
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247
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259
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265
268
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277
280
283
286
289
292
295
298
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9,75
9,90
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11,25
11,40
11,55
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11,85
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12,30
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14,25
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14,55
14,70
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15,00
Relazione di calcolo
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Combinazione nr. 15
N°
1
4
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10
13
16
19
22
25
28
Y
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1,20
1,35
144
Aztec Informatica® * PAC 10.0
31
34
37
40
43
46
49
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58
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5,70
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6,00
6,15
6,30
6,45
6,60
6,75
6,90
7,05
7,20
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7,65
7,80
7,95
8,10
8,25
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9,00
Relazione di calcolo
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0,00588
0,00577
145
Aztec Informatica® * PAC 10.0
184
187
190
193
196
199
202
205
208
211
214
217
220
223
226
229
232
235
238
241
244
247
250
253
256
259
262
265
268
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274
277
280
283
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289
292
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298
301
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9,30
9,45
9,60
9,75
9,90
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10,20
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10,50
10,65
10,80
10,95
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11,25
11,40
11,55
11,70
11,85
12,00
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12,30
12,45
12,60
12,75
12,90
13,05
13,20
13,35
13,50
13,65
13,80
13,95
14,10
14,25
14,40
14,55
14,70
14,85
15,00
Relazione di calcolo
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-0,04575
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-0,10541
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-0,13165
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0,00447
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0,00421
0,00408
0,00395
0,00381
0,00367
0,00353
0,00339
0,00325
0,00310
0,00296
0,00281
0,00266
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0,00235
0,00219
0,00204
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0,00171
0,00155
0,00139
0,00122
0,00105
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0,00053
0,00036
0,00018
0,00000
146
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
147
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
148
Verifica armatura pali
Per la verifica delle sezioni si adotta il metodo degli stati limite
Coefficiente di sicurezza (Sollecitazione ultima/Sollecitazione esercizio) >= 1.75.
Descrizione armatura adottata e caratteristiche sezione
Diametro del palo
Area della sezione trasversale
Copriferro
80,00
5026,55
7,00
[cm]
[cmq]
[cm]
L'armatura del palo è costituita da 3126(Af=164,61 cmq) longitudinali e staffe 10/20,0 cm
Simbologia adottata
n°
Y
M
N
T
Af
c
f
c
st
Mu
Nu
CS
TR
CST
numero d'ordine della sezione
ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m]
momento flettente agente sul palo espresso in [kgm]
sforzo normale agente sul palo espresso in [kg] (positivo di compressione)
taglio agente sul palo espresso in [kg]
area di armatura espressa in [cmq]
tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
tensione nell'acciaio espressa in [kg/cmq]
tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
tensione nelle staffe espressa in [kg/cmq]
momento ultimo di riferimento espresso in [kgm]
sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg]
coefficiente di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio)
taglio resistente espresso in [kg]
coefficiente di sicurezza a taglio
Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 1
n°
1
4
7
10
13
16
19
22
25
28
31
34
37
40
43
Y
0,00
0,15
0,30
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,35
1,50
1,65
1,80
1,95
2,10
Af
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
M
0
1
4
15
35
69
119
190
283
403
552
735
954
1213
1515
N
0
188
377
565
754
942
1131
1319
1508
1696
1885
2073
2262
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156
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109,96
109,96
109,96
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109,96
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109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
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109,96
109,96
109,96
109,96
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109,96
109,96
109,96
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109,96
109,96
109,96
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109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
Relazione di calcolo
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109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
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Y
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T
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Aztec Informatica® * PAC 10.0
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-11548
Relazione di calcolo
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
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45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
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164
Aztec Informatica® * PAC 10.0
268
271
274
277
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289
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295
298
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-10923
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-9498
-8698
-7840
-6924
-5950
-4919
-3829
-2683
-1478
-217
Relazione di calcolo
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
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4,166
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Verifica armature a presso-flessione - Combinazione nr. 5
n°
1
4
7
10
13
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19
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Y
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Af
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109,96
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109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
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2,572
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2,613
168
Aztec Informatica® * PAC 10.0
244
247
250
253
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265
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Relazione di calcolo
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45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
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45503
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n°
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n°
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109,96
109,96
109,96
109,96
109,96
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n°
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45503
45503
45503
45503
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45503
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45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
45503
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n°
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45503
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3,16
3,34
3,51
3,70
3,88
4,07
4,27
4,15
3,97
3,76
3,54
3,29
3,01
2,71
2,38
2,04
1,66
1,27
6,07
19,47
36,93
57,66
87,70
123,87
159,74
194,83
230,96
269,48
310,98
355,70
403,69
454,96
509,49
567,26
628,25
692,45
759,83
830,39
904,11
980,99
1061,02
1144,19
1230,50
1319,94
1412,50
1508,20
1607,02
1708,95
1814,01
1922,18
2033,47
2147,88
2265,39
2386,02
2509,76
2636,61
2766,57
2899,45
2816,91
2694,95
2556,64
2401,99
2230,95
2043,53
1839,72
1619,51
1382,88
1129,84
861,14
209
Aztec Informatica® * PAC 10.0
157
160
163
166
169
172
175
178
181
184
187
190
193
196
199
202
205
208
211
214
217
220
223
226
229
232
235
238
241
244
247
250
253
256
259
262
265
268
271
274
277
280
283
286
289
292
295
298
301
7,75
7,90
8,05
8,20
8,35
8,50
8,65
8,80
8,95
9,10
9,25
9,40
9,55
9,70
9,85
10,00
10,15
10,30
10,45
10,60
10,75
10,90
11,05
11,20
11,35
11,50
11,65
11,80
11,95
12,10
12,25
12,40
12,55
12,70
12,85
13,00
13,15
13,30
13,45
13,60
13,75
13,90
14,05
14,20
14,35
14,50
14,65
14,80
14,95
3274
1913
629
-580
-1716
-2781
-3776
-4703
-5564
-6360
-7094
-7766
-8379
-8933
-9432
-9875
-10264
-10602
-10888
-11125
-11313
-11454
-11549
-11599
-11605
-11568
-11488
-11367
-11205
-11003
-10762
-10482
-10164
-9808
-9415
-8986
-8519
-8017
-7479
-6905
-6295
-5650
-4970
-4254
-3504
-2719
-1898
-1043
-152
Relazione di calcolo
0,88
0,51
0,17
0,16
0,46
0,75
1,02
1,27
1,50
1,71
1,91
2,09
2,26
2,40
2,54
2,66
2,76
2,86
2,93
3,00
3,05
3,09
3,11
3,13
3,13
3,12
3,11
3,08
3,03
2,98
2,92
2,86
2,78
2,69
2,60
2,50
2,39
2,29
2,17
2,05
1,91
1,70
1,41
1,12
0,92
0,71
0,50
0,27
0,04
598,20
349,59
114,97
105,96
313,54
508,09
689,93
859,38
1016,74
1162,34
1296,49
1419,47
1531,59
1633,13
1724,38
1805,61
1877,08
1939,06
1991,79
2035,52
2070,49
2096,92
2115,03
2125,04
2127,16
2121,60
2108,57
2088,27
2060,94
2026,80
1986,11
1939,16
1886,32
1828,00
1764,74
1697,21
1626,21
1552,48
1476,05
1393,98
1294,70
1153,29
956,28
759,36
625,42
485,23
338,79
186,11
27,18
210
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
211
Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni
Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione;
sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata.
Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori:
Tensione caratteristica cubica del cls
Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk)
Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza
Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio
Coefficiente di sicurezza cls
Coefficiente di sicurezza acciaio
Resistenza di calcolo del cls(Rck/c)
Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/s)
Modulo elastico dell'acciaio
Rbk = 300 [kg/cmq])
Rck = 249 (Kg/cm2)
= 0.85
fyk = 4500 [kg/cmq])
c = 1.60
s = 1.15
R*c = 132 (Kg/cm2)
R*s = 3913 (Kg/cm2)
Es = 2100000 (Kg/cm2)
Deformazione ultima del calcestruzzo
Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico
Deformazione ultima dell'acciaio
Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*s/Es)
cu = 0.0035(0.35%)
ck = 0.0020(0.20%)
yu = 0.0100(1.00%)
yk = 0.0013(0.19%)
Legame costitutivo del calcestruzzo
Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle
seguenti relazioni:
Tratto parabolico: 0<=c<=ck
R*c(2cck-c2)
c= ––––––––––––––––
ck2
Tratto rettangolare: ck<c<=cu
c=R*c
Legame costitutivo dell'acciaio
Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti
relazioni:
s = Ess
per 0<=s<=sy
*
s = R s
per sy<s<=su
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
Tratto armatura 1
Nr
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Nu
-430261,60
0,00
128292,81
192439,21
256585,62
320732,02
384878,43
449024,83
513171,24
577317,64
641464,05
705610,45
769756,86
833903,26
898049,67
962196,07
962196,07
898049,67
833903,26
769756,86
705610,45
641464,05
577317,64
513171,24
449024,83
384878,43
320732,02
256585,62
192439,21
128292,81
0,00
-430261,60
Mu
0,00
108696,22
123920,11
128019,88
129651,05
128721,45
124579,58
118225,25
111359,95
103816,71
95332,73
85767,93
74908,81
62559,78
48730,79
0,00
0,00
-48730,79
-62559,78
-74908,81
-85767,93
-95332,73
-103816,71
-111359,95
-118225,25
-124579,58
-128721,45
-129651,05
-128019,88
-123920,11
-108696,22
0,00
Verifica sezione cordoli
Simbologia adottata
Mh
Th
Mv
Tv
momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale
taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale
momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale
taglio espresso in [kg] nel piano verticale
Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.)
B=200,00 [cm]
H=100,00 [cm] Afv=30,16 [cmq] Afh=30,16 [cmq] Staffe 12/6,00
Mh=72095 [kgm]
Th=144189 [kg] Mv=8100 [kgm] Tv=9000 [kg]
c = 18,99 [kg/cmq]
f = 1311 [kg/cmq]
c = 8,48 [kg/cmq]
212
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
213
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
214
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
215
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
216
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
217
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
218
Aztec Informatica® * PAC 10.0
Relazione di calcolo
219