COMUNE DI PETRIANO
Provincia di Pesaro Urbino
SPAZIO RISERVATO PER TIMBRI FIRME E NOTE DELL'ENTE
PROGETTO DELLE OPERE DI SOSTEGNO A CONSOLIDAMENTO
DEL MOVIMENTO FRANOSO IN LOCALITA' RICECI
- PROGETTO DEFINITIVO- ESECUTIVO CIG:55530498FE CUP:C87H14000000002
N. REVISIONI/DATA/DISEGNATORE
Oggetto:
RELAZIONE DI CALCOLO
B1) DICHIARAZIONE CONGIUNTA COMMITTENTE-PROGETTISTA
B2) RELAZIONE TECNICA
C1) RELAZIONE DI CALCOLO
Il Committente:
Pesaro lì
COMUNE DI PETRIANO
Dott. Ing. Stefano Barbaresi
Giugno 2014
Tavola n°
Dott. Ing. Francesco Barbaresi
Via Mario Del Monaco n.3
61121 PESARO
Tel. 0721403695
Fax: 0721403895
e-mail: [email protected]
P.I. 02304940410
RC
RELAZIONE GENERALE – DICHIARAZIONE CONGIUNTA
COMMITTENTE - PROGETTISTA
PROGETTO: DELLE OPERE DI SOSTEGNO A CONSOLIDAMENTO DEL MOVIMENTO
FRANOSO IN LOC. RICECI DI PETRIANO
Il sottoscritto Dott. ing. Stefano Barbaresi nella qualità di progettista delle strutture ed il sig.
Geom. Paolo Bruscolini nella qualità di committente, al fine di adempiere agli obblighi
previsti dal D.M. 14.01.2008 e s.m. ed i., dichiarano sotto la propria responsabilità
quanto riportato nella presente relazione generale.
-
DESCRIZIONE GENERALE OPERA
- DESCRIZIONE DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE DEL SITO
L’opera oggetto di progettazione strutturale ricade nel territorio comunale di Petriano
L’area è caratterizzata dalla Formazione a Colombacci. La formazione geologica di base è coperta
da depositi detritici di origine eluvio-colluviale, oltre che da terreni di riporto e suolo di
alterazione (terreno vegetale). Lo spessore complessivo della copertura detritica risulta
generalmente compreso tra 4 e 6 m, come evidenziato dalle indagini geognostiche
eseguite.
Per la caratterizzazione geotecnica si è fatto riferimento alla relazione geologica redatta dal dott.
Geol. Milena Mari di Pesaro
L’esatta individuazione del sito è riportata nei grafici di progetto.
1
STATI LIMITE ADOTTATI IN RELAZIONE ALLA PRESTAZIONE ATTESA – CLASSE
DELLA COSTRUZIONE - VITA ESERCIZIO
MODELLI DI CALCOLO –
TOLLERANZE – DURABILITÀ - PROCEDURE QUALITA’ E MANUTENZIONE
- NORMATIVA DI RIFERIMENTO
Il calcolo delle opere si è svolta nel rispetto della seguente normativa vigente:
•D.M 14.01.2008 - Nuove Norme tecniche per le costruzioni;
•Circ. Ministero Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per l’applicazione delle
“Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008;
Le norme NTC 2008, precisano che la sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una
parte di essa devono essere valutate in relazione all’insieme degli stati limite che verosimilmente si
possono verificare durante la vita normale.
Prescrivono inoltre che debba essere assicurata una robustezza nei confronti di azioni eccezionali.
Le prestazioni della struttura e la vita nominale sono riportati nei successivi tabulati di calcolo della
struttura
La sicurezza e le prestazioni saranno garantite verificando gli opportuni stati limite definiti
di concerto con il Committente in funzione dell’utilizzo della struttura, della sua vita nominale e di
quanto stabilito dalle norme di cui al D.M. 14.01.2008 e s.m. ed i.
In particolare si è verificata :
-
la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi (SLU) che possono provocare eccessive
deformazioni permanenti, crolli parziali o globali, dissesti, che possono compromettere
l’incolumità delle persone e/o la perdita di beni, provocare danni ambientali e sociali,
mettere fuori servizio l’opera. Per le verifiche sono stati utilizzati i coefficienti parziali
relativi alle azioni ed alle resistenze dei materiali in accordo a quando previsto dal D.M.
14.01.2008 per i vari tipi di materiale. I valori utilizzati sono riportati nel fascicolo delle
elaborazioni numeriche allegate.
-
la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE) che possono limitare
nell’uso e nella durata l’utilizzo della struttura per le azioni di esercizio. In particolare di
concerto con il committente e coerentemente alle norme tecniche si sono definiti i limiti
riportati nell’allegato fascicolo delle calcolazioni.
-
la sicurezza nei riguardi dello stato limite del danno (SLD) causato da azioni sismiche
con opportuni periodi di ritorno definiti di concerto al committente ed alle norme vigenti
per le costruzioni in zona sismica
-
robustezza nei confronti di opportune azioni accidentali in modo da evitare danni
sproporzionati in caso di incendi, urti, esplosioni, errori umani.
2
-
Per quando riguarda
le fasi costruttive intermedie la struttura non risulta cimentata in
maniera più gravosa della fase finale.
COMBINAZIONI DELLE AZIONI SULLA COSTRUZIONE
Le azioni definite come al § 2.5.1 delle NTC 2008 sono state combinate in accordo a quanto
definito al § 2.5.3. applicando i coefficienti di combinazione come di seguito definiti:
Tabella 2.5.I – Valori dei coefficienti di combinazione
Categoria/Azione variabile
Categoria A Ambienti ad uso residenziale
ψ0j
0,7
ψ
1j
0,5
ψ
2j
0,3
Categoria B Uffici
Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento
Categoria D Ambienti ad uso commerciale
Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale
Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN)
Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
Categoria H Coperture
Vento
Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.)
Neve (a quota > 1000 m s.l.m.)
Variazioni termiche
0,7
0,7
0,7
1,0
0,7
0,7
0,0
0,6
0,5
0,7
0,6
0,5
0,7
0,7
0,9
0,7
0,5
0,0
0,2
0,2
0,5
0,5
0,3
0,6
0,6
0,8
0,6
0,3
0,0
0,0
0,0
0,2
0,0
Sulla base delle disposizioni riportate ai § 6 in particolare 6.3 e 6.4.3.
I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi
e γQj
utilizzati nelle calcolazioni sono dati
nelle NTC 2008 in § 6.2.3.1.1 Tab. 6.2.I Tab. 6.2.I e γM in § 6.2.3.1.2 Tab. 6.2.II.
AZIONI AMBIENTALI E NATURALI
Si è concordato con il Committente che le prestazioni attese nei confronti delle azioni
sismiche siano verificate agli stati limite, sia di esercizio che ultimi individuati riferendosi alle
prestazioni della costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non
strutturali e gli impianti.
Gli stati limite di esercizio sono:
- Stato Limite di Operatività (SLO)
- Stato Limite di Danno (SLD)
Gli stati limite ultimi sono:
- Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV)
- Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC)
Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR , cui riferirsi per individuare l’azione
3
sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella successiva tabella:
Stati Limite PVR :
Stati limite di
esercizio
Stati limite ultimi
SLO
SLD
Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR
81%
63%
SLV
SLC
10%
5%
Per la definizione delle forme spettrali (spettri elastici e spettri di progetto), in conformità ai dettami
del D.M. 14 gennaio 2008 § 3.2.3. sono stati definiti i seguenti termini:
•
Vita Nominale
•
Classe d’Uso;
•
Categoria del suolo;
•
Coefficiente Topografico;
•
Latitudine e longitudine del sito oggetto di edificazione
Tali valori sono stati utilizzati da apposita procedura informatizzata sviluppata dalla STS s.r.l., che,
a partire dalle coordinate del sito oggetto di intervento, fornisce i parametri di pericolosità sismica
da considerare ai fini del calcolo strutturale, riportati nei tabulati di calcolo.
Si è inoltre concordato che le verifiche delle prestazioni saranno effettuate per le azioni derivanti
dalla neve, dal vento e dalla temperatura secondo quanto previsto al cap. 3 del DM 14.01.08 e
della Circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009 n. 617 per un
periodo di ritorno coerente alla classe della struttura ed alla sua vita utile.
Nel caso in specie trattandosi di opere di classe 2°, gli stati limite da verificare ed il tipo di verifica
da effettuare secondo norma sono i seguenti:
-
Stato Limite di Danno (SLD) con controllo degli spostamenti;
-
Stato Limite di Salvaguardia (SLV) con verifica di resistenza.
DESTINAZIONE D’USO E SOVRACCARICHI VARIABILI DOVUTO ALLE AZIONI
ANTROPICHE
Per la determinazione dell’entità e della distribuzione spaziale e temporale dei sovraccarichi
variabili si è fatto riferimento alla tabella del D.M. 14.01.2008 in funzione della destinazione d’uso.
I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera; i modelli di tali
azioni possono essere costituiti da:
•
carichi verticali uniformemente distribuiti
qik [kN/m2]
•
carichi asse tandem
Qik [kN]
4
I valori nominali e/o caratteristici qk, Qk ed Hk di riferimento sono riportati nella Tab.
5.1.II. delle NTC 2008 valutati per una strada di 2ª categoria con intensità del carico asse e
distribuito ridotti.
MODELLI DI CALCOLO
Si sono utilizzati come modelli di calcolo quelli esplicitamente richiamati nel D.M.
14.01.2008 ed in particolare:
• analisi elastica lineare per il calcolo delle sollecitazioni derivanti da carichi statici
• analisi dinamica modale con spettri di progetto per il calcolo delle sollecitazioni di progetto
dovute all’azione sismica
• analisi degli effetti del 2° ordine quando significativi
• verifiche sezionali agli s.l.u. per le sezioni in c.a. utilizzando il legame parabola rettangolo
per il calcestruzzo ed il legame elastoplastico incrudente a duttilita’ limitata per l’acciaio
• verifiche plastiche per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e tensionali per quelle di classe 3
• verifiche tensionali per le sezioni in legno
• analisi statica non lineare (push Over), quando specificato, nelle elaborazioni numeriche
allegate
Per quanto riguarda le azioni sismiche ed in particolare per la determinazione del fattore di
struttura, dei dettagli costruttivi e le prestazioni sia agli SLU che allo SLD si è fatto riferimento al
D.M. 14.01.08 e alla circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009,
n. 617 che è stata utilizzata come norma di dettaglio.
La definizione quantitativa delle prestazioni e le verifiche sono state riportate nel fascicolo
delle elaborazioni numeriche allegate.
TOLLERANZE
Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche
ipotizzando che le tolleranze ammesse in fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN
1992-1991- EN206 - EN 1992-2005:
-
Copriferro
–5 mm (EC2 4.4.1.3)
-
Per dimensioni ≤150mm ± 5 mm
-
Per dimensioni =400 mm ± 15 mm
-
Per dimensioni ≥2500 mm ± 30 mm
Per i valori intermedi con interpolazione lineare.
5
DURABILITÀ
Per garantire la durabilità della struttura sono state prese in considerazioni opportuni stati
limite di esercizio (SLE) in funzione dell’uso e dell’ambiente in cui la struttura dovrà essere
utilizzata limitando sia gli stati tensionali che nel caso delle opere in calcestruzzo anche l’ampiezza
delle fessure. La definizione quantitativa delle prestazioni, la classe di esposizione e le verifiche
sono stati riportati nel fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.
Inoltre per garantire la durabilità, cosi come tutte le prestazioni attese, è stata posta adeguata
cura nelle previsioni sia nell’esecuzione che nella manutenzione e gestione della struttura
prevedendo tutti gli accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche
dei materiali e delle strutture La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono stati
previsti in coerenza con tali obiettivi.
Durante le fasi di costruzione il Direttore dei Lavori si impegna ad implementare severe
procedure di controllo sulla qualità dei materiali, sulle metodologie di lavorazione e sulla
conformità delle opere eseguite al progetto esecutivo nonché alle prescrizioni contenute nelle
“Norme Tecniche per le Costruzioni” DM 14.01.2008. e relative Istruzioni.
IL PROGETTISTA
IL COMMITTENTE
6
VERIFICA PARATIA
RELAZIONE DI CALCOLO
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
╖
La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le
costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/01/2008, nonché la Circolare del Ministero
Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 "Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le
costruzioni".
•
CALCOLO DELLE SPINTE
Il calcolo delle spinte viene convenzionalmente riferito ad un metro di profondità di paratia. Pertanto tutte le grandezze riportate in
stampa, sia per i dati di input che per quelli di output, debbono di conseguenza attribuirsi ad un metro di profondità della paratia
stessa.
Per rendere più completa la trattazione relativa alla determinazione delle spinte sarà opportuno distinguere i seguenti casi:
- Spinta delle terre:
a) con superficie del terreno rettilinea
b) con superficie del terreno spezzata
- Spinta del sovraccarico ripartito uniforme:
a) con superficie del terreno rettilinea
b) con superficie del terreno spezzata
- Spinta del sovraccarico ripartito parziale
- Spinta del sovraccarico concentrato lineare
- Spinte in presenza di coesione
- Spinta interstiziale in assenza o in presenza di moto di filtrazione
- Spinta passiva
•
SPINTA DELLE TERRE
Trattandosi di terreni stratificati, discretizzato il diaframma in un congruo numero di punti, si determina la spinta sulla parete come
risultante delle pressioni orizzontali in ogni concio, calcolate come:
σ h = σ v ⋅ K ⋅ cos δ
dove:
σh = pressione orizzontale
σv = pressione verticale
K = coefficiente di spinta dello strato di calcolo
Pag. 2
δ = coefficiente di attrito terra–parete
La pressione verticale è data dal peso del terreno sovrastante:
- in termini di tensioni totali:
σv =τ ⋅ z
τ = peso specifico del terreno
z = generica quota di calcolo della pressione a partire dall'estradosso del terrapieno
- in termini di tensioni efficaci in assenza di filtrazione:
σv =τ ' ⋅ z
τ’ = peso specifico efficace del terreno
- in termini di tensioni efficaci in presenza di filtrazione discendente dal terrapieno:
σ v = [τ − τ w ⋅ (1 − I w )] ⋅ z
dove:
τ = peso specifico del terreno
τw = peso specifico dell'acqua
Iw = gradiente idraulico: δH / δL
δH = differenza di carico idraulico
δL = percorso minimo di filtrazione
- in termini di tensioni efficaci in presenza di filtrazione ascendente dal terrapieno:
σ v = [τ − τ w ⋅ (1 + I w )] ⋅ z
a) Con superficie del terreno rettilinea
Lo schema di calcolo è basato sulla teoria di Coulomb nell'ipotesi di assenza di falda:
Ka =
sen 2 ( β + φ )
1

  sen(φ + δ ) ⋅ sen(φ − ε )  2 
2

sen β ⋅ sen( β − δ ) ⋅ 1 + 
sen( β − δ ) ⋅ sen( β + ε )  



2
(Muller-Breslau)
avendo indicato con :
β = 90° : inclinazione del paramento interno rispetto all'orizzontale;
φ = angolo d'attrito interno del terreno;
δ = angolo di attrito terra–muro;
ε = angolo di inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale.
b) Con superficie del terreno spezzata
In questo caso, pur mantenendo le ipotesi di Coulomb, la ricerca del cuneo di massima spinta non conduce alla
determinazione di un unico coefficiente, come nella forma di Muller-Breslau, giacché il diagramma di spinta non è più
triangolare bensì poligonale.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 3
Posto li = lunghezza, in orizzontale, del tratto inclinato:
dh = li × tanε
e, permanendo la solita simbologia, si procede alla determinazione del cuneo di massima spinta ricavando l'angolo di
inclinazione della corrispondente superficie di scorrimento, detto ro tale angolo, si ottiene, per β = 90°:
1
tan( ro) =
1


 2
li ⋅ dh

− tan(ro) + (1 + tan 2 φ ) ⋅ 1 +
 ( H + dh) 2 ⋅ tan φ 



Tracciando una retta inclinata di 'ro' a partire dal vertice della spezzata si stacca ,sulla superficie di spinta, un segmento di
altezza:
h = li ⋅
(tan(ro) − tan ε ) ⋅ tan β
tan( ro) + tan β
su questo tratto della superficie di spinta si assumerà il seguente coefficiente di spinta attiva:
K a1

tan ε 
 ⋅ tan( ro − φ )
(tan β + tan(ro)) ⋅ 1 +
tan
β 

=
tan β ⋅ (tan(ro) − tan ε )
mentre per il restante tratto di altezza (H - h) si assumerà:
K a2 =
(tan β + tan( ro)) ⋅ tan(ro − φ )
tan β ⋅ tan(ro)
c) Incremento di spinta sismica:
- Calcolo dell'incremento di spinta sismica secondo D.M. 16/01/96:
K as = K ' − A ⋅ K a
essendo:
A=
cos 2 (α + τ )
cos 2 α + cos τ
con:
α = angolo formato dall'intradosso con la verticale
τ = arctan C
C = coefficiente di intensità sismica
K'= coefficiente calcolato staticamente per ε'= ε + τ e β' = β - τ
La pressione ottenuta ha un andamento lineare, con valore zero al piede del diaframma e valore massimo in sommità.
- Calcolo dell'incremento di spinta sismica secondo N.T.C. 2008: in assenza di studi specifici, i coefficienti sismici
orizzontale (kh) e verticale (kv) che interessano tutte le masse sono calcolati come (7.11.6.3.1):
g ⋅ K h = α ⋅ β ⋅ amax
amax = a g ⋅ S S ⋅ ST
K v = 0,5 ⋅ K h
La forza di calcolo viene denotata come Ed da considerarsi come la risultante delle spinte statiche e dinamiche del terreno.
Tale spinta totale di progetto Ed, esercitata dal terrapieno ed agente sull'opera di sostegno, è data da:
Ed =
1 '
⋅ τ ⋅ (1 ± K v ) ⋅ K ⋅ H 2 + E ws
2
dove:
H è l'altezza del muro;
Ews è la spinta idrostatica;
τ’ è il peso specifico del terreno (definito ai punti seguenti);
K è il coefficiente di spinta del terreno (statico + dinamico).
Il coefficiente di spinta del terreno può essere calcolato mediante la formula di Mononobe e Okabe.
- Se β ≤ φ − Θ :
Ka =
sen 2 (α + φ − Θ)
1

2


φ
δ
φ
β
sin
(
+
)
⋅
sen(
−
−
Θ

 
cos Θ ⋅ sen 2 α ⋅ sen(φ − Θ − δ ) ⋅ 1 + 
sen(φ − Θ − δ ) ⋅ sen(α + β ) 
 

2
Se β > φ − Θ :
Ka =
sen 2 (α + φ − Θ)
cos Θ ⋅ sen 2 α ⋅ sen(φ − Θ − δ )
- φ: è il valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio del terreno in condizioni di sforzo efficace;
- α, β: sono gli angoli di inclinazione rispetto all'orizzontale rispettivamente della parete del muro rivolta a monte e della
superficie del terrapieno;
- δ: è il valore di calcolo dell'angolo di resistenza a taglio tra terreno e muro;
- Θ : è l'angolo definito successivamente in funzione dei seguenti casi:
Livello di falda al di sotto del muro di sostegno:
τ' = τ peso specifico del terreno
tan Θ =
Kh
1 ± Kv
Terreno al di sotto del livello di falda:
τ' = τ -τw peso immerso del terreno
τw: peso specifico dell'acqua
tan Θ =
Kh
τ
⋅
τ − τ w 1 ± Kv
b) Inerzia della parete:
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SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 5
In presenza di sisma l'opera è soggetta alle forze di inerzia della parete:
- Forze di inerzia secondo D.M. 16/01/96:
Fi = C ⋅ W
con C = coefficiente di intensità sismica
- Forze di inerzia secondo N.T.C. 2008:
Fih = K h ⋅ W
Fiv = K v ⋅ W
Kh =
S ⋅ ag
r
Kh
Kv =
2
Al fattore r può essere assegnato il valore 2 nel caso di opere di sostegno che ammettano spostamenti, per esempio
i muri a gravità, o che siano sufficientemente flessibili. In presenza di terreni non coesivi saturi deve essere assunto
il valore 1.
•
SPINTA DEL SOVRACCARICO RIPARTITO UNIFORME
a) Con superficie del terreno rettilinea
In questo caso ,intendendo per Q il sovraccarico per metro lineare di proiezione orizzontale:
σv = Q
b) Con superficie del terreno spezzata
Una volta determinata la superficie di scorrimento del cuneo di massima spinta (ro), quindi il diagramma di carico che grava sul
cuneo di spinta ,si scompone tale diagramma in due strisce; la prima agente sul tratto di terreno inclinato, la seconda sul rimanente
tratto orizzontale.
Ognuna delle strisce di carico genererà un diagramma di pressioni sul muro i cui valori saranno determinati secondo la formulazione
di Terzaghi che esprime la pressione alla generica profondità z come:
σh =
2 ⋅ Q ⋅W
π
⋅ (Θ − sinΘ ⋅ cos 2τ )
dove:
W =
•
sen β
sen( β + ε )
SPINTA DEL SOVRACCARICO CONCENTRATO LINEARE
Il carico concentrato lineare genera un diagramma delle pressioni sul muro che può essere determinato usando la teoria di Boussinesq:
Essendo:
dl = distanza del sovraccarico dal muro, in orizzontale
ql = intensità del carico;
e posto
m=
dl
H
si ottiene il valore della pressione alla generica profondità z in base alle seguenti relazioni:
a) per m ≤ 0,4
z
ql
H
σ h = 0,203 ⋅ ⋅
2
H 
2
 z  
0,16 +   
 H  

b) per m > 0,4
z
m⋅
ql
H
⋅
σh = 4⋅
2
H ⋅π 
2
 z  
2
m +   
 H  

•
SPINTA ATTIVA DOVUTA ALLA COESIONE
La coesione determina una controspinta sulla parete, pari a:
σ h = −2 ⋅ C ⋅ K a ⋅ 1 + Rac
essendo:
C = coesione dello strato
Rac = rapporto aderenza/coesione
•
SPINTA INTERSTIZIALE
La spinta risultante dovuta all'acqua è pari alla differenza tra la pressione interstiziale di monte e di valle.
Nel caso di filtrazione discendente da monte e ascendente da valle:
σ h = τ w ⋅ [H wm ⋅ (1 − I w ) − H wv ⋅ (1 + I w )]
dove:
Hwm = quota della falda di monte
Hwv = quota della falda di valle
Nel caso di filtrazione discendente da valle e ascendente da monte:
σ h = τ w ⋅ [H wm ⋅ (1 + I w ) − H wv ⋅ (1 − I w )]
•
SPINTA PASSIVA
σ h p ⋅ R p = σ v ⋅ K p ⋅ cos δ + 2 ⋅ C ⋅ K p ⋅ 1 + Rac
dove:
σhp = pressione passiva orizzontale
Rp
σv
Kp
δ
C
= coefficiente di riduzione della spinta passiva
= pressione verticale
= coefficiente di spinta passiva dello strato di calcolo
= coefficiente di attrito terra–parete
= coesione
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SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 7
Rac = rapporto aderenza/coesione
a) per φ <> 0:
Kp =
sen 2 ( β − φ )
1

  sen(φ + δ ) ⋅ sen(φ + ε )  2 
2

sen β ⋅ sen( β + δ ) ⋅ 1 − 
sen( β + δ ) ⋅ sen( β + ε )  



2
b) per φ = 0:
Kp = 1
•
EQUILIBRIO DELLA PARATIA E CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI
Il diaframma è una struttura deformabile, per cui in funzione degli spostamenti che assume è in grado di mobilitare pressioni dal
terreno circostante. Nella trattazione classica per determinare le spinte sul tratto infisso della paratie si ipotizza che il terreno
circostante sia in condizioni di equilibrio limite, per cui ipotizzata una deformata si possono determinare le zone attive e passive del
terreno e le relative pressioni.
Questo modo di procedere fornisce buoni risultati nei problemi di progetto e nel caso si vogliano determinare dei valori globali di
sicurezza mentre non permette di valutare con buona approssimazione i diagrammi delle sollecitazioni. Inoltre un grande limite è
rappresentato dal fatto che i metodi classici non permettono di tenere in conto la presenza di più di un tirante.
Un modo più moderno di affrontare il problema dell'equilibrio delle paratie è quello di utilizzare delle tecniche di soluzione più
generali quali quello degli elementi finiti. L’algoritmo di soluzione utilizzato nel programma si può riassumere nei seguenti passi
principali:
1 - discretizzazione della paratia con elementi trave elastici.
2 - modellazione dei tiranti con molle elastiche che reagiscono solo nel caso la paratia si allontani dal terreno (tiranti o
sbadacchi).
3 - modellazione del terreno in cui e' infissa la paratia con molle non lineari con legame costitutivo di tipo bilatero.
4 - algoritmo di soluzione per sistemi di equazioni non lineari che utilizza la tecnica della matrice di rigidezza secante.
5 - calcolo degli spostamenti della paratia, in particolare gli spostamenti dei tiranti e del fondo scavo che danno preziose
informazioni sulla deformabilità del sistema terreno- paratia.
6 - calcolo delle sollecitazioni degli elementi trave (taglio, momento).
7 - calcolo delle pressioni sul terreno dove e' infissa la paratia.
Descrizione dell'algoritmo
Si discretizza la paratia in n-1 conci di trave connessi ad n nodi. Si calcola quindi la matrice di rigidezza elementare del concio e
quindi si esegue l'assemblaggio della matrice globale. Ogni nodo presenta due gradi di libertà (spostamento trasversale e rotazione),
quindi si hanno in totale 2×n gradi di libertà globali.
La matrice di rigidezza assemblata di dimensioni (2n × 2n) risulta non invertibile in quando la struttura ammette moti rigidi. I moti
rigidi e quindi la labilità della struttura vengono eliminati modellando il terreno in cui la paratia risulta infissa ed i tiranti.
Sia il terreno che i tiranti vengono modellati con delle molle i cui valori di rigidezza vengono sommati agli elementi diagonali della
matrice globale. I tiranti hanno un legame costitutivo unilatero.
RIGIDEZZA DEL TIRANTE:
Se:
L = lunghezza
A = Area del tirante/interasse
E = modulo elastico del tirante
f = angolo di inclinazione
T = sforzo sul tirante/puntone v = spostamento
ne consegue:
K=
A⋅ E
⋅ cos 2 f
L
T=K×v
se v ≥ 0
T=0
se v < 0 (la paratia si avvicina al terreno)
RIGIDEZZA DEL TERRENO (Bowles, Fondazioni pag.649):
Se:
c = coesione
g peso specifico efficace
Nc, Nq, Ng coefficienti di portanza
z quota infissione
K = 40 × (c × Nc + 0,5 × g × 1 × Ng) + 40 × (g × Nq × z)
Il legame costitutivo pressione terreno–spostamento v della paratia si assume di tipo non lineare bilatero:
vl = 1,5 cm spostamento limite elastico
Pp = pressione passiva
Pu = min(vl×K, Pp) pressione massima sopportata dal terreno
K×v ≤ Pu
(fase elastica)
P(v) = Pu se K×v > Pu (fase plastica)
Il sistema non lineare risolvente risulta quindi:
K(v) matrice secante
F = forze nodali
F = K(v) v
vi = inv(K(vi-1) F
per i = 0, ..., n
Risolto iterativamente il sistema non lineare si ottengono gli spostamenti nodali e quindi pressioni, sollecitazioni e forze ai tiranti. È
importante al fine di una corretta verifica della paratia controllare lo spostamento al fondo scavo della paratia.
•
ANCORAGGI
La lunghezza minima del tirante è determinata in maniera tale che la retta passante dalla punta estrema dell'ancoraggio e dal piede del
diaframma formi un angolo pari a φ (angolo di attrito interno) con la verticale.
BLOCCO DI ANCORAGGIO
Il blocco di ancoraggio, nell'ipotesi che esso sia continuo lungo tutta la lunghezza del diaframma, deve dimensionarsi sulla base di un
coefficiente di sicurezza che vale:
µa =
τ ⋅ H a2 ⋅ ( K p − K a )
2 ⋅ Tr
dove:
τ = peso specifico del terreno
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Pag. 9
Ha
Kp
Ka
Tr
= affondamento del blocco di ancoraggio nel terreno
= coefficiente di spinta passiva
= coefficiente di spinta attiva
= forza di trazione sull'ancoraggio
BULBO DI ANCORAGGIO DI CALCESTRUZZO INIETTATO SOTTO PRESSIONE
Se:
Tu = sforzo resistente
Tr = forza di trazione sull'ancoraggio
µa = coefficiente di sicurezza
A = area bulbo
pv = pressione verticale
f = angolo di attrito del terreno
Ko = 1-sin(f) (spinta a riposo)
c = coesione
allora:


2 
Tu = A ⋅  p v ⋅ Ko ⋅ tan  ⋅ f  + 0,8 ⋅ c
3 


•
VERIFICHE
Il programma esegue le verifiche di resistenza sugli elementi strutturali in funzione della tipologia della paratia. Le verifiche verranno
eseguite per tutte le tipologie a scelta dell'utente sia con il metodo delle tensioni ammissibili che con il metodo degli SLU.
Per la generica in particolare la verifica agli S.L.U. prevede solo l'utilizzo di materiali assimilabili ai sensi della normativa vigente
all'acciaio Fe360, Fe430 e Fe510. In particolare per il metodo degli S.L.U. si prevede che le azioni di calcolo utilizzate per le verifiche
di resistenza derivanti vengano incrementate di un coefficiente parziale pari a 1,50.
Per le sezioni in acciaio la verifica S.L.U. viene effettuato al limite elastico.
Le verifiche saranno effettuate, coerentemente con il metodo selezionato (T.A. S.L.U), rispettando la normativa vigente per le
strutture in c.a. ed in acciaio.
Le verifiche saranno effettuate sia sulla sezione della paratia che sugli elementi secondari quali cordoli in c.a. ed in acciaio, testata di
ancoraggio in acciaio per le berlinesi.
Le sollecitazioni agenti sul cordolo vengono calcolate schematizzandolo come una trave continua caricata con forze concentrate.
Nel caso di cordoli in c.a. vengono effettuate le verifiche consuete per le travi soggette a momento flettente e taglio.
Nel caso di cordoli realizzati in acciaio vengono effettuate le seguenti verifiche:
1) verifica del profilo del longherone calcolato a trave continua e caricato con forze concentrate.
2) Verifica del comportamento a mensola della piattabanda del profilo a contatto con i pali della berlinese.
3) Verifica che la risultante inclinata del tirante sia interna alla area di contatto costituita dalle piattabande dei profili.
4) Verifica della piastra forata della testata sollecitata dal tiro del tirante irrigidita con eventuali nervature.
5) Verifica della piastra forata della testata in corrispondenza dello incastro con le nervature laterali della testata. Verifica
della saldature corrispondente di tipo II classe a T o completa penetrazione.
•
SPECIFICHE CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Str. N.ro
: Numero dello strato
Spess.
: Spessore dello strato
Coesione
: Coesione
Rapp. ader/co
: Rapporto Aderenza/Coesione
Ang. attr.
: Angolo di attrito interno del terreno dello strato in esame
Peso spec.
: Peso specifico del terreno in situ
Peso effic.
: Peso specifico efficace del terreno saturo
Attr. terra-muro
: Angolo di attrito terra–muro
Descriz.
: Descrizione sintetica dello strato
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Pag. 11
•
SPECIFICHE CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Ka
: Coefficiente di spinta attiva
Kas
: Coefficiente di spinta attiva sismica
Kp
: Coefficiente di spinta passiva
•
SPECIFICHE CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Pq
: pressioni (superiore e inferiore) da sovraccarico distribuito
Pl
: pressioni da sovraccarico lineare
Pa
: pressioni (superiore e inferiore) da spinta attiva
Pc
: pressioni da coesione
Ps
: pressioni (superiore e inferiore) da incremento sismico
Pn
: pressioni inerziali
Pwm
: pressioni interstiziali da monte
Pwv
: pressioni interstiziali da valle
Pwm
: Incremento sismico pressioni interstiziali da monte
Pwvs
: Incremento sismico pressioni interstiziali da valle
Dove presente il dato del rigo superiore si riferisce al valore della grandezza all'estremità superiore e quello del rigo inferiore al valore
della grandezza all'estremità inferiore del concio di paratia esaminato.
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Pag. 13
•
SPECIFICHE CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Nro
: Numero del concio a partire dalla testa della paratia
Quota
: Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia
Pr
: Pressione risultante orizzontale (superiore ed inferiore)
Pv
: Pressione verticale risultante (superiore ed inferiore)
Mf
: Momento flettente
N
: Sforzo normale
Tg
: Taglio (superiore ed inferiore)
Dove presente il dato del rigo superiore si riferisce al valore della grandezza all'estremità superiore e quello del rigo inferiore al valore
della grandezza all'estremità inferiore del concio di paratia esaminato.
•
SPECIFICHE CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
METODO DI VERIFICA: STATI LIMITI ULTIMI
PARATIA CON SEZIONE RETTANGOLARE IN C.A.
Nr
Quota
Mf
N
Am
Av
Mu
T
Tu
passo st.
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero del concio a partire dalla testa della paratia
Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia
Momento flettente di progetto riferito ad una sezione di 1 m.
Sforzo normale di progetto riferito ad una sezione di 1 m.
Area armature posta sul lembo di monte di una sezione di 1 m.
Area armature posta sul lembo di valle di una sezione di 1 m.
Momento resistente ultimo di progetto agente su una sezione di 1 m.
Taglio di progetto agente su una sezione di 1 m.
Taglio resistente ultimo relativo ad una sezione di 1 m.
Passo armature di ripartizione di progetto
PARATIA CON PALI IN C.A.
Nr
Quota
Mf
N
Aa
Mu
Tu
passo st.
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero del concio a partire dalla testa della paratia
Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia
Momento flettente di progetto riferito ad un singolo palo
Sforzo normale di progetto riferito ad un singolo palo
Area armature riferito ad un singolo palo
Momento resistente ultimo riferito ad un singolo palo
Taglio resistente ultimo riferito ad un singolo palo
Passo armature di ripartizione di progetto
PARATIA CON SEZIONE IN ACCIAIO, BERLINESE E GENERICA
Nr
Quota
Mf
N
T
σM
σN
τ
σideale
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero del concio a partire dalla testa della paratia
Quota del fondo del concio, a partire dalla testa della paratia
Momento flettente agente sul singolo profilo o palo
Sforzo normale agente sul singolo profilo o palo
Taglio agente sul singolo profilo o palo
Tensione normale dovuta a momento flettente
Tensione normale dovuta a sforzo normale
Tensione tangenziale
Tensione ideale. Viene stampato NOVER in caso ecceda il valore limite elastico
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Pag. 15
CORDOLO IN CALCESTRUZZO ARMATO
N.ro
Mf
Aa
Mu
T
Tu
passo st.
:
:
:
:
:
:
:
Numero del cordolo
Momento flettente massimo
Armatura simmetrica posizionata sul lembo teso/compresso
Momento ultimo di progetto
Taglio massimo
Taglio ultimo di progetto
Passo staffe di progetto
CORDOLO IN ACCIAIO
N.ro
Sigla
Mf
T
SigM
Tau
SigI
:
:
:
:
:
:
:
SigC
:
Mf
T
SigM
Tau
SigI
:
:
:
:
:
Mfi
SigS
SigI
:
:
:
Mf
N
:
:
T
SigM
:
:
SigN
:
Tau
:
SigI
:
Numero del cordolo
Descrizione del profilo dei longheroni
Momento flettente massimo agente sul singolo longherone
Taglio massimo agente sul singolo longherone
Tensione normale agente sulla sezione del longherone
Tensione tangenziale agente sulla sezione del longherone
Tensione ideale agente sulla sezione del longherone. Viene stampato "NOVER" in
caso ecceda il valore limite elastico
Tensione normale agente sulla sezione di incastro della piatta banda del longherone
a causa della pressione di contatto longherone palo. Viene stampato "NOVER" in
caso ecceda il valore limite elastico
Momento flettente agente sulla sezione forata della piastra
Taglio massima agente sulla piastra
Tensione normale agente sulla sezione forata della piastra
Tensione tangenziale massima sulla piastra
Tensione ideale agente sulla sezione forata della piastra. Viene stampato "NOVER"
in caso ecceda il valore limite elastico
Momento flettente agente sulla sezione saldata d'incastro della piastra
Tensione normale agente sulla saldatura d'incastro della piastra
Tensione ideale agente sulla saldatura d'incastro della piastra. Viene stampato
"NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico
Momento flettente agente sulla sezione delle nervatura laterale ad altezza variabile
Sforzo normale massimo agente sulla sezione delle nervatura laterale ad altezza
variabile
Taglio massimo agente sulla sezione delle nervatura laterale ad altezza variabile
Tensione normale dovuta a momento flettente agente sulla sezione della nervatura
laterale in corrispondenza dell'asse del tirante
Tensione normale dovuta a Sforzo Normale agente sulla sezione della nervatura
laterale in corrispondenza dell'asse del tirante
Tensione tangenziale massima
tra la sezione della nervatura laterale in
corrispondenza dell'asse del tirante e la sezione di appoggio sul longherone
Tensione ideale massima tra la sezione della nervatura laterale in corrispondenza
dell'asse del tirante e la sezione di appoggio sul longherone. Viene stampato
"NOVER" in caso ecceda il valore limite elastico
•
SPECIFICHE CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia riportata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
CEDIMENTI VERTICALI TERRENO DI MONTE
Tipo di Analisi
: Indica il tipo di combinazione e di tabella dei materiali associata
Comb. N.ro
: Numero combinazione della tabella associata al tipo di analisi (SLU M1, SLU M2,
RARA, FREQUENTE,QUASI PERMANENENTE)
Volume (mc)
: Volume del terreno deformato
DistMax (m.)
: Distanza massima orizzontale dalla paratia alla quale si annullano i cedimenti
Ced.x =0
: Cedimento verticale a ridosso della paratia
Ced.x =1/4
: Cedimento verticale ad 1/4 della distanza massima
Ced.x =2/4
: Cedimento verticale ad 2/4 della distanza massima
Ced.x =3/4
: Cedimento verticale ad 3/4 della distanza massima
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Pag. 17
DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI
DATI GENERALI
PARAMETRI SISMICI
Vita Nominale (Anni)
50
Classe d' Uso
SECONDA
Longitudine Est (Grd)
12,70700
Latitudine Nord (Grd)
43,79557
Categoria Suolo
B
Coeff. Condiz. Topogr.
1,00000
P A R A M E T R I S I S M I C I S.L.D.
Probabilita' Pvr
0,63
Periodo Ritorno Anni
50,00
Accelerazione Ag/g
0,07
Fattore Stratigr. 'S'
1,20
P A R A M E T R I S I S M I C I S.L.V.
Probabilita' Pvr
0,10
Periodo Ritorno Anni
475,00
Accelerazione Ag/g
0,18
Fattore Stratigr. 'S'
1,20
COEFFICIENTI DI SPINTA SISMICA
Coeff deformab. Alfa
1,00
Coeff. Spostam. Beta
0,47
Coeff. Orizzontale
0,10
Coeff. Verticale
0,05
DATI
PARATIA
Tipo diaframma
A SBALZO
Moto di filtrazione
ASSENTE
Tipo di paratia
PALI IN C.A.
Tipo verifica sezioni
D.M. 2008
Numero Condizioni di Carico
1
Numero Fasi di calcolo
7
Sbancamento Aggiuntivo Quota Tirante
[m]
0,00
Modellazione Molle con diagramma P-Y
ELASTO-PLASTICO
COEFFICIENTI PARZIALI GEOTECNICA
TABELLA M1
TABELLA M2
Tangente Resist. Taglio
1,00
1,25
Peso Specifico
1,00
1,00
Coesione Efficace (c'k)
1,00
1,25
Resist. a taglio NON drenata (cuk)
1,00
1,40
DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI
CEMENTO ARMATO PARATIE
Classe Calcestruzzo
C28/35
Classe Acciaio
B450C
Modulo Elastico CLS
323082 kg/cmq
Modulo Elastico Acc
2100000
kg/cmq
Coeff. di Poisson
0,2
Tipo Armatura
SENSIBILI
Resist.Car. CLS 'fck'
280,0
kg/cmq
Tipo Ambiente
ORDIN. XC2/XC3
Resist. Calcolo 'fcd'
158,0
kg/cmq
Resist.Car.Acc 'fyk'
4500,0
kg/cmq
Tens. Max. CLS 'rcd'
158,0
kg/cmq
Tens. Rott.Acc 'ftk'
4500,0
kg/cmq
Def.Lim.El. CLS 'eco'
0,20
%
Resist. Calcolo'fyd'
3913,0
kg/cmq
Def.Lim.Ult CLS 'ecu'
0,35
%
Def.Lim.Ult.Acc'eyu'
1,00
%
Fessura Max.Comb.Rare
mm
Sigma CLS Comb.Rare
168,0
kg/cmq
Fessura Max.Comb.Perm
0,2
mm
Sigma CLS Comb.Perm
126,0
kg/cmq
Fessura Max.Comb.Freq
0,3
mm
Sigma Acc Comb.Rare
3600,0
kg/cmq
Peso Spec.CLS Armato
2500
kg/mc
DATI GENERALI DI CALCOLO E CARATTERISTICHE MATERIALI
CEMENTO ARMATO PALI
Copriferro
4,0
cm
Passo minimo armatura staffe
10
cm
Passo massimo armatura staffe
30
cm
Step passo armatura staffe
5
cm
Diametro ferro staffe
10
mm
Tipo staffatura
Elicoidale
Diametro ferro armatura longitudinale
20
mm
Numero minimo ferri per palo
6
--
GEOMETRIA PARATIA
GEOMETRIA DIAFRAMMA
Diametro pali
[m]
Interasse pali
[m]
Modulo elastico pali [kg/cmq]
Quota estradosso terrapieno [m]
Spessore terrapieno
[m]
Profondita' di infissione [m]
Quota falda di monte
[m]
Quota falda di valle
[m]
Inclinazione terrapieno di monte [°]
Inclinazione terrapieno di valle [°]
Distanza terrapieno orizzontale [m]
Passo di discretizzazione
[m]
Rigidezza alla trasl. orizz. [t/m]
Rigidezza alla rotazione
[t]
Numero file pali
Tipo sfalsamento pali
Interasse file [m]
Aggetto minimo [m]
0,80
1,60
300000,00
0,00
3,50
9,00
3,00
4,50
26,00
26,00
0,00
0,50
0,00
0,00
1
Pali Allineati
0,20
1,00
GEOMETRIA PARATIA
C O R D O L O D I T E S T A I N C. L. S.
Aggetto lato valle [m]
Aggetto lato monte [m]
Altezza [m]
Strato
N.ro
1
2
3
4
Spess.
m
4,50
1,00
1,00
15,00
Coes.
kg/cmq
0,000
0,000
0,120
1,000
0,50
0,50
0,80
Rapp.
ader/co
0,500
0,500
0,500
0,500
Ang.attr
Grd
16,00
20,00
21,00
26,00
STRATIGRAFIA
STRATIGRAFIA
Peso spec
Peso effic
Attr.
kg/mc
kg/mc
terra-muro
1850
900
10,00
1850
900
13,00
1950
900
14,00
2000
900
17,00
Kw Orizz
kg/cmc
BOWELS
BOWELS
BOWELS
BOWELS
SOVRACCARICHI - CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1
SOVRACCARICHI
Sovraccarico uniform. distrib. sul terrapieno [kg/mq]:
Distanza del sovraccarico distrib. dalla paratia [m]:
Distanza verticale del carico dal piano di campagna [m]:
Sovraccarico lineare sul terrapieno
[kg/m]:
Distanza del sovraccarico lineare dalla paratia
[m]:
Distanza verticale del carico dal piano di campagna [m]:
Forza verticale concentrata sulla paratia
[kg]:
Eccentricita' forza verticale dalla mezzeria paratia [m]:
Forza orizzontale concentrata sulla paratia
[kg]:
Sovraccarico uniform. distrib. terrap. valle [kg/mq]:
COMBINAZIONI CARICHI
Cond.
Descrizione
Num.
Condizione
1
PERMANENTE
COMBINAZIONI CARICHI
C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. M 1
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Pag. 19
Descrizione
ORIZZONTE Terreni in
ORIZZONTE Terreno ve
ORIZZONTE Terreni de
ORIZZONTE sUBSTRATO
1000,00
0,00
0,00
500,00
10,00
0,00
0
0,00
0
0,00
Comb
1
2
Comb
1
2
Comb
1
Comb
1
Comb
1
Comb
1
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
Cond.1
1,50
1,00
Cond.1
1,30
1,00
Cond.1
1,00
Cond.1
1,00
Cond.1
1,00
Cond.1
1,40
Cond.2
Cond.3
Cond.8
Cond.9
Cond10
Sisma
0,00
1,00
Cond.2
COMBINAZIONI CARICHI
C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. M 2
Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8
Cond.9
Cond10
Sisma
0,00
1,00
Cond.2
COMBINAZIONI CARICHI
C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. R A R A
Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9
Cond10
Sisma
Cond.2
COMBINAZIONI CARICHI
C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. F R E Q.
Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9
Cond10
Sisma
Cond.2
COMBINAZIONI CARICHI
C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. P E R M.
Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9
Cond10
Sisma
COMBINAZIONI CARICHI
C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. F A S I C O S T R U T T I V E
Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10
Sisma
Quota
m
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
5,50
6,00
6,50
7,00
7,50
8,00
8,50
9,00
9,50
10,00
10,50
11,00
11,50
12,00
12,50
Ka
0,51462
0,51462
0,51462
0,51462
0,51462
0,51462
0,51462
Cond.4
Cond.5
Cond.6
Cond.7
COEFFICENTI DI SPINTA
T A B E L L A 'A1'
Kas
Kp
0,09857
0,09857
0,09857
0,09857
0,09857
0,09857
0,09857
0,93828
0,93828
0,93828
0,93828
0,93828
0,93828
0,93828
0,93828
0,93828
0,90625
0,90625
0,89825
0,89825
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
0,84474
Ka
T A B E L L A 'A2'
Kas
0,57314
0,57314
0,57314
0,57314
0,57314
0,57314
0,57314
0,11281
0,11281
0,11281
0,11281
0,11281
0,11281
0,11281
PRESSIONI ORIZZONTALI - CONDIZIONE N.ro: 1
Kp
0,96466
0,96466
0,96466
0,96466
0,96466
0,96466
0,96466
0,96466
0,96466
0,94609
0,94609
0,94180
0,94180
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
0,90753
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
T A B E L L A 'A1'
Pa
Pc
Kg/m
Kg/m
0
0
476
N.ro
Quota
m
1
0,50
1,00
476
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0
2
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952
1428
0
3
2,00
1428
1904
0
4
5
2,50
1904
2380
6
7
N.ro
1
T A B E L L A 'A1'
Pq
Pl
Kg/m
Kg/m
515
0
515
0
515
0
515
0
515
2
515
4
515
5
Quota
m
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
Pa
Kg/m
0
530
TABELLA
Pq
Kg/m
573
573
573
573
573
573
573
PRESSIONI ORIZZONTALI
T A B E L L A 'A2'
Pc
Ps
Pn
Kg/m
Kg/m
Kg/m
0
0
79
104
530
1060
0
104
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79
1060
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0
209
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79
1590
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0
313
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2121
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0
417
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79
0
3,00
2380
2612
2651
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522
573
79
2612
2843
0
3,50
2909
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0
2753
2997
79
'A2'
Pl
Kg/m
0
0
0
0
2
4
5
Pwm
Kg/m
Pwv
Kg/m
Pwms
Kg/m
Pwvs
Kg/m
0
0
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0
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0
0
0
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0
44
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Quota
Pr
Pv
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N
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m
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
Kg/m
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0
0
0,50
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1486
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3
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2200
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2914
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-514
-640
-3508
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5
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4348
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-767
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7
3,50
5447
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-106
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-4721
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-423
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-262
-388
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-1050
564
1486
-1716
-1669
1486
2765
-21084
11737
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 21
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
Pv
Mf
N
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
772
-136
0
1486
-262
-141
-495
-828
1133
-26873
-4567
N.ro
Quota
m
Tg
Kg/m
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1
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4,50
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-828
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-1225
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1587
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-3765
10909
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-3019
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-4808
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1939
2051
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-9069
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2790
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-2770
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2927
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0
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0
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20
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10,50
5748
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3478
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-3643
0
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11,00
5113
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4077
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3753
3890
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0
-3238
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24
12,00
2840
1513
3890
4028
-17
0
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25
12,50
1513
138
4028
4166
0
0
-415
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1
CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO
0
N.ro
1
Quota
m
0,50
Mf
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Kg
-792
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Kg
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2
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-5612
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-4951
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3,00
-16027
-6270
14151
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-24302
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18949
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10
5,00
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-6025
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-8203
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-1193
-19033
16
8,00
-53290
0
-23793
17
8,50
-40834
0
-24265
18
9,00
-29031
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-19017
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20
10,00
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0
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-5829
0
-8859
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-2429
0
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23
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-660
0
-2410
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-28
0
-665
25
12,50
0
0
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 23
N.ro
Quota
m
1
0,50
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
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Mf
N
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Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
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0
1161
-205
-110
-472
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0
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2
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1161
1728
3
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1728
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-405
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2296
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2865
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3458
5032
6
3,00
3434
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-605
-743
-7865
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5032
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3,50
5321
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-456
-903
1054
1133
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9720
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10
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1587
1691
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-3186
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1826
1939
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-2861
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5710
13
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-4687
-12576
1939
2051
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5710
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7,00
-12576
-12970
2515
2652
-35241
-1358
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-5011
15
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-12970
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2652
2790
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-390
-5011
-9850
16
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-1630
2790
2927
-25376
0
-9850
-11848
17
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-1630
1689
2927
3065
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0
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-11840
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1689
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3065
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0
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3717
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-205
-305
-510
-992
439
1161
-1342
-1562
1161
2168
-13539
-10492
N.ro
Quota
m
1
19
0,50
9,50
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
Pv
Mf
N
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
594
-105
0
1161
-205
-110
-472
4515
3340
-8761
0
Tg
Kg/m
0
439
-8436
20
10,00
4515
4477
3340
3478
-5112
0
-8436
-6188
21
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4477
3922
3478
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-2582
0
-6188
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11,00
3922
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-1032
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3753
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-2335
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4
0
-1040
-254
25
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1043
-33
4028
4166
0
0
-254
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2
CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO
N.ro
Quota
Mf
N
Tg
m
Kg·m
Kg
Kg
1
0,50
-176
-755
702
2
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-816
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1858
3
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-2147
-2500
3468
4
2,00
-4398
-3492
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5
2,50
-7794
-4565
8052
6
3,00
-12584
-5732
11110
7
3,50
-19295
-7168
15735
8
4,00
-27117
-6985
15552
9
4,50
-34756
-6739
15005
10
5,00
-42034
-6139
14107
11
5,50
-48773
-5456
12849
12
6,00
-54238
-4578
9136
13
6,50
-57827
-3611
5898
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 25
0
N.ro
1
14
7,00
-56386
-2172
-8017
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-49757
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-15759
16
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-40602
0
-18956
17
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-30795
0
-18944
18
9,00
-21663
0
-16788
19
9,50
-14018
0
-13497
20
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-8179
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-9900
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-4131
0
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-1652
0
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23
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-404
0
-1664
24
12,00
7
0
-407
25
12,50
0
0
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Quota
Pr
Pv
Mf
N
Tg
m
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
Kg/m
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-131
0
0
0,50
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-253
-136
-491
545
2
1,00
1434
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-253
-374
-631
-1041
545
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2813
-374
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-1657
-1651
1434
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4
2,00
2813
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-496
-618
-3386
-2322
2668
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5
2,50
3505
4196
-618
-740
-5991
-3055
4248
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6
3,00
4196
5183
-740
-914
-9664
-3861
6173
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7
3,50
5183
6061
-914
-1069
-14632
-4749
8518
11356
8
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-109
-435
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-20283
-4635
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11247
9
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-435
-859
1054
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-25825
-4481
11247
10921
10
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-859
-1279
1483
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-31152
-4106
10921
10388
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
Pv
Mf
N
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
745
-131
0
1434
-253
-136
-491
N.ro
Quota
m
Tg
Kg/m
0
545
1
0,50
11
5,50
-1279
-2842
1587
1691
-36160
-3679
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12
6,00
-2842
-4403
1826
1939
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-3131
9642
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13
6,50
-4403
-12806
1939
2051
-43653
-2526
7546
5322
14
7,00
-12806
-17806
2515
2652
-43648
-1627
5322
-4417
15
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-17806
-9146
2652
2790
-39191
-659
-4417
-11177
16
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-9146
-2950
2790
2927
-32447
0
-11177
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17
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-2950
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1356
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0
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3340
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0
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0
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3615
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3986
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3753
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4028
4166
0
0
-438
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1
CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO
N.ro
Quota
Mf
N
Tg
m
Kg·m
Kg
Kg
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 27
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N.ro
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0
0
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2
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Kg/m
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Kg/m
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Pr
Pv
Mf
N
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Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
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Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 29
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485
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Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
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N.ro
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0
0
-408
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2
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N.ro
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N.ro
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0
0
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1
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Kg/m
Kg·m/m
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Kg/m
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0
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991
7473
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 31
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
Pv
Mf
N
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Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
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-91
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N.ro
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0
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23
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4166
0
0
-189
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1
CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO
N.ro
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N
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m
Kg·m
Kg
Kg
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PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 33
N.ro
Quota
m
1
0,50
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Kg/m
Kg·m/m
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0
-7972
-9500
17
8,50
-1191
1432
2927
3065
-15216
0
-9500
-9445
9,00
1432
3011
3065
3203
0
-9445
-8338
3011
3203
18
-175
-259
376
-436
-962
-1144
-1505
991
1843
-10674
991
-8338
N.ro
Quota
m
1
19
0,50
9,50
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
Pv
Mf
N
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
515
-91
0
991
-175
-94
-461
3619
3340
-6884
0
Tg
Kg/m
0
376
-6681
20
10,00
3619
3570
3340
3478
-3999
0
-6681
-4884
21
10,50
3570
3115
3478
3615
-2007
0
-4884
-3212
22
11,00
3115
2434
3615
3753
-793
0
-3212
-1823
23
11,50
2434
1644
3753
3890
-188
0
-1823
-802
24
12,00
1644
804
3890
4028
7
0
-802
-189
25
12,50
804
-52
4028
4166
0
0
-189
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1
CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO
N.ro
Quota
Mf
N
Tg
m
Kg·m
Kg
Kg
1
0,50
-151
-738
602
2
1,00
-697
-1539
1585
3
1,50
-1831
-2408
2949
4
2,00
-3742
-3344
4694
5
2,50
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-4348
6822
6
3,00
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-5437
9434
7
3,50
-16201
-6621
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8
4,00
-22475
-6439
12463
9
4,50
-28580
-6192
11956
10
5,00
-34354
-5592
11140
11
5,50
-39639
-4909
9998
12
6,00
-43717
-4032
6742
13
6,50
-46316
-3064
4192
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 35
14
7,00
-44961
-1626
-6724
15
7,50
-39550
-78
-12755
16
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-32187
0
-15200
17
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0
-15113
18
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-17078
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-13340
19
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-11015
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20
10,00
-6399
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-3211
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23
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12,00
10
0
-303
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12,50
0
0
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
N.ro
Quota
Pr
Pv
Mf
N
Tg
m
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
Kg/m
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-91
0
0
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-175
-94
-461
376
2
1,00
991
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-175
-259
-436
-962
376
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1,50
1467
1943
-259
-343
-1144
-1505
991
1843
4
2,00
1943
2421
-343
-427
-2338
-2090
1843
2934
5
2,50
2421
2898
-427
-511
-4138
-2717
2934
4264
6
3,00
2898
3632
-511
-640
-6678
-3398
4264
5896
7
3,50
3632
4259
-640
-751
-10126
-4138
5896
7895
8
4,00
-106
-423
974
1054
-14047
-4024
7895
7790
9
4,50
-423
-827
1054
1133
-17863
-3870
7790
7473
10
5,00
-827
-1224
1483
1587
-21471
-3495
7473
6963
991
PRESSIONI RISULTANTI E SOLLECITAZIONI
Pr
Pv
Mf
N
Kg/m
Kg/m
Kg·m/m
Kg/m
515
-91
0
991
-175
-94
-461
N.ro
Quota
m
Tg
Kg/m
0
376
1
0,50
11
5,50
-1224
-3016
1587
1691
-24774
-3068
6963
6249
12
6,00
-3016
-3697
1826
1939
-27323
-2520
6249
4213
13
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-3697
-9885
1939
2051
-28947
-1915
4213
2620
14
7,00
-9885
-10140
2515
2652
-28101
-1016
2620
-4203
15
7,50
-10140
-4883
2652
2790
-24719
-48
-4203
-7972
16
8,00
-4883
-1191
2790
2927
-20117
0
-7972
-9500
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2927
3065
-15216
0
-9500
-9445
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1432
3011
3065
3203
-10674
0
-9445
-8338
19
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3011
3619
3203
3340
-6884
0
-8338
-6681
20
10,00
3619
3570
3340
3478
-3999
0
-6681
-4884
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10,50
3570
3115
3478
3615
-2007
0
-4884
-3212
22
11,00
3115
2434
3615
3753
-793
0
-3212
-1823
23
11,50
2434
1644
3753
3890
-188
0
-1823
-802
24
12,00
1644
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3890
4028
7
0
-802
-189
25
12,50
804
-52
4028
4166
0
0
-189
0
PRESS. RISULTANTI + SOLLECITAZIONI - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1
CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE SUL PALO
N.ro
Quota
Mf
N
Tg
m
Kg·m
Kg
Kg
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 37
1
0,50
-151
-738
602
2
1,00
-697
-1539
1585
3
1,50
-1831
-2408
2949
4
2,00
-3742
-3344
4694
5
2,50
-6621
-4348
6822
6
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-10685
-5437
9434
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3,50
-16201
-6621
12632
8
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-22475
-6439
12463
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-28580
-6192
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-5592
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-4909
9998
12
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-43717
-4032
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13
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-46316
-3064
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-1626
-6724
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-39550
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-32187
0
-15200
17
8,50
-24346
0
-15113
18
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-17078
0
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19
9,50
-11015
0
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20
10,00
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0
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21
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-3211
0
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22
11,00
-1269
0
-2917
23
11,50
-300
0
-1284
24
12,00
10
0
-303
25
12,50
0
0
VERIFICHE DI SICUREZZA
RISULTATI DI CALCOLO
Momento flettente massimo [kg·m/m]
Quota di momento flettente massimo [m]
Spostamento a fondo scavo [mm]
Scarto finale della analisi non lineare (E-04)
Convergenza analisi non lineare
0
-45571
6,50
15,08
0
SODDISFATTA
RISULTATI DI CALCOLO
Infissione analisi non lineare
Coefficiente di sicurezza dell' infissione
Moltiplicatore di collasso dei carichi
Tipo di
Analisi
SLU M1
SLU M1
SLU M2
SLU M2
RARA
FREQ.
PERM.
SUFFICIENTE
1,5000
2,8000
CEDIMENTI VERTICALI TERRENO DI MONTE
Comb. Volume
DistMax Ced.x=0 Ced.1/4 Ced.2/4
N.ro
(mc)
(m)
mm
mm
mm
1
0,113
5,72
79,0
44,4
19,7
2
0,087
5,72
60,9
34,2
15,2
1
0,110
5,72
76,7
43,2
19,2
2
0,105
5,72
73,8
41,5
18,4
1
0,069
5,72
48,6
27,4
12,2
1
0,069
5,72
48,6
27,4
12,2
1
0,069
5,72
48,6
27,4
12,2
Ced.3/4
mm
4,9
3,8
4,8
4,6
3,0
3,0
3,0
Quota
m
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
SpostOriz
(mm)
31,36
17,69
6,03
0,25
-0,35
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 1
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
1,00
28,60
1,50
25,84
2,00
23,09
3,50
15,08
4,00
12,57
4,50
10,20
6,00
4,30
6,50
2,85
7,00
1,70
8,50
-0,12
9,00
-0,32
9,50
-0,40
11,00
-0,27
11,50
-0,19
12,00
-0,10
Quota
m
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
SpostOriz
(mm)
20,37
8,01
0,84
-0,40
-0,01
Quota
m
SpostOriz
(mm)
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M1 - COMBINAZIONE N.ro: 2
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
Quota
m
SpostOriz
(mm)
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
24,36
13,65
4,55
0,15
-0,27
1,00
3,50
6,00
8,50
11,00
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
15,75
6,08
0,59
-0,31
0,00
Quota
m
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
SpostOriz
(mm)
30,40
17,18
5,90
0,27
-0,34
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 1
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
1,00
27,72
1,50
25,06
2,00
22,40
3,50
14,66
4,00
12,23
4,50
9,94
6,00
4,22
6,50
2,81
7,00
1,69
8,50
-0,10
9,00
-0,30
9,50
-0,38
11,00
-0,27
11,50
-0,19
12,00
-0,10
Quota
m
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
SpostOriz
(mm)
19,77
7,81
0,85
-0,38
-0,01
Quota
m
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
SpostOriz
(mm)
29,21
16,54
5,67
0,25
-0,33
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - SLU M2 - COMBINAZIONE N.ro: 2
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
1,00
26,65
1,50
24,10
2,00
21,55
3,50
14,11
4,00
11,77
4,50
9,56
6,00
4,05
6,50
2,69
7,00
1,61
8,50
-0,10
9,00
-0,29
9,50
-0,37
11,00
-0,26
11,50
-0,18
12,00
-0,09
Quota
m
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
SpostOriz
(mm)
19,03
7,51
0,81
-0,37
-0,01
22,19
11,61
3,21
-0,12
-0,21
1,50
4,00
6,50
9,00
11,50
20,03
9,64
2,10
-0,27
-0,14
2,00
4,50
7,00
9,50
12,00
17,88
7,79
1,23
-0,32
-0,07
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.B. - Computer Design of Bulkheads - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 39
Quota
m
SpostOriz
(mm)
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
19,53
10,89
3,60
0,11
-0,21
Quota
m
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
SpostOriz
(mm)
19,53
10,89
3,60
0,11
-0,21
Quota
m
SpostOriz
(mm)
0,50
3,00
5,50
8,00
10,50
19,53
10,89
3,60
0,11
-0,21
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE RARA N.ro: 1
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
Quota
m
SpostOriz
(mm)
1,00
3,50
6,00
8,50
11,00
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
12,59
4,82
0,45
-0,25
0,00
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE FREQUENTE N.ro: 1
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
1,00
17,78
1,50
16,04
2,00
14,30
3,50
9,25
4,00
7,67
4,50
6,19
6,00
2,53
6,50
1,65
7,00
0,96
8,50
-0,10
9,00
-0,21
9,50
-0,25
11,00
-0,16
11,50
-0,11
12,00
-0,05
Quota
m
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
SpostOriz
(mm)
12,59
4,82
0,45
-0,25
0,00
SPOSTAMENTI ORIZZONTALI PARATIA - COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE N.ro: 1
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
Quota
SpostOriz
m
(mm)
m
(mm)
m
(mm)
Quota
m
SpostOriz
(mm)
2,50
5,00
7,50
10,00
12,50
12,59
4,82
0,45
-0,25
0,00
1,00
3,50
6,00
8,50
11,00
17,78
9,25
2,53
-0,10
-0,16
17,78
9,25
2,53
-0,10
-0,16
1,50
4,00
6,50
9,00
11,50
1,50
4,00
6,50
9,00
11,50
16,04
7,67
1,65
-0,21
-0,11
16,04
7,67
1,65
-0,21
-0,11
2,00
4,50
7,00
9,50
12,00
2,00
4,50
7,00
9,50
12,00
14,30
6,19
0,96
-0,25
-0,05
14,30
6,19
0,96
-0,25
-0,05
VERIFICA DI STABILITA’ DEL PENDIO
RELAZIONE DI CALCOLO
La presente relazione è relativa alla verifica di pendii naturali, di scarpate per scavi e di opere in terra.
╖
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le
costruzioni emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/01/2008, nonché la Circolare del Ministero
Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.
Le verifiche sono state condotte rispetto agli stati limite di tipo geotecnico (GEO) applicando alle caratteristiche geotecniche del
terreno i coefficienti parziali del gruppo M2 (Tab. 6.2.II NTC).
╖
VERIFICHE DI STABILITÀ
I fenomeni franosi possono essere ricondotti alla formazione di una superficie di rottura lungo la quale le forze, che tendono a
provocare lo scivolamento del pendio, non risultano equilibrate dalla resistenza a taglio del terreno lungo tale superficie.
La verifica di stabilità del pendio si riconduce alla determinazione di un coefficiente di sicurezza, relativo ad una ipotetica
superficie di rottura, pari al rapporto tra la resistenza al taglio disponibile e la resistenza al taglio mobilitata.
Suddiviso il pendio in un determinato numero di conci di uguale ampiezza, per ogni concio si possono individuare:
a) il peso;
b) la risultante delle forze esterne agenti sulla superficie;
c) le forze inerziali orizzontali e verticali;
d) le reazioni normali e tangenziali mutue tra i conci;
e) le reazioni normali e tangenziali alla base dei conci;
f) le pressioni idrostatiche alla base.
Sotto l'ipotesi che la base di ciascun concio sia piana e che lungo la superficie di scorrimento valga il criterio della rottura alla Mohr–
Coulomb, che correla tra loro le reazioni tangenziali e normali alla base, le incognite, per la determinazione dello equilibrio di
ogni concio, risultano essere le reazioni laterali, i loro punti di applicazione, e la reazione normale alla base.
Per la determinazione di tutte le incognite, le equazioni di equilibrio risultano insufficienti, per cui il problema della stabilità dei
pendii è, in via rigorosa, staticamente indeterminato. La risoluzione del problema va perseguita introducendo ulteriori
condizioni sugli sforzi agenti sui conci. Tali ulteriori ipotesi differenziano sostanzialmente i diversi metodi di calcolo.
I casi in cui non è possibile stabilire un coefficiente di sicurezza per il pendio vengono segnalati attraverso le seguenti stringhe:
- SCARTATA : coefficiente di sicurezza minore di 0,1;
- NON CONV. : convergenza del metodo di calcolo non ottenuta;
- ELEM.RIG. : intersezione della superficie di scivolamento con un corpo rigido.
•
METODO DI BELL
L'ipotesi alla base del metodo consiste nell'imporre una specifica distribuzione delle tensioni normali lungo la superficie di
scivolamento.
Definite le quantità:
xb − xi 

sen  2 ⋅ pg ⋅

xb − xa 

-f =
- pg = costante pi greca
- xb = ascissa punto di monte del pendio
- xa = ascissa punto di valle del pendio
- xi = ascissa parete di monte del pendio
- Kx, Ky = coeff. sismici orizzontale e verticale
- xci = ascissa punto medio alla base del concio i
- zci = ordinata punto medio alla base del concio i
- xgi, ygi = ascissa e ordinata baricentro concio i
- xmi, ymi = ascissa e ordinata punto applicazione risultante forze esterne
il coefficiente di sicurezza F scaturisce come parametro contenuto nei coefficienti del sistema di equazioni:
 a11
a
 21
a31
a13   C1  a14
a 23  × C 2  = a 24
a33  C 3  a34
a12
a 22
a32
dove:
a11 = (1 − Kx) ⋅ 

i
a13
i i
a 21
a 22
a 23
a 24
2
i
i
( ai ) ⋅ tan( fi) − F ⋅
∑ W sin(a ) cos(a ) 
i
i
i
i
∑ f ⋅ b ⋅ tan( fi) − F ⋅ ∑ f ⋅ b ⋅ tan(a )
= ∑ c ⋅b
= ∑ u ⋅ b ⋅ tan( fi) + F ( Kx ⋅ ∑ W − Q
= (1 − Ky ) ⋅ (∑ W ⋅ sin( a ) cos( a ) ⋅ tan( fi) + F ⋅ ∑ W cos ( a ) )
= ∑ f ⋅ b ⋅ tan( a ) + F ⋅ ∑ f ⋅ b
= ∑ c ⋅ b ⋅ tan(a )
= ∑ u ⋅ b ⋅ tan(a ) ⋅ tan( fi) + F [(1 − Ky ) ⋅ ∑ W + P ]


(W ⋅ cos (a ) ⋅ tan( fi))⋅ zci −
∑

= (1 − Ky ) ⋅ 

− ∑ (W ⋅ sen( a ) cos(a ) tan( fi) ) ⋅ xci −F [∑ (W cos ( a ) )⋅ xci + ∑ (W sen( a ) cos(a ) ) ⋅ zci ]
= ∑ ( f ⋅ b ⋅ tan( a ) ) ⋅ zci − ∑ ( f ⋅ b ⋅ tan( a ) tan( fi) ) ⋅ xci −F ⋅ [∑ ( f ⋅ b ⋅ tan( a ) ) ⋅ zci + ∑ ( f ⋅ b ⋅ xci )]
= ∑ (ci ⋅ b) ⋅ zci − ∑ (ci ⋅ b ⋅ tan( a )) ⋅ xci
= ∑ (ui ⋅ b ⋅ tan( fi ) ) ⋅ zci − ∑ (ui ⋅ b ⋅ tan( a ) tan( fi ) ) ⋅ xci + F ⋅ Kx ∑ W ⋅ ygi − (1 − Ky)∑ W ⋅ xgi − Q ⋅ ymi − P ⋅ xmi
a12 =
a14
∑ W ⋅ cos
i
i
i i
i
i
i
2
i
i
i
i
i i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
2
a31
i
i
2
i
a32
a33
a34
•
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
METODO DI BISHOP
Le ipotesi alla base dell'espressione di Bishop del coefficiente di sicurezza sono date da:
a) superficie di scivolamento circolare;
b) uguaglianza delle reazioni normali alle facce laterali dei conci.
N
sec(ai )
1 + tan( fi ) tan(ai )
F
N
Kh ⋅ dhi 

Wi (1 − Kv) sin( ai ) +
R 

i =1
∑ [ci ⋅ b + (W (1 − Kv) − u
i
i =1
F=
i
⋅ b) tan( fi) ]
∑
(1)
dove:
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Pag. 3
i
i
i
- N = numero di conci in cui e' suddiviso il pendio
- ci = coesione alla base del concio i
- b = larghezza del concio
- Wi = peso del concio
- ui = pressione interstiziale alla base
- fi = angolo di attrito del terreno alla base del concio
- ai = inclinazione della base del concio
- Kv = coefficiente sismico verticale
- Kh = coefficiente sismico orizzontale
- R = raggio del cerchio di scivolamento
- dhi = distanza verticale del profilo superiore del concio dal centro della superficie di scivolamento
Tale espressione del coefficiente di sicurezza F risulta in forma implicita, pertanto viene risolta per via ITERATIVA.
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
: Numero di conci in cui è suddiviso il pendio
Numero conci
Coefficiente sismico orizzontale : Moltiplicatore del peso per la valutazione dell'inerzia
sismica orizzontale
Coefficiente sismico verticale
: Moltiplicatore del peso per la valutazione dell'inerzia
sismica verticale
Ascissa punto passaggio cerchio (m)
: Ascissa del punto di passaggio imposto per tutti i cerchi
di scorrimento
Ordinata punto passaggio cerchio (m) : Ordinata del punto di passaggio imposto per tutti i
cerchi di scorrimento
Ascissa polo (m)
: Ascissa del primo punto centro del cerchio di
scorrimento
Ordinata polo (m)
: Ordinata del primo punto centro del cerchio di
scorrimento
Numero righe maglia
: Numero di punti lungo una linea verticale, centri di
superfici di scorrimento
Numero colonne maglia
: Numero di punti lungo una linea orizzontale, centri di
superfici di scorrimento
Passo direzione 'X' (m)
: Distanza in orizzontale tra i centri delle superficie di
scorrimento circolari
Passo direzione 'Y' (m)
: Distanza in verticale tra i centri delle superficie di
scorrimento circolari
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Pag. 5
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Str. N.ro
: Numero dello strato
Descrizione strato
Coesione
: Descrizione sintetica dello strato
: Coesione
Ang. attr.
: Angolo di attrito interno del terreno dello strato in esame
Densità
: Peso specifico del terreno in situ
D. Saturo
: Peso specifico del terreno saturo
Vert. N.ro
: Numero del vertice della poligonale che definisce lo strato
Ascissa / Ordinata
: Coordinate dei vertici dello strato
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Elem. N.ro
: Numero identificativo dell'elemento rigido
Densità
: Densità apparente dell'elemento rigido
Dens. terr
: Densità del terreno rimosso per la presenza dell'elemento rigido
Vert. N.ro
: Numero identificativo del vertice del poligono rappresentante
l'elemento rigido
Ascissa e
Ordinata
: Coordinate del poligono
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Pag. 7
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
h
: altezza media del concio
L
: sviluppo larghezza alla base del concio
α
: inclinazione della base del concio
c
: coesione terreno alla base del concio
φ
: angolo di attrito interno alla base del concio
W
: peso del concio
hw
: altezza della falda dalla base del concio
Qw
: risultante delle pressioni interstiziali
Tcn
: Contributo elementi resistenti a taglio
Tgg
: Contributo geogriglie
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Ff
: risultante delle forze verticali concentrate
Fq
: risultante delle forze verticali distribuite
Fr
: forza verticale da contributo inerzia corpo rigido
Fs
: incremento sismico verticale di W + Ff + Fq + Fr
Ftot
: risultante forze verticali W + Ff + Fq + Fr + Fs
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Pag. 9
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La simbologia usata in tabella va interpretata secondo le descrizioni dei campi riportate di seguito:
Hf
: risultante delle forze orizzontali concentrate
Hq
: risultante delle forze orizzontali distribuite
Hr
: forza orizzontale da contributo inerzia corpo rigido
Htot
: risultante forze orizzontali, Hf + Hq + Hr, su profilo pendio
Hs
: azione sismica orizzontale di W + Ff + Fq + Fr
•
SPECIFICHE DEI CAMPI DELLA TABELLA DI STAMPA
La tabella di seguito esposta riporta le forze scambiate tra i vari conci secondo le teorie selezionate (Bishop, Jambu e Bell). La
simbologia è da interpretarsi come appresso descritto:
Con. sx
: Concio a sinistra della superficie di separazione tra i due conci
Con. dx
: Concio a destra della superficie di separazione tra i due conci
F.or.
: Risultante delle forze (orizzontali) scambiate tra i due conci
ortogonalmente alla superficie (verticale) di separazione
F.vert.
: Risultante delle forze (verticali) scambiate tra i due conci
parallelamente alla superficie (verticale) di separazione
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Pag. 11
DATI GENERALI STABILITA' PENDIO
DATI GENERALI DI VERIFICA
Vita Nominale (Anni)
50
Classe d' Uso
SECONDA
Longitudine Est
(Grd)
12,707
Latitudine Nord
(Grd)
43,796
Categoria Suolo
B
Coeff. Condiz. Topogr.
1,000
Probabilita' Pvr
0,100
Periodo di Ritorno Anni
475,000
Accelerazione Ag/g
0,180
Fattore Stratigrafia 'S'
1,200
Coeff. Sismico Kh
0,051
Coeff. Sismico Kv
0,025
Numero conci
:
20
Numero elementi rigidi:
1
Tipo Superficie di rottura :
CIRCOLARE PASSANTE PER UN PUNTO
COORDINATE PUNTO DI PASSAGGIO CERCHI DI ROTTURA
Ascissa pto passaggio cerchio (m):
5,000
Ordinata pto passaggio cerchio (m):
-0,500
PARAMETRI MAGLIA DEI CENTRI PER SUPERFICI DI ROTTURA CIRCOLARI
Ascissa Polo
(m):
5,000
Ordinata Polo
(m):
22,000
Numero righe maglia :
4,0
Numero colonne maglia :
4,0
Passo direzione 'X' (m) :
2,00
Passo direzione 'Y' (m) :
1,85
Rotazione maglia (Grd) :
20,0
Peso specifico dell' acqua (t/mc) :
1,000
COEFFICIENTI PARZIALI GEOTECNICA TABELLA M2
Tangente Resist. Taglio
1,25
Peso Specifico
1,00
Coesione Efficace (c'k)
1,25
Resist. a taglio NON drenata (cuk)
1,40
Coefficiente R2
1,10
Str.
N.ro
Descrizione Strato
DATI GEOTECNICI E STRATIGRAFIA
Coesione
Ang.attr
Densita'
D.Saturo
t/mq
Grd
t/mc
t/mc
Profilo del pendio
1
ORIZZONTE
0,000
16,00
1,850
1,850
Vert
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Ascissa
(m)
-10,00
-6,00
-3,10
1,00
4,20
5,00
5,00
13,00
18,00
21,00
30,00
1
2
3
4
5
6
7
8
-10,00
1,00
5,10
13,10
16,00
16,05
20,00
30,00
Ordinata
(m)
6,00
6,80
7,30
8,50
9,61
13,50
13,50
13,50
15,70
16,50
18,00
3,60
7,00
8,00
10,20
11,40
10,96
12,80
16,00
Str.
N.ro
Descrizione Strato
Coesione
t/mq
Ang.attr
Grd
Densita'
t/mc
D.Saturo
t/mc
Vert
N.ro
1
Ascissa
(m)
-10,00
Profilo del pendio
Ordinata
(m)
6,00
2
ORIZZONTE
0,000
20,00
1,850
1,850
1
2
3
4
5
6
7
8
9
-10,11
-10,00
0,00
6,00
8,00
8,05
13,10
20,00
30,00
-0,27
2,20
4,60
6,30
6,60
6,63
9,00
11,50
14,40
3
ORIZZONTE
1,200
21,00
1,950
1,950
1
2
3
4
-10,00
1,50
13,10
30,00
1,00
3,60
7,70
12,00
4
ORIZZONTE
10,000
26,00
2,000
2,000
Vert.
N.ro
1
3
5
COORDINATE PROFILO FALDA
Ordinata
Dz Piez.
Vert.
Ascissa
(m)
(m)
N.ro
(m)
3,80
0,00
2
0,00
8,40
0,00
4
13,00
13,00
0,00
6
30,00
Ascissa
(m)
-10,00
5,00
20,00
Vert.
N.ro
1
Ordinata
(m)
6,90
10,50
16,30
DATI FORZE DISTRIBUITE VERTICALI
Asc. in.
Int. iniz.
Asc. fin
Int. fin.
(m)
(t/ml)
(m)
(t/ml)
5,00
1,300
13,00
1,300
DATI FORZE CONCENTRATE VERTICALI
Ascissa
Intensita'
Vert.
Ascissa
(m)
(t)
N.ro
(m)
15,00
0,650
Vert.
N.ro
1
Elem.
N.ro
1
Dz Piez.
(m)
0,00
0,00
0,00
DATI ELEMENTI RIGIDI
Densita'
Dens.terr
Vert.
Ascissa
t/mc
t/mc
N.ro
(m)
2,50
0,00
1
5,00
2
5,00
3
4,20
4
4,20
Intensita'
(t)
Ordinata
(m)
13,50
0,00
0,00
13,50
COEFFICIENTI DI SICUREZZA DEL PENDIO
Cerchi
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
N.ro Cerchio critico : 10
Xc
Yc
(m)
(m)
5,0
22,0
6,9
22,7
8,8
23,4
10,6
24,1
4,4
23,7
6,2
24,4
8,1
25,1
10,0
25,8
3,7
25,5
5,6
26,2
7,5
26,8
Rc
(m)
22,5
23,3
24,2
25,2
24,2
25,0
25,8
26,8
26,0
26,7
27,5
Bishop
2,4311
2,4481
2,7367
2,7373
2,3878
2,3733
2,5307
2,539
2,4696
2,3252
2,4806
Jambu
Bell
MP - Fx = C
MP - Fx=sin
MP-Fx=sin/2
2,3757
2,3917
2,6897
2,6874
2,3385
2,3242
2,4924
2,5114
2,42
2,2776
2,4447
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 13
Sarma
Spencer
Cerchi
N.ro
1
2
12
13
14
15
16
N.ro Cerchio critico : 10
Xc
Yc
(m)
(m)
5,0
22,0
6,9
22,7
9,4
27,5
3,1
27,2
5,0
27,9
6,9
28,6
8,7
29,3
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
h
(m)
0,86
2,75
4,33
5,62
6,79
7,91
8,87
9,75
13,98
13,88
13,61
13,18
12,56
12,52
12,33
11,78
10,68
9,01
6,61
2,60
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
Rc
(m)
22,5
23,3
28,4
27,8
28,4
29,1
30,0
L
(m)
2,53
2,32
2,18
2,07
2,00
1,95
1,92
1,90
1,89
1,90
1,92
1,96
2,02
2,10
2,21
2,37
2,60
2,97
3,67
5,83
Bishop
2,4311
2,4481
2,5919
2,4667
2,4117
2,4868
2,4553
α
(°)
-41,46
-35,28
-29,56
-24,14
-18,95
-13,92
-8,99
-4,13
0,70
5,53
10,41
15,36
20,43
25,68
31,18
37,02
43,35
50,46
58,93
71,04
Jambu
Bell
MP - Fx = C
MP - Fx=sin
MP-Fx=sin/2
Sarma
Spencer
2,3757
2,3917
2,5528
2,4205
2,3911
2,4618
2,422
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 1
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
3,02
0,00
16,2
9,62
0,96
17,1
15,30
8,00
21,3
20,17
8,00
21,3
24,61
8,00
21,3
28,80
8,00
21,3
32,43
8,00
21,3
35,72
8,00
21,3
50,72
8,00
21,3
50,51
8,00
21,3
49,71
8,00
21,3
48,26
8,00
21,3
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8,00
21,3
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8,00
21,3
45,15
8,00
21,3
43,05
8,00
21,3
38,90
8,00
21,3
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21,3
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0,00
16,2
9,10
hw
(m)
0,0
0,8
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4,1
5,4
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9,3
9,6
9,6
9,5
9,4
9,0
8,4
7,5
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4,0
0,3
Qw
(t)
0,00
1,46
4,85
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18,25
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17,75
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Ff
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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Superfice di Scorrimento N.ro: 1
Fq
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(t)
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
1,59
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0,00
2,46
0,00
2,46
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1,43
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0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
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Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 1
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Hr
(t)
(t)
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(t)
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Tcn
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0,00
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0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
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39,88
33,45
24,18
9,33
Hs
(t)
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Tgg
(t)
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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Concio
N.ro
1
2
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11
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17
18
19
20
Conc.
sx
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20
Conc.
dx
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14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
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7
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9
10
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13
14
15
16
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
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0
h
(m)
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3,00
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9,56
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14,05
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13,67
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13,47
13,49
13,14
12,33
Hf
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
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2,14
2,07
2,01
1,98
1,96
1,95
1,96
1,99
2,03
2,09
2,17
2,28
2,45
α
(°)
-41,35
-35,20
-29,48
-24,08
-18,90
-13,87
-8,95
-4,10
0,72
5,55
10,42
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20,43
25,67
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36,99
Superfice di Scorrimento N.ro: 1
Hq
Hr
(t)
(t)
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 1
BELL
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F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
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1
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54
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99.9
-3.1
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-17
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-37
56.1
-27.2
44.5
-16.1
38.8
-8.3
36.1
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 2
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
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12,9
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0,00
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22,22
8,00
21,3
27,43
8,00
21,3
31,96
8,00
21,3
36,13
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21,3
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21,3
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52,64
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21,3
51,78
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21,3
50,30
8,00
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51,12
8,00
21,3
51,16
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21,3
49,75
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21,3
46,62
hw
(m)
0,0
1,2
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4,6
6,0
7,2
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9,9
10,2
10,2
10,3
10,2
9,8
9,2
Htot
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
2,31
5,92
9,04
11,73
14,01
15,93
17,50
18,62
19,41
19,88
20,01
20,14
19,87
19,16
17,89
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 15
Hs
(t)
0,15
0,49
1,03
1,26
1,47
1,65
1,82
2,59
2,58
2,54
2,46
2,35
2,34
2,30
2,20
1,98
1,66
1,20
0,46
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
17
18
19
20
h
(m)
1,06
3,00
11,01
9,24
6,76
2,65
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
L
(m)
2,60
2,39
2,69
3,07
3,78
5,96
α
(°)
-41,35
-35,20
43,32
50,41
58,85
70,87
Superfice di Scorrimento N.ro: 2
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
3,82
0,00
16,2
10,83
8,00
21,3
41,53
8,00
21,3
34,64
8,00
21,3
25,04
0,00
16,2
9,60
hw
(m)
0,0
1,2
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0,7
Qw
(t)
0,00
2,31
15,91
13,06
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Ff
(t)
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Fr
(t)
(t)
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2,54
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2,54
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0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
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1,38
1,36
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1,29
1,28
1,24
1,17
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Hf
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 2
Hq
Hr
(t)
(t)
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Htot
(t)
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0,00
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0,00
0,00
0,00
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
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9,84
Hs
(t)
0,19
0,55
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2,61
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2,12
1,77
1,28
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Tgg
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Conc.
sx
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18
19
20
Conc.
dx
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17
18
19
20
Concio
N.ro
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3
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13
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15
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17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
-.1
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h
(m)
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14,20
14,27
14,17
13,90
14,33
14,58
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13,88
12,85
11,49
9,66
7,14
2,81
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
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9
10
11
12
13
14
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
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2,16
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2,04
2,03
2,04
2,07
2,11
2,17
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2,54
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5,97
α
(°)
-41,90
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-19,29
-14,24
-9,31
-4,44
0,39
5,22
10,10
15,05
20,11
25,35
30,83
36,65
42,96
50,01
58,37
70,07
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,62
0,01
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 2
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
2.6
1.3
9.9
3.7
20.9
5.9
39.3
9.1
58.5
9.6
77.1
7.5
93.9
2.9
118.6
-9.8
130.8
-19.8
137.2
-29.8
138
-38.9
133.8
-45.7
124.8
-50
111.7
-50.8
95.6
-47.7
78.2
-40.4
61.9
-29.7
49
-17.8
42.5
-9
39.5
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 3
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,20
0,00
16,2
11,85
8,00
21,3
18,40
8,00
21,3
24,98
8,00
21,3
30,70
8,00
21,3
36,00
8,00
21,3
51,68
8,00
21,3
55,57
8,00
21,3
56,09
8,00
21,3
55,91
8,00
21,3
55,03
8,00
21,3
56,74
8,00
21,3
57,68
8,00
21,3
57,06
8,00
21,3
54,81
8,00
21,3
50,71
8,00
21,3
45,22
8,00
21,3
37,89
8,00
21,3
27,68
8,00
21,3
11,41
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
hw
(m)
0,0
1,5
3,4
5,1
6,6
7,8
8,8
9,6
10,2
10,6
10,9
11,2
11,2
11,1
10,7
10,0
9,0
7,5
5,3
1,1
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 3
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
1,13
27,03
2,64
0,00
2,64
0,00
2,64
0,00
1,33
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Qw
(t)
0,00
3,01
6,97
10,39
13,33
15,82
17,92
19,52
20,75
21,64
22,17
22,72
22,88
22,62
21,82
20,41
18,31
15,28
10,82
2,25
Fs
(t)
0,11
0,30
0,46
0,62
0,77
0,90
2,00
1,46
1,47
1,46
1,41
1,43
1,44
1,43
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 17
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
4,31
12,14
18,86
25,60
31,47
36,90
81,84
59,67
60,21
60,03
57,78
58,79
59,13
58,49
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
3.9
0
12.7
0
31.2
0
49.4
0
66.5
0
81.9
0
105.8
0
118.9
0
127.5
0
131.8
0
132.2
0
128.3
0
120.1
0
107.3
0
90.2
0
69.2
0
44.9
0
18.2
0
-9.1
0
0
0
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 3
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,11
0,30
1,37
1,27
1,13
0,95
0,69
0,29
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 3
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 3
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3
1.3
11.3
3.5
28.7
8.2
48.6
10.5
69.2
9.9
89.1
6.4
118.2
-3.8
135.9
-13.7
147.6
-24.5
153
-35
152.6
-43.7
146.6
-50.2
135.3
-53.4
119.7
-52.5
101.2
-47
81.8
-36.9
63.7
-23.2
49.3
-8
41.6
4.2
43.7
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Ftot
(t)
4,31
12,14
56,18
51,98
46,36
38,83
28,37
11,70
Hs
(t)
0,21
0,60
0,94
1,27
1,57
1,84
2,64
2,83
2,86
2,85
2,81
2,89
2,94
2,91
2,80
2,59
2,31
1,93
1,41
0,58
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
h
(m)
1,19
3,33
5,22
6,96
8,52
10,17
14,25
14,53
14,62
14,53
15,09
15,56
15,64
15,30
14,53
13,48
12,08
10,21
7,31
2,81
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
L
(m)
2,89
2,64
2,47
2,35
2,26
2,20
2,16
2,13
2,13
2,13
2,16
2,20
2,26
2,35
2,47
2,64
2,89
3,28
4,00
6,00
α
(°)
-42,58
-36,29
-30,48
-25,01
-19,77
-14,69
-9,74
-4,86
-0,01
4,84
9,72
14,68
19,75
24,99
30,46
36,27
42,56
49,58
57,86
69,25
Superfice di Scorrimento N.ro: 4
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,68
0,00
16,2
13,08
8,00
21,3
20,93
8,00
21,3
28,31
8,00
21,3
34,92
8,00
21,3
41,81
8,00
21,3
58,26
8,00
21,3
59,67
8,00
21,3
60,30
8,00
21,3
60,17
8,00
21,3
62,51
8,00
21,3
64,45
8,00
21,3
64,77
8,00
21,3
63,37
8,00
21,3
60,18
8,00
21,3
55,79
8,00
21,3
49,90
8,00
21,3
42,02
8,00
21,3
31,08
8,00
21,3
11,94
hw
(m)
0,0
1,8
3,9
5,7
7,2
8,5
9,5
10,3
11,0
11,5
11,9
12,2
12,3
12,2
11,8
11,1
10,0
8,5
5,6
1,1
Qw
(t)
0,00
3,84
8,23
12,02
15,25
18,01
20,24
22,00
23,38
24,38
25,37
26,00
26,22
25,89
25,00
23,50
21,26
18,02
11,92
2,36
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
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0,54
0,03
0,01
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 4
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,41
27,03
2,76
0,00
2,76
0,00
2,76
0,00
1,69
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,12
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0,52
0,71
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1,73
1,53
1,56
1,58
1,55
1,58
1,61
1,62
1,58
1,50
1,39
1,25
1,05
0,78
0,30
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 4
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
3,11
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
3,11
0,00
0,00
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 19
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
4,80
13,41
21,45
29,02
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70,99
62,55
64,00
64,66
63,44
64,63
66,10
66,40
64,96
61,69
57,18
51,15
43,07
31,86
12,24
Hs
(t)
0,24
0,67
1,07
1,44
1,78
2,13
2,97
3,04
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
-.1
0
4.4
0
14.2
0
34.9
0
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0
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0
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0
120.6
0
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0
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0
148.8
0
149.1
0
144.6
0
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0
121
0
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0
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0
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0
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0
-8.2
0
0
0
h
(m)
0,84
2,51
4,13
5,47
6,57
7,71
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9,58
13,18
13,86
13,57
13,11
12,46
12,41
12,21
11,60
10,46
8,70
6,26
2,42
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,61
2,41
2,27
2,18
2,10
2,05
2,02
2,00
2,00
2,01
2,03
2,08
2,13
2,22
2,33
2,49
2,73
3,10
3,76
5,55
α
(°)
-39,90
-33,97
-28,43
-23,17
-18,11
-13,20
-8,38
-3,62
1,11
5,85
10,63
15,49
20,46
25,61
30,98
36,69
42,86
49,75
57,85
68,86
Superfice di Scorrimento N.ro: 4
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 4
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3.4
1.5
12.5
4.1
32
9.3
54.3
11.9
77.5
11.3
109.4
5.8
134.7
-2.7
154
-13.6
166.8
-25.6
172.8
-37
172.4
-47.1
165.5
-54.9
152.7
-59
135.1
-58.5
114.5
-52.9
92.7
-42.1
72.2
-27.1
55.6
-10.1
46.3
3.9
48.4
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 5
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,34
0,00
16,2
9,30
0,96
17,1
15,36
8,00
21,3
20,69
8,00
21,3
25,13
8,00
21,3
29,66
8,00
21,3
33,50
8,00
21,3
37,05
8,00
21,3
50,60
8,00
21,3
53,26
8,00
21,3
52,33
8,00
21,3
50,69
8,00
21,3
48,31
8,00
21,3
48,09
8,00
21,3
47,22
8,00
21,3
44,76
8,00
21,3
40,22
8,00
21,3
33,25
0,96
17,1
23,58
0,00
12,9
8,95
FORZE VERTICALI CONCI
hw
(m)
0,0
0,4
2,2
3,8
5,2
6,4
7,4
8,2
8,8
9,2
9,5
9,5
9,4
9,3
8,9
8,3
7,3
5,8
3,7
0,2
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
0,81
4,48
7,66
10,41
12,77
14,76
16,38
17,67
18,49
18,96
19,08
18,83
18,52
17,79
16,52
14,56
11,66
7,44
0,41
Hs
(t)
0,24
0,67
3,08
3,07
3,19
3,29
3,30
3,23
3,07
2,85
2,54
2,14
1,59
0,61
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,01
0,02
0,04
0,50
0,04
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 5
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
1,09
27,03
2,60
0,00
2,60
0,00
2,60
0,00
1,51
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,08
0,23
0,38
0,52
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0,74
0,84
0,93
1,97
1,40
1,37
1,33
1,25
1,21
1,18
1,12
1,01
0,83
0,59
0,22
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 5
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 21
Ftot
(t)
3,43
9,53
15,75
21,21
25,76
30,40
34,33
37,98
80,69
57,27
56,31
54,64
51,11
49,81
48,45
45,89
41,23
34,08
24,17
9,18
Hs
(t)
0,17
0,47
0,78
1,06
1,28
1,51
1,71
1,89
2,58
2,72
2,67
2,59
2,46
2,45
2,41
2,28
2,05
1,70
1,20
0,46
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
-.1
0
14.3
0
20.6
0
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0
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0
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0
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0
88.7
0
98.9
0
110.5
0
115.9
0
117.4
0
115.3
0
110.3
0
102
0
90.3
0
75.5
0
59.2
0
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0
19.4
0
0
0
h
(m)
0,93
2,86
4,47
5,80
7,12
8,28
9,36
12,84
14,00
13,87
13,57
13,09
13,30
13,32
12,93
12,08
10,71
8,89
6,40
2,50
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,65
2,46
2,32
2,22
2,15
2,10
2,07
2,05
2,05
2,06
2,08
2,13
2,19
2,27
2,39
2,55
2,79
3,17
3,84
5,62
α
(°)
-39,37
-33,51
-28,03
-22,81
-17,79
-12,91
-8,13
-3,40
1,31
6,03
10,78
15,62
20,57
25,69
31,04
36,72
42,86
49,71
57,75
68,62
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,64
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 5
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
8.8
6.3
15.3
8
25.7
9.4
43.8
11.7
62.3
11.6
80.2
8.8
96.4
3.7
110
-3.2
124.1
-18.2
130.8
-29.1
131.9
-38.9
127.8
-46.5
119.8
-51.1
108.1
-52.4
93.6
-49.9
77.7
-43.6
62.6
-34.1
51
-23.6
40.1
-7.9
37.2
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 6
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
3,51
0,00
16,2
10,81
0,96
17,1
17,12
8,00
21,3
22,56
8,00
21,3
27,94
8,00
21,3
32,67
8,00
21,3
37,03
8,00
21,3
50,49
8,00
21,3
55,11
8,00
21,3
54,80
8,00
21,3
53,79
8,00
21,3
52,06
8,00
21,3
52,86
8,00
21,3
52,89
8,00
21,3
51,25
8,00
21,3
47,80
8,00
21,3
42,25
8,00
21,3
34,88
8,00
21,3
24,76
0,00
16,2
9,49
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
hw
(m)
0,0
0,9
2,8
4,4
5,8
7,0
8,0
8,8
9,4
9,8
10,0
10,1
10,1
10,0
9,6
8,9
7,9
6,4
4,3
0,7
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 6
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
1,03
27,03
2,66
0,00
2,66
0,00
2,66
0,00
1,39
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Qw
(t)
0,00
1,90
5,70
9,00
11,85
14,29
16,33
18,01
19,20
20,04
20,52
20,63
20,75
20,45
19,68
18,29
16,16
13,13
8,72
1,42
Fs
(t)
0,09
0,27
0,43
0,56
0,70
0,82
0,93
1,96
1,44
1,44
1,41
1,34
1,34
1,32
1,28
1,19
1,06
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
3,60
11,08
17,54
23,12
28,63
33,48
37,95
80,52
59,21
58,90
57,87
54,78
54,84
54,21
52,53
48,99
43,31
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
3.1
0
10.9
0
21.4
0
39.4
0
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0
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0
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0
102
0
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0
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0
117.9
0
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0
109.4
0
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0
85.2
0
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0
48.7
0
30
0
19.9
0
0
0
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 6
Fq
Fr
(t)
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,09
0,27
0,87
0,62
0,24
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 6
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,16
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,16
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 6
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
2.4
1
9.6
3.1
20.7
4.9
39.5
7.7
59
7.9
77.8
5.5
94.8
.8
116.1
-11.1
128.5
-21.1
135
-30.9
135.9
-39.6
131.8
-46
123
-49.7
110.1
-50
94.2
-46.3
77.2
-38.7
61.5
-28
49.3
-16.5
43.5
-8.6
40.3
-.1
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
CARATTERISTICHE CONCI
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 23
Ftot
(t)
3,60
11,08
35,76
25,38
9,72
Hs
(t)
0,18
0,55
0,87
1,15
1,42
1,67
1,89
2,58
2,81
2,79
2,74
2,65
2,70
2,70
2,61
2,44
2,15
1,78
1,26
0,48
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
h
(m)
1,09
3,09
4,73
6,25
7,66
8,94
10,93
14,12
14,16
14,04
13,73
14,11
14,35
14,19
13,59
12,53
11,14
9,29
6,78
2,59
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
L
(m)
2,74
2,54
2,40
2,30
2,22
2,17
2,14
2,12
2,11
2,12
2,15
2,19
2,25
2,34
2,46
2,63
2,87
3,24
3,90
5,59
α
(°)
-39,59
-33,72
-28,23
-23,02
-18,00
-13,12
-8,33
-3,61
1,09
5,80
10,55
15,37
20,31
25,41
30,75
36,40
42,50
49,28
57,23
67,79
Superfice di Scorrimento N.ro: 7
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,24
0,00
16,2
12,07
0,96
17,1
18,75
8,00
21,3
25,17
8,00
21,3
31,09
8,00
21,3
36,46
8,00
21,3
44,59
8,00
21,3
57,34
8,00
21,3
57,78
8,00
21,3
57,49
8,00
21,3
56,46
8,00
21,3
57,99
8,00
21,3
58,96
8,00
21,3
58,24
8,00
21,3
55,74
8,00
21,3
51,35
8,00
21,3
45,53
8,00
21,3
37,81
8,00
21,3
27,24
8,00
21,3
10,94
hw
(m)
0,0
1,3
3,2
4,9
6,4
7,6
8,6
9,4
10,0
10,4
10,7
10,9
11,0
10,9
10,5
9,8
8,7
7,2
5,0
0,9
Qw
(t)
0,00
2,76
6,84
10,37
13,43
16,02
18,20
19,89
21,16
22,07
22,60
23,13
23,29
22,99
22,13
20,62
18,40
15,24
10,65
1,88
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,61
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 7
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,58
27,03
2,75
0,00
2,75
0,00
2,75
0,00
1,58
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,11
0,30
0,47
0,63
0,78
0,91
1,81
1,50
1,51
1,51
1,45
1,46
1,47
1,46
1,39
1,28
1,14
0,95
0,68
0,27
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 7
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,87
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,87
0,00
0,00
0,00
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
4,35
12,38
19,22
25,80
31,87
37,38
74,01
61,59
62,05
61,75
59,49
60,06
60,45
59,70
57,14
52,64
46,67
38,76
27,92
11,21
Hs
(t)
0,22
0,62
0,96
1,28
1,59
1,86
2,27
2,92
2,95
2,93
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
3.7
0
12.2
0
23.5
0
42.3
0
60
0
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0
96.9
0
110.6
0
119.6
0
124.3
0
124.8
0
121.1
0
113
0
100.2
0
83.2
0
62.5
0
38.8
0
13.5
0
-10.4
0
0
0
h
(m)
1,15
3,25
5,01
6,73
8,25
9,65
14,14
14,38
14,45
14,33
14,79
15,26
15,34
14,99
14,20
13,12
11,69
9,79
6,86
2,59
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,88
2,66
2,51
2,40
2,32
2,26
2,22
2,20
2,20
2,21
2,23
2,28
2,34
2,43
2,55
2,72
2,96
3,34
4,00
5,63
α
(°)
-40,26
-34,32
-28,78
-23,53
-18,48
-13,58
-8,77
-4,03
0,68
5,40
10,16
14,99
19,93
25,03
30,36
36,00
42,08
48,83
56,70
67,03
Superfice di Scorrimento N.ro: 7
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 7
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3
1.2
11.2
3.2
23.3
4.7
43.5
7
64.2
6.5
84.3
3.2
109.5
-5.4
127.6
-14.7
139.6
-24.8
145.5
-34.4
145.5
-42.4
140.1
-48.1
129.6
-50.6
114.7
-49.1
97.1
-43.3
78.7
-33.2
61.6
-19.9
48.3
-5.6
41.4
5.1
44
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 8
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,68
0,00
16,2
13,20
8,00
21,3
20,74
8,00
21,3
28,29
8,00
21,3
34,93
8,00
21,3
41,03
8,00
21,3
59,66
8,00
21,3
61,01
8,00
21,3
61,56
8,00
21,3
61,32
8,00
21,3
63,32
8,00
21,3
65,33
8,00
21,3
65,67
8,00
21,3
64,13
8,00
21,3
60,73
8,00
21,3
56,08
8,00
21,3
49,90
8,00
21,3
43,06
8,00
21,3
30,17
8,00
21,3
11,41
hw
(m)
0,0
1,6
3,7
5,4
6,9
8,2
9,3
10,1
10,7
11,2
11,6
11,9
12,0
11,9
11,4
10,7
9,7
8,1
5,2
0,9
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
3,55
8,03
11,91
15,23
18,07
20,40
22,22
23,63
24,64
25,60
26,25
26,45
26,09
25,15
23,57
21,23
17,79
11,35
1,97
FORZE VERTICALI CONCI
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 25
Hs
(t)
0,22
0,62
2,88
2,96
3,01
2,97
2,84
2,62
2,32
1,93
1,39
0,56
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
4.2
0
13.6
0
34.3
0
54.8
0
74.2
0
91.7
0
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,02
0,05
0,44
0,06
0,03
0,01
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 8
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,63
0,00
2,86
0,00
2,86
0,00
2,05
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,12
0,33
0,52
0,71
0,87
1,03
1,56
1,60
1,61
1,59
1,59
1,63
1,64
1,60
1,52
1,40
1,25
1,08
0,75
0,29
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 8
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 8
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3.4
1.3
12.4
3.6
32
8.5
54.3
10.8
77.5
10
99.9
6.1
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Ftot
(t)
4,80
13,53
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28,99
35,80
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63,86
65,48
66,06
65,00
65,36
67,03
67,34
65,75
62,26
57,48
51,14
44,14
30,93
11,69
Hs
(t)
0,24
0,67
1,06
1,44
1,78
2,09
3,04
3,11
3,14
3,13
3,23
3,33
3,35
3,27
3,10
2,86
2,54
2,20
1,54
0,58
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Conc.
sx
1
2
3
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
4.2
0
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0
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0
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0
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0
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0
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0
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0
136.8
0
127.5
0
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0
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0
72.4
0
46.4
0
16.9
0
-9.6
0
0
0
h
(m)
0,84
2,35
3,93
5,33
6,46
7,53
8,52
9,41
10,99
13,86
13,55
13,06
12,38
12,32
12,12
11,46
10,27
8,45
5,99
2,28
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,69
2,50
2,37
2,27
2,20
2,16
2,12
2,11
2,10
2,12
2,14
2,18
2,24
2,33
2,45
2,61
2,84
3,20
3,83
5,35
α
(°)
-38,54
-32,82
-27,45
-22,33
-17,40
-12,59
-7,88
-3,22
1,42
6,07
10,76
15,53
20,41
25,45
30,71
36,28
42,29
48,96
56,71
66,84
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,01
0,03
0,56
0,02
0,01
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 8
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3.4
1.3
12.4
3.6
32
8.5
125.4
-2.3
144.9
-12.9
158
-24.4
164.3
-35.3
164.3
-44.8
158
-51.9
145.9
-55.5
129.2
-54.6
109.5
-48.8
88.8
-38.2
69.4
-23.9
53.1
-7.4
44.9
4.8
47.4
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 9
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,53
8,00
21,3
9,90
0,96
17,1
15,34
8,00
21,3
21,14
8,00
21,3
25,93
8,00
21,3
30,42
8,00
21,3
34,57
8,00
21,3
38,28
8,00
21,3
44,63
8,00
21,3
56,00
8,00
21,3
54,93
8,00
21,3
53,11
8,00
21,3
50,48
8,00
21,3
50,20
8,00
21,3
49,28
8,00
21,3
46,48
8,00
21,3
41,50
8,00
21,3
33,94
0,96
17,1
23,71
0,00
12,9
8,89
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
hw
(m)
0,0
0,2
1,9
3,6
5,0
6,2
7,2
8,1
8,7
9,2
9,4
9,5
9,3
9,2
8,8
8,1
7,1
5,7
3,5
0,2
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 9
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,56
27,03
2,73
0,00
2,73
0,00
2,73
0,00
1,63
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Qw
(t)
0,00
0,32
4,05
7,48
10,45
13,01
15,18
16,94
18,33
19,25
19,76
19,89
19,61
19,27
18,49
17,13
15,00
11,91
7,46
0,38
Fs
(t)
0,09
0,25
0,38
0,53
0,65
0,76
0,86
0,96
1,81
1,47
1,44
1,40
1,30
1,27
1,23
1,16
1,04
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 27
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
3,61
10,15
15,72
21,67
26,58
31,18
35,44
39,24
74,03
60,20
59,12
57,25
53,44
52,02
50,54
47,65
42,54
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
14
0
30.3
0
38.9
0
55.3
0
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0
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0
96.8
0
106.7
0
116.2
0
121.2
0
122.2
0
119.5
0
113.7
0
104.6
0
91.9
0
76.1
0
58.7
0
43.3
0
17.8
0
0
0
h
(m)
0,84
2,62
4,28
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 9
Fq
Fr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fs
(t)
0,09
0,25
0,85
0,59
0,22
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 9
Hq
Hr
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,88
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Htot
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,88
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,72
2,54
2,40
α
(°)
-37,97
-32,32
-27,01
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 9
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
9
6
22.7
11.8
33.1
12.6
51.5
14.2
70.3
13.3
88.4
9.7
104.6
3.9
118.1
-3.6
129.5
-17.9
135.9
-29.5
136.4
-39.6
131.7
-47.4
123
-52
110.7
-53
95.6
-50.2
79.2
-43.5
63.8
-33.6
52.1
-23
41.2
-7.6
38.1
0
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 10
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,58
0,00
16,2
10,40
0,96
17,1
17,08
hw
(m)
0,0
0,6
2,5
Ftot
(t)
3,61
10,15
34,79
24,30
9,11
Hs
(t)
0,18
0,51
0,78
1,08
1,32
1,55
1,76
1,95
2,28
2,86
2,80
2,71
2,57
2,56
2,51
2,37
2,12
1,73
1,21
0,45
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
1,23
5,27
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
h
(m)
0,84
2,62
5,64
6,87
8,06
9,13
10,18
13,97
13,83
13,50
13,00
13,15
13,18
12,77
11,88
10,48
8,64
6,16
2,44
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
L
(m)
2,72
2,54
2,31
2,24
2,19
2,16
2,15
2,14
2,16
2,18
2,22
2,29
2,37
2,49
2,66
2,89
3,25
3,88
5,35
α
(°)
-37,97
-32,32
-21,95
-17,06
-12,29
-7,62
-2,99
1,62
6,24
10,90
15,63
20,48
25,49
30,71
36,25
42,21
48,82
56,48
66,42
Superfice di Scorrimento N.ro: 10
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,58
0,00
16,2
10,40
8,00
21,3
22,88
8,00
21,3
28,19
8,00
21,3
33,25
8,00
21,3
37,77
8,00
21,3
42,21
8,00
21,3
57,49
8,00
21,3
57,11
8,00
21,3
55,98
8,00
21,3
54,07
8,00
21,3
54,68
8,00
21,3
54,74
8,00
21,3
52,94
8,00
21,3
49,18
8,00
21,3
43,25
8,00
21,3
35,45
0,96
17,1
24,89
0,00
16,2
9,68
hw
(m)
0,0
0,6
4,1
5,5
6,8
7,8
8,6
9,2
9,6
9,9
9,9
10,0
9,8
9,5
8,8
7,7
6,2
4,1
0,7
Qw
(t)
0,00
1,23
8,79
11,84
14,47
16,66
18,46
19,78
20,67
21,18
21,30
21,40
21,09
20,27
18,79
16,54
13,35
8,77
1,57
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
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0,59
0,02
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 10
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
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0,00
0,09
0,00
0,00
0,26
0,00
0,00
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0,00
0,57
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0,00
0,70
0,00
0,00
0,83
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0,00
0,94
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1,74
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0,00
1,51
2,78
0,00
1,50
2,78
0,00
1,47
1,66
0,00
1,39
0,00
0,00
1,38
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0,00
1,37
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0,00
1,32
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0,00
1,08
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0,00
0,89
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0,00
0,62
0,00
0,00
0,24
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 10
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
3,18
3,18
0,00
0,00
0,00
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 29
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
3,67
10,66
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23,45
28,89
34,08
38,71
71,37
61,78
61,40
60,25
57,14
56,65
56,12
54,27
50,41
44,34
36,34
25,51
9,92
Hs
(t)
0,18
0,53
0,87
1,17
1,44
1,70
1,93
2,15
2,93
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
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6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
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0
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0
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0
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0
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0
108.7
0
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0
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0
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0
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0
18.5
0
0
0
h
(m)
0,99
2,97
4,62
6,04
7,45
8,71
9,85
14,05
14,08
13,93
13,60
13,90
14,15
13,98
13,35
12,28
10,86
9,00
6,47
2,42
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,77
2,59
2,46
2,36
2,29
2,24
2,21
2,20
2,19
2,21
2,23
2,28
2,34
2,43
2,55
2,71
2,95
3,31
3,92
5,32
α
(°)
-37,72
-32,12
-26,85
-21,82
-16,96
-12,22
-7,57
-2,97
1,61
6,20
10,84
15,54
20,36
25,33
30,52
36,01
41,92
48,45
55,99
65,65
Superfice di Scorrimento N.ro: 10
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 10
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
9.5
6.4
16.6
8
27.8
9.3
47.2
11.5
67.2
11.1
86.6
7.9
104.1
2.4
122.4
-9.5
135.4
-20.8
142.3
-31.9
143.4
-41.7
139.3
-49.1
130.5
-53.7
117.5
-54.9
101.4
-52
84.3
-45.1
68.4
-35.2
56.2
-24.5
44.5
-8.4
40.9
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 11
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,02
0,00
16,2
12,04
0,96
17,1
18,97
8,00
21,3
25,21
8,00
21,3
31,38
8,00
21,3
36,83
8,00
21,3
41,82
8,00
21,3
59,17
8,00
21,3
59,56
8,00
21,3
59,17
8,00
21,3
57,99
8,00
21,3
59,27
8,00
21,3
60,29
8,00
21,3
59,52
8,00
21,3
56,82
8,00
21,3
52,17
8,00
21,3
46,04
8,00
21,3
37,97
8,00
21,3
28,39
8,00
21,3
10,63
FORZE VERTICALI CONCI
hw
(m)
0,0
1,1
3,0
4,7
6,1
7,4
8,4
9,2
9,8
10,3
10,5
10,7
10,8
10,7
10,3
9,5
8,5
7,0
4,8
0,7
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
2,38
6,60
10,28
13,46
16,17
18,46
20,26
21,58
22,51
23,05
23,57
23,73
23,41
22,49
20,91
18,59
15,30
10,47
1,59
Hs
(t)
0,18
0,53
2,91
2,86
2,76
2,79
2,79
2,70
2,51
2,21
1,81
1,27
0,49
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,02
0,03
0,52
0,04
0,01
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 11
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,10
0,00
0,00
0,30
0,00
0,00
0,47
0,00
0,00
0,63
0,00
0,00
0,78
0,00
0,00
0,92
0,00
27,03
1,72
2,82
0,00
1,55
2,85
0,00
1,56
2,85
0,00
1,55
1,88
0,00
1,50
0,00
0,00
1,49
0,00
0,00
1,51
0,00
0,00
1,49
0,00
0,00
1,42
0,00
0,00
1,30
0,00
0,00
1,15
0,00
0,00
0,95
0,00
0,00
0,71
0,00
0,00
0,27
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 11
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 31
Ftot
(t)
4,12
12,34
19,45
25,84
32,16
37,75
70,58
63,55
63,98
63,59
61,40
61,28
61,84
61,02
58,24
53,47
47,19
38,92
29,10
10,90
Hs
(t)
0,21
0,61
0,97
1,29
1,60
1,88
2,13
3,02
3,04
3,02
2,96
3,02
3,08
3,04
2,90
2,66
2,35
1,94
1,45
0,54
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
3.3
0
11.5
0
22.5
0
41.1
0
58.7
0
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0
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0
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0
118.6
0
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0
123.6
0
119.8
0
111.4
0
98.4
0
81.2
0
60.6
0
37.3
0
13
0
-10.1
0
0
0
h
(m)
1,12
3,18
4,88
6,53
8,01
9,40
14,05
14,27
14,31
14,17
14,52
15,00
15,09
14,71
13,90
12,81
11,37
9,41
6,50
2,43
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,88
2,69
2,55
2,45
2,38
2,32
2,29
2,27
2,27
2,28
2,31
2,35
2,41
2,50
2,62
2,79
3,03
3,39
4,00
5,36
α
(°)
-38,17
-32,53
-27,24
-22,19
-17,31
-12,57
-7,91
-3,30
1,29
5,88
10,52
15,22
20,03
25,00
30,18
35,65
41,53
48,02
55,49
64,95
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,02
0,03
0,06
0,37
0,09
0,03
0,02
0,01
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 11
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
2.8
1
10.7
2.8
22.6
4.2
42.5
6.4
63.1
5.9
82.9
2.8
109.2
-5.1
127.2
-14.2
139.2
-24
145
-33.3
145.1
-41
139.8
-46.4
129.4
-48.7
114.7
-47.1
97.3
-41.3
79.1
-31.5
62.3
-18.7
49.2
-5.3
41.9
5.2
44.7
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 12
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,69
0,00
16,2
13,36
8,00
21,3
20,81
8,00
21,3
28,27
8,00
21,3
34,95
8,00
21,3
41,22
8,00
21,3
61,09
8,00
21,3
62,37
8,00
21,3
62,84
8,00
21,3
62,48
8,00
21,3
64,11
8,00
21,3
66,20
8,00
21,3
66,58
8,00
21,3
64,92
8,00
21,3
61,33
8,00
21,3
56,45
8,00
21,3
50,01
8,00
21,3
42,70
8,00
21,3
29,50
8,00
21,3
11,01
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
hw
(m)
0,0
1,4
3,5
5,2
6,7
8,0
9,1
9,9
10,5
11,0
11,4
11,7
11,8
11,6
11,2
10,4
9,4
7,7
4,8
0,7
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 12
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,12
0,00
0,00
0,33
0,00
0,00
0,52
0,00
0,00
0,71
0,00
0,00
0,87
0,00
0,00
1,03
2,09
27,03
2,26
2,95
0,00
1,63
2,95
0,00
1,65
2,41
0,00
1,62
0,00
0,00
1,61
0,00
0,00
1,66
0,00
0,00
1,67
0,00
0,00
1,62
0,00
0,00
1,53
0,00
0,00
1,41
0,00
0,00
1,25
Qw
(t)
0,00
3,27
7,83
11,80
15,22
18,14
20,57
22,43
23,87
24,90
25,84
26,50
26,70
26,31
25,32
23,67
21,25
17,49
10,89
1,65
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
4,81
13,69
21,33
28,98
35,83
42,25
92,48
66,97
67,47
66,58
66,10
67,95
68,28
66,56
62,87
57,86
51,26
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
3.9
0
12.9
0
32.8
0
52.5
0
71.1
0
88
0
114.4
0
128.3
0
137.4
0
141.8
0
141.7
0
136.8
0
126.9
0
112.2
0
93.2
0
70.3
0
44.3
0
15.6
0
-8.4
0
0
0
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 12
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,12
0,00
0,00
0,33
0,00
0,00
1,07
0,00
0,00
0,74
0,00
0,00
0,28
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 12
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 12
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3.2
1.2
12
3.2
31.2
7.7
52.8
9.7
75.1
8.8
96.5
5
129.5
-5.7
148.2
-15.8
160.4
-26.6
166.1
-36.9
165.6
-45.6
159
-51.9
146.6
-54.8
129.8
-53.3
110.3
-47.1
89.8
-36.5
70.6
-22.5
54.8
-6.8
46.8
4.4
49.2
-.1
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
CARATTERISTICHE CONCI
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 33
Ftot
(t)
4,81
13,69
43,76
30,24
11,28
Hs
(t)
0,24
0,68
1,06
1,44
1,78
2,10
3,12
3,18
3,20
3,19
3,27
3,38
3,40
3,31
3,13
2,88
2,55
2,18
1,50
0,56
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
h
(m)
0,84
2,37
3,74
5,17
6,35
7,34
8,37
9,25
10,04
13,88
13,55
13,03
12,32
12,24
12,04
11,34
10,10
8,25
5,78
2,18
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
L
(m)
2,77
2,59
2,47
2,37
2,30
2,25
2,22
2,21
2,21
2,22
2,25
2,29
2,35
2,44
2,56
2,72
2,95
3,30
3,90
5,21
α
(°)
-37,35
-31,81
-26,59
-21,60
-16,78
-12,08
-7,46
-2,89
1,67
6,23
10,83
15,51
20,29
25,23
30,39
35,83
41,68
48,13
55,57
64,97
Superfice di Scorrimento N.ro: 13
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,71
8,00
21,3
10,44
0,00
16,2
15,25
8,00
21,3
21,43
8,00
21,3
26,67
8,00
21,3
31,09
8,00
21,3
35,57
8,00
21,3
39,43
8,00
21,3
42,88
8,00
21,3
58,72
8,00
21,3
57,53
8,00
21,3
55,52
8,00
21,3
52,64
8,00
21,3
52,27
8,00
21,3
51,32
8,00
21,3
48,20
8,00
21,3
42,75
8,00
21,3
34,70
0,96
17,1
23,95
0,00
12,9
8,88
hw
(m)
0,0
0,2
1,6
3,3
4,7
6,0
7,1
7,9
8,6
9,1
9,3
9,4
9,2
9,1
8,7
8,0
7,0
5,5
3,4
0,2
Qw
(t)
0,00
0,37
3,56
7,24
10,44
13,21
15,55
17,46
18,97
20,00
20,55
20,68
20,39
20,02
19,19
17,74
15,47
12,20
7,54
0,39
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,02
0,59
0,02
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 13
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,09
0,00
0,00
0,26
0,00
0,00
0,38
0,00
0,00
0,54
0,00
0,00
0,67
0,00
0,00
0,78
0,00
0,00
0,89
0,00
0,00
0,99
0,01
27,03
1,75
2,87
0,00
1,54
2,87
0,00
1,51
2,87
0,00
1,46
1,79
0,00
1,36
0,00
0,00
1,32
0,00
0,00
1,28
0,00
0,00
1,21
0,00
0,00
1,07
0,00
0,00
0,87
0,00
0,00
0,60
0,00
0,00
0,22
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 13
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
3,80
10,70
15,63
21,97
27,34
31,87
36,46
40,42
71,68
63,13
61,91
59,85
55,81
54,18
52,62
49,41
43,82
35,57
24,55
9,11
Hs
(t)
0,19
0,53
0,78
1,09
1,36
1,59
1,81
2,01
2,19
2,99
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
-.1
0
14.2
0
30.9
0
38.2
0
54.9
0
70.6
0
84.8
0
97.2
0
107.4
0
118.2
0
123.2
0
124
0
121
0
114.9
0
105.2
0
91.9
0
75.5
0
57.7
0
42
0
16.5
0
0
0
h
(m)
0,83
2,40
4,07
5,48
6,63
7,85
8,90
9,87
13,96
13,80
13,46
12,93
13,02
13,06
12,64
11,72
10,30
8,45
5,98
2,33
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,79
2,62
2,49
2,40
2,33
2,28
2,25
2,24
2,24
2,25
2,28
2,32
2,38
2,47
2,59
2,75
2,98
3,33
3,92
5,17
α
(°)
-36,73
-31,28
-26,13
-21,20
-16,43
-11,77
-7,19
-2,66
1,85
6,38
10,94
15,58
20,33
25,22
30,33
35,72
41,51
47,89
55,20
64,38
Superfice di Scorrimento N.ro: 13
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 13
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
9.4
6
23.6
11.8
32.9
12.2
51.4
13.9
70.5
13
88.7
9.5
105.1
3.9
118.7
-3.6
132.5
-16.8
138.9
-28.4
139.4
-38.5
134.6
-46.2
125.8
-50.7
113.2
-51.7
97.8
-48.9
81.1
-42.2
65.5
-32.6
53.7
-22.3
42.5
-7.3
39.2
0
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 14
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,73
0,00
16,2
9,91
0,96
17,1
16,92
8,00
21,3
23,15
8,00
21,3
28,36
8,00
21,3
33,75
8,00
21,3
38,41
8,00
21,3
42,71
8,00
21,3
59,87
8,00
21,3
59,43
8,00
21,3
58,18
8,00
21,3
56,10
8,00
21,3
56,45
8,00
21,3
56,56
8,00
21,3
54,66
8,00
21,3
50,60
8,00
21,3
44,34
8,00
21,3
36,14
0,96
17,1
25,19
8,00
21,3
10,42
hw
(m)
0,0
0,2
2,1
3,8
5,3
6,5
7,6
8,4
9,1
9,5
9,8
9,8
9,9
9,7
9,3
8,6
7,6
6,1
4,0
0,6
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
0,50
4,79
8,54
11,79
14,59
16,95
18,88
20,34
21,29
21,84
21,97
22,05
21,73
20,88
19,31
16,95
13,63
8,92
1,41
FORZE VERTICALI CONCI
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 35
Hs
(t)
0,19
0,53
2,93
2,83
2,68
2,67
2,62
2,46
2,18
1,77
1,22
0,45
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
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2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
14.4
0
20.6
0
30.2
0
47.9
0
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0
79.5
0
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,01
0,02
0,04
0,52
0,04
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 14
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
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0,00
0,09
0,00
0,00
0,25
0,00
0,00
0,42
0,00
0,00
0,58
0,00
0,00
0,71
0,00
0,00
0,84
0,00
0,00
0,96
0,00
0,00
1,07
2,62
0,00
1,56
2,91
0,00
1,56
2,91
0,00
1,53
1,97
0,00
1,45
0,00
0,00
1,42
0,00
0,00
1,41
0,00
0,00
1,37
0,00
0,00
1,27
0,00
0,00
1,11
0,00
0,00
0,90
0,00
0,00
0,63
0,00
0,00
0,26
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 14
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 14
BELL
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F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
9.6
6
16.5
7.1
27.6
7.8
47
9.3
66.7
8.2
85.8
4.5
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Ftot
(t)
3,82
10,16
17,34
23,73
29,07
34,59
39,37
43,78
64,06
63,90
62,63
59,56
58,39
58,01
56,04
51,87
45,45
37,04
25,82
10,68
Hs
(t)
0,19
0,51
0,86
1,18
1,45
1,72
1,96
2,18
3,05
3,03
2,97
2,86
2,88
2,88
2,79
2,58
2,26
1,84
1,28
0,53
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Conc.
sx
1
2
3
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
0
0
14.4
0
20.6
0
30.2
0
92.6
0
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0
112.7
0
117.6
0
118.4
0
115.3
0
108.3
0
97
0
81.7
0
63.1
0
42.8
0
23.2
0
-10.4
0
0
0
h
(m)
0,84
2,74
4,43
5,81
7,19
8,43
9,59
14,01
14,02
13,86
13,51
13,70
13,97
13,81
13,17
12,08
10,65
8,78
6,21
2,30
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,83
2,66
2,53
2,44
2,37
2,33
2,30
2,28
2,28
2,29
2,32
2,36
2,43
2,52
2,64
2,80
3,03
3,37
3,95
5,13
α
(°)
-36,42
-31,02
-25,91
-21,02
-16,29
-11,66
-7,12
-2,62
1,87
6,36
10,90
15,51
20,22
25,08
30,15
35,49
41,22
47,52
54,72
63,65
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,02
0,03
0,06
0,42
0,07
0,03
0,01
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 14
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
9.6
6
16.5
7.1
27.6
7.8
102.9
-1.3
116.9
-8.8
129.4
-19.6
135.7
-29.9
136.1
-38.6
131.6
-44.7
122.4
-47.6
109.2
-47
93.2
-42.3
76.2
-33.7
60.7
-22.5
49
-10.8
37.6
5.5
40.5
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 15
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
8,00
21,3
3,83
0,00
16,2
11,54
0,96
17,1
18,85
8,00
21,3
25,15
8,00
21,3
31,42
8,00
21,3
37,01
8,00
21,3
42,29
8,00
21,3
61,20
8,00
21,3
61,55
8,00
21,3
61,09
8,00
21,3
59,80
8,00
21,3
60,67
8,00
21,3
61,80
8,00
21,3
61,06
8,00
21,3
58,20
8,00
21,3
53,30
8,00
21,3
46,87
8,00
21,3
38,47
8,00
21,3
28,31
8,00
21,3
10,48
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
hw
(m)
0,0
0,7
2,7
4,4
5,9
7,1
8,2
9,0
9,7
10,1
10,3
10,6
10,6
10,5
10,1
9,4
8,3
6,8
4,5
0,6
Qw
(t)
0,00
1,69
6,12
9,99
13,36
16,24
18,66
20,61
22,01
23,00
23,57
24,07
24,25
23,93
22,97
21,33
18,91
15,52
10,28
1,37
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 15
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,10
0,00
0,00
0,29
0,00
0,00
0,47
0,00
0,00
0,63
0,00
0,00
0,79
0,00
0,00
0,93
0,00
0,00
1,06
2,17
0,00
1,58
2,96
0,00
1,61
2,96
0,00
1,60
2,31
0,00
1,55
0,00
0,00
1,53
0,00
0,00
1,55
0,00
0,00
1,53
0,00
0,00
1,46
0,00
0,00
1,33
0,00
0,00
1,17
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
Pag. 37
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
3,93
11,83
19,32
25,78
32,20
37,94
43,35
64,96
66,14
65,68
63,71
62,62
63,42
62,61
59,67
54,64
48,04
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
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9
10
11
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13
14
15
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17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
-.1
0
14.2
0
21.3
0
31.6
0
49.8
0
67.1
0
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0
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0
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0
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0
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0
123.6
0
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0
110.9
0
97.6
0
80
0
59.1
0
35.7
0
11.9
0
-9.3
0
0
0
h
(m)
1,05
3,08
4,78
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Superfice di Scorrimento N.ro: 15
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,10
0,00
0,00
0,29
0,00
0,00
0,96
0,00
0,00
0,71
0,00
0,00
0,26
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 15
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
L
(m)
2,90
2,73
2,60
α
(°)
-36,37
-30,99
-25,91
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 15
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
9.6
5.9
17.4
7.1
29.3
7.8
49.5
9.1
70.2
7.7
90.1
3.8
107.8
-2.5
125.9
-12.4
138
-23
143.8
-32.9
143.8
-40.9
138.4
-46.4
127.9
-48.7
113.2
-47
95.8
-41
77.7
-31.1
61.1
-18.4
48.2
-5.1
41.2
4.9
44.1
-.1
CARATTERISTICHE CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 16
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
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12,9
4,56
0,00
16,2
13,34
0,96
17,1
20,94
hw
(m)
0,0
1,2
3,2
Ftot
(t)
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11,83
39,43
29,01
10,75
Hs
(t)
0,20
0,59
0,96
1,28
1,60
1,89
2,16
3,12
3,14
3,12
3,05
3,09
3,15
3,11
2,97
2,72
2,39
1,96
1,44
0,53
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Qw
(t)
0,00
2,92
7,58
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
h
(m)
1,05
3,08
6,33
7,80
9,16
13,94
14,18
14,20
14,03
14,27
14,76
14,86
14,48
13,66
12,55
11,10
9,10
6,21
2,30
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Concio
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
L
(m)
2,90
2,73
2,50
2,44
2,39
2,36
2,34
2,34
2,35
2,38
2,42
2,49
2,58
2,70
2,86
3,09
3,44
4,00
5,15
α
(°)
-36,37
-30,99
-21,03
-16,32
-11,71
-7,18
-2,70
1,77
6,25
10,77
15,36
20,05
24,89
29,92
35,23
40,92
47,16
54,27
63,01
Superfice di Scorrimento N.ro: 16
c
W
φ
(t/mq)
(°)
(t)
0,00
12,9
4,56
0,00
16,2
13,34
8,00
21,3
28,19
8,00
21,3
35,05
8,00
21,3
41,36
8,00
21,3
62,40
8,00
21,3
63,80
8,00
21,3
64,19
8,00
21,3
63,72
8,00
21,3
64,92
8,00
21,3
67,10
8,00
21,3
67,56
8,00
21,3
65,82
8,00
21,3
62,05
8,00
21,3
56,96
8,00
21,3
50,28
8,00
21,3
42,53
8,00
21,3
29,05
8,00
21,3
10,73
hw
(m)
0,0
1,2
5,0
6,5
7,8
8,9
9,7
10,3
10,8
11,2
11,5
11,5
11,4
10,9
10,2
9,1
7,4
4,5
0,6
Qw
(t)
0,00
2,92
11,65
15,19
18,19
20,74
22,65
24,13
25,18
26,09
26,77
26,97
26,57
25,54
23,84
21,35
17,29
10,55
1,39
Ff
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,01
0,02
0,04
0,07
0,32
0,12
0,04
0,02
0,01
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE VERTICALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 16
Fq
Fr
Fs
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,11
0,00
0,00
0,33
0,00
0,00
0,52
0,00
0,00
0,70
0,00
0,00
0,88
0,00
0,00
1,03
1,51
27,03
2,27
3,04
0,00
1,67
3,04
0,00
1,68
2,81
0,00
1,67
0,00
0,00
1,63
0,00
0,00
1,68
0,00
0,00
1,69
0,00
0,00
1,65
0,00
0,00
1,55
0,00
0,00
1,42
0,00
0,00
1,26
0,00
0,00
1,06
0,00
0,00
0,73
0,00
0,00
0,27
Hf
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
FORZE ORIZZONTALI CONCI
Superfice di Scorrimento N.ro: 16
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
2,02
2,02
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
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Tcn
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Ftot
(t)
4,67
13,67
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93,23
68,53
68,94
68,27
66,87
68,90
69,29
67,48
63,61
58,39
51,54
43,60
29,78
11,00
Hs
(t)
0,23
0,68
1,07
1,44
1,79
2,11
3,18
3,25
3,27
Tgg
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Concio
N.ro
1
2
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
sx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Conc.
dx
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
BISHOP
F.or.
F.vert
(t)
(t)
-.1
0
3.6
0
12.3
0
24
0
44
0
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0
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0
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0
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0
134.3
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0
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0
105.4
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0
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0
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0
11.8
0
-9.3
0
0
0
Hf
(t)
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
JAMBU
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Superfice di Scorrimento N.ro: 16
Hq
Hr
Htot
(t)
(t)
(t)
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
REAZIONI MUTUE FRA CONCI
Superficie N.ro: 16
BELL
MP - Fx= C
MP - Fx = SIN
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
F.or.
F.vert
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
0
0
3.1
1
11.7
2.8
24.5
4
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6
68.4
5.2
89.9
1.6
120.6
-8.2
139.5
-17.6
152.1
-27.7
158.2
-37.2
158.3
-45
152.3
-50.4
140.8
-52.5
124.9
-50.5
106.3
-44
86.9
-33.4
68.7
-19.7
53.9
-4.9
46.8
5.1
49.7
-.1
MP-Fx = SIN/2
F.or.
F.vert
(t)
(t)
Hs
(t)
0,23
0,68
3,25
3,31
3,42
3,45
3,36
3,16
2,91
2,56
2,17
1,48
0,55
SARMA
F.or.
F.vert
(t)
(t)
SPENCER
F.or.
F.vert.
(t)
(t)
RAPPRESENTAZIONI GRAFICHE OUTPUT STRUTTURA
prosp3d
Studio Associato B&B Progetti
SOFTWARE: C.D.D. - Computer Design of Declivity - Rel.2014 - Lic. Nro: 13360
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