R06_INDAGINE GEOGNOSTICA
RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA
oggetto:
II VARIANTE PIANO URBANISTICO ATTUATIVO – H-FARM
modifica dell'accordo ai sensi art. 6 L.R. 11/2004,
rep. com. n. 3725
Comune di Roncade, via Sile n. 41
Fg. 60, mappali n° 219, 257, 259, 261, 263, 265, 26 7
proprietà non
committente:
“LEASINT S.P.A.”
con sede in Milano 20121
via Montebello n° 18
c.f.: 01682080153
utilizzatore:
“CA' TRON REAL ESTATE S.R.L.”
con sede in Roncade (TV) 31056
via Sile n° 41
c.f.: 04316420266
za nona rc hite ttia ssoc ia ti
mog liano veneto via costa nte gris n° 8 3102 1 tv te l . (+39 ) 04 1 5906207 fax (+39) 0 41 59 35966 p.iva 0 3710460274
REGIONE DEL VENETO
PROVINCIA DI TREVISO
COMUNE DI RONCADE
AM PLIAM ENTO STRUTTURA H-FARM
INDAGINE GEOGNOSTICA
RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA
COMMITTENTE: CA’ TRON REAL ESTATE
Lovadina di Spresiano, Giugno 2012
GEOSERVIZI s.r.l.
Via Senatore Fabbri, 18 31027 Lovadina di Spresiano (TV)
C. F. e P.IVA 02486590264
C.C.I.A.A. n. 213204
Tel. 0422 722127 881833
Reg. Trib. Treviso n. 36727
Fax 041 3001144
SOMMARIO
OGGETTO .......................................................................................................... 3
OBIETTIVI........................................................................................................... 3
UNITA’ DI MISURA.............................................................................................. 3
INDAGINI IN SITO............................................................................................. 3
INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO, GEOLOGICO ................................. 4
E IDROGEOLOGICO .......................................................................................... 4
PROVE PENETROMETRICHE STATICHE......................................................... 5
STRATIGRAFIA DI SINTESI E PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO6
FALDA ................................................................................................................ 7
VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU)..................................................... 8
STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE) ................................................................. 10
VALUTAZIONE DEI CEDIMENTI EDOMETRICI........................................ 10
INDAGINI SISMICA REMI PER LA STIMA DEL PROFILO VERTICALE DI
VELOCITÀ DELLE ONDE DI TAGLIO (VS30) ................................................... 11
INTRODUZIONE ........................................................................................ 11
GENERALITA’ SULLA CLASSIFICAZIONE SISMICA DEI TERRENI........ 11
METODOLOGIA DELLE OPERAZIONI DI RILIEVO.................................. 13
ED ACQUISIZIONE DEI DATI ................................................................... 13
RETE DI MISURA ...................................................................................... 14
ELABORAZIONE DEI RISULTATI ............................................................. 16
RISPOSTA SISMICA LOCALE E PERICOLOSITA’ DEL SITO ......................... 20
CATEGORIA TOPOGRAFICA ................................................................... 20
PERICOLOSITA’ DEL SITO....................................................................... 21
ELENCO DEGLI ALLEGATI............................................................................ 22
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OGGETTO
Per incarico dei Cà Tron Real Estate è stata eseguita un’indagine geognostica,
geologica e geotecnica, e redatta una relazione geologico-geotecnica secondo
quanto previsto dalle NTC “Norme tecniche per le costruzioni” – D.M.
14.01.2008, finalizzata al progetto di ampliamento della struttura H-Farm in Via
Sile a Roncade (TV).
OBIETTIVI
Inquadramento geomorfologico, geologico e idrogeologico dell’area.
Determinazione della stratigrafia e dei parametri geotecnici dei terreni di
fondazione.
Verifica agli stati limite ultimi (SLU) e di esercizio (SLE) delle fondazioni.
Acquisizione sismica con tecnica REMI per la determinazione del profilo
verticale della Vs30 del sottosuolo.
Valutazione delle risposta sismica locale e della pericolosità del sito
UNITA’ DI MISURA
Nella presente relazione si assume: 1 t 10 kN, 1 kg
10 N .
INDAGINI IN SITO
L’indagine
geognostica
è
consistita
nell’esecuzione
di
n.
5
prove
penetrometriche statiche CPT spinte alla profondità di 15 m dal piano
campagna; le prove sono state eseguite secondo la normativa di riferimento
ASTM D3441 –86.
3
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E’ stato altresì eseguita un’indagine sismica con tecnica REMI per la
determinazione del profilo verticale della Vs30 del sottosuolo.
RIFERIMENTI PLANOALTIMETRICI
La quota di inizio dei punti di prova è stata rilevata con livellazione geometrica e
riferita ad un caposaldo di cantiere indicato in planimetria (c.s.), corrispondente
al piano pavimento del fabbricato esistente, cui è stata assegnata la quota q =
0.00 m.
INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO, GEOLOGICO
E IDROGEOLOGICO
L’area in oggetto è ubicata nel comune di Roncade, in prossimità del suo
margine meridionale, a breve distanza dalla località Porte Grandi in provincia di
Venezia.
Dal punto di vista idrografico l’area si colloca in sinistra idrografica del Fiume
Sile, in prossimità di un’ampia ansa del fiume; il piano campagna è posto ad una
quota media di 2 m s.l.m. e non presenta ravvisabili indizi di fenomeni erosivi o
di instabilità, in atto o potenziali.
Dal punto di vista geologico il sottosuolo è costituito da depositi alluvionali
appartenenti al sistema alluvionale del Piave, caratterizzato dalla presenza di
sedimenti limoso-argillosi di piana di esondazione alternati a sottili livelli
sabbioso- limosi (Unità di Meolo - Pleistocene Sup.).
Nello specifico nell’area di studio il sottosuolo è costituito, per uno spessore
plurimetrico, da argille e limi in parte sovraconsolidati (caranto), passante
inferiormente a limo argilloso con intercalazioni sabbioso-limose.
4
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Dal punto vista idrogeologico nel sottosuolo è presente una falda in debole
pressione immagazzinata negli strati sabbioso-limosi presenti dalla profondità di
circa 6 m dal piano campagna, e confinata al tetto e al letto dagli strati argillosolimosi (acquitardi); la superficie piezometrica di questa falda si colloca ad una
quota media di circa 1 m s.l.m., con un franco dal piano campagna di circa 1 m.
PROVE PENETROMETRICHE STATICHE
La prova penetrometrica statica consiste nella infissione nel terreno di una
punta conica con area di 10 cm2 e angolo d'apertura del cono di 60°, dotata di
2
un manicotto cilindrico, con area di 150 cm (punta tipo "Begemann").
L'infissione avviene attraverso un sistema idraulico alla velocità di 2 cm/s: una
batteria di astine, contenute entro tubi di rivestimento, fa avanzare nel terreno
prima il solo cono, poi sia il cono sia il manicotto; lo sforzo necessario per
l'avanzamento viene misurato con una cella idraulica dotata di due manometri
con f.s. di 20 kN e 200 kN in classe 1.
Nella prima fase si misura Rp (resistenza alla punta), nella seconda fase Rt =
Rp + Rl (attrito laterale locale) da cui si ricava Rl = Rt - Rp; per ogni metro di
infissione vengono eseguite 5 misure di Rp e Rl.
I valori misurati vengono caricati in un programma di calcolo automatico che
permette di stampare i diagrammi di Rp, di Rl e di Rp/Rl in funzione della
profondità
e
fornisce
una
interpretazione
stratigrafica
del
sottosuolo
attraversato; le coppie di dati Rp e Rl vengono infatti utilizzate dal programma
per individuare la natura granulometrica del terreno in base al rapporto Rp/Rl
(alto per i materiali incoerenti, basso per i materiali coesivi).
Le cinque prove penetrometriche sono state effettuate con un penetrometro
olandese Gouda da 200 kN di spinta, autocarrato su Fiat 75 PC a trazione
integrale da 80 q.li, ancorabile al suolo con due vitoni.
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STRATIGRAFIA DI SINTESI E PARAMETRI
GEOTECNICI DEL TERRENO
Nella tabella seguente si riporta un riepilogo dei parametri stratigrafici e
geotecnica del sottosuolo, ricavati dalle prove penetrometriche eseguite (quote
da c.s.):
Strato
Quote da c.s.
Rp
Ø
γd
Cu
γs
3
kN/m 3
n.
da (m)
a (m)
Descrizione
MPa
gradi
kPa
kN/m
1
-0.7/-1.1
-3.1/-5.0
2
-3.1/-5.0
-6.0/-6.5
Alternanze di argilla limose e limi arg.,
localmente int. di argilla prob. organica
Limo argilloso/sabbioso, consistente
1.2-2.0
0.5
1.7-4.2
-
60-100
25
85-210
18.0
17.0
19.0
18.5
17.5
19.5
3
-6.0/-6.5
-8.7/-9.0
0.7-1.2
2.3-6.5
30°-34°
35-60
-
18.0
18.0
18.5
20.0
4
-8.7/-9.0
-16.0
5.0-13.9
1.2-2.1
32°-38°
-
60-100
20.0
19.0
22.0
19.5
Argilla limosa, mod. consistente, con
int. sabbioso-limosa mod. addensata
Alternanze metriche di:
sabbia limosa, mod. addensata
argilla limosa, consistente
I valori numerici delle resistenze alla punta e dei parametri geotecnici, per
ciascuno strato, sono riportati nei modelli geotecnici allegati e nelle stratigrafie.
Le correlazioni tra i valori di Rp ed Rl e la classificazione granulometrica dei
materiali e i valori numerici dei parametri geotecnici non garantiscono la
medesima precisione fornita da prove geotecniche di laboratorio su campioni
indisturbati di terreno.
6
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FALDA
La falda è stata osservata il giorno 19/05/2011 all’interno dei fori delle prove
penetrometriche alle profondità indicate nella seguente tabella:
quota p.c.
profondità
quota falda
(m da c.s.)
rilevata ( m )
(m da c.s.)
CPT 1
-0.94
1.20
-2.14
CPT 2
-0.50
0.95
-1.45
CPT 3
-0.92
1.05
-1.97
CPT 4
-0.91
1.00
-1.91
CPT 5
-0.61
1.20
-1.81
Verticale
Si ricorda che il livello idrico misurato all’interno di fori di prova delle CPT non ha
la medesima precisione del livello di falda rilevato all’interno di un piezometro.
I valori indicati possono subire delle oscillazioni freatimetriche dell’ordine di circa
0.5 m in funzione del regime delle piogge.
DESCRIZIONE DEL PROGETTO - FONDAZIONI
Per la costruzione dei manufatti in progetto è prevista la realizzazione di una
fondazione continua con base B = 0.75 m, impostata a – 0.3 m dal piano
campagna attuale.
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VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU)
Il terreno di appoggio di una fondazione continua impostata a -0.3 m dal piano
campagna è costituito prevalentemente da terreni argilloso-limosi e limosoargillosi consistenti/moderatamente consistenti.
La verifica agli stati limite ultimi della fondazione prevede che sia soddisfatta la
relazione Ed
Rd dove:
Ed = Azione di progetto
Rd = Resistenza di progetto
Nello specifico la verifica è stata eseguita considerando:
Approccio 2 – Combinazione 1 (GEO):
(A1 + M1 + R3).
dove:
A = Azioni
(Combinazione A1 cui corrisponde un coefficiente parziale γf = 1.3÷1.5)
M = Resistenza dei terreni
(Combinazione M1 cui corrisponde un coefficiente parziale γm = 1.0)
R = Resistenza globale del sistema
(Combinazione R3 cui corrisponde un coefficiente parziale γR = 2.3)
Ai fini della determinazione della resistenza di progetto Rd si assumono
prudenzialmente i seguenti parametri geotecnici caratteristici cautelativi,
relativi agli strati limoso-argillosi sollecitati dalle tensioni trasmesse dalla
fondazione:
coesione non drenata:
cu,k = 60 kPa
peso di volume asciutto:
γd,k = 18.0 kN/m3
peso di volume saturo:
γs,k = 18.5 kN/m3
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Dai parametri geotecnici caratteristici di cui sopra si perviene ai valori dei
parametri di progetto mediante la relazione:
Parametro di progetto = Parametro caratteristico / γM
dove γM = 1.0; si confermano pertanto i seguenti parametri geotecnici di
progetto:
coesione non drenata:
cu,d = 60 kPa
peso di volume asciutto:
γd,d = 18.0 kN/m3
peso di volume saturo:
γs,d = 18.5 kN/m3
Utilizzando la formula di Terzaghi per fondazioni nastriformi in terreni coesivi si
perviene al seguente valore della resistenza degli strati di fondazione:
R = cu Nc + γ D Nq
nella quale:
R
= kPa
D
= 0.3 m
Resistenza limite
profondità di imposta della fondazione
3
γd
= 18.0 kN/m
peso di volume sopra falda
γ’d
= 8.5 kN/m3
peso di volume efficace
cu
= 60 kPa
coesione non drenata
Nc
= 5.14
fattore di capacità portante
Nq
= 1.00
fattore di capacità portante
Si ottiene, considerando la falda a – 0.3 m da p.c.:
R ≅ 313.8 kPa
Considerando che la fondazione trasmetta agli strati di fondazione una
pressione media permanente ipotizzata pari a 30 kPa, si ottiene un’azione di
progetto Ed pari a:
Ed (azione di progetto) = Q x γf = 30 x 1.35 = 40.5 kPa
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Rd(resistenza di progetto)= R/γR = 313.8/2.3 = 136.4 kPa
(dove γR rappresenta il coefficiente parziale R3)
Dal momento che Ed < Rd la verifica, per quanto riguarda gli stati limite ultimi,
risulta soddisfatta.
COEFFICIENTE DI WINKLER
In base alla successione dei terreni di fondazione, alle loro caratteristiche
geotecniche e alle caratteristiche delle fondazioni ipotizzate si suggerisce di
adottare un valore del coefficiente di Winkler:
150 < Kw < 300 (kPa/cm)
STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE)
VALUTAZIONE DEI CEDIMENTI EDOMETRICI
La valutazione del cedimento di consolidazione prevedibile è fatta ipotizzando
per il terreno un modello di comportamento di tipo edometrico, mediante la
formula:
∆Si = (Hi× ∆Pi) / E'i
S = ∑∆Si
Nell’ ipotesi di una fondazione a continua con larghezza B = 0.75 m, impostata a
-0.3 m dal piano campagna, che trasmette agli strati di fondazione una
pressione permanente ipotizzata pari a 30 kPa, si ottengono i seguenti valori di
cedimenti edometrici teorici:
Sedometrico = 0.8÷1.3 cm
(Per i dettagli si rimanda ai tabulati allegati)
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CALCOLO DEI CEDIMENTI
Schema Edometrico Monodimensionale dS = H x dPv x Mv = H x dPv / E'
Penetrometria di riferimento:
CPT 1
Tipo di fondazione:
CONTINUA
Quota del piano di posa (m): -0,3
Dimensioni della fondazione
Larghezza (m): 0,75
Carico sul terreno (kPa):
30
QUOTE DELLO
SPESSORE (cm)
STRATO (m)
Lunghezza (m): 15,0
INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA
Rp
(MPa)
E'
(MPa)
dPv
(kPa)
dS
(cm)
1,9
6
21,47
0,387
1,2
5
9,77
0,157
2,0
6
6,11
0,104
4,1
9
3,68
0,086
0,7
3
2,51
0,112
2,3
7
2,10
0,017
1,1
4
1,81
0,048
8,5
14
1,52
0,011
2,1
6
1,15
0,051
9,4
16
0,85
0,010
1,6
5
0,70
0,019
6,1
12
0,63
0,002
cm
1,0
ARGILLA LIMOSA
-0,3
-1,3
100
-1,3
-2,1
80
-2,1
-3,1
100
-3,1
-5,1
200
-5,1
-6,3
120
-6,3
-6,9
60
-6,9
-7,9
100
-7,9
-8,9
100
-8,9
-11,5
260
-11,5
-13,3
180
-13,3
-14,7
140
-14,7
-15
30
LIMO
ARGILLA LIMOSA
LIMO ARGILLOSO
ARGILLA LIMOSA
LIMO SABBIOSO
ARGILLA
SABBIA
ARGILLA LIMOSA CON INT LIMOSE
SABBIA LIMOSA CON INT ARGILLOSO-LIMOSE
ARGILLA LIMOSA
SABBIA LIMOSA
CEDIMENTO TOTALE PREVEDIBILE
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
dPv : Incremento di pressione verticale (kPa)
dS : Cedimento dello strato (cm)
CALCOLO DEI CEDIMENTI
Schema Edometrico Monodimensionale dS = H x dPv x Mv = H x dPv / E'
Penetrometria di riferimento:
CPT 3
Tipo di fondazione:
CONTINUA
Quota del piano di posa (m): -0,3
Dimensioni della fondazione
Larghezza (m): 0,75
Carico sul terreno (kPa):
30
QUOTE DELLO
SPESSORE (cm)
STRATO (m)
Lunghezza (m): 15,0
INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA
Rp
(MPa)
E'
(MPa)
dPv
(kPa)
dS
(cm)
1,7
6
23,93
0,319
1,7
5
9,17
0,238
0,5
2
4,69
0,393
1,7
7
3,23
0,048
0,9
3
2,57
0,082
5,9
13
2,18
0,010
1,2
4
1,81
0,058
6,0
11
1,47
0,014
1,3
4
1,10
0,077
13,9
21
0,82
0,006
1,5
5
0,67
0,021
cm
1,3
LIMO ARGILLOSO
-0,3
-1,1
80
-1,1
-2,5
140
-2,5
-4,1
160
-4,1
-5,1
100
-5,1
-6,1
100
-6,1
-6,7
60
-6,7
-8,1
140
-8,1
-9,1
100
-9,1
-11,9
280
-11,9
-13,5
160
-13,5
-15
150
LIMO
ARGILLA PROB ORGANICA
LIMO ARGILLOSO
ARGILLA LIMOSA
SABBIA LIMOSA
ARGILLA LIMOSA
SABBIA LIMOSA
ARGILLA LIMOCA CON INT LIMOSE
SABBIA LIMOSA
ARGILLA LIMOSA
CEDIMENTO TOTALE PREVEDIBILE
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
dPv : Incremento di pressione verticale (kPa)
dS : Cedimento dello strato (cm)
CALCOLO DEI CEDIMENTI
Schema Edometrico Monodimensionale dS = H x dPv x Mv = H x dPv / E'
Penetrometria di riferimento:
CPT 4
Tipo di fondazione:
CONTINUA
Quota del piano di posa (m): -0,3
Dimensioni della fondazione
Larghezza (m): 0,75
Carico sul terreno (kPa):
30
QUOTE DELLO
SPESSORE (cm)
STRATO (m)
Lunghezza (m): 15,0
INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA
Rp
(MPa)
E'
(MPa)
dPv
(kPa)
dS
(cm)
1,8
6
23,93
0,331
2,3
6
9,77
0,200
0,9
3
4,85
0,275
3,0
7
3,23
0,045
1,0
4
2,57
0,073
6,0
12
2,14
0,015
1,2
4
1,78
0,052
12,5
19
1,45
0,009
1,7
5
1,10
0,053
11,6
19
0,82
0,009
2,1
6
0,67
0,014
cm
1,1
LIMO ARGILLOSO
-0,3
-1,1
80
-1,1
-2,3
120
-2,3
-4,1
180
-4,1
-5,1
100
-5,1
-6,1
100
-6,1
-6,9
80
-6,9
-8,1
120
-8,1
-9,3
120
-9,3
-11,7
240
-11,7
-13,7
200
-13,7
-15
130
LIMO
ARGILLA LIMOSA
LIMO ARGILLOSO
ARGILLA LIMOSA
SABBIA LIMOSA
ARGILLA LIMOSA
SABBIA
ARGILLA LIMOSA
SABBIA LIMOSA
ARGILLA LIMOSA
CEDIMENTO TOTALE PREVEDIBILE
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
dPv : Incremento di pressione verticale (kPa)
dS : Cedimento dello strato (cm)
INDAGINI SISMICA REMI PER LA STIMA DEL PROFILO
VERTICALE DI VELOCITÀ DELLE ONDE DI TAGLIO (VS30)
INTRODUZIONE
Per la caratterizzazione sismica del sito il giorno 20 Maggio 2011 è stata
eseguita una campagna di indagine con tecnica REMI finalizzata alla
determinazione del profilo verticale delle VS30.
Lo studio ottempera la normativa sismica nazionale (NTC 2008 e successive
modificazioni ed integrazioni) che prevede la classificazione dei terreni di
fondazione, sino ad una profondità di 30 m dalla superficie topografica, in
funzione della velocità media delle onde di taglio (nota come parametro Vs30).
GENERALITA’ SULLA CLASSIFICAZIONE SISMICA DEI TERRENI
La normativa sismica vigente (Norme Tecniche per le Costruzioni Decreto
14/01/2008 del Ministero delle Infrastrutture (GU n.29 del 04/02/2008) impone,
per il calcolo delle azioni sismiche di progetto e la valutazione dell’amplificazione
del moto sismico, la stima del fattore di amplificazione dell’energia sismica
causato dai diversi terreni in base alle loro caratteristiche di spessore e di
rigidezza sismica (prodotto della densità per la velocità delle onde sismiche
trasversali).
In base alla zona di classificazione sismica, i nuovi edifici costruiti, così come
quelli già esistenti durante le fasi di ristrutturazioni, devono adeguarsi alle
corrispondenti normative vigenti antisismiche:
•
Norme Tecniche per le Costruzioni. Decreto 14/01/2008 del Ministero delle
Infrastrutture (GU n.29 del 04/02/2008);
•
Ordinanza PCM 3519 (28/04/2006). Criteri generali per l'individuazione
delle zone sismiche e per la formazione e l'aggiornamento degli elenchi
delle medesime zone (G.U. n.108 del 1/05/2006);
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•
Ordinanza PCM 3274 (20/03/2003). Primi elementi in materia di criteri
generali per la classificazione del territorio nazionale e di normative
tecniche (G.U. n.105 del 08/05/2003).
Da un punto di vista teorico i valori dei parametri che definiscono la forma dello
spettro di risposta al sito dovrebbero derivare da accurate indagini di risposta
sismica locale. In mancanza di tali studi la normativa vigente definisce cinque
(A, B, C, D, E) più due (S1, S2) categorie di suolo di fondazione a diversa
rigidezza sismica, caratterizzate da velocità VS30 (definito come il valore medio
della velocità di propagazione delle onde sismiche trasversali o di taglio nei primi
30 metri sotto la base della fondazione) decrescenti e quindi da effetti
amplificativi crescenti.
Classe A: VS30 > 800 m/s;
Classe B: 360 m/s < VS30 < 800 m/s;
Classe C: 180 m/s < VS30 < 360 m/s;
Classe D: VS30 < 180 m/s;
Classe E: Classi C e D con franco su substrato di tipo A compreso tra 5
m e 20 m;
Classi S1 ed S2: VS30 < 100 m/s + terreni soggetti a liquefazione.
VS30 è definita come la velocità media di propagazione nei primi 30 m di
profondità delle onde di taglio e viene calcolata secondo l’espressione analitica
data dalla (1).
VS 30 =
30
; (1)
hi
∑
i =1 Vi
N
Per classificare il suolo di fondazione è quindi necessario misurare il parametro
VS30. Questo parametro può essere misurato con misure sismiche di superficie
oppure con misure sismiche in foro.
La normativa consente anche di utilizzare una correlazione empirica tra numero
di colpi della prova SPT in fori di sondaggio ed il valore della VS30.
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METODOLOGIA DELLE OPERAZIONI DI RILIEVO
ED ACQUISIZIONE DEI DATI
Le misure ReMi sono state acquisite con un amplificatore sismico Geometrics
Geode Ultra-Light Exploration Seismograph a 24 canali, con risoluzione di 24 bit
nella conversione A/D, equipaggiato con geofoni a frequenza naturale di 4.5 Hz.
Le tecnica ReMi è una derivazione delle tecniche SASW (Spectral Analysis of
Surface Waves) e MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves) che si
basano sull’elaborazione delle proprietà spettrali delle onde di superficie (onde
di Rayleigh o pseudo-Rayleigh) per la costruzione di un modello verticale di
velocità di propagazione delle onde di taglio.
La VS viene stimata sulla base della relazione analitica (1):
VS = 0.9 ⋅ VRAYLEIGH ;
(1)
Il metodo ReMi combina la semplicità operativa del SASW con l’elevata
risoluzione nei terreni più superficiali propria del MASW (dovuta all’elevato
numero di canali utilizzati).
Figura 1: Spettro p-f di onde di superficie
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I microtremori vengono generalmente registrati mediante uno stendimento
lineare da 12 o più geofoni a bassa frequenza senza la necessità di dover
operare con una sorgente attiva. I dati vengono acquisiti mediante la classica
strumentazione impiegata per i rilievi a rifrazione.
Generalmente si impiegano geofoni con frequenza variabile da 4 a 14 Hz e
tempi di registrazione di 15-30 s. L’impiego di campionatori di elevata dinamica
(cioè superiori a 144 dB) consente poi di dimezzare la frequenza utile
campionabile rispetto a quella nominale dei geofoni.
È quindi teoricamente possibile registrare onde di superficie il cui contenuto in
frequenza è compreso nell’intervallo tra 2 Hz e 25-30 Hz. Questo intervallo di
frequenza, in condizioni ottimali, può consentire di stimare, con buon dettaglio, il
profilo della VS nei primi cento metri di profondità.
Il rumore registrato viene convertito dal dominio x-t al dominio p-f (slownessfrequenza) nel quale viene rappresentato lo spettro di potenza delle onde di
superficie (un esempio in tal senso è visibile in Figura 1) ed individuata la curva
di dispersione.
RETE DI MISURA
Il sito è stato investigato con una stazione ReMi (RM-1) in corrispondenza della
quale sono state acquisite 12 sessioni di registrazione, con controllo in tempo
reale dei dati. Per migliorare la “policromaticità” del segnale ed avere
un’ampiezza adeguata gli operatori hanno camminato lungo la linea durante la
registrazione.
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1
RM-1
24
Figura 2: Ubicazione dello stendimento di misura della Vs30 RM-1 (linea rossa)
La linea, corrispondente a 24 stazioni geofoniche con passo 3 m, è stata stesa
sul retro degli edifici, ove è previsto l’ampliamento, in senso ovest-est. Il geofono
1 è stato posizionato all’estremità occidentale, il geofono 24 è stato posizionato
all’estremità orientale. I dati di scarsa qualità oppure quelli caratterizzati dalla
presenza di rumore polarizzato sono stati scartati direttamente in campo. Le
singole sessioni di registrazione, in formato originario SEG-2, sono state quindi
aggregate in un file in formato SEG-Y di 240 tracce.
La pre-elaborazione di campo ed il controllo di qualità in tempo reale sono di
estrema importanza in questo tipo di misure in quanto qualora il modo
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fondamentale delle onde si superficie non venga campionato correttamente
risulta impossibile stimare la curva di dispersione e costruire il modello verticale
di velocità delle onde si taglio (Vs).
ELABORAZIONE DEI RISULTATI
I dati sono stati elaborati mediante il software commerciale “ReMi” prodotto dalla
Optim llc. La prima fase di elaborazione del dato ReMi è semiautomatica e
l’analista inserisce I parametri geometrici e decide la frequenza massima da
indagare, la velocità di fase minima di partenza ed il numero di vettori
“slowness” (np=2*n geofoni). Questi ultimi tre parametri, opportunamente scelti,
concorrono ad aumentare il dettaglio dello spettro di potenza p-f e a renderlo più
adatto ad una campionatura meno ambigua della curva di dispersione.
Il numero di vettori “slowness” agisce sulla dimensione dei pixel e sulla
risoluzione verticale dell’immagine p-f; la frequenza massima, pre-fissata a
25Hz, se aumentata (a condizione che vi sia segnale utile) può agevolare una
maggiore conoscenza dell’andamento delle VS nella porzione più superficiale
del terreno. La fase successiva consiste nella stima della curva di dispersione.
Durante questa fase di elaborazione è opportuno selezionare esclusivamente le
terne (frequenza, slowness, rapporto spettrale) con una buona coerenza ed
intensità di segnale dello spettro di potenza.
A parità di frequenza la velocità scelta non deve essere quella coincidente con il
picco massimo di intensità del segnale, come accade nel MASW, bensì quella
più bassa prossima al confine tra incoerenza propria del rumore e segnale.
Questo è determinato dal fatto che i microtremori non provengono da un'unica
sorgente e che l’energia del rumore che attraversa obliquamente lo stendimento
appare nell’immagine p-f con una velocità apparente (Va) più elevata di quella
reale (Vr) osservabile in linea.
Al fine di incrementare la qualità dell’immagine spettrale i piani di migliore qualità
sono stati combinati per costruire uno spettro medio (Figura 3).
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Figura 3: Profilo RM-1: spettro p-f relativo alla media di alcune sessione di registrazione.
I dati selezionati dall’immagine p-f vengono riportati su un diagramma nel quale
compare anche una curva di dispersione calcolata a partire da un modello di Vs
che è modificabile dall’analista.
Variando numero di strati, spessore e velocità di ciascuno strato del modello è
possibile adattare la curva calcolata a quella sperimentale ottenuta mediante
l’analisi spettrale.
Si tratta di un processo di modellazione diretta monodimensionale (simile alle
tecniche impiegate per l’inversione dei SEV - Sondaggi Elettrici Verticali) la cui
affidabilità dipende dalle capacità e dall’esperienza dell’analista e dalla
possibilità di avere dei parametri di controllo e di taratura (i.e. altre informazioni
di tipo geofisico e stratigrafico). In questo tipo di approccio (modellazione diretta)
sono ovviamente insite delle ambiguità interpretative nel senso che, valendo un
principio di equivalenza, lo stesso risultato può essere ottenuto con diverse
coppie “spessore-velocità”.
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Questa ambiguità non sussiste più qualora la determinazione riguardi non tanto
la VS del singolo strato ma il valore medio della VS su un certo numero di strati
(sino a 30 m di profondità) come peraltro indicato nella normativa. Nel caso
corrente la geometria degli strati è stata impostata arbitrariamente utilizzando 5
strati nei primi 10 m di profondità e altri 5 strati nell’intervallo di profondità
compreso tra –10 m e–35 m. La velocità di questi strati è stata quindi modificata
sino ad ottenere una buona convergenza del dato calcolato su quello misurato.
Come sopra evidenziato ed ai fini della determinazione del parametro Vs30
questo approccio non rappresenta una limitazione infatti il parametro da
determinare è proprio la media della velocità delle onde di taglio sui primi 30 m
di profondità ed è dato dalla (2):
Vs 30 =
30
hi
∑
i =1 Vi
N
(2)
dove hi e Vi indicano rispettivamente lo spessore e la velocità delle onde di
taglio dello strato i-esimo per un totale di N strati presenti nei primi 30 metri di
profondità.
In Figura 4 si riporta il profilo verticale della velocità delle onde di taglio nei primi
30 m di sottosuolo, come rilevata dal rilievo REMI:
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Figura 4 - Log verticale di VS
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Dalla modellazione diretta della curva è stato possibile stimare il profilo verticale
della Vs30 pari a 250 ± 50 m/s . Ai fini delle prescrizioni della vigente normativa
in materia (NTC 2008 e successive modificazioni ed integrazioni) il suolo di
fondazione del sito, oggetto di studio, appartiene pertanto alla Classe C nella
quale ricadono i terreni la cui Vs30 rientra nell’intervallo compreso tra 180 m/s e
360 m/s.
Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a
C
grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m,
caratterizzati
da
un
graduale
miglioramento
delle
proprietà
meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180
m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa
e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).
RISPOSTA SISMICA LOCALE E PERICOLOSITA’ DEL SITO
L’area in oggetto ubicata nel comune di Roncade è stata confermata “zona 3”.
ai sensi dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20
Marzo 2003 e successive modifiche.
CATEGORIA TOPOGRAFICA
Il lotto di studio insiste su di un area pianeggiante posta ad una quota media di
circa 2.0 m s.l.m.; la superficie topografica è pertanto classificabile in categoria
T1 “superficie pianeggiante. pendii e rilievi isolati con inclinazione media i
15°”.
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PERICOLOSITA’ DEL SITO
Inserendo le coordinate del sito di cantiere nel software Geostru Ps sono stati
determinati i valori dei parametri ag. F0. Tc* per i periodi di ritorno TR di
riferimento. necessari per la determinazione dell’azione sismica di progetto.
dove:
Ag: accelerazione orizzontale massima al terreno;
F0: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in acc. orizzontale;
Tc*: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in acc.
orizzontale
Il software di cui sopra ha fornito pertanto in seguenti parametri per il sito in
oggetto (Per Classe Edificio II. Vita nominale 50 anni):
S.L.
Stato limite
TR
Tempo ritorno
[anni]
ag
[g]
F0
[-]
TC*
[sec]
(SLO)
30
0,030
2,530
0,210
(SLD)
50
0,037
2,559
0,246
(SLV)
475
0,088
2,611
0,363
(SLC)
975
0,113
2,620
0,387
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GEOSERVIZI s.r.l.
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ELENCO DEGLI ALLEGATI
• INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO DELL’AREA DI INDAGINE
• UBICAZIONE DELL’AREA DI INDAGINE
• UBICAZIONE PLANIMETRICA DELLE VERTICALI DI INDAGINE
• DIAGRAMMI DELLE PROVE PENETROMETRICHE E
MODELLI GEOTECNICI
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FIGURA 1 - SCALA 1 : 25.000
INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO DELL’AREA DI INDAGINE
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FIGURA 2 - SCALA 1 : 5.000
UBICAZIONE DELL’AREA DI INDAGINE
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COMMITTENTE:
CANTIERE:
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RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #
0
16
T
32
A
60
AL
LS
SL
RONCADE 1
DATA:
QUOTA:
19/05/2011
500
400
300
-0.94 M DA C.S.
PENETROMETRO STATICO OLANDESE
GS
_____ Rl : ATTRITO LATERALE LOCALE (kPa)
600
RONCADE - VIA SILE
PENETROMETRIA:
100
S
CA' TRON REAL ESTATE
200
_____ Rp : RESISTENZA ALLA PUNTA (MPa)
100
0
0
2
4
6
8
10
20
30 Falda
(m)
#
#
#
#
#
1
#
4
#
#
#
#
#
#
#
#
#
7
8
#
#
#
#
#
#
#
#
#
11
#
#
#
12
#
#
#
#
#
9
#
10
#
#
#
#
#
#
#
5
6
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
2
#
#
1.20
3
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
# 13
#
#
#
#
14
#
#
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
PENETROMETRO
OPERATORE
ELABORAZIONE
Gouda 20 t
SIG. S. PODA
DOTT. L. DAL COLLE
REVISIONE
19/05/2011
MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO
Penetrometria di riferimento : RONCADE 1
Committente :
Cantiere :
QUOTE DELLO
STRATO (m)
CA' TRON REAL ESTATE
RONCADE - VIA SILE
Data :
Quota zero :
SPESSORE
Rp media Rl media
INTERPRETAZIONE
STRATIGRAFICA
(cm)
19/05/2011
-0.94 M DA C.S.
E'
φ
Cu
MPa
kPa
Mpa
(gradi)
kPa
-0,30
-1,30
100
ARGILLA LIMOSA
1,94
97,92
5,55
0,0
96,90
-1,30
-2,10
80
LIMO
1,25
28,90
4,97
26,6
0,00
-2,10
-3,10
100
ARGILLA LIMOSA
2,02
88,40
5,87
0,0
100,98
-3,10
-5,10
200
LIMO ARGILLOSO
4,08
125,12
8,54
0,0
204,00
-5,10
-6,30
120
ARGILLA LIMOSA
0,75
37,40
2,68
0,0
37,40
-6,30
-6,90
60
LIMO SABBIOSO
2,31
47,60
7,33
30,7
0,00
-6,90
-7,90
100
ARGILLA
1,06
50,32
3,80
0,0
53,04
-7,90
-8,90
100
SABBIA
8,49
133,28
14,28
37,2
0,00
-8,90
-11,50
260
2,12
63,82
5,90
0,0
105,92
-11,50
-13,30
180
9,41
115,60
15,78
37,7
0,00
-13,30
-14,70
140
ARGILLA LIMOSA
1,62
65,09
5,07
0,0
80,87
-14,70
-15,00
30
SABBIA LIMOSA
6,12
136,00
12,00
35,8
0,00
ARGILLA LIMOSA CON INT
LIMOSE
SABBIA LIMOSA CON INT
ARGILLOSO-LIMOSE
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
Rl : Resistenza laterale
(kPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
Phi : Angolo d'attrito interno
Cu : Coesione non drenata (kPa)
COMMITTENTE:
CANTIERE:
Via Senatore Fabbri, 18
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Tel. 0422/881833 Fax 0422/881204
RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #
0
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32
A
AL
60
LS
SL
RONCADE 2
DATA:
QUOTA:
19/05/2011
500
400
300
200
- 0.50 m DA C.S.
PENETROMETRO STATICO OLANDESE
GS
_____ Rl : ATTRITO LATERALE LOCALE (kPa)
600
RONCADE - VIA SILE
PENETROMETRIA:
100
S
CA' TRON REAL ESTATE
_____ Rp : RESISTENZA ALLA PUNTA (MPa)
100
0
0
2
4
6
8
10
20
30 Falda
(m)
#
#
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2
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4
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5
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8
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3
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0.95
1
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9
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11
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22
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25
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27
28
29
30
PENETROMETRO
OPERATORE
ELABORAZIONE
Gouda 20 t
SIG. S. PODA
DOTT. L. DAL COLLE
REVISIONE
19/05/2011
MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO
Penetrometria di riferimento : RONCADE 2
Committente :
Cantiere :
QUOTE DELLO
STRATO (m)
CA' TRON REAL ESTATE
RONCADE - VIA SILE
Data :
Quota zero :
SPESSORE
Rp media Rl media
INTERPRETAZIONE
STRATIGRAFICA
(cm)
19/05/2011
- 0.50 m DA C.S.
E'
φ
Cu
MPa
kPa
Mpa
(gradi)
kPa
-0,30
-1,50
120
SABBIA LIMOSA
2,40
69,13
6,28
30,9
0,00
-1,50
-3,10
160
ARGILLA LIMOSA
1,29
46,75
4,76
0,0
64,39
-3,10
-5,90
280
LIMO ARGILLOSO
4,25
172,91
9,32
0,0
212,38
-5,90
-6,70
80
ARGILLA LIMOSA
0,97
56,10
3,56
0,0
48,45
-6,70
-7,30
60
SABBIA LIMOSA
4,11
70,27
8,06
34,0
0,00
-7,30
-8,50
120
ARGILLA LIMOSA
0,92
48,73
3,36
0,0
45,90
-8,50
-9,30
80
SABBIA LIMOSA
9,74
159,80
16,49
37,9
0,00
-9,30
-9,90
60
ARGILLA LIMOSA
1,29
86,13
4,69
0,0
64,60
-9,90
-11,30
140
SABBIA LIMOSA
4,09
111,71
8,35
34,0
0,00
-11,30
-12,50
120
ARGILLA LIMOSA
1,24
57,80
3,86
0,0
62,05
-12,50
-13,90
140
SABBIA LIMOSA
11,53
110,74
18,34
38,9
0,00
-13,90
-15,00
110
ARGILLA LIMOSA
1,73
39,44
5,45
0,0
86,70
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
Rl : Resistenza laterale
(kPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
Phi : Angolo d'attrito interno
Cu : Coesione non drenata (kPa)
COMMITTENTE:
CANTIERE:
Via Senatore Fabbri, 18
31020 Lovadina di Spresiano (TV)
Tel. 0422/881833 Fax 0422/881204
RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #
0
16
T
32
A
60
AL
LS
S
RONCADE 3
DATA:
QUOTA:
19/05/2011
500
400
300
-0.92 M DA C.S.
PENETROMETRO STATICO OLANDESE
GS
_____ Rl : ATTRITO LATERALE LOCALE (kPa)
600
RONCADE - VIA SILE
PENETROMETRIA:
100
SL
CA' TRON REAL ESTATE
200
100
_____ Rp : RESISTENZA ALLA PUNTA (MPa)
0
0
2
4
6
8
10
20
30 Falda
(m)
#
#
#
#
#
#
#
#
#
3
4
#
#
#
#
#
#
5
#
6
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#
#
7
#
#
#
2
#
#
#
#
#
#
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#
#
#
#
#
#
1.05
1
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#
8
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10
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11
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12
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9
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# 13
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27
28
29
30
PENETROMETRO
OPERATORE
ELABORAZIONE
Gouda 20 t
SIG. S. PODA
DOTT. L. DAL COLLE
REVISIONE
19/05/2011
MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO
Penetrometria di riferimento : RONCADE 3
Committente :
Cantiere :
QUOTE DELLO
STRATO (m)
CA' TRON REAL ESTATE
RONCADE - VIA SILE
Data :
Quota zero :
SPESSORE
Rp media Rl media
INTERPRETAZIONE
STRATIGRAFICA
(cm)
19/05/2011
-0.92 M DA C.S.
E'
φ
Cu
MPa
kPa
Mpa
(gradi)
kPa
-0,30
-1,10
80
LIMO ARGILLOSO
1,66
76,50
6,01
0,0
82,9
-1,10
-2,50
140
LIMO
1,75
36,91
5,39
28,9
0,0
-2,50
-4,10
160
ARGILLA PROB ORGANICA
0,51
20,40
1,91
0,0
25,5
-4,10
-5,10
100
LIMO ARGILLOSO
1,65
46,24
6,70
0,0
82,6
-5,10
-6,10
100
ARGILLA LIMOSA
0,90
42,16
3,14
0,0
44,9
-6,10
-6,70
60
SABBIA LIMOSA
5,92
124,67
12,59
35,6
0,0
-6,70
-8,10
140
ARGILLA LIMOSA
1,19
49,54
4,38
0,0
59,7
-8,10
-9,10
100
SABBIA LIMOSA
6,04
110,16
10,78
0,0
301,9
-9,10
-11,90
280
ARGILLA LIMOCA CON INT
LIMOSE
1,28
49,54
4,01
0,0
64,1
-11,90
-13,50
160
SABBIA LIMOSA
13,94
131,75
21,47
40,3
0,0
-13,50
-15,00
140
ARGILLA LIMOSA
1,54
49,54
4,86
0,0
77,2
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
Rl : Resistenza laterale
(kPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
Phi : Angolo d'attrito interno
Cu : Coesione non drenata (kPa)
COMMITTENTE:
CANTIERE:
Via Senatore Fabbri, 18
31020 Lovadina di Spresiano (TV)
Tel. 0422/881833 Fax 0422/881204
RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #
0
16
T
32
A
AL
60
LS
S
RONCADE 4
DATA:
QUOTA:
19/05/2011
500
400
300
200
- 0.91 M DA C.S.
PENETROMETRO STATICO OLANDESE
GS
_____ Rl : ATTRITO LATERALE LOCALE (kPa)
600
RONCADE - VIA SILE
PENETROMETRIA:
100
SL
CA' TRON REAL ESTATE
100
_____ Rp : RESISTENZA ALLA PUNTA (MPa)
0
0
2
4
6
8
10
20
30 Falda
(m)
#
#
#
#
#
#
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#
#
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#
#
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#
#
#
#
#
4
#
5
#
7
#
#
#
#
9
10
#
11
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
8
#
#
#
#
#
6
#
#
#
#
#
#
2
3
#
#
#
#
#
1.0
1
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#
12
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#
14
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15
16
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25
26
27
28
29
30
PENETROMETRO
OPERATORE
ELABORAZIONE
Gouda 20 t
SIG. S. PODA
DOTT. L. DAL COLLE
REVISIONE
19/05/2011
MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO
Penetrometria di riferimento : RONCADE 4
Committente :
Cantiere :
QUOTE DELLO
STRATO (m)
CA' TRON REAL ESTATE
RONCADE - VIA SILE
Data :
Quota zero :
SPESSORE
Rp media Rl media
INTERPRETAZIONE
STRATIGRAFICA
(cm)
19/05/2011
- 0.91 M DA C.S.
E'
φ
Cu
MPa
kPa
Mpa
(gradi)
kPa
-0,30
-1,10
80
LIMO ARGILLOSO
1,79
62,90
5,78
0,0
89,25
-1,10
-2,30
120
LIMO
2,26
41,93
5,85
30,5
0,00
-2,30
-4,10
180
ARGILLA LIMOSA
0,88
36,27
3,18
0,0
44,20
-4,10
-5,10
100
LIMO ARGILLOSO
3,02
116,96
7,25
0,0
150,96
-5,10
-6,10
100
ARGILLA LIMOSA
1,00
48,96
3,53
0,0
49,98
-6,10
-6,90
80
SABBIA LIMOSA
5,97
103,70
11,70
35,7
0,00
-6,90
-8,10
120
ARGILLA LIMOSA
1,16
53,27
4,13
0,0
57,80
-8,10
-9,30
120
SABBIA
12,51
187,00
18,72
39,4
0,00
-9,30
-11,70
240
ARGILLA LIMOSA
1,72
64,60
4,98
0,0
85,85
-11,70
-13,70
200
SABBIA LIMOSA
11,62
93,16
18,52
38,9
0,00
-13,70
-15,00
130
ARGILLA LIMOSA
2,11
69,13
6,25
0,0
105,40
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
Rl : Resistenza laterale
(kPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
Phi : Angolo d'attrito interno
Cu : Coesione non drenata (kPa)
COMMITTENTE:
CANTIERE:
Via Senatore Fabbri, 18
31020 Lovadina di Spresiano (TV)
Tel. 0422/881833 Fax 0422/881204
RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #
0
16
T
32
A
AL
60
LS
SL
RONCADE 5
DATA:
QUOTA:
19/05/2011
500
400
300
-0.61 M DA C.S.
PENETROMETRO STATICO OLANDESE
GS
_____ Rl : ATTRITO LATERALE LOCALE (kPa)
600
RONCADE - VIA SILE
PENETROMETRIA:
100
S
CA' TRON REAL ESTATE
200
100
_____ Rp : RESISTENZA ALLA PUNTA (MPa)
0
0
2
4
6
8
10
20
30 Falda
(m)
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
1
#
#
#
2
#
3
#
#
#
#
#
4
#
#
#
#
#
#
#
#
5
6
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
#
8
#
#
#
#
#
#
9
10
#
#
#
#
7
#
#
#
1.20
11
#
#
#
#
12
#
#
#
#
#
#
#
#
# 13
#
14
#
#
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
PENETROMETRO
OPERATORE
ELABORAZIONE
Gouda 20 t
SIG. S. PODA
DOTT. L. DAL COLLE
REVISIONE
20/05/2011
MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO
Penetrometria di riferimento : RONCADE 5
Committente :
Cantiere :
QUOTE DELLO
STRATO (m)
CA' TRON REAL ESTATE
RONCADE - VIA SILE
Data :
Quota zero :
SPESSORE
Rp media Rl media
INTERPRETAZIONE
STRATIGRAFICA
(cm)
19/05/2011
-0.61 M DA C.S.
E'
φ
Cu
MPa
kPa
Mpa
(gradi)
kPa
-0,30
-0,60
30
TERRENO SABBIOSO
7,14
20,40
13,99
36,4
0,00
-0,60
-2,50
190
ARGILLA LIMOSA
1,46
36,72
4,90
0,0
72,93
-2,50
-5,30
280
LIMO ARGILLOSO
3,31
143,29
8,06
0,0
165,39
-5,30
-6,30
100
ARGILLA
1,04
57,12
3,69
0,0
52,02
-6,30
-6,90
60
SABBIA LIMOSA
6,53
108,80
12,79
36,1
0,00
-6,90
-8,10
120
ARGILLA LIMOSA
0,94
49,87
3,35
0,0
46,75
-8,10
-8,90
80
SABBIA LIMOSA
9,44
176,80
15,46
37,7
0,00
-8,90
-9,70
80
ARGILLA LIMOSA
1,28
54,40
4,39
0,0
63,75
-9,70
-11,10
140
SABBIA LIMOSA
5,03
126,29
9,79
34,9
0,00
-11,10
-12,50
140
LIMO ARGILLOSO
2,27
89,37
6,07
0,0
113,66
-12,50
-13,70
120
SABBIA LIMOSA
12,43
121,27
20,34
39,4
0,00
-13,70
-15,00
130
ARGILLA LIMOSA
1,92
56,67
6,53
0,0
96,05
Simbologia
Rp : Resistenza alla punta (MPa)
Rl : Resistenza laterale
(kPa)
E' : Modulo Edometrico (MPa)
Phi : Angolo d'attrito interno
Cu : Coesione non drenata (kPa)