CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE
DI CALCOLO
0
emesso per approvazione
marzo 2011
Idrotec
0654-R-006-CNW-REV0
-
Loliva
Grimaldi
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
Porto di Molfetta
Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
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INDICE
1.
INTRODUZIONE GENERALE ................................................................ 7
1.1.
Programma di verifica............................................................................ 10
1.2.
Normativa di riferimento ........................................................................ 10
1.3.
Caratteristiche e dati di calcolo ............................................................. 11
2.
STABILITA'
NAUTICA
ED
ASSETTO
DEI
CASSONI
GALLEGGIANTI ................................................................................... 13
3.
VERIFICHE DI STABILITA' GLOBALE................................................ 14
4.
VERIFICHE DELLE STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO DEL
CASSONE............................................................................................. 15
4.1.
4.1.1
4.1.2
4.1.3
Dati per le verifiche delle strutture in cemento armato .......................... 15
Materiali ................................................................................................. 15
Copriferro............................................................................................... 15
Verifiche sezioni resistenti in c.a. .......................................................... 15
4.2.
Pareti perimetrali e setti interni .............................................................. 17
4.2.1
Stati limite ultimi..................................................................................... 23
4.2.1.1 Verifiche a tenso-pressoflessione
26
4.2.1.2 Verifiche a taglio
27
4.2.3
Stati limite di esercizio ........................................................................... 29
4.3.
Setti interni in fase provvisionale di riempimento celle .......................... 34
4.4.
Setti interni in fase sismica .................................................................... 35
4.5.
4.5.1.
4.5.2.
Monconi di ripresa solettone-pareti perimetrali fusto............................. 36
Cassoni tipo N ed E............................................................................... 36
Cassoni tipo W ...................................................................................... 37
4.6.
4.6.1.
4.6.2.
Solettone di base................................................................................... 38
Verifiche agli Stati Limite Ultimi (SLU)................................................... 39
Verifiche agli Stati Limite di Esercizio (SLE).......................................... 45
4.7.
4.7.1.
4.7.2.
4.7.3.
Solette di copertura ............................................................................... 49
Soletta tipo 1 ......................................................................................... 52
Soletta tipo 2 ......................................................................................... 54
Soletta tipo 3 ......................................................................................... 55
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5.
ALLEGATO 1: CASSONE TIPO N - VERIFICA STABILITÀ
NAUTICA .............................................................................................. 57
6.
ALLEGATO 2: CASSONE TIPO N - VERIFICHE DI STABILITÀ
GLOBALE - FASE NON SISMICA ....................................................... 59
7.
ALLEGATO 3: CASSONE TIPO N - VERIFICHE DI STABILITÀ
GLOBLALE - FASE SISMICA .............................................................. 76
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TABELLE
Tab. 1
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica pareti s.l.u .tensopressoflessione...............................................................................................26
Tab. 2
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica pareti s.l.u .tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica pareti
s.l.u .tenso-pressoflessione ............................................................................26
Tab. 3
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica setti s.l.u. tensopressoflessione...............................................................................................27
Tab. 4
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica setti s.l.u. tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica setti
s.l.u. tenso-pressoflessione ............................................................................27
Tab. 5
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica pareti s.l.e .tensopressoflessione...............................................................................................32
Tab. 6
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica pareti s.l.e .tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica pareti
s.l.e .tenso-pressoflessione ............................................................................32
Tab. 7
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica setti s.l.e. tensopressoflessione...............................................................................................33
Tab. 8
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica setti s.l.e. tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica setti
s.l.e. tenso-pressoflessione ............................................................................33
Tab. 9
Combinazioni SLU più sfavorevoli ..................................................................39
Tab. 10
Combinazioni SLU più sfavorevoli ..................................................................45
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FIGURE
Fig. 1
Stralcio Planimetrico .........................................................................................7
Fig. 2
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezione A-A ...........................................8
Fig. 3
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezioni A-A e B-B ..................................8
Fig. 4
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezione D-D...........................................9
Fig. 5
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezione F-F ...........................................9
Fig. 6
Cassone N – Distribuzione zavorra ................................................................13
Fig. 7
Schema modello elementi finiti .......................................................................18
Fig. 8
Cassone N – Spinta terreno e sovraccarico (M1) ...........................................19
Fig. 9
Cassone N – Spinta terreno e sovraccarico (M2) ...........................................19
Fig. 10
Cassone N – Spinta terreno e sovraccarico fase sismica (M2) ......................20
Fig. 11
Cassone N – Inviluppo spinta idrostatica fasi di galleggiamento e
affondamento ..................................................................................................20
Fig. 12
Cassone N – Spinta silos M1/M2 per celle piene ...........................................21
Fig. 13
Cassone N – Spinta silos M1/M2 per celle antirisacca ...................................21
Fig. 14
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.U - inviluppo momento
flettente massimo e minimo pareti e setti........................................................23
Fig. 15
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.U - inviluppo taglio massimo e
minimo pareti e setti........................................................................................23
Fig. 16
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.U - inviluppo sforzo normale
massimo e minimo pareti e setti .....................................................................24
Fig. 17
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.U - inviluppo
momento flettente massimo e minimo pareti e setti........................................24
Fig. 18
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.U - inviluppo
taglio massimo e minimo pareti e setti............................................................25
Fig. 19
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.U - inviluppo
sforzo normale massimo e minimo pareti e setti.............................................25
Fig. 20
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.E. - inviluppo momento
flettente massimo e minimo pareti e setti........................................................30
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Fig. 21
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.E. - inviluppo sforzo normale
massimo e minimo pareti e setti .....................................................................30
Fig. 22
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.E. - inviluppo
momento flettente massimo e minimo pareti e setti........................................31
Fig. 23
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.E. - inviluppo
sforzo normale massimo e minimo pareti e setti.............................................31
Fig. 24
Cassone N – Schema statico solettone ..........................................................38
Fig. 25
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmax longitudinale [kNm/m]..............................40
Fig. 26
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmin longitudinale [kNm/m] ............................40
Fig. 27
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmax trasversale [kNm/m]..............................41
Fig. 28
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmin trasversale [kNm/m]...............................41
Fig. 29
Cassone N - Inviluppo SLU – V13max longitudinale [kN/m]..........................42
Fig. 30
Cassone N - Inviluppo SLU – V13min longitudinale [kN/m]...........................42
Fig. 31
Cassone N - Inviluppo SLU – V23max trasversale [kN/m] ............................43
Fig. 32
Cassone N - Inviluppo SLU – V23min trasversale [kN/m] .............................44
Fig. 33
Cassone N - Inviluppo SLE – Mmax longitudinale [kNm/m] ...........................46
Fig. 34
Cassone N - Inviluppo SLE – Mmin longitudinale [kNm/m] ............................47
Fig. 34
Cassone N - Inviluppo SLE – Mmax trasversale [kNm/m] ..............................47
Fig. 35
Cassone N - Inviluppo SLE – Mmin trasversale [kNm/m] ...............................48
Fig. 36
Cassoni tipo N ed W - carpenteria solette copertura .....................................49
Fig. 37
Posizioni delle ruote considerate. ...................................................................50
Fig. 38
Soletta tipo 1 – S.L.U – inviluppo - M22 (trasversale) - positivo ....................52
Fig. 39
Soletta tipo 1 – S.L.U – inviluppo – M11 (longitudinale) - positivo.................52
Fig. 40
Soletta tipo 1 – S.L.U – inviluppo – V23 (trasversale) - negativo...................53
Fig. 41
Soletta tipo 3 – S.L.U – inviluppo - M22 (trasversale) - positivo ....................55
Fig. 42
Soletta tipo 3 – S.L.U – inviluppo – M11 (longitudinale) - positivo.................55
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1.
INTRODUZIONE GENERALE
Scopo della presente relazione è la verifica dei cassoni della variante prevista per la
costruzione della banchina del Porto Commerciale di Molfetta.
Nell’ambito della banchina si distinguono tre tipologie di cassoni.
• Cassoni tipo W : 23.70 x 10.10 x 7.50 m imbasati alla -6.00, con celle antirisacca
• Cassoni tipo N : 23.70 x 10.10 x 11.00 m imbasati alla -9.50, con celle
antirisacca
• Cassoni tipo E: 23.70 x 10.10 x 11.00 m imbasati alla -9.50, senza celle
antirisacca, in corrispondenza del molo Martello, attrezzati con una rampa ro-ro.
Nella figura 1 si riporta uno stralcio planimetrico del lavoro in oggetto.
Fig. 1
Stralcio Planimetrico
Nelle Fig. 2,3,4,5 si riportano i disegni di carpenteria del cassone tipo N.
Si omettono per brevità i disegni di carpenteria dei cassoni tipo E e W per i quali si
rimanda alle tavole di carpenteria.
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Fig. 2
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezione A-A
Fig. 3
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezioni A-A e B-B
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Fig. 4
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezione D-D
Fig. 5
Cassone N – Carpenteria cassone – Sezione F-F
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1.1. Programma di verifica
Le verifiche svolte per accertare la stabilità dell’opera nelle varie condizioni di lavoro
prese in esame (fasi di esercizio, fasi provvisionali) sono state raggruppate nei capitoli
della presente relazione come segue:
Cap. 2
Stabilità nautica ed assetto dei cassoni in fase di trasporto
Cap. 3
Verifica delle strutture in c.a. dei cassoni
1.2. Normativa di riferimento
Le strutture sono progettate applicando la seguente normativa:
[1] Legge 05/11/1971 n. 1086 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato
cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica
[2] Circolare Min. LL.PP. 14/02/1974 n. 11951 - Istruzioni per l’applicazione delle
“Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale
e precompresso ed a struttura metallica.”
[3] D.M. 14/01/2008 - Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni
[4] Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Istruzioni per l’applicazione delle
“Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008
[5] Eurocodici
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1.3. Caratteristiche e dati di calcolo
Nel seguito sono riportate le valutazioni effettuate per la definizione delle azioni di
progetto e i valori utilizzati nel calcolo:
VALORI CARATTERISTICI DEI DATI DI INPUT
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Peso calcestruzzo armato dei cassoni
Peso calcestruzzo per sovrastruttura (escluso ferro)
Peso materiale non saturo per riempimento celle cassoni
Peso materiale saturo per riempimento celle cassoni
Peso materiale saturo per riempimento celle cassoni
Peso inerte di zavorra per galleggiamento
Peso acqua di mare
Angolo di attrito interno materiale riempimento celle
Angolo di attrito materiale riempimento celle-pareti
Angolo di attrito cassone-imbasamento
Sovraccarico distribuito sui cassoni
•
Tiro bitta sul molo (sia verso molo carbone che verso mare)
•
•
•
•
•
•
•
•
Peso materiale non saturo per rinfianco
Peso materiale rinfianco al netto della sottospinta
Angolo attrito rinfianco
Quota sommità sovrastruttura s.l.m.m.
Quota del tiro bitta s.l.m.m
Vita utile della struttura (calcoli sismici)
Classe d’uso della struttura (calcoli sismici)
Categoria suolo di fondazione (calcoli sismici)
23.83 kN/ m³
23.05 kN/ m³
17.65 kN/ m³
20.59 kN/ m³
10.49 kN/ m³
16.00 kN/ m³
10.10 kN/ m³
25 gradi
16.7 gradi
45 gradi
78.45 kN/m2
(8.00 t/m²)
981kN/m2
(100t/cass.)
18.00 kN/ m³
9.9 kN/ m³
38 gradi
+3.10 m
+3.60 m
100 anni
III
B
Il peso specifico del calcestruzzo è stato calibrato sulla base di prove sui calcestruzzi
effettuate nel sito di costruzione.
• SPINTA DEL MATERIALE DI RIEMPIMENTO DELLE CELLE
La spinta dell'inerte di riempimento delle celle è stata valutata con la teoria del
Koenen per i sili.
• AZIONE SISMICA
In fase sismica la spinta del terreno è stata calcolata nel rispetto della normativa
vigente.
Considerando una vita utile della struttura di 100 anni, una probabilità di
superamento nell’arco della stessa del 10% (stato limite di salvaguardia della
vita), e assegnando all’opera una classe d’uso III, si ottiene un sisma con un
periodo di ritorno di 1424 anni.
Dalla normativa di riferimento, si ricavano i seguenti valori:
ag = 1.629 m/s2
F0 = 2.566
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accelerazione orizzontale su suolo roccioso
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Tenuto conto delle caratteristiche geotecniche, il suolo di fondazione è
classificabile, a favore di sicurezza, come suolo tipo B.
Ne consegue, al massimo:
amax = Ss St ag = 1.20 * 1 * 1.629 = 1.955
βm = 0.24 in quanto l’opera è in grado di subire spostamenti
I coefficienti sismici valgono:
kh = βm amax / g = 0.24 * 1.9548/ 9.81 = 0.0478
kv = kh / 2 = 0.0239
Nel calcolo dei cassoni si è inoltre tenuto conto della sovrappressione dovuta
all’acqua libera secondo quanto previsto dalla teoria di Westergaard sia sulla
parete lato terra, sia sulla parete lato mare.
L'azione sismica è stata associata agli altri possibili carichi variabili secondo le
combinazioni previste dalla normativa di riferimento.
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2.
STABILITA' NAUTICA ED ASSETTO DEI CASSONI GALLEGGIANTI
Si riporta per brevità solo la verifica di stabilità nautica del cassone tipo N in quanto
rappresentativo della globalità dell’opera.
Le dimensioni in pianta ed in elevazione dei cassoni sono indicate in figura 2.
I dati geometrici e la verifica della stabilità nautica sono riportati nell'Allegato 1.
La distribuzione della zavorra necessaria per il bilanciamento e la stabilità nautica dei
cassoni è riportata nella figura 3.
Fig. 6
Cassone N – Distribuzione zavorra
Per la distribuzione della zavorra e le immersioni dei cassoni E e W si rimanda ai relativi
disegni di carpenteria.
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3.
VERIFICHE DI STABILITA' GLOBALE
Si riportano le verifiche di stabilità generale del cassone tipo N in quanto più sfavorevoli
essendo il cassone più alto e leggero avendo le celle antirisacca. Le verifiche sono state
eseguite secondo la normativa vigente.
Per le combinazioni di carico, i coefficienti utilizzati e i diagrammi delle spinte del terreno
si rimanda al successivo capitolo 4. Per le verifiche di scorrimento si è considerato un
coefficiente d’attrito calcolato come segue.
Si considera un angolo di attrito scanno cassone pari a 2/3φ dove φ rappresenta l’angolo
di attrito interno dello scanno ed il fattore 2/3 è dovuto all’interfaccia cassone
prefabbricato-scanno.
Combinazioni A1-M1 :
µ=tan(2/3 x 45°) = 0.58
Combinazioni A2-M2 :
φ= arctan(tan(45°)/1.25) = 38.66°
µ=tan(2/3 x 38.66°) = 0.48
Il valore minimo per il coefficiente di sicurezza al ribaltamento vale 1.97 e si realizza nella
combinazione di carico:
0.9 PP + 1.1 Spinta terreno (M2) + 1.5 Sovraccarico gravante (M2) + 1.5x0.6 Tiro bitta
Il valore minimo per il coefficiente di sicurezza allo scorrimento vale 1.08 e si realizza
nella combinazione di carico:
1.0 PP + 1.0 Spinta terreno (M2) + 1.3 Sovraccarico gravante (M2) + 1.3x0.6 Tiro bitta
In allegato 2.1 si riportano le verifiche in fase non sismica.
In allegato 2.2 si riportano le verifiche in fase sismica.
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4.
VERIFICHE DELLE STRUTTURE IN CEMENTO ARMATO DEL CASSONE
4.1. Dati per le verifiche delle strutture in cemento armato
4.1.1
Materiali
Per tutte le opere a progetto saranno utilizzati i seguenti materiali:
• calcestruzzo classe C35/45 confezionato con cemento pozzolanico o d’altoforno;
• armatura metallica in barre nervate ad aderenza migliorata tipo B450C (FeB44K).
Le resistenze caratteristiche dei materiali sono le seguenti:
• Resistenza caratteristica a compressione del calcestruzzo:
fck = 35 N/mm2
• Resistenza caratteristica a trazione semplice del calcestruzzo: fctk = 2.2 N/mm2
• Resistenza caratteristica di snervamento dell’acciaio:
fsk = 450 N/mm2
In conformità con quanto previsto da [3], nel calcolo si sono assunti i seguenti coefficienti
riduttori delle resistenze caratteristiche dei materiali:
• Coefficiente di sicurezza del calcestruzzo nei calcoli allo s.l.u.:
• Coefficiente di sicurezza dell’acciaio nei calcoli allo s.l.u.:
4.1.2
γc = 1.50
γs = 1.15
Copriferro
Nelle verifiche delle sezioni resistenti si è osservato un copriferro di 50 mm per il cassone
e 20 mm per le solette di copertura.
4.1.3
Verifiche sezioni resistenti in c.a.
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Verifiche a s.l.u.
In conformità con quanto previsto da [3], per la verifica della struttura si sono utilizzati i
seguenti approcci:
6.5
6.5.3.1.1
Opere di sostegno
Muri di sostegno
Verifiche necessarie
Scorrimento (GEO)
Ribaltamento (EQU)
Verifiche strutturali (STR)
Approccio
1o2
EQU
1
Combinazione
A1+M1+R1 e A2+M2+R2
EQU+M2
A1+M1+R1 e A2+M2+R2
Per quanto riguarda i coefficienti parziali da utilizzare per le azioni e per i parametri del
terreno nelle verifiche si rimanda alle tabelle riportate di seguito.
Coefficienti parziali
γF
Carichi permanenti
Carichi permanenti non
strutturali
Carichi variabili
Tangente dell'angolo di
resistenza al taglio
favorevoli
sfavorevoli
favorevoli
sfavorevoli
favorevoli
sfavorevoli
tan φ'
EQU
0,90
1,10
0,00
1,50
0,00
1,5
A1
1,00
1,30
0,00
1,50
0,00
1,50
A2
1,00
1,00
0,00
1,30
0,00
1,30
γM
M1
M2
γφ'
1,00
1,25
γG1
γG2
γQi
Combinazioni di carico
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In ciascuna combinazione, le azioni variabili sono ridotte per tener conto della probabilità
della contemporaneità degli eventi.
Nel seguito sono riportati i valori utilizzati nel calcolo tenendo presente che:
• ψ0i è il coefficiente di combinazione applicato ai carichi variabili secondari nelle
combinazioni a s.l.u. e nelle combinazioni rare, moltiplicato rispettivamente per γQi e
per 1.0;
• ψ1i è il coefficiente di combinazione applicato al carico variabile principale nelle
combinazioni frequenti;
• ψ2i è il coefficiente di combinazione applicato ai carichi variabili secondari nelle
combinazioni frequenti, a tutti i carichi variabili nelle combinazioni quasi permanenti e
ai carichi variabili in combinazione sismica.
Ψ0i
Ψ1i
Ψ2i
Sovraccarico
0.7
0.5
0.3
Tiro bitta
0.6
0.2
0
Per le fasi d'esercizio, nelle verifiche agli stati limiti di esercizio, essendo il cassone in
ambiente molto aggressivo, le aperture massime di calcolo delle fessure sono state
limitate, per le combinazioni di carico frequenti a 0.20 mm.
4.2. Pareti perimetrali e setti interni
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Lo studio delle pareti perimetrali esterne e dei setti interni viene effettuato ricorrendo ad
un modello piano agli elementi finiti realizzato con il codice SAP2000 in grado di
riprodurre una sezione orizzontale del fusto del cassone.
Lo schema statico e l’orientamento del cassone sono riportati nella figura seguente.
Lato terra
(NORD)
Lato mare
(SUD)
Fig. 7
Schema modello elementi finiti
Le verifiche sono state condotte per due differenti striscie orizzontali che non risentono
degli effetti di bordo dovuti all’incastro con il solettone di base. Si riportano le verifiche alle
quote -6.80m e -4.00. La verifica alla -6.80 è stata impiegata per verificare le orditure dei
cassoni tipo N dalla -8.80 alla -4.00. La verifica alla -4.00 è stata impiegata per verificare
le orditure dei cassoni tipo N dalla -4.00 alla +1.50 nonché per le orditure dei cassoni tipo
W dalla -5.30 alla +1.50.
Si specifica che ai fini del calcolo delle strutture in cemento armato del cassone si è
assunto, a favore di sicurezza, un angolo di attrito interno del rinfianco pari a 35 gradi.
Nelle figure seguenti sono rappresentate le spinte del terreno e del sovraccarico, le spinte
del materiale insilato nelle celle e il diagramma delle pressioni in fase di
galleggiamento/affondamento per i cassoni tipo N. I diagrammi di spinta per i cassoni tipo
W sono ricavabili semplicemente a partire da quelli dei cassoni tipo N.
Si omettono le verifiche delle pareti e dei setti dei cassoni tipo E in quanto del tutto
analoghe a quelle dei cassoni tipo N da cui differiscono solamente per il fatto di avere le
celle completamente riempite di terra in quanto privi di celle antirisacca.
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Fig. 8
Cassone N – Spinta terreno e sovraccarico (M1)
Fig. 9
Cassone N – Spinta terreno e sovraccarico (M2)
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Fig. 10
Fig. 11
Cassone N – Spinta terreno e sovraccarico fase sismica (M2)
Cassone N – Inviluppo spinta idrostatica fasi di galleggiamento e
affondamento
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Fig. 12
Fig. 13
Cassone N – Spinta silos M1/M2 per celle piene
Cassone N – Spinta silos M1/M2 per celle antirisacca
Per le celle antirisacca si è tenuto conto, oltre ai diagrammi di spinta sopra riportati,
anche dell’incremento delle spinte stesse per effetto del sovraccarico costituito dal peso
della soprastante scogliera.
Sono state analizzate le seguenti combinazioni di carico:
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COMBINAZIONI A S.L.U.
a) 1.3 x sp.terreno(M1) + 1.5 x sp.sovraccarico(M1) + 1.0 x spinta silos (M1)
b) 1.3 x sp.terreno(M1) + 1.5 x sp.sovraccarico(M1) + 1.3 x spinta silos (M1)
c) 1.0 x sp.terreno(M1) + 1.3 x spinta silos (M1)
d) 1.0 x sp.terreno(M2) + 1.3 x sp.sovraccarico(M2) + 1.0 x spinta silos (M2)
e) 1.0 x sp.terreno(M2) + 1.0 x spinta silos (M2)
f) 1.3 x spinta acqua in fase di galleggiamento e affondamento
COMBINAZIONI SISMICHE
Si considera solo la combinazione A2-M2 in quanto più sfavorevole.
g) SISMA trasversale +1.0 x sp.terreno(M2) + 0.3 x sp.sovraccarico(M2) + 1.0 x spinta
silos (M2)
h) SISMA trasversale +1.0 x sp.terreno(M2) + 1.0 x spinta silos(M2)
g’) Come g) ma con SISMA longitudinale
h’) Come h) ma con SISMA longitudinale
COMBINAZIONI FREQUENTI
i) 1.0 x sp.terreno(M1) + 0.5 x sp.sovraccarico(M1) + 1.0 x spinta silos (M1)
l) 1.0 x sp.terreno(M1) + 1.0 x spinta silos (M1)
m) 1.0 x sp.terreno(M2) + 0.5 x sp.sovraccarico(M2) + 1.0 x spinta silos (M2)
n) 1.0 x sp.terreno(M2) + 1.0 x spinta silos (M2)
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4.2.1
Stati limite ultimi
Nelle figure seguenti sono riportati i diagrammi degli inviluppi delle combinazioni di carico
di progetto.
Fig. 14
Fig. 15
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.U - inviluppo momento
flettente massimo e minimo pareti e setti
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.U - inviluppo taglio
massimo e minimo pareti e setti
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Fig. 16
Fig. 17
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.U - inviluppo sforzo
normale massimo e minimo pareti e setti
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.U - inviluppo
momento flettente massimo e minimo pareti e setti
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Fig. 18
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.U - inviluppo
taglio massimo e minimo pareti e setti
Fig. 19
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.U - inviluppo
sforzo normale massimo e minimo pareti e setti
Le verifiche sono state eseguite limitatamente alle condizioni più gravose e alle sezioni
critiche.
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4.2.1.1 Verifiche a tenso-pressoflessione
Nelle verifiche a tenso-pressoflessione si è tenuto conto della traslazione dei momenti.
Le verifiche a tenso-pressoflessione sono riportate nelle tabelle seguenti.
Si effettua la verifica parete per parete specificando se si sta verificando la campata
(mezzeria cella o verifica in prossimità smusso) o la sezione d’angolo.
Parete
Comb.
carico
Az
S.L.U.
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
H
[m]
Esterno
Interno
4Ø16+
2Ø14
4Ø16
50
4Ø16
4Ø16
50
Nsd
[kN]
Orditura
f
c
d
MM+
M+
-160.8
40.9
55.9
170.3
-70.1
-44.6
1.0
1.0
1.0
0.5
0.5
0.5
d
M-
-87.4
-44.6
1.0
0.5
f
M-
-160.8
170.3
1.0
0.5
g’
M+
66.7
-72.8
1.0
0.5
Lato Mare
Appoggio/
Campata
g
M+
57.9
-79.6
1.0
0.5
f
M-
-117.4
174.3
1.0
0.5
Lato E/W
Angolo
f
g
g
MM+
M+
-160.8
64.2
34.3
182.6
-75.0
-111.7
1.0
1.0
1.0
0.4
0.4
0.4
Lato Terra
Angolo
Lato Terra
Appoggio/
Campata
Lato Mare
Angolo
4Ø14+
2Ø14
Parete
Comb.
carico
Az
Sollecitazioni
Sezione
4Ø14
50
4Ø14+
4Ø14
4Ø14+
4Ø14
50
4Ø14
50
Msd
[kNm]
B
[m]
H
[m]
Nsd
[kN]
Orditura
f
c
d
MM+
M+
-100.0
36.1
49.8
105.9
-60.8
-37.1
1.0
1.0
1.0
0.5
0.5
0.5
d
M-
-79.0
-37.1
1.0
0.5
f
M-
-100.0
105.9
1.0
0.5
g’
M+
49.1
-44.6
1.0
0.5
Lato Mare
Appoggio/
Campata
g
M+
48.3
-67.3
1.0
0.5
f
M-
-73.0
108.4
1.0
0.5
Lato E/W
Angolo
f
g’
g
MM+
M+
-100.0
51.1
28.9
113.6
-45.8
-90.3
1.0
1.0
1.0
0.4
0.4
0.4
Lato Terra
Appoggio/
Campata
Lato Mare
Angolo
Copriferro
Esterno
Interno
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14
4Ø14
4Ø14
Lato E/W
Appoggio/
4Ø14
f
M-36.4
115.0
1.0
0.4
Campata
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 2
50
Momento
Resistente
Mrd [kNm]
-222.3
122.1
126.9
Fattore di
Sicurezza
Mrd / Msd
1.38
2.99
2.27
-126.9
1.45
-192.7
1.20
140.2
2.10
88.1
1.52
-144.3
1.23
-188.6
147.2
64.04
1.17
2.29
1.87
-115.0
1.96
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica pareti s.l.u .tensopressoflessione
S.L.U.
Lato Terra
Angolo
4Ø14+
2Ø14
Int/est
[mm]
4Ø14
Lato E/W
Appoggio/
4Ø14
0.4
f
M-58.6
184.9
1.0
Campata
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 1
Copriferro
4Ø14
4Ø14
Int/est
[mm]
50
50
4Ø14
50
4Ø14
50
Momento
Resistente
Mrd [kNm]
-129.0
92.3
97.6
Fattore di
Sicurezza
Mrd / Msd
1.29
2.56
1.96
-97.6
1.24
-129.0
1.29
95.9
1.95
90.8
1.88
-129.9
1.78
-103.0
75.5
67.8
1.03
1.48
2.35
-103.2
2.84
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica pareti s.l.u .tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica
pareti s.l.u .tenso-pressoflessione
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Parete
Comb.
carico
Az
S.L.U.
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
Nsd
[kN]
Orditura
H
[m]
Esterno
Long.
g
M+
33.4
-122.4
1.0
0.2
4Ø16
lato terra
Long.
2Ø12+
g
M+
30.1
-71.8
1.0
0.2
lato mare
2Ø14
Trasv.
g’
M+
30.9
-106.1
1.0
0.2
4Ø14
celle piene
Trasv.
g’
M+
19.8
-87
1.0
0.2
4Ø12
generico
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 3
Parete
Interno
Int/est
[mm]
Momento
Resistente
Mrd [kNm]
Fattore di
Sicurezza
Mrd / Msd
4Ø16
50
43.9
1.32
2Ø12+
2Ø14
50
31.3
1.04
4Ø14
50
33.7
1.09
4Ø12
50
24.6
1.24
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica setti s.l.u. tensopressoflessione
Comb.
carico
Az
S.L.U.
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
Nsd
[kN]
Orditura
H
[m]
Esterno
Long.
g
M+
33.7
-100.3
1.0
0.2
4Ø14
lato terra
Long.
4Ø12
g
M+
27.0
-53.7
1.0
0.2
lato mare
Trasv.
g’
M+
31.2
-82.9
1.0
0.2
4Ø14
celle piene
Trasv.
4Ø12
g’
M+
11.5
-91.9
1.0
0.2
generico
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 4
Copriferro
Copriferro
Interno
Int/est
[mm]
Momento
Resistente
Mrd [kNm]
Fattore di
Sicurezza
Mrd / Msd
4Ø14
50
34.2
1.01
4Ø12
50
27.4
1.02
4Ø14
50
35.6
1.14
4Ø12
50
24.1
2.10
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica setti s.l.u. tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica
setti s.l.u. tenso-pressoflessione
4.2.1.2 Verifiche a taglio
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Si riportano le verifiche per i cassoni tipo N in quanto maggiormente sollecitati.
Pareti lato terra e lato mare (spessore 0.50m)
Nella tabella seguente si riporta la verifica della sezione non armata a taglio.
Da essa si evince come, per il taglio massimo, anche in presenza dell’orditura
longitudinale minima di 1φ14/250 e di forza normale nulla anziché di compressione, non è
necessaria alcuna orditura a taglio.
Pareti laterali (spessore 0.40m)
Nella tabella seguente si riporta la verifica della sezione non armata a taglio.
Da essa si evince come, per il taglio massimo, anche in presenza dell’orditura
longitudinale minima di 1φ14/250 e di forza normale nulla anziché di compressione, non è
necessaria alcuna orditura a taglio.
Setti interni (spessore 0.20m)
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____________________________________________________________________________________________________________
Nella tabella seguente si riporta la verifica della sezione non armata a taglio.
Da essa si evince come, nella condizione più sfavorevole di taglio e trazione e anche in
presenza dell’orditura longitudinale minima di 1φ12/250, non è necessaria alcuna orditura
a taglio.
4.2.3
Stati limite di esercizio
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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Nelle figure seguenti sono riportati i diagrammi degli inviluppi delle combinazioni di carico
di progetto.
Fig. 20
Fig. 21
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.E. - inviluppo momento
flettente massimo e minimo pareti e setti
Cassone N - sezioni dalla -8.80 alla -4.00 / S.L.E. - inviluppo sforzo
normale massimo e minimo pareti e setti
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____________________________________________________________________________________________________________
Fig. 22
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.E. - inviluppo
momento flettente massimo e minimo pareti e setti
Fig. 23
Cassone N (W) - sezioni dalla -4.00 (-5.30) alla +1.50 / S.L.E. - inviluppo
sforzo normale massimo e minimo pareti e setti
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Le verifiche sono state eseguite limitatamente alle condizioni più gravose e alle sezioni
critiche.
Nelle verifiche a tenso-pressoflessione si è tenuto conto della traslazione dei momenti.
Le verifiche di fessurazione a tenso-pressoflessione sono riportate nella tabella seguente.
Si effettua la verifica parete per parete specificando se si sta verificando la campata
(mezzeria cella o verifica in prossimità smusso) o la sezione d’angolo.
Parete
Comb.
carico
Az
S.L.E.
Lato Terra
Angolo
Lato Terra
Appoggio/
Campata
Lato Mare
Angolo
Lato Mare
Appoggio/
Campata
Lato E/W
Angolo
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
H
[m]
Esterno
Interno
4Ø16+
2Ø14
4Ø16
50
4Ø16
4Ø16
50
4Ø14+
2Ø14
4Ø14+
2Ø14
50
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14+
4Ø14
4Ø14+
4Ø14
50
4Ø14
50
Nsd
[kN]
Orditura
m
m
MM+
M-
31.3
-55.1
-52.1
-55.4
1.0
1.0
1.0
0.5
0.5
0.5
m
M+
39.8
-52.1
1.0
0.5
-
M-
-
-
1.0
0.5
m
M+
50.2
-51.8
1.0
0.5
m
M-
-15.4
-60.9
1.0
0.5
m
M+
41.0
-71.9
1.0
0.5
m
m
MM+
M-
50.2
-27.1
-54.6
44.5
1.0
1.0
1.0
0.4
0.4
0.4
Lato E/W
Appoggio/
4Ø14
0.4
n
M+
23.8
-66.2
1.0
Campata
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 5
Parete
Lato Terra
Appoggio/
Campata
Lato Mare
Angolo
Lato Mare
Appoggio/
Campata
Lato E/W
Angolo
Comb.
carico
Az
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
H
[m]
Nsd
[kN]
Orditura
m
m
MM+
M-
26.4
-47.6
-44.4
-44.4
1.0
1.0
1.0
0.5
0.5
0.5
m
M+
34.1
-44.4
1.0
0.5
-
M-
-
-
1.0
0.5
m
M+
37.0
-37.8
1.0
0.5
m
M-
36.6
-60.6
1.0
0.5
m
M+
-10.4
-38.9
1.0
0.5
m
m
MM+
M-
37.0
-24.3
-39.6
42.0
1.0
1.0
1.0
0.4
0.4
0.4
Copriferro
Esterno
Interno
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14
4Ø14
50
Int/est
[mm]
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14
4Ø14
50
4Ø14
50
Lato E/W
Appoggio/
4Ø14
0.4
n
M+
20.5
-50.9
1.0
Campata
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 6
Int/est
[mm]
Tensioni nei
materiali
σs
σc
[MPa]
[MPa]
Apertura
fessura
w
[mm]
1.5
2.7
126
199
0.124
0.195
2.0
152
0.148
-
-
-
2.3
159
0.121
0.7
111
0.101
2.2
216
0.198
3.1
2.3
153
101
0.107
0.092
2.0
176
0.161
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica pareti s.l.e .tensopressoflessione
S.L.E.
Lato Terra
Angolo
Copriferro
Tensioni nei
materiali
σc
σs
[MPa]
[MPa]
Apertura
fessura
w
[mm]
1.5
2.7
139
219
0.127
0.198
1.9
168
0.154
2.1
174
0.159
2.0
192
0.175
0.5
73
0.067
3.2
2.1
218
89
0.199
0.081
1.7
146
0.134
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica pareti s.l.e .tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica
pareti s.l.e .tenso-pressoflessione
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Parete
Comb.
carico
Az
S.L.U.
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
Nsd
[kN]
Orditura
H
[m]
Esterno
Long.
m
M+
18.9
-93.1
1.0
0.2
4Ø16
lato terra
Long.
2Ø12+
n
M+
10.5
-76.8
1.0
0.2
lato mare
2Ø14
Trasv.
n
M-15.1
-98.4
1.0
0.2
4Ø14
celle piene
Trasv.
m
M+
5.95
-119
1.0
0.2
4Ø12
generico
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 7
Parete
Interno
Int/est
[mm]
Tensioni nei
materiali
σc
σs
[MPa]
[MPa]
Apertura
fessura
w
[mm]
4Ø16
50
7.0
244
0.173
2Ø12+
2Ø14
50
4.7
225
0.167
4Ø14
50
6.0
270
0.189
4Ø12
50
3.0
246
0.173
Cassone N – sezioni dalla -8.80 alla -4.00: verifica setti s.l.e. tensopressoflessione
Comb.
carico
Az
S.L.U.
Sollecitazioni
Sezione
Msd
[kNm]
B
[m]
Nsd
[kN]
Orditura
H
[m]
Esterno
Long.
m
M+
16.0
-98.1
1.0
0.2
4Ø14
lato terra
Long.
n
M+
10.1
-58.6
1.0
0.2
2Ø12
lato mare
Trasv.
n
M+
15.6
-82.9
1.0
0.2
4Ø14
celle piene
Trasv.
n
N-92.02
1.0
0.2
4Ø12
generico
M<0 fibre esterne tese, M>0 fibre interne tese; N<0 trazione, N>0 compressione
Tab. 8
Copriferro
Copriferro
Interno
Int/est
[mm]
Tensioni nei
materiali
σc
σs
[MPa]
[MPa]
Apertura
fessura
w
[mm]
4Ø14
50
6.4
281
0.197
2Ø12
50
4.8
234
0.161
4Ø14
50
6.1
261
0.183
4Ø12
50
-
100
0.126
Cassone N – sezioni dalla -4.00 alla +1.50: verifica setti s.l.e. tensopressoflessione; Cassone W – sezioni dalla -5.30 alla +1.50: verifica
setti s.l.e. tenso-pressoflessione
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4.3. Setti interni in fase provvisionale di riempimento celle
Si considerano due ipotesi di carico:
• dislivello d’acqua di 1 metro tra due celle contigue
q = 1.00 x 10.1 = 10.1 kN/m2
• dislivello di inerte immerso di 2 metri tra due celle contigue
q = 2 x 10.49 x tg2 (45°-25°/2) = 8.51 kN/m2
Setti longitudinali
a) Dislivello d'acqua
Strisce orizzontali
Msd = 1.5 x 10.1 x 3.952 / 12 = 19.70
Nsd = -1.5 x 10.1 x 2.90 / 2 = -21.97
B = 1.0 m
H = 0.20 m
KNm
KN
H1 = 0.144 m
(trazione)
H2 = 0.056 m
AF1 = AF2 = 452 mm2 (φ12/250)
Mrd = 30.08 KNm > Msd
Strisce verticali (incastro nel solettone di fondo; momento di lastra indefinita
incastrata su 3 lati)
Msd = 1.5 x 0.0569 x 10.1 x 3.95 2 = 13.45 KNm
Nsd = 1.0 x 0.20 x 7.30 x 23.83
= 34.79 KN
B = l.0m H = 0.20 m
H1 = 0.128 m
H2 = 0.072 m
AF1 = AF2 = 565 mm2 (φ12/200)
Mrd = 41.75 KNm > Msd
b) Dislivello di inerte
Strisce orizzontali
Msd = 1.5 x 8.51 x 3.952 / 12 = 16.60
KNm
Nsd =1.5 x 8.51 x 2.90 / 2
= -18.51 KN (trazione)
Si omette la verifica perché la condizione è meno gravosa del punto a).
Strisce verticali (incastro nel solettone di fondo; momento di lastra indefinita
incastrata su 3 lati)
Msd = 1.5 x 0.0569 x 8.51 x 3.95 2 = 11.33 KNm
Nsd = 1.0 x 0.20 x 7.30 x 23.83 = 34.79 KN
Si omette la verifica perché la condizione è meno gravosa del punto a).
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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4.4. Setti interni in fase sismica
Su ciascun setto non allineato con la direzione dell’azione sismica agiscono le seguenti
forze di inerzia:
•
•
•
forza d’inerzia della massa del setto
forza di inerzia della massa di inerte saturo contenuta nelle celle separate dal setto
spinta acqua libera (Westergaard)
Si riporta la verifica del setto longitudinale in quanto più sfavorevole.
Nel caso in cui l’oscillazione sia diretta paralelamente all’asse trasversale del cassone,
sui setti longitudinali agisce la pressione seguente:
plonge = 0.0478*23.83*0.2 + 0.0478*(2.90+2.90)*20.59 +
+ 2*7/8*0.0478*10.1*(8.80*6.80)1/2 = 12.47 kN/mq
Setti longitudinali
Strisce orizzontali
Già verificate tramite il modello ad elementi finiti.
Strisce verticali (incastro nel solettone di fondo; momento di lastra indefinita
incastrata su 3 lati)
Msd = 0.0569 x 12.47 x 3.95 2
Nsd = 0.20 x 7.3 x 23.83
B = l.0m
H = 0.20 m
= 11.07 KNm
= 34.79 KN
H1 = 0.128 m
H2 = 0.072 m
AF1 = AF2 = 565 mm2 (φ12/200)
Mrd = 41.75 KNm > Msd
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4.5. Monconi di ripresa solettone-pareti perimetrali fusto
Si omettono le verifiche dei monconi dei cassoni tipo E in quanto del tutto analoghe a
quelle dei cassoni tipo N da cui differiscono solamente per il fatto di avere le celle
completamente riempite di terra in quanto privi di celle antirisacca.
4.5.1. Cassoni tipo N ed E
Fase di galleggiamento – affondamento (S.L.U.) – ferri esterni
La pressione alla quota di calcolo (-6.80 m) del fusto in fase di galleggiamentoaffondamento vale 64.95 KN/m.
Si considera, a favore di sicurezza, il seguente valore del momento:
Msd = 1.3 x 0.0569 x 64.95 x 3.952 = 75.0 KNm
Nsd = 1.0 x 0.50 x 7.30 x 23.83 = 86.98 KN
B = l.0m
H = 0.500 m
AF1 = 770 mm2 (φ14/200)
Mrd = 144.5 KNm > Msd
H1 = 0.427 m
Fase di silos (parete lato mare) – ferri interni
Stato limite ultimo:
Si considera a favore di sicurezza il seguente valore del momento:
Msd = 0.0569 x (1.3 x 20.69) x 3.952 = 23.88 KNm
Nsd = 1.0 x 0.50 x 7.30 x 23.83 = 86.98 KN
B = l.0m
H = 0.50 m
AF1 = 385 mm2 (φ14/400)
Mrd = 83.31 KNm > Msd
H1 = 0.427 m
Stato limite di esercizio:
Si considera a favore di sicurezza il seguente valore del momento:
Msd = 0.0569 x (1.0 x 20.69) x 3.952 = 18.37 KNm
Nsd = 1.0 x 0.50 x 7.30 x 23.83 = 86.98 KN
B = l.0m
H = 0.50 m
H1 = 0.427 m
2
AF1 = 385 mm (φ14/400)
σc = 1.0 N/mm2
σs = 16 N/mm2
w = 0.017 mm
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4.5.2. Cassoni tipo W
Fase di galleggiamento – affondamento (S.L.U.) – ferri esterni
La pressione alla quota di calcolo (-4.00 m) del fusto in fase di galleggiamentoaffondamento vale 40.40 KN/m.
Si considera, a favore di sicurezza, il seguente valore del momento:
Msd = 1.3 x 0.0569 x 40.40 x 3.952 = 46.63 KNm
Nsd = 1.0 x 0.50 x 3.80 x 23.83 = 45.28 KN
B = l.0m
H = 0.500 m
AF1 = 385 mm2 (φ14/400)
Mrd = 73.60 KNm > Msd
H1 = 0.427 m
Fase di silos (parete lato mare) – ferri interni
Si omette la verifica in quanto si mantiene la stessa orditura dei cassoni tipo N pur
avendo sollecitazioni minori.
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4.6. Solettone di base
Si procede al calcolo della soletta di fondazione utilizzando un modello a piastra
appoggiata sui setti verticali e caricata dal basso dalle pressioni agenti sul terreno e dalle
pressioni idrostatiche e dall’alto dalle pressioni direttamente applicate all’estradosso
(azioni dovute al riempimento all’interno delle celle). Il modello è stato implementato con il
codice di calcolo SAP 2000.
Si omettono le verifiche del solettone di base dei cassoni tipo E in quanto del tutto
analoghe a quelle dei cassoni tipo N da cui differiscono solamente per il fatto di avere le
celle completamente riempite di terra in quanto privi di celle antirisacca. Si omettono
inoltre le verifiche del solettone di base dei cassoni tipo W. Nella figura seguente è
rappresentato lo schema statico del solettone.
Fig. 24
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Cassone N – Schema statico solettone
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4.6.1. Verifiche agli Stati Limite Ultimi (SLU)
Le combinazioni più sfavorevoli per quanto riguarda gli stati limite ultimi sono elencate
nella seguente tabella.
Comb
Verifiche solettone SLU
1
1.0 pesi+1.3 terreno M1+1.5 sovr.spingente +0.9 tiro bitta
2
1.3 pesi+1.3 terreno M1+1.5 sovr.sping./grav.M1 +0.9 tiro bitta
3
1.0 pesi+1.3 terreno M1+1.05 sovr.spingente M1+1.5 tiro bitta
4
1.0 pesi+1.0 terreno M2+1.3 sovr.spingente M2+0.78 tiro bitta
5
1.0 pesi+1.0 terreno M2+0.91 sovr.spingente M2+1.3 tiro bitta
6
1.0 pesi + 1.0 terreno M2 + 0.3 sovr. spingente + sisma alto
7
1.0 pesi + 1.0 terreno M2 + 0.3 sovr. sping./grav. + sisma basso
Tab. 9
Pmare
[kPa]
302.5
0
450.2
3
283.0
5
309.4
5
283.9
5
250.5
7
280.5
9
Pterra
[kPa]
0.00
146.8
4
0.00
0.00
0.00
17.04
32.99
Combinazioni SLU più sfavorevoli
Di seguito si riportano gli inviluppi delle sollecitazioni massime e minime in senso
longitudinale e trasversale. Si ricorda che i momenti positivi determinano trazione a lembo
inferiore e che i momenti negativi determinano trazione a lembo superiore.
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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____________________________________________________________________________________________________________
Fig. 25
Fig. 26
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmax longitudinale [kNm/m]
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmin longitudinale [kNm/m]
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Fig. 27
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmax trasversale [kNm/m]
Fig. 28
Cassone N - Inviluppo SLU – Mmin trasversale [kNm/m]
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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Fig. 29
Cassone N - Inviluppo SLU – V13max longitudinale [kN/m]
Fig. 30
Cassone N - Inviluppo SLU – V13min longitudinale [kN/m]
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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Fig. 31
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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Cassone N - Inviluppo SLU – V23max trasversale [kN/m]
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Fig. 32
Cassone N - Inviluppo SLU – V23min trasversale [kN/m]
Di seguito si verifica l’orditura di flessione del solettone per lo stato limite ultimo (SLU)
Sezione
Mensola
mare
Mensola
terra
Trasversale
Sollecitazioni
Sezione
Armatura
Msd
[kNm]
M+
+260
b
[m]
1.0
H
[m]
0.7
Inferiore
Tipo1
Tipo2
5Ø16
2.5Ø14
Superiore
Tipo1
Tipo2
5Ø14
M-
1.0
0.7
5Ø16
5Ø14
-200
2.5Ø14
M+
+200
1.0
0.7
5Ø16
5Ø14
M-117
1.0
0.7
5Ø16
5Ø14
Longitud.
M+
175
1.0
0.7
5Ø14
2.5Ø14
M-70
1.0
0.7
5Ø14
2.5Ø14
NB: I momenti positivi tendono le fibre inferiori, i momenti negativi tendono le fibre superiori.
Copriferro
netto
inf
Sup
[cm]
[cm]
5
5
Momento
Resist.
FS
Mrd
+337
Mrd/Msd
1.30
5
5
-280.6
1.40
5
5
6.6
6.6
5
5
6.4
6.4
+245
-189.4
185.6
-97.8
1.23
1.62
1.06
1.40
Taglio in senso trasversale
Come si evince dalla tabella sottostante, la resistenza della sezione non armata a taglio
vale 258.6 KN.
Si dispone orditura a taglio nelle seguenti sezioni:
• Parete lato mare:
Si dispongono ferri a taglio φ20/200
Vrd = 314*5*391/20.5 = 434 KN > 428 KN = Vsd
• Setto longitudinale lato mare:
Si dispongono ferri a taglio φ18/200
Vrd = 254*5*391/20.5 = 351 KN > 345 KN = Vsd
• Setto longitudinale lato terra:
Si dispongono ferri a taglio φ16/200
Vrd = 201*5*391/20.5 = 278 KN > 273 KN = Vsd
Taglio in senso longitudinale
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Come si evince dalla tabella sottostante, la resistenza della sezione non armata a taglio
vale 254.1 KN.
Si dispone orditura a taglio nelle seguenti sezioni:
• Setti trasversali in corrispondenza prima fila celle lato mare:
Si dispongono ferri a taglio φ18/200
Vrd = 254*5*391/20.5 = 351 KN > 345 KN = Vsd
4.6.2. Verifiche agli Stati Limite di Esercizio (SLE)
Si verifica la fessurazione per le combinazioni di servizio frequenti in conformità con la
normativa vigente. Le combinazioni più sfavorevoli per quanto riguarda gli stati limite di
esercizio sono riportate nella seguente tabella.
Comb
Verifiche solettone SLU
1
1.0 pesi+1.0 terreno M1+0.5 sovr.sping./grav. M1
2
1.0 pesi+1.0 terreno M1+0.3 sovr.sping./grav. M1
3
1.0 pesi+1.0 terreno M1+0.3 sovr.spingente M1
4
1.0 pesi+1.0 terreno M2+0.5 sovr. spingente M2
5
1.0 pesi+1.0 terreno M2+0.5 sovr.sping./grav. M2
6
1.0 pesi+1.0 terreno M2+0.3 sovr.spingente M2
Tab. 10
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
Pmare
[kPa]
234.1
1
204.5
7
181.0
2
218.4
9
257.7
4
200.9
5
Pterra
[kPa]
122.5
2
120.6
6
97.11
59.64
98.89
77.18
Combinazioni SLU più sfavorevoli
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Di seguito si riportano gli inviluppi dei momenti flettenti massimi e minimi in senso
longitudinale e trasversale. Si ricorda che i momenti positivi sono associati a trazione a
lembo inferiore e che i momenti negativi sono associati a trazione a lembo superiore.
Fig. 33
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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Cassone N - Inviluppo SLE – Mmax longitudinale [kNm/m]
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Fig. 34
Fig. 34
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Cassone N - Inviluppo SLE – Mmin longitudinale [kNm/m]
Cassone N - Inviluppo SLE – Mmax trasversale [kNm/m]
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Fig. 35
Cassone N - Inviluppo SLE – Mmin trasversale [kNm/m]
Si riportano le seguenti verifiche a fessurazione:
Sezione
Mensola
mare
Mensola
terra
Trasversale
Sollecitazioni
Sezione
Armatura
Msd
[kNm]
M+
+150
b
[m]
1.0
H
[m]
0.7
Inferiore
Tipo1
Tipo2
5Ø16
2.5Ø14
Superiore
Tipo1
Tipo2
5Ø14
M-
1.0
0.7
5Ø16
5Ø14
-110
2.5Ø14
M+
+103
1.0
0.7
5Ø16
5Ø14
M-60
1.0
0.7
5Ø16
5Ø14
Longitud.
M+
+77
1.0
0.7
5Ø14
2.5Ø14
M-35
1.0
0.7
5Ø14
2.5Ø14
NB: I momenti positivi tendono le fibre inferiori, i momenti negativi tendono le fibre superiori.
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
Copriferro
netto
inf
Sup
[cm]
[cm]
5
5
σc
σs
w
[MPa]
[MPa]
[mm]
3.3
178
0.14
5
5
2.6
156
0.12
5
5
6.6
6.6
5
5
6.4
6.4
2.6
1.7
2.3
1.4
167
126
166
149
0.15
0.12
0.18
0.16
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4.7. Solette di copertura
Per i cassoni N, E e W si impiegano tre tipologie di solette aventi dimensioni, orditure e
schemi statici differenti. Tutte le solette sono prefabbricate ed hanno uno spessore pari a
20cm.
Nella figura seguente si riporta la carpenteria delle solette per i cassoni tipo N ed W. Il
cassone tipo E ha solette tutte di tipo 1.
Fig. 36
Cassoni tipo N ed W - carpenteria solette copertura
I carichi considerati per lo studio delle solette sono:
•
•
Peso di 50 cm di getto di sovrastruttura
q = 1.3 x (23.83 x 0.5) = 15.49 KN/m2
(A favore di sicurezza si considera il peso specifico del calcestruzzo armato
cassone)
del
Carico indotto dal passaggio di un mezzo di cantiere.
Si considera il seguente automezzo.
Si analizzano le seguenti posizioni delle ruote sulle solette considerate. La singola ruota
da 80 KN si considera agente su un’impronta pari a 0.10x0.40m. Considerando la
diffusione fino all’asse medio della soletta si ottiene un’impronta di 0.30x0.60m. Il carico,
ripartito su ciascuna impronta, vale perciò 80/0.30/0.60 = 444.44 KN/m2. Tale valore è
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utilizzato, nella verifica allo stato limite ultimo, moltiplicato per un coefficiente 1.5 x 1.2 =
1.8 dove 1.5 è il coefficiente di combinazione per carichi variabili e 1.2 è il coefficiente
dinamico.
Fig. 37
Posizioni delle ruote considerate.
I carichi costituiti dal peso di 50 cm di sovrastruttura e dal passaggio dell’automezzo sono
da considerarsi non contemporanei.
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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Si studiano di seguito le diverse tipologie di solette assumendo conservativamente le
seguenti luci di calcolo: lx = 3.90 m / ly = 3.30 m.
Si è inoltre tenuto conto della presenza di un foro quadrato di lato 1 m.
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4.7.1. Soletta tipo 1
Lo schema statico considerato è quello di lastra appoggiata su quattro lati. Il modello
realizzato con il codice SAP 2000 ha fornito i seguenti diagrammi inviluppo delle
sollecitazioni.
Fig. 38
Fig. 39
Soletta tipo 1 – S.L.U – inviluppo - M22 (trasversale) - positivo
Soletta tipo 1 – S.L.U – inviluppo – M11 (longitudinale) - positivo
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Fig. 40
Soletta tipo 1 – S.L.U – inviluppo – V23 (trasversale) - negativo
Momento positivo: Verifica in direzione trasversale – zona foro
Msd = 80.0 KNm
B = 1.0 m
H = 0.20 m
H1 = 0.173 m
AF1 = 1540 mm2 (Ø 14/100)
Mrd = 94.64 KNm > Msd
Momento positivo: Verifica in direzione longitudinale – zona foro
Msd = 58.0 KNm
B = 1.0 m
H = 0.20 m
H1 = 0.159 m
AF1 = 1540 mm2 (Ø 14/100)
Mrd = 86.3 KNm > Msd
Momento positivo: Verifica in direzione trasversale – zona centrale
Msd = 47.0 KNm
B = 1.0 m
H = 0.20 m
H1 = 0.173 m
AF1 = 770 mm2 (Ø 14/200)
Mrd = 49.4 KNm > Msd
Momento positivo: Verifica in direzione trasversale – zona centrale
Msd = 42 KNm
B = 1.0 m
H = 0.20 m
H1 = 0.159 m
AF1 = 770 mm2 (Ø 14/200)
Mrd = 45.2 KNm > Msd
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Verifica a taglio
Si riporta la verifica a taglio della soletta tipo 1 che si ritiene valida anche per le
solette tipo 2 e 3. La resistenza della sezione non armata a taglio vale 91.4 KN.
E’ necessaria orditura a taglio in corrispondenza di tutti gli appoggi. La verifica è
ripotata nelle tabelle sottostanti.
4.7.2. Soletta tipo 2
Lo schema statico è quello di lastra appoggiata su tre lati e libera sul quarto. Si omettono
le verifiche in quanto si mantiene la stessa orditura della soletta tipo 3.
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4.7.3. Soletta tipo 3
Lo schema statico considerato è quello di lastra appoggiata su due lati opposti e libera
sugli altri due. Il modello realizzato con il codice SAP 2000, tenendo conto della presenza
del foro, ha fornito i seguenti diagrammi inviluppo delle sollecitazioni.
Fig. 41
Fig. 42
Soletta tipo 3 – S.L.U – inviluppo - M22 (trasversale) - positivo
Soletta tipo 3 – S.L.U – inviluppo – M11 (longitudinale) - positivo
Momento positivo: Verifica in direzione longitudinale – zona centrale/foro
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Msd = 185.0 KNm
B = 1.0 m
H = 0.20 m
H1 = 0.169 m
AF1 = 3801 mm2 (Ø 22/100)
Mrd = 194.0 KNm > Msd
Momento positivo: Verifica in direzione trasversale – zona centrale/foro
Msd = 40.0 KNm
B = 1.0 m
H = 0.20 m
H1 = 0.151 m
AF1 = 770 mm2 (Ø 14/200)
Mrd = 42.9 KNm > Msd
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5.
ALLEGATO 1: CASSONE TIPO N - VERIFICA STABILITÀ NAUTICA
CARATTERISTICHE E DATI DI CALCOLO – CASSONE TIPO “N” SENZA
SOLETTE
DATI DI CALCOLO DEL CASSONE
Peso proprio del c.a. del cassone
23.83 kN/ m3
Peso pietrisco per zavorra
16.00 kN/ m3
Peso proprio acqua di mare
10.10 kN/ m3
DATI GEOMETRICI DEL CASSONE
Altezza cassone
11.00 m
Volume muretti
0.00 m3
Volume solette di copertura
0.00 m3
Volume fusto a metro
52.22 m3
Volume solettone interno alla sezione di galleggiamento ( h =
167.56 m3
0.70 m )
Volume mensole
33.18 m3
Volume netto celle
1927.65 m3
Volume vuoto per pieno
2633.07 mcvpp
Volume calcestruzzo cassone
726.68 m3
Volume c.a. / volume vuoto per pieno
0.28
Area sezione di galleggiamento
239.37 m2
Il baricentro del cassone vuoto risulta a quota dal fondo del
4.28 m
solettone
IMMERSIONE DEL CASSONE ZAVORRATO E CENTRO DI CARENA
Essendo il peso del cassone zavorrato pari a
17428.25 kN
Il baricentro del cassone zavorrato risulta a quota dal fondo
4.26 m
solettone
immersione
7.07 m
quota centro di carena
3.47 m
volume di carena
1725.57 m3
per l'immersione di 7.07 m e con una inerzia minima pari a
2034.84 m4
raggio metacentrico
1.18 m
l'altezza metacentrica w = 1.18 + 3.47 - 4.26
0.40 m
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CARATTERISTICHE E DATI DI CALCOLO – CASSONE TIPO “N” CON SOLETTE
DATI DI CALCOLO DEL CASSONE
Peso proprio del c.a. del cassone
23.83 kN/ m3
Peso pietrisco per zavorra
16.00 kN/ m3
Peso proprio acqua di mare
10.10 kN/ m3
DATI GEOMETRICI DEL CASSONE
Altezza cassone
11.20 m
Volume muretti
0.00 m3
Volume solette di copertura
41.95 m3
Volume fusto a metro
52.22 m3
Volume solettone interno alla sezione di galleggiamento ( h =
167.56 m3
0.70 m )
Volume mensole
33.18 m3
Volume netto celle
1927.65 m3
Volume vuoto per pieno
2633.07 mcvpp
Volume calcestruzzo cassone
768.63 m3
Volume c.a. / volume vuoto per pieno
0.29
Area sezione di galleggiamento
239.37 m2
Il baricentro del cassone vuoto risulta a quota dal fondo del
4.66 m
solettone
IMMERSIONE DEL CASSONE ZAVORRATO E CENTRO DI CARENA
Essendo il peso del cassone zavorrato pari a
18821.09 kN
Il baricentro del cassone zavorrato risulta a quota dal fondo
4.56 m
solettone
immersione
7.65 m
quota centro di carena
3.76 m
volume di carena
1863.47 m3
per l'immersione di 7.65 m e con una inerzia minima pari a
2034.84 m4
raggio metacentrico
1.09 m
l'altezza metacentrica w = 1.09 + 3.76 - 4.56
0.30 m
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
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6.
ALLEGATO 2: CASSONE TIPO N - VERIFICHE DI STABILITÀ GLOBALE FASE NON SISMICA
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
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VARIANTI
1-DATI DI PROGETTO lunghezza totale cassoni (m)
larghezza di base struttura
V1
(m)
23.7
12.1
Inserire altezza acqua libera anteriore alla struttura(m)
Hdav =
9.5
Inserire altezza acqua libera anteriore alla struttura(m)
Inserire peso specifico acqua (kN/m3)
Hdietro =
=
γw
9.5
10.1
Inserire pesi e sottospinte a m. l. della struttura
Nota: X G
ZG
è la posizione del baricentro in direzione trasversale misurata dal polo lato mare
è l'altezza del baricentro dal piano di posa
PESO
711.61
337.46
Cassone (kN/m)
Sovrastruttura (kN/m)
P1
PERMANENTI
STRUTTURALI
Terreno sopra q. 0,0 (kN/m)
Terreno immerso (kN/m)
XG
6.184
4.638
55.80
85.36
11.600
11.600
Riempimento (kN/m)
Giunti (kN/m)
Sottospinta (kN/m)
1473.62
6.317
-981.16
6.050
Sovraccarico gravante (kN/m)
949.85
6.05
Inserire sovraccarichi sulla struttura
lato terra
x
z
ZG
V2
V3
V4
VARIABILI
Carico gru con scarrocc vs mare (kN/m)
Carico gru con scarrocc vs terra (kN/m) (+)
VARIABILI
sovraccarico spingente(kN/m2)
lato mare
SCARROCCIAMENTO
12.60
587.2060
Nota: I carichi
Inserire dati per il calcolo della spinta delle terre
V5
78.5
Coefficienti parziali terreno
coefficiente di attrito
γM
tan ( 'k)
peso
c'
φ'
c'
rapporto δ/φ
M2
1.00
1.00
1.00
'k
1.25
1.00
1.25
'M1
'M2
Attrito scanno/manufatto prefab
45
45
38.66
Attrito scanno/manufatto in-situ
45
45
38.66
fM1
fM2
0.577350269 0.482842079
1
0.8
0
n. strato
P2
M1
1
2
3
4
5
6
7
8
H (m)
3.10
9.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
γumido.d
(kN/m3)
18
18
0
0
0
0
0
0
γsat.d
γw
(kN/m3)
(kN/m3)
φk
20
20
0
0
0
0
0
0
10.1
10.1
0
0
0
0
0
0
38
38
0
0
0
0
0
0
'
c'k
(kN/m2)
0
0
0
0
0
0
0
0
ψ
β
φM1
δM1
90
90
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
38
38
0
0
0
0
0
0
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
c'M1
-
φridM2
δM2
32.00655748
32.00655748
0
0
0
0
0
0
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
c'M2
-
C1
0
1
1
1
1
Nel caso in cui la falda si trova all'interno di uno strato di terreno si dovrà fittiziamente dividere lo
strato in esame in due parti, di cui una immersa e una no.
La variabile C1 assume valore 0 se lo strato è asciutto; 1 se è sotto falda
17/07/2009
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
STABILITA cassone-DM14-01-08.xls/ dati di progetto
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VARIANTI
1-DATI DI PROGETTO -
V6
V8
CAVO D'ONDA - Valori di calcolo (segno positivo-polo lato mare)
Spinta orizzontale (+)
[kN/m]
Decremento sottospinta (+)
[kN/m]
Mribaltente cavo (+)
[kNm/m]
Mstab decremento (+)
[kNm/m]
TIRO BITTA
Spinta orizzontale (+)
Mribaltante (+)
[kN/m]
[kNm/m]
V7
CRESTA D'ONDA - Valori di calcolo (segno negativo-polo lato terra)
Spinta orizzontale (-)
[kN/m]
Incremento sottospinta (-)
[kN/m]
Mribaltante cresta (-)
[kNm/m]
Mrib incremento sott (-)
[kNm/m]
42.11
551.6
COMBINAZIONI DI CARICO S.L.U. (D.M. 14/01/2008-par. 2,5,3)
*G + *G2 + *Q1 +
* *Q )
γG1 1 γG2
γQ1
Σ(Ψ0i γQi ki
COMBINAZIONI DI CARICO RARE (D.M. 14/01/2008-par. 2,5,3)
G1 + G2 + QK1 + Σ(Ψ0i*Qki)
COMBINAZIONI DI CARICO FREQUENTI (D.M. 14/01/2008-par. 2,5,3)
G1 + G2 + Ψ11QK1 + Σ(Ψ2i*Qki)
Per i valori di Ψoi,Ψ1i e Ψ2i vedi tab. 2.5.I
Inserire i valori dei parametri di combinazione per le verifiche
sovraccarico
tiro bitta
forze e momenti dovuti all'onda
dislivello idrostatico
gru con scarrocc lato mare
gru con scarrocc lato terra
17/07/2009
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
per stabilità opera
Ψoi
0.7
0.6
0
0
0
0
per verifiche c.a.
Ψoi
Ψ1i
0.7
0.5
0.6
0.2
0
0
0
0
0
0
0
0
Ψ2i
0.3
0
0
0
0
0
STABILITA cassone-DM14-01-08.xls/ dati di progetto
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2- FORZE IDROSTATICHE
1- forza idrostatica davanti all'opera
(kN/m) =
Ewdav
M
(kN*m/m) =
-455.76 kN/m
-1443.2 kN*m/m
Ewdav
2- forza idrostatica a tergo dell'opera
(kN/m) =
Ewdietro
M
(kN*m/m)
Ewdietro
455.76 kN/m
1443.2 kN*m/m
3- dislivello idrostatico (V1)
deltaH2O
MdeltaH2O
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
0.00 kN/m
0.0 kN*m/m
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3-CARICHI PERMANENTI GRAVANTI E RELATIVI MOMENTI STABILIZZANTI RISPETTO AL POLO LATO MARE
Forza vertic. a
m.l. (kN/m)
X del baricentro
(m)
Mstab
(kN*m/m)
Cassone
711.61
6.18
4400.90
Sovrastruttura
337.46
4.64
1565.27
Terreno sopra q. 0,0
55.80
11.60
647.28
Terreno immerso
85.36
11.60
990.18
1473.62
6.32
9308.13
0.00
0.00
0.00
Sottospinta
-981.16
6.05
-5936.04
TOTALE P1
1682.69
Riempimento celle
Giunti
10975.72
4-CARICHI GRAVANTI VARIABILI E RELATIVI MOMENTI RISPETTO AL POLO LATO MARE
Forza vertic. a
m.l. (kN/m)
Sovraccarico gravante
949.85
TOTALE V2
949.85
Forza vertic. a
m.l. (kN/m)
Carico verticale gru con
scarrocc vs mare
0.00
TOTALE V3
0.00
Forza orizz a
m.l. (kN/m)
Scarrocciamento gru
verso mare
0.00
TOTALE V3
0.00
X del baricentro
(m)
6.05
Mstab
(kN*m/m)
5746.59
5746.59
X del baricentro
(m)
0.00
Mstab
(kN*m/m)
0.00
0.00
Quota punto di
applicazione (m) Mrib
0.00
(kN*m/m)
0.00
0.00
5-CARICHI GRAVANTI VARIABILI E RELATIVI MOMENTI RISPETTO AL POLO LATO TERRA
Forza vertic. a
m.l. (kN/m)
Carico verticale gru con
scarrocc vs terra
0.00
TOTALE V4
0.00
Forza orizz a
m.l. (kN/m)
Scarrocciamento gru
verso terra
0.00
TOTALE V4
0.00
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
X del baricentro
(m)
12.10
Mstab
(kN*m/m)
0.00
0.00
Quota punto di
applicazione (m) Mrib
0.00
(kN*m/m)
0.00
0.00
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6-SPINTA DELLE TERRE CON COEFFICIENTI TIPO M1
Nota: Il calcolo viene svolto per un massimo di 8 strati di terreno. Nel caso in cui gli strati siano di
più si dovrà modificare opportunamente il foglio di calcolo
PRESSIONE ATTIVA TERRENO no sisma
STRATO N. 1
(m)
=
Hstrato1
γumido1 (kN/m3)=
3.10
γsat1 (kN/m3)=
20
10.1
3
γw (kN/m )=
18
-
c'M1-1
(°)
rad
δ1
φ1
ψ1
0.000
38.000
90.000
0.0000
0.6632
1.5708
β1
0.000
0.0000
=
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
γw (kN/m3)=
9.50
18
δ2
φ2
ψ2
β2
18.67
57.89
20.57
Mterre
216.7 Msolo sovracc
13.27
639.7
1.5708
0.2379
p min strato no sisma
13.27
13.27
10.1
pmax strato no sisma
35.65
35.65
(°)
rad
0.000
38.000
90.000
0.000
0.0000
0.6632
1.5708
0.0000
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
Mterre
18.67
177.40
232.37
935.5 Msolo sovracc
842.7
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 3
Hstrato2 (m) =
γumido2 (kN/m3)=
3
γsat2 (kN/m )=
3
γw (kN/m )=
0.00
alfa (rad)
1.5708
0
ka
1.0000
0
0
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
-
c'M1-3
δ3
φ3
ψ3
β3
(°)
rad
0.000
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
Mterre
0.00
0.00
0.0 Msolo sovracc
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 4
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
γw (kN/m3)=
0.00
0
alfa (rad)
ka
p min strato no sisma
0.00
0.00
0
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
(°)
rad
δ4
0.000
0.0000
φ4
ψ4
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
β4
1.5708
1.0000
0
c'M1-4
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 5
=
γumido2 (kN/m3)=
γsat2 (kN/m )=
3
γw (kN/m )=
0.00
0
0
0
-
c'M1-5
(°)
rad
δ5
φ5
0.000
0.000
0.0000
0.0000
ψ5
β5
0.000
0.000
0.0000
0.0000
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
0.00
13.27
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
alfa (rad)
ka
-
3
0.2379
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
20
c'M1-2
Hstrato2 (m)
1.5708
ka
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 2
Hstrato2 (m)
alfa (rad)
alfa (rad)
1.5708
ka
p min strato no sisma
1.0000
0.00
0.00
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
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STRATO N. 6
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
0.00
0
γsat2 (kN/m )=
0
γw (kN/m3)=
0
-
c'M1-6
(°)
rad
δ6
φ6
ψ6
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
β6
0.000
0.0000
STRATO N. 7
Hstrato2 (m)
=
(kN/m3)=
γsat2
3
γw (kN/m )=
c'M1-7
0.00
φ7
ψ7
β7
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
alfa (rad)
1.5708
1.0000
0.00
0.00
0
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
(°)
rad
0.000
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
=
Hstrato2
3
γumido2 (kN/m )=
γsat2 (kN/m3)=
0.00
0
alfa (rad)
1.5708
ka
1.0000
0
p min strato no sisma
0.00
0.00
0
pmax strato no sisma
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-
c'M1-8
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
0.00
ka
p min strato no sisma
STRATO N. 8
δ8
φ8
ψ8
β8
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0
0
-
δ7
γw (kN/m3)=
1.5708
1.0000
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
γumido2 (kN/m3)=
(m)
alfa (rad)
ka
(°)
rad
0.000
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
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7-SPINTA DELLE TERRE CON COEFFICIENTI TIPO M2
Nota: Il calcolo viene svolto per un massimo di 8 strati di terreno. Nel caso in cui gli strati siano di
più si dovrà modificare opportunamente il foglio di calcolo
PRESSIONE ATTIVA TERRENO no sisma
STRATO N. 1
Hstrato1 (m) =
γumido1 (kN/m3)=
3
γsat1 (kN/m )=
3
γw (kN/m )=
3.10
18
20
10.1
-
c'M2-1
(°)
rad
δ1
φ1
ψ1
0.000
32.007
90.000
0.0000
0.5586
1.5708
β1
0.000
0.0000
=
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
γw (kN/m3)=
9.50
18
δ2
φ2
ψ2
β2
24.11
74.75
26.57
Mterre
279.8 Msolo sovracc
17.14
826.0
1.5708
0.3072
17.14
17.14
10.1
pmax strato no sisma
46.03
46.03
(°)
rad
0.000
32.007
90.000
0.000
0.0000
0.5586
1.5708
0.0000
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
24.11
229.08
300.06
Mterre
1208.0 Msolo sovracc
1088.1
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Hstrato2 (m) =
γumido2 (kN/m3)=
γsat2 (kN/m3)=
(kN/m3)=
0.00
alfa (rad)
1.5708
0
ka
1.0000
0
0
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
-
c'M2-3
δ3
φ3
ψ3
β3
(°)
rad
0.000
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
Mterre
0.00
0.00
0.0 Msolo sovracc
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 4
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
γw (kN/m3)=
0.00
0
alfa (rad)
ka
0
p min strato no sisma
0.00
0.00
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
(°)
rad
δ4
0.000
0.0000
φ4
ψ4
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
β4
1.5708
1.0000
0
c'M2-4
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 5
=
γumido2 (kN/m3)=
γsat2 (kN/m )=
3
γw (kN/m )=
0.00
alfa (rad)
1.5708
0
0
ka
p min strato no sisma
1.0000
0.00
0.00
0
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
-
c'M2-5
(°)
rad
δ5
φ5
0.000
0.000
0.0000
0.0000
ψ5
β5
0.000
0.000
0.0000
0.0000
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
alfa (rad)
ka
STRATO N. 3
3
0.00
17.14
p min strato no sisma
-
Hstrato2 (m)
0.3072
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
20
c'M2-2
γw
1.5708
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 2
Hstrato2 (m)
alfa (rad)
ka
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
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Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
STRATO N. 6
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
0.00
0
γsat2 (kN/m )=
0
γw (kN/m3)=
0
-
c'M2-6
(°)
rad
δ6
φ6
ψ6
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
β6
0.000
0.0000
=
γumido2 (kN/m3)=
3
γsat2 (kN/m )=
3
γw (kN/m )=
c'M2-7
δ7
φ7
ψ7
β7
0.00
0
0
0
(°)
rad
0.000
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
γsat2 (kN/m3)=
0.00
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
0.00
0.00
pmax strato no sisma
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
alfa (rad)
1.5708
ka
p min strato no sisma
1.0000
0.00
0.00
pmax strato no sisma
0.00
0.00
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
alfa (rad)
1.5708
0
ka
1.0000
0
p min strato no sisma
0.00
0.00
0
pmax strato no sisma
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-
c'M2-8
δ8
φ8
ψ8
β8
p min strato no sisma
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 8
γw (kN/m3)=
1.5708
1.0000
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 7
Hstrato2 (m)
alfa (rad)
ka
(°)
rad
0.000
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
0.0000
Mterre
0.0 Msolo sovracc
0.0
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CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
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cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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8 - VALUTAZIONE STABILITA' STRUTTURA (si trascura la componente verticale della spinta delle terre)
larghezza base struttura
(
12.1
COMBINAZIONE EQU (M2)
EQU-C1:
0.90 pp + 1.10 spinta terre + 1.50 sovraccarico spingente + 0.90 tiro bitta
Hd
P1
P2(M2)
V5
V8
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
1 682.69
coeff
moltipl
Mrd
10975.7
326.63
303.83
42.11
-
Hd-fatt
0.90
1.10
1.50
0.9
1 487.86
1 914.11
551.58
TOTALE
852.9
SICUREZZA A
RIBALTAMENTO
EQU-C2:
Fr =
V8
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
1 682.69
coeff
moltipl
Mrd
10975.7
326.63
303.83
42.11
-
Hd-fatt
0.90
1.10
1.05
1.50
1 487.86
1 914.11
551.58
1514.4
9878.1
-5004.2
Fr =
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0 1514.4186 9878.14568
0
359.2911
0
0 -1636.6436
319.0188
0
0 -2009.8182
63.15789
0
0 -827.36842
741.5
SICUREZZA A
RIBALTAMENTO
1514.4
9878.1
-4473.8
2.21
0.90 pp + 1.10 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente + 0.90 tiro bitta
Hd
P1
P2(M2)
V5
V8
Mrd-fatt
0.90 pp + 1.10 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente + 1.50 tiro bitta
TOTALE
EQU-C3:
Msd-fatt
1.97
Hd
P1
P2(M2)
V5
Vd-fatt
0 1514.4186 9878.14568
0
359.2911
0
0 -1636.6436
455.7411
0
0 -2871.1688
37.89474
0
0 -496.42105
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
1 682.69
326.63
303.83
42.11
10975.7
-
TOTALE
coeff
moltipl
Mrd
1 487.86
1 914.11
551.58
Hd-fatt
0.90
1.10
1.05
0.9
716.2
SICUREZZA A
RIBALTAMENTO
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
Fr =
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0 1514.4186 9878.14568
0
359.2911
0
0 -1636.6436
319.0188
0
0 -2009.8182
37.89474
0
0 -496.42105
1514.4
9878.1
-4142.9
2.38
70 di 92
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CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
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PPROCCIO 1-COMBINAZIONE A1+M1+R1
A1-C1-5: 1.30 pp + 1.30 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente e gravante + 1.50 tiro bitta
Hd
P1
P2
V2
V5
V8
pesi strutturali
spinta terre
sovracc gravante
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
coeff
moltipl
Mrd
1682.69
10975.72
949.85
5746.59
252.95
-1152.23
235.29
42.11
-1482.33
-551.58
Hd-fatt
1.300
1.300
1.050
1.050
1.500
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
u (m) =
e (m) =
Mrd-fatt
14268.43
0.00
6033.92
0.00
0.00
0.00
-1497.90
0.00
-1556.44
-827.37
639.04
3184.84
20302.35
-3881.71
2.88
2
p-mare (kN/m ) =
p-terra (kN/m2) =
379.91
146.51
1.00 pp + 1.30 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente + 0.90 tiro bitta
Hd
P1
P2
V5
V8
Msd-fatt
2187.49
0.00
997.34
0.00
0.00
5.16
0.89 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
A1-C1-6:
=
Vd-fatt
0.00
328.83
0.00
247.05
63.16
pesi strutturali
spinta terre
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
1682.69
252.95
235.29
42.11
u (m) =
e (m) =
=
10975.72
-1152.23
-1482.33
-551.58
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
coeff
moltipl
Mrd
1.000
1.300
1.050
0.900
Hd-fatt
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
328.83
247.05
37.89
1682.69
0.00
0.00
0.00
10975.72
0.00
0.00
0.00
0.00
-1497.90
-1556.44
-496.42
613.78
1682.69
10975.72
-3550.76
1.58
4.41
1.64 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
2
p-mare (kN/m ) =
p-terra (kN/m2) =
251.98
26.15
71 di 92
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
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CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
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9 - STABILITA' A SCORRIMENTO - CALCOLO PRESSIONI SUL TERRENO (componente verticale spinta terre trascurata)
coeff.attrito struttura/scanno
base struttura
(m)
0.58 da inserire dal "dati di progetto"
12.10
APPROCCIO 1-COMBINAZIONE A1+M1+R1
A1-C1-1:
1.00 pp + 1.30 spinta terre + 1.50 sovraccarico spingente + 0.90 tiro bitta
Hd
P1
P2
V5
V8
Vd
pesi strutturali
spinta terre
sovracc. spingente
tiro bitta
Msd
1682.69
coeff
moltipl
Mrd
10975.72
252.95
235.29
42.11
-1152.23
-1482.33
-551.58
Hd-fatt
1.000
1.300
1.500
0.900
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO
u (m) =
e (m) =
=
p-mare (kN/m2) =
3*u (m) =
Vd
pesi strutturali
spinta terre
sovracc gravante
sovracc. spingente
tiro bitta
u (m) =
e (m) =
Msd
coeff
moltipl
Mrd
1682.69
10975.72
949.85
5746.59
252.95
-1152.23
235.29
42.11
-1482.33
-551.58
=
10975.72
-4217.81
Hd-fatt
1.300
1.300
1.500
1.500
0.900
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
328.83
0.00
352.94
37.89
2187.49
0.00
1424.78
0.00
0.00
14268.43
0.00
8619.89
0.00
0.00
0.00
-1497.90
0.00
-2223.49
-496.42
719.66
3612.27
22888.32
-4217.81
2.90
p-mare (kN/m2) =
p-terra (kN/m2) =
429.01
168.06
1.30 pp + 1.30 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente e gravante + 0.90 tiro bitta
Hd
Vd
pesi strutturali
spinta terre
sovracc gravante
sovracc. spingente
tiro bitta
Msd
coeff
moltipl
Mrd
1682.69
10975.72
949.85
5746.59
252.95
-1152.23
235.29
42.11
-1482.33
-551.58
Hd-fatt
1.300
1.300
1.050
1.050
0.900
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO
u (m) =
e (m) =
Fs
=
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
328.83
0.00
247.05
37.89
2187.49
0.00
997.34
0.00
0.00
14268.43
0.00
6033.92
0.00
0.00
0.00
-1497.90
0.00
-1556.44
-496.42
613.78
3184.84
20302.35
-3550.76
3.00
5.26
0.79 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
p-mare (kN/m2) =
366.34
p-terra
160.07
(kN/m2) =
1.00 pp + 1.30 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente + 1.50 tiro bitta
Hd
P1
P2
V5
V8
1682.69
5.17
0.88 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
A1-C1-4:
719.66
1.30 pp + 1.30 spinta terre + 1.50 sovraccarico spingente e gravante + 0.90 tiro bitta
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
P1
P2
V2
V5
V8
0.00
-1497.90
-2223.49
-496.42
279.32
12.05
TOTALE
A1-C1-3:
Mrd-fatt
10975.72
0.00
0.00
0.00
1.35
Hd
P1
P2
V2
V5
V8
Msd-fatt
1682.69
0.00
0.00
0.00
4.02
2.03 sezione parzializzata
PRESSIONI SUL TERRENO
A1-C1-2:
Fs
Vd-fatt
0.00
328.83
352.94
37.89
Vd
pesi strutturali
spinta terre
sovracc. spingente
tiro bitta
Msd
1682.69
252.95
235.29
42.11
u (m) =
e (m) =
Fs
=
10975.72
-1152.23
-1482.33
-551.58
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO
coeff
moltipl
Mrd
1.000
1.300
1.050
1.500
Hd-fatt
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
328.83
247.05
63.16
1682.69
0.00
0.00
0.00
10975.72
0.00
0.00
0.00
0.00
-1497.90
-1556.44
-827.37
639.04
1682.69
10975.72
-3881.71
1.52
4.22
1.83 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
17/07/2009
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
p-mare (kN/m2) =
p-terra (kN/m2) =
265.54
12.59
STABILITA cassone-DM14-01-08.xls/APPR 1-scor-prex A1+M1+R1_REL
10/13
72 di 92
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
Porto di Molfetta
Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
APPROCCIO 1-COMBINAZIONE A1+M1+R1
A1-C1-5: 1.30 pp + 1.30 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente e gravante + 1.50 tiro bitta
Hd
P1
P2
V2
V5
V8
pesi strutturali
spinta terre
sovracc gravante
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
coeff
moltipl
Mrd
1682.69
10975.72
949.85
5746.59
252.95
-1152.23
235.29
42.11
-1482.33
-551.58
Hd-fatt
1.300
1.300
1.050
1.050
1.500
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
u (m) =
e (m) =
Mrd-fatt
14268.43
0.00
6033.92
0.00
0.00
0.00
-1497.90
0.00
-1556.44
-827.37
639.04
3184.84
20302.35
-3881.71
2.88
2
p-mare (kN/m ) =
p-terra (kN/m2) =
379.91
146.51
1.00 pp + 1.30 spinta terre + 1.05 sovraccarico spingente + 0.90 tiro bitta
Hd
P1
P2
V5
V8
Msd-fatt
2187.49
0.00
997.34
0.00
0.00
5.16
0.89 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
A1-C1-6:
=
Vd-fatt
0.00
328.83
0.00
247.05
63.16
pesi strutturali
spinta terre
sovracc. spingente
tiro bitta
Vd
Msd
1682.69
252.95
235.29
42.11
u (m) =
e (m) =
=
10975.72
-1152.23
-1482.33
-551.58
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
coeff
moltipl
Mrd
1.000
1.300
1.050
0.900
Hd-fatt
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
328.83
247.05
37.89
1682.69
0.00
0.00
0.00
10975.72
0.00
0.00
0.00
0.00
-1497.90
-1556.44
-496.42
613.78
1682.69
10975.72
-3550.76
1.58
4.41
1.64 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
2
p-mare (kN/m ) =
p-terra (kN/m2) =
251.98
26.15
73 di 92
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
Porto di Molfetta
Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
11 - STABILITA' A SCORRIMENTO - CALCOLO PRESSIONI SUL TERRENO (componente verticale spinta terre trascurata)
coeff.attrito struttura/scanno
base struttura
(m)
0.483 da inserire dal "dati di progetto"
12.10
APPROCCIO 1 - COMBINAZIONE A2+M2+R2
A1-C2-1:
1.00 pp + 1.00 spinta terre + 1.30 sovraccarico spingente + 0.78 tiro bitta
Hd
P1
P2(M2)
V5(M2)
V8
Vd
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc. Spingente (M2)
tiro bitta
Msd
1682.69
coeff
moltipl
Mrd
10975.72
326.63
303.83
42.11
-1487.86
-1914.11
-551.58
1.000
1.000
1.300
0.780
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO
u (m) =
e (m) =
=
p-mare (kN/m2) =
3*u (m) =
Vd
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc gravante
sovracc. Spingente (M2)
tiro bitta
u (m) =
e (m) =
Msd
coeff
moltipl
Mrd
1682.69
10975.72
949.85
5746.59
326.63
-1487.86
303.83
42.11
-1914.11
-551.58
=
1.000
1.000
1.300
1.300
0.780
p-mare (kN/m2) =
p-terra (kN/m2) =
-4406.44
Hd-fatt
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
326.63
0.00
394.98
32.84
1682.69
0.00
1234.81
0.00
0.00
10975.72
0.00
7470.57
0.00
0.00
0.00
-1487.86
0.00
-2488.35
-430.23
754.45
2917.49
18446.29
-4406.44
1.00 pp + 1.00 spinta terre + 0.91 sovraccarico spingente e gravante + 0.78 tiro bitta
Vd
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc gravante
sovracc. Spingente (M2)
tiro bitta
Msd
coeff
moltipl
Mrd
1682.69
10975.72
949.85
5746.59
326.63
-1487.86
303.83
42.11
SICUREZZA A SCORRIMENTO
u (m) =
e (m) =
-1914.11
-551.58
1.000
1.000
0.910
0.910
0.780
Fs
=
Hd-fatt
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
326.63
0.00
276.48
32.84
1682.69
0.00
864.36
0.00
0.00
10975.72
0.00
5229.40
0.00
0.00
0.00
-1487.86
0.00
-1741.84
-430.23
635.95
2547.05
16205.12
-3659.93
1.93
4.93
1.12 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
p-mare (kN/m2) =
p-terra (kN/m2) =
327.89
93.11
1.00 pp + 1.00 spinta terre + 0.91 sovraccarico spingente + 1.30 tiro bitta
Hd
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc. Spingente (M2)
tiro bitta
Vd
Msd
1682.69
coeff
moltipl
Mrd
10975.72
326.63
303.83
42.11
-1487.86
-1914.11
-551.58
1.000
1.000
0.910
1.300
TOTALE
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
u (m) =
e (m) =
=
Hd-fatt
Vd-fatt
Msd-fatt
Mrd-fatt
0.00
326.63
276.48
54.74
1682.69
0.00
0.00
0.00
10975.72
0.00
0.00
0.00
0.00
-1487.86
-1741.84
-717.05
657.85
1682.69
10975.72
-3946.75
1.24
4.18
1.87 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
p-mare (kN/m2) =
p-terra (kN/m2) =
268.21
9.92
1.00 pp + 1.00 spinta terre + 0.91 sovraccarico spingente + 0.78 tiro bitta
Hd
P1
P2(M2)
V5(M2)
V8
10975.72
389.10
93.13
TOTALE
A1-C2-5:
1682.69
1.87
Hd
P1
P2(M2)
V5(M2)
V8
754.45
4.81
1.24 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
A1-C2-4:
0.00
-1487.86
-2488.35
-430.23
1.00 pp + 1.00 spinta terre + 1.30 sovraccarico spingente e gravante + 0.78 tiro bitta
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
P1
P2(M2)
V2
V5(M2)
V8
Mrd-fatt
10975.72
0.00
0.00
0.00
287.34
11.71
TOTALE
A1-C2-3:
Msd-fatt
1682.69
0.00
0.00
0.00
1.077
Hd
P1
P2(M2)
V2
V5(M2)
V8
Vd-fatt
0.00
326.63
394.98
32.84
3.90
2.15 sezione parzializzata
PRESSIONI SUL TERRENO
A1-C2-2:
Fs
Hd-fatt
pesi strutturali
spinta terre(M2)
sovracc. Spingente (M2)
tiro bitta
17/07/2009
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
Vd
Msd
1682.69
326.63
303.83
42.11
coeff
moltipl
Mrd
10975.72
-1487.86
-1914.11
-551.58
1.000
1.000
0.910
0.780
Hd-fatt
0.00
326.63
276.48
32.84
Vd-fatt
1682.69
0.00
0.00
0.00
STABILITA cassone-DM14-01-08.xls/APPR 1-scor-prex A2+M2+R2_REL
Msd-fatt
10975.72
0.00
0.00
0.00
Mrd-fatt
0.00
-1487.86
-1741.84
-430.23
12/13
74 di 92
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
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Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
APPROCCIO 1 - COMBINAZIONE A2+M2+R2
TOTALE
635.95
SICUREZZA A SCORRIMENTO Fs
u (m) =
e (m) =
=
1682.69
10975.72
-3659.93
1.28
4.35
1.70 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL TERRENO
p-mare (kN/m2) =
p-terra (kN/m2) =
17/07/2009
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
256.45
21.68
STABILITA cassone-DM14-01-08.xls/APPR 1-scor-prex A2+M2+R2_REL
13/13
75 di 92
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Perizia di Variante n° 2
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
7.
ALLEGATO 3: CASSONE TIPO N - VERIFICHE DI STABILITÀ GLOBLALE FASE SISMICA
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
76 di 92
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l.
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Porto di Molfetta
Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
-
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
1-DATI DI PROGETTO /g =
a- Inserire il valore di ag/g
Inserire il valore di kv/kh scelto dalla foglio NORMATIVA
Inserire i valori di SS e ST scelti dalla foglio NORMATIVA
0.079667 vedere normativa punto a
ag
kv/kh
Ss (amplificazione stratigrafica)
ST
(amplificazione topografica)
Inserire il valore di kv/kh scelto dalla foglio NORMATIVA
r =
=
0.5
1.2
1
vedere normativa punto a
vedere normativa punto a
vedere normativa punto a
2
vedere normativa punto a
Coefficienti kh=ag/g x Ss x ST / r
0.0478
Coefficienti kv
0.0239
Inserire altezza acqua libera (m)
H =
9.5
Inserire peso specifico acqua (kN/m3)
γw
=
10.1
0.0478
Inserire pesi e sottospinte a m. l. della struttura
Nota: X G è la posizione del baricentro in direzione trasversale
ZG è l'altezza del baricentro dal piano di posa
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
Cassone (kN/m)
Sovrastruttura (kN/m)
Terreno sopra q. 0,0 (kN/m)
Terreno immerso (kN/m)
Riempimento (kN/m)
Sovraccarico gravante (kN/m)
Giunti (kN/m)
Sottospinta (kN/m)
PESO XG
711.61
6.184
337.46
4.638
55.80
11.600
85.36
11.600
1473.62
6.317
-981.16
6.050
ZG
6.00
11.731
11.05
4.75
5.150
4.69
77 di 92
0.00
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l.
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Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
1-DATI DI PROGETTO b-Inserire dati per il calcolo della spinta delle terre
sovraccarico (kN/m2)
23.55 vedere normativa punto b
tipo struttura (*)
1
(*) Se la struttura è libera di ruotare intorno al piede inserire 0, altrimenti 1
Approccio
prefabb
Coefficienti parziali terreno
γM
tan ( 'k)
peso
M1
Attrito scanno/manufatto prefab
' M1
45
45
Attrito scanno/manufatto in-situ
45
45
M2
1.00
1.00
1.25
1.00
M2
M2
tan(2/3fi')
tan(2/3fi')
38.66 0.57735027 0.482842079
tan(fi')
tan(fi')
38.66
1
0.8
M2 - più gravoso
n. strato
H (m)
1
2
3
4
5
6
7
8
3.10
9.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
γumido.d
(kN/m3)
18
18
0
0
0
0
0
0
γsat.d
(kN/m3)
20
20
0
0
0
0
0
0
'
'
φk
φd
ψ
β
δ
38
38
32.00656
32.00656
0
0
0
0
0
0
90
90
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
γw
(kN/m3)
0
10.1
0
0
0
0
0
0
C1
C2
C3
0
1
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
1
1
0
0
0
0
0
0
2
Nel caso in cui la falda si trova all'interno di uno strato di terreno si dovrà fittiziamente dividere lo
strato in esame in due parti, di cui una immersa e una no.
Nota: La variabile C1 assume valore 0 se il terreno è asciutto, 1 se è immerso.
La variabile di C2 assume il valore 0 se il terreno è asciutto,1 se è immerso
C3 assume 1 se il terreno immerso è permeabile (k>5x10-4) (Westergaard), altrimento 0
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
78 di 92
-
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
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Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
2-COEFFICIENTI SISMICI UTILIZZATI
kh
kv+
kv-
0.0478
0.0239 (forza verticale sisma vs basso)
-0.0239 (forza verticale sisma vs alto)
=
=
=
3(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
79 di 92
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Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
3- CALCOLO DELLE FORZE DOVUTE ALLA PRESENZA DI ACQUA LIBERA
SULLA FACCIA ESTERNA DEL MURO
Altezza acqua libera (m) =
9.5
10.1
Peso specifico acqua (kN/m3 ) =
Nota: Se è presente acqua libera sulla faccia esterna del cassone, in fase sismica
la struttura è soggetta alle seguenti forze:
1- spinta idrostatica dell'acqua
2- sovrappressione sismica
1- forza idrostatica
Ew
(kN/m) =
MEw
(kN*m/m) =
455.76
1443.2
2-sovrappressione opposta al verso della spinta di cui al punto 1
Westergaard x 2
Qw (kN/m) =
-50.83
(kN*m/m) =
-193.16
Mw
3-sovrappressione dovute a cresta d'onda (polo lato mare)
Fhcavo [kN/m]
Fvcavo
MribFH [kNm/m]
MribFV
0.00
0.00
0.00
0.00
Nota: In questo foglio si sono assunti positivi i momenti che provocano rotazione attorno
al polo lato terrapieno
Le forze orizzontali sono positive se rivolte verso il terrapieno
4(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
80 di 92
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CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
_______________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
4-CALCOLO DELLE FORZE D'INERZIA DELLE MASSE DEI MOMENTI (stabilizzanti e ribaltanti) DOVUTI ALLE MASSE
(accelerazione orizzontale concorde con la spinta del terrapieno--> polo di rotazione=spigolo lato mare)
A) caso con kv vs basso
Peso a m.l.
(kN/m)
Altezza baricentro
X del
baricentro (m)
(m)
zg
F
h
(kN/m)
F
v
(kN/m)
MFh rib
(kN*m/m)
MFv rib
(kN*m/m)
Mstab
(kN*m/m)
Cassone
711.61
6.00
6.18
-34.02
17.01
-204.09
105.18
4400.90
Sovrastruttura
337.46
11.73
4.64
-16.13
8.07
-189.23
37.41
1565.27
Terreno sopra q. 0,0
55.80
11.05
11.60
-2.67
1.33
-29.47
15.47
647.28
Terreno immerso
85.36
4.75
11.60
-4.08
2.04
-19.38
23.67
990.18
1473.62
5.15
6.32
-70.44
35.22
-362.76
222.46
9308.13
Sovraccarico gravante
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Giunti
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Sottospinta
-981.16
4.69
6.05
TOTALE
1682.69
Riempimento celle
-5936.04
-127.33
63.67
-804.94
404.19
10975.72
5(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
81 di 92
-
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Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
5-CALCOLO DELLA SPINTA DELLE TERRE
A) caso con kv verso basso
Nota: Il calcolo viene svolto per un massimo di 8 strati di terreno. Nel caso in cui gli strati siano di
più si dovrà modificare opportunamente il foglio di calcolo
STRATO N. 1
Hstrato1 (m) =
3
γumido1 (kN/m )=
3
γsat1 (kN/m )=
(kN/m3
PRESSIONE ATTIVA TERRENO no sis
Κ1 =
3.10
19.17
=
0
=
8.09
0
0
pmax strato
20
)
pwater strato
2
psovr (kN/m )
S water strato
M water strato=
δ1
rad
0.0000
φ1
ψ1
β1
32.007
90.000
0.000
0.5586
1.5708
0.0000
θ1
2.804
0.0489
)=
(kN/m2) =
18
0
0
0
(°)
0.000
γw
C1 =
C2 =
0.3355
(kN/m2
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
γw
C1 =
)=
C2 =
Κ2 =
9.50
18
pinizio strato
20
10.1
1
pfine strato
δ2
1
(°)
0.000
rad
0.0000
φ2
ψ2
β2
32.007
90.000
0.000
0.5586
1.5708
0.0000
θ2
5.650
0.0986
0.3670
3
0.3072
p min strato no sisma
0.00
pmax strato no sisma
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
17.14
7.23
22.43
26.57
527.6
(kN/m2) =
(kN/m2) =
(kN/m
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
alfa (rad)
1.5708
20.97
ka
0.3072
56.31
0.00
95.95
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
8.85
455.763
1443.25
STRATO N. 3
Hstrato2 (m) =
1.5708
ka
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 2
Hstrato2 (m) =
alfa (rad)
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
17.14
46.03
7.23
68.72
300.06
1534.4
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
0.0000
(kN/m2) =
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
0
pinizio strato
0
pfine strato
(kN/m2) =
0.00
p min strato no sisma
0.00
γw
C1 =
0
0
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
(kN/m3
)=
C2 =
δ3
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ3
ψ3
β3
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ3
2.804
0.0489
(kN/m
0.00
0
0
STRATO N. 4
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
γw
C1 =
C2 =
)=
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
0.00
0.00
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
0.0000
(kN/m2) =
0
pinizio strato
0
0
0
2
pfine strato (kN/m ) =
(kN/m2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
δ4
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ4
ψ4
β4
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ4
2.804
0.0489
)
pwater fine strato
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
0
0
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
0
0
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
6(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
0.00
0.00
23.55
0.00
0.00
0.0
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Perizia di Variante n° 2
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nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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5-CALCOLO DELLA SPINTA DELLE TERRE
STRATO N. 5
Hstrato2 (m) =
3
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
0.0000
(kN/m2) =
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
0
0
pfine strato
γw
C1 =
0
0
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
pwater fine strato
)
(kN/m3
)=
C2 =
pinizio strato
(kN/m2) =
(kN/m
2
δ5
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ5
ψ5
β5
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ5
2.804
0.0489
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
p min strato no sisma
0.00
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
0.00
0
0
Hstrato2 (m) =
3
(kN/m3
γw
C1 =
)=
C2 =
Κ2 =
0.00
0
pinizio strato
0
0
0
pfine strato
δ6
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ6
ψ6
β6
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ6
2.804
0.0489
0.0000
(kN/m2) =
(kN/m2) =
(kN/m
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
0
0
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
0
0
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
3
Κ2 =
0.00
alfa (rad)
1.5708
ka
1.0000
(kN/m2) =
0.00
p min strato no sisma
0.00
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
0
0
pfine strato
γw
C1 =
0
0
)=
C2 =
pinizio strato
δ7
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ7
ψ7
β7
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ7
2.804
0.0489
0.0000
(kN/m2) =
(kN/m
0.00
0
0
3
Κ2 =
0.00
0.0000
(kN/m2) =
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
0
pinizio strato
0
γw
C1 =
0
0
2
pfine strato (kN/m ) =
(kN/m2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
(kN/m3
C2 =
)=
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
0.00
0.00
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 8
Hstrato2 (m) =
0.00
0.00
0.0
0.00
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
0.00
0.00
23.55
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 7
Hstrato2 (m) =
0.00
0.00
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
STRATO N. 6
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
2
δ8
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ8
ψ8
β8
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ8
2.804
0.0489
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
p min strato no sisma
0.00
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
0.00
0
0
7(14)
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
0.00
0.00
0.0
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5-CALCOLO DELLA SPINTA DELLE TERRE
SPINTA DELLE TERRE
Eph
Epv
SPINTA DELL'ACQUA
SPINTA DEL SOVR.
EW
Es
(kN/mxm) =
(kN/mxm)
Esv
=
=
(kN/mxm)
=
(kN/mxm)
=
Mp (kN*m/m) =
MOMENTO SPINTA ACQUA MW
(kN*m/m) =
SISMA
396.8
(kN/mxm) =
(kN/mxm)
Esh
MOMENTO SPINTA
TERRE+SOVR (si
considera la sola
componente
orizzontale)
SPINTA TERRE NO
(kN/mxm) =
Ep
SISMA-comp orizz
396.8
326.63
SPINTA TERRE NO
SISMA-comp vert
0.0
0.00
455.76
SPINTA SOVR NO
109.15
SISMA
SPINTA SOVR NO
91.15
109.15
SISMA-comp orizz
91.15
SPINTA SOVR NO
SISMA-comp vert
0.00
MOMENTO TOT
TERRE NO SISMA
PUNTO AZIONE
SPINTA TERRE NO
2617.7
SISMA (M)
1443.2
8(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
326.63
SPINTA TERRE NO
0.00
2062.09
4.94
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6 - VALUTAZIONE STABILITA' STRUTTURA (si trascura la componente verticale della spinta delle terre)
coeff.attrito base struttura/scanno
larghezza impronta di base struttura
0.48 da inserire dal "dati di progetto"
12.1 da inserire
(m)
A.1) caso con kv vs basso e sovrappressione acqua libera concorde con spinta del terrapieno
F orizz.
pesi fase statica al
netto della
sottospinta(G1)
spinta terrapieno
statico (G2)
spinta statica
sovraccarico su
Fvert.
Mstab.
1 682.69
Mrib.
10975.7
-326.63
-1487.857774
-91.15
terrapieno (Q1)
forze di inerzia fase
sismica (E1)
spinta dinamica del
terreno
sovraccaricato (E2)
spinta e
sovrappressione
acqua libera (E3)
spinta e
sovrappressione
cresta d'onda (E4)
-
574.23
404.19 -
804.94
-88.18
-
555.56
-50.83
-
193.16
-127.33
TOTALE
63.67
0.00
0.00
-684.13
1746.35
11379.91
Combinazioni
Ribaltamento
Rib = G2+Q1+E1+E2+E3+E4
-
Stab= G1+E1+E4
3 615.75
11379.9
SICUREZZA AL
COMB SENZA SOVR
RIBALTAMENTO
GRAVANTE
Scorrimento
Rib = G2+Q1+E1+E2+E3+E4
Stab= (G1+E1+E4)*my
SICUREZZA A
COMB SENZA SOVR
SCORRIMENTO
GRAVANTE
Fr =
3.15
-684.13
838.2496067
FS =
1.23
Nota: Nel calcolo dei coefficienti di sicurezza, non si
considera il sovraccarico gravante
u (m) =
e (m) =
4.45
1.60 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL
TERRENO
2
pmax (kN/m ) =
pmin (kN/m2)
9(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
259.13
29.53
-3615.75
Porto di Molfetta
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7-CALCOLO DELLE FORZE D'INERZIA DELLE MASSE DEI MOMENTI (stabilizzanti e ribaltanti) DOVUTI ALLE MASSE
(accelerazione orizzontale concorde con la spinta del terrapieno--> polo di rotazione=spigolo lato mare)
B) caso con kv vs alto
Peso a m.l.
(kN/m)
Cassone
Sovrastruttura
Terreno sopra q. 0,0
Terreno immerso
Riempimento celle
Altezza baricentro
X del
baricentro (m)
(m)
zg
F
h
(kN/m)
F
v
(kN/m)
MFh rib
(kN*m/m)
MFv stab
(kN*m/m)
Mstab
(kN*m/m)
711.6124327
6
6.18
-34.02
-17.01
-204.09
-105.18
4400.896
337.46
11.7313
4.64
-16.13
-8.07
-189.23
-37.41
1565.274
55.8
11.05
11.6
-2.67
-1.33
-29.47
-15.47
647.28
85.36
4.75
11.60004686
-4.08
-2.04
-19.38
-23.67
990.18
1473.616005
5.15
6.32
-70.44
-35.22
-362.76
-222.46
9308.132
Sovraccarico gravante
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0
Giunti
0
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0
4.69
6.05
Sottospinta
TOTALE
-981.161068
1682.68737
-5936.045
-127.33
-63.67
-804.94
-404.19 10975.72
10(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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8-CALCOLO DELLA SPINTA DELLE TERRE
B) caso con kv verso alto
Nota: Il calcolo viene svolto per un massimo di 8 strati di terreno. Nel caso in cui gli strati siano di
più si dovrà modificare opportunamente il foglio di calcolo
Nel caso in cui la falda si trova all'interno di uno strato di terreno si dovrà fittiziamente dividere lo
strato in esame in due parti, di cui una immersa e una no.
PRESSIONE ATTIVA TERRENO no sis
STRATO N. 1
Hstrato1 (m) =
3
γumido1 (kN/m )=
3
γsat1 (kN/m )=
(kN/m3
Κ1 =
3.10
pmax strato
20
pwater strato
)
2
psovr (kN/m )
S water strato
M water strato=
δ1
0
0
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ1
ψ1
β1
32.007
90.000
0.000
0.5586
1.5708
0.0000
θ1
2.673
0.0467
γw
C1 =
C2 =
)=
0.3341
(kN/m2) =
18
(kN/m2
18.20
=
0
=
7.68
0
0
STRATO N. 2
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
γw
C1 =
)=
C2 =
18
pinizio strato
20
10.1
1
pfine strato
δ2
rad
0.0000
φ2
ψ2
β2
32.007
90.000
0.000
0.5586
1.5708
0.0000
θ2
5.388
0.0940
0.3640
(kN/m2) =
(kN/m2) =
(kN/m
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
pwater fine strato
)
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
Κ2 =
0.00
1.5708
19.83
ka
0.3072
53.24
0.00
95.95
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
8.37
455.763
1443.25
0
1.5708
1.0000
(kN/m ) =
0.00
p min strato no sisma
0.00
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
pfine strato
pinizio strato
δ3
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ3
ψ3
β3
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ3
2.673
0.0467
0.0000
(kN/m2) =
2
(kN/m
0.00
0
0
STRATO N. 4
Hstrato2 (m) =
3
(kN/m3
γw
C1 =
C2 =
)=
68.72
300.06
1534.4
ka
0
0
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
17.14
46.03
7.23
alfa (rad)
0
C2 =
0.00
17.14
7.23
22.43
26.57
527.6
0.00
γw
C1 =
)=
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
0.3072
alfa (rad)
STRATO N. 3
3
1.5708
ka
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
9.50
1
(°)
0.000
Hstrato2 (m) =
alfa (rad)
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
0.00
0.00
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
0.0000
(kN/m2) =
0
pinizio strato
0
0
0
2
pfine strato (kN/m ) =
(kN/m2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
δ4
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ4
ψ4
β4
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ4
2.673
0.0467
pwater fine strato
)
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
0
0
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
0
0
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
0.00
0.00
23.55
0.00
0.00
0.0
11(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
89 di 92
R.T.I.: ACQUATECNO s.r.l. - IDROTEC s.r.l. Ing. G. Loliva - ARCHITECNA ENGINEERING s.r.l.
Porto di Molfetta
Completamento Opere Foranee e Costruzione Porto Commerciale
Perizia di Variante n° 2
CASSONI DI BANCHINA - RELAZIONE DI CALCOLO
____________________________________________________________________________________________________________
8-CALCOLO DELLA SPINTA DELLE TERRE
STRATO N. 5
Hstrato2 (m) =
3
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
0.0000
(kN/m2) =
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
0
pinizio strato
0
pfine strato
γw
C1 =
0
0
2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
pwater fine strato
)
(kN/m3
)=
C2 =
δ5
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ5
ψ5
β5
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ5
2.673
0.0467
(kN/m2) =
(kN/m
2
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
p min strato no sisma
0.00
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
0.00
0
0
STRATO N. 6
Hstrato2 (m) =
3
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
γw
C1 =
)=
C2 =
0
pinizio strato
0
0
0
pfine strato
δ6
rad
0.0000
φ6
ψ6
β6
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ6
2.673
0.0467
0.0000
(kN/m2) =
(kN/m2) =
(kN/m2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
pwater fine strato
)
2
(kN/m
)
=
psovr
S water strato =
Mwater strato=
alfa (rad)
1.5708
0.00
ka
1.0000
0.00
0
0
p min strato no sisma
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
0
0
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
STRATO N. 7
3
alfa (rad)
1.5708
ka
1.0000
(kN/m2) =
0.00
p min strato no sisma
0.00
pwater inizio strato
)
(kN/m2
pwater fine strato
)
2
=
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
pinizio strato
0
pfine strato
γw
C1 =
0
0
C2 =
δ7
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ7
ψ7
β7
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ7
2.673
0.0467
0.0000
(kN/m2) =
(kN/m2
0.00
0
0
STRATO N. 8
Hstrato2 (m) =
3
alfa (rad)
1.5708
ka
1.0000
2
pfine strato (kN/m ) =
(kN/m2
pwater inizio strato
)
(kN/m2
)
pwater fine strato
0.00
p min strato no sisma
0.00
0
0
pmax strato no sisma
p sovr
0.00
23.55
2
psovr (kN/m )
S water strato =
Mwater strato=
0.00
0
0
pinizio strato
0
γw
C1 =
0
0
C2 =
0.00
0.00
0.0
0.00
0
)=
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
0.00
0.00
0.0
0.00
0
)=
0.00
0.00
23.55
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
γumido2 (kN/m )=
3
γsat2 (kN/m )=
(kN/m3
0.00
0.00
0.0
PRESSIONE ATTIVA TERRENO
Κ2 =
0.00
0
(°)
0.000
Hstrato2 (m) =
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
δ8
0
(°)
0.000
rad
0.0000
φ8
ψ8
β8
0.000
0.000
0.000
0.0000
0.0000
0.0000
θ8
2.673
0.0467
0.0000
(kN/m2) =
=
spinta sovraccarico strato
spinta terre strato
M rispetto piede muro
0.00
0.00
0.0
12(14)
cod. elab.: 0654-R-006-CNW-REV0
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8-CALCOLO DELLA SPINTA DELLE TERRE
SPINTA DELLE TERRE
Eph
Epv
SPINTA DELL'ACQUA
SPINTA DEL SOVR.
EW
Es
(kN/mxm) =
(kN/mxm)
Esv
=
=
(kN/mxm)
=
(kN/mxm)
=
Mp (kN*m/m) =
MOMENTO SPINTA ACQUA MW
(kN*m/m) =
SISMA
375.3
(kN/mxm) =
(kN/mxm)
Esh
MOMENTO SPINTA
TERRE+SOVR (si
considera la sola
componente
orizzontale)
SPINTA TERRE NO
(kN/mxm) =
Ep
326.63
SPINTA TERRE NO
SISMA-comp orizz
375.3
326.63
SPINTA TERRE NO
SISMA-comp vert
0.0
0.00
455.76
SPINTA SOVR NO
103.30
SISMA
SPINTA SOVR NO
91.15
103.30
SISMA-comp orizz
91.15
SPINTA SOVR NO
SISMA-comp vert
0.00
MOMENTO TOT
TERRE NO SISMA
PUNTO AZIONE
SPINTA TERRE NO
2445.1
SISMA (M)
1443.2
0.00
2062.09
4.94
13(14)
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nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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9 - VALUTAZIONE STABILITA' STRUTTURA (si trascura la componente verticale della spinta delle terre)
coeff.attrito base struttura/scanno
larghezza impronta di base struttura
0.48
12.1
(m)
B.1) caso con kv vs alto e sovrappressione acqua libera concorde con spinta del terrapieno
F orizz.
Fvert.
pesi fase statica al netto
della sottospinta(G1)
Mstab.
1682.68737
spinta terrapieno statico
(G2)
spinta statica
sovraccarico su
terrapieno (Q1)
forze di inerzia fase
sismica (E1)
spinta dinamica del
terreno sovraccaricato
(E2)
- 1 411.32
-103.30
-
650.77
-404.19 -
804.94
-48.64
-
306.44
-50.83
-
193.16
spinta e sovrappressione
cresta d'onda (E4)
TOTALE
10975.7
-326.63
-127.33
spinta e sovrappressione
acqua libera (E3)
Mrib.
-63.67
0.00
0.00
-656.73
1619.02
10571.53
-3366.64
Combinazioni
Ribaltamento
Rib = G2+Q1+E1+E2+E3+E4
-
Stab= G1+E1+E4
SICUREZZA AL
RIBALTAMENTO
Scorrimento
COMB SENZA SOVR
GRAVANTE
10571.5
Fr =
3.14
Rib = G2+Q1+E1+E2+E3+E4
Stab= (G1+E1+E4)*my
SICUREZZA A
COMB SENZA SOVR
SCORRIMENTO
GRAVANTE
3 366.64
FS
-656.73
777.1302682
1.18
=
Nota: Nel calcolo dei coefficienti di sicurezza, non si
considera il sovraccarico gravante
u (m) =
e (m) =
4.45
1.60 sezione completamente reagente
PRESSIONI SUL
TERRENO
pmax
pmin
(kN/m2
)=
(kN/m2)
239.95
27.66
14(14)
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nome file: 0654-R-006-CNW-rev0-V00.doc
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