Esempio di recupero di solaio in legno
preesistente con inserimento di soletta
collaborante
Schema solaio da recuperare
Caratteristiche del solaio in legno
connettore base su assito
rete elettrosaldata Ø6 20x20"
massetto in cls
t
s
connettore
b trave



Luce tra gli appoggi
Luce di Calcolo
Interasse
h trave
assito
telo traspirante
b trave
5m
5*1.05=5.25 m
0.55 m
Travetti cm 12*16, Assito spessore cm 3
i
Analisi dei Carichi




Travetti (daN/m3 600)
Tavolato (daN/m3 600)
Massetto cls RcK 250, spess. medio cm 6

Peso proprio del solaio
Sottofondo, Pavimento

Totale carichi permanenti

Carico utile di esercizio


Totale carichi
Carico a metro lineare = 640*0.55=
21 daN/m2
18 daN/m2
150 daN/m2
189 daN/cm2 ~ 190 daN/m2
250 daN/m2
440 daN/m2
200 daN/m2
640 daN/m2
352 daN/m
Predisposizione prima del getto
Per il consolidamento del solaio si prescriverà:
 spicozzatura continua perimetrale dei muri (scanalatura),
per una profondità di alcuni centimetri a livello del futuro
massetto in calcestruzzo,
 asportazione di quanto risulti debole e molto frammentato
(grumi di malta, scaglie di pietra e similari) così che
• il getto integrativo del solaio possa addentrarsi in qualsiasi
cavità o interspazio
• il solaio abbia ad assumere anche la funzione di “piastra”
irrigidente della muratura.
Si assumono prudentemente
 σ (compr., traz., fless.) = 70 daN/cm2
 tlegno
= 9 daN/cm2
 E legno//
= 80000 daN/cm2
Verifiche Momento Flettente
Momento massimo M = ( 352 · 5.252 ) / 8 = 1213 daN m
Taglio massimo
T = ( 352 · 5.25 ) / 2 = 924 daN
Larghezza utile del massetto collaborante B = 55 cm
Fattore di omogeneizzazione calcestruzzo/legno:
Ecls / EL = ( 18.000 · (RcK 250)0.5 ) / 80.000 = 3,55;
applico m = 2
Larghezza ideale del calcestruzzo collaborante = m · B = 2 · 55 = 110 cm
Posizione del baricentro del sistema omogeneizzato: Y inferiore = 18.85 cm
Inerzia ideale :
J id = 35228 cm4
Modulo di resistenza superiore = W id cls = J id / 6.15 = 5723 cm3
Modulo di resistenza inferiore = W id L = J id / 18.85 = 1869 cm3
σ max cls = M / (W cls / 2) = 2 · 121300 / 5723 = 42.39 daN/cm2 < 85 daN/cm2
σ max L = M / W L = 121300 / 1869
= 64.90 daN/cm2 < 70 daN/cm2
Verifiche Taglio e deformazione flessionale
Il taglio è ripreso tanto dal legno, quanto dal calcestruzzo.
Volendo cautelativamente considerare il solo legno:

t L = ( 924 · 1,5 ) / ( 12 · 16 ) = 7.22 daN/cm2 < 9 daN/cm2
Invece, considerando l’intera sezione all'appoggio:
t medio= (924 · 1,5) / [( 12 · 16 ) + ( 110 · 6 )] = 1.5 daN/cm2 < 9 daN/cm2

Deformazione massima ipotizzabile complessivamente:
f = ( 5 / 384 ) · ( 3.52 · 5.254 ) / ( 80.000 · 35228 ) = 1.24 cm
= (luce di calcolo /423)

Deformazione Ammissibile = L/300 = 1.75 cm
Verifica Connettori
Progetto interasse Connettori

Massimo momento statico del sistema
MS = Alegno · (y-hl/2) = ( 12 · 16 ) · 10.85= 2082 cm3

Tensione massima unitaria di scorrimento:
S max= ( Tmax · MS)/ Jid = 924· 2082 / 35228 = 52 daN/cm
Forza di scorrimento tratti terminali
Fs1 = ( 3*Smax / 4 ) · ( l / 4 ) = 39 · 525 / 4 = 5120 daN
Forza di scorrimento tratto centrale
Fs2 = ( 3*Smax / 8 ) · ( l / 4 ) = 19,5 · 525 / 4 = 2560 daN
Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo
Progetto interasse Connettori
Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo
Infissione spinotti il maggiore tra 2/3*h = 10.7 cm o 6 Ø = 9.6 cm
σrifollamento = 2 · σcompr. ammisibile = 2 · 70 = 140 daN/cm2
Forza assorbibile da uno spinotto
Nsp = σrif · [Ø foro · ( 3 Øforo ) / 2] = 140 · ( 2 cm · 6 cm ) / 2 = 840 daN
Numero di connettori sui quarti finali = 5120 / 840 = 6,1~7
Numero di connettori sul tratto centrale = 2560 / 840 = 3~4
Passo dei connettori quarti terminali = (525/4)/7 = 19 cm
Passo dei connettori quarto centrale = (525/4)/4 = 32cm