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PPGLFRQYHUJHQ]DLQSDUHWH'XUDQWHLIHUPLGHOORVFDYR Boldini e Graziani VRQR VWDWL UHJLVWUDWL VLJQLILFDWLYL LQFUHPHQWL GL D G PD[ VSRVWDPHQWR GRYXWL D GHIRUPD]LRQL GLSHQGHQWL GDO WHPSR $OO LQWHUQR GHO &RPSOHVVR&DRWLFRODULVSRVWD GHIRUPDWLYD GHO WHUUHQR DOOR VFDYR GHOOD JDOOHULD ULVXOWD PROWR SL FRQWHQXWD / HVWUXVLRQH PDVVLPD q E GHOO RUGLQH GHL PP H OD FRQYHUJHQ]DqGLFLUFDPP /D GHIRUPD]LRQH GHO IURQWH GL VFDYR DSSDUH SUHVVRFKp FRVWDQWH DOO DXPHQWDUH GHOOD FRSHUWXUDGHOODJDOOHULDPHQWUH SHUODFRQYHUJHQ]DGHOOHSDUHWL VL SXz HYLGHQ]LDUH XQ SURJUHVVLYD NP LQFUHPHQWR PHGLR GL FLUFD )LJXUD9DORULPDVVLPLGLHVWUXVLRQLHFRQYHUJHQ]D PPRJQLPGLSURIRQGLWj L'esame dei dati di monitoraggio evidenzia alcune situazioni di instabilità al fronte di scavo nella zona della paleofrana, caratterizzate da elevate velocità di deformazione, fino alla formazioni di lesioni del rivestimento. Un dissesto che ha portato all'arresto delle operazioni di scavo per circa 3 mesi si è effettivamente verificato alla progressiva 30+590 nella zona di transizione tra paleofrana e Complesso Caotico. Durante l'attraversamento del Complesso Caotico si sono invece riscontrate condizioni decisamente migliori che hanno permesso di ottenere produzioni medie dell'ordine dei 2 m/giorno. 3DOHRIUDQD SURIRQGLWj JDOOHULD P HVWUXVLRQH PDVVLPD PP FRQYHUJHQ]D PDVVLPD FRUGD PP Per una prima interpretazione dei dati di convergenza è stata utilizzata la relazione empirica proposta da Sulem et al. (1987) che tiene conto sia della distanza x della sezione di misura dal fronte di scavo, sia delle deformazioni dipendenti dal tempo: & [ W Q ° ª ª § [ º ½° ° W · º ½° « »¾ &f [ ® « » ¾ ® P ¨ ; ¼ ° °̄ 7 ¹̧ » ° « © °̄ ¬ ¿ ¬ ¼¿ dove t è il tempo trascorso dal passaggio del fronte nella sezione di riferimento. Mediante una regressione non lineare dei dati (si dispone di 15÷20 misure per ciascuna sezione) è possibile valutare i 5 parametri da cui dipende la relazione (1): &f [ (convergenza istantanea) ed ; (una distanza funzione del raggio della galleria) che controllano l'effetto della distanza dal fronte di scavo; m, T ed n che esprimono la dipendenza dal tempo (deformazioni reologiche). Un esempio di calcolo, relativo ad una sezione di monitoraggio localizzata all’interno del Complesso Caotico ad una profondità di 365 m, è illustrati in Figura 3. In generale, la stima dei parametri di regressione ha indicato una componente della convergenza dovuta ad effetti reologici pari a circa 1.8-2.4 volte la componente legata alla distanza dal fronte. Boldini e Graziani SURJUHVVLYD FRQYHUJHQ]D && P &K [ P ; 7 P Q WHPSR W JLRUQL &K[ P P G & P GLVWDQ]D GDO IURQWH [ P Figura 3. Regressione delle misure di convergenza. In maniera più rigorosa è possibile simulare lo scavo di una galleria attraverso analisi numeriche 3D. In collaborazione con l’Università di Vienna sono state effettuate alcune analisi FEM assisimmetriche, in cui tutte le operazioni di scavo, messa in opera del rivestimento di prima fase e consolidamento del fronte sono state simulate in dettaglio, facendo riferimento ad una sezione della galleria Raticosa posta ad una profondità di circa 250 m. Per il terreno si è utilizzato un modello viscoplastico mentre per il calcestruzzo proiettato si è adottato un modello termo-chimico-meccanico, in cui si tiene conto degli effetti termici e del progressivo aumento della rigidezza e della resistenza del calcestruzzo con il procedere della reazione di idratazione (Hellmich et al., 1999). Il confronto con i dati misurati in sito ha consentito di tarare i parametri meccanici utilizzati per definire il comportamento delle argille scagliose. L'esame dei risultati ottenuti indica una limitata influenza delle barre di rinforzo del fronte sulle deformazioni e una sensibile riduzione della convergenza per effetto del rivestimento in calcestruzzo proiettato (Figura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igura 4. Misure di estrusione (in basso) e previsioni del modello (in alto). Boldini e Graziani 6XOHP - 0 3DQHW DQG $ *XHQRW ³&ORVXUH DQDO\VLVLQGHHSWXQQHOV´,QW-5RFN0HFK0,Q6FL *HRPHFK$EVWU