Regione Autonoma della Sardegna
Assessorato dei Lavori Pubblici
Servizio Tutela e Difesa del Suolo
Consorzio Bonifica
Sardegna Centrale
Fiume Posada: interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
1° Stralcio
PROGETTO ESECUTIVO
Elaborato B
RELAZIONE IDROLOGICA
Collaboratori
geom. Isidoro Murru
geom. Arcangelo Pira
L’Ufficio Tecnico consortile
dott. ing. Sebastiano Bussalai
ottobre 2009
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
INDICE
PREMESSA
1
1. IL BACINO IDROGRAFICO
2
1.1 Inquadramento geografico................................................................................ 2
1.2 Assetto idrografico ............................................................................................ 2
1.3 Caratteristiche geomorfologiche....................................................................... 3
1.4 Uso del suolo..................................................................................................... 6
2. DATI STORICI DISPONIBILI
7
2.1 Pluviometria...................................................................................................... 7
2.2 Idrometria ......................................................................................................... 9
2.3 Eventi di piena................................................................................................... 9
3. VALUTAZIONE DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA
11
3.1 Premessa ......................................................................................................... 11
3.2 Aspetti metodologici........................................................................................ 11
3.3 Metodi diretti................................................................................................... 12
3.4 Metodi indiretti................................................................................................ 13
3.5 Metodi empirici ............................................................................................... 17
4. SCELTA DELLA PORTATA DI PROGETTO
20
4.1 Tempo di ritorno dell’evento di piena............................................................. 11
4.2 Portata di massima piena................................................................................ 20
ALLEGATO 1: Bacino idrografico .......................................................................... 21
ALLEGATO 2: Altezze di pioggia mensili................................................................ 23
ALLEGATO 3: Deflussi medi mensili ...................................................................... 31
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
PREMESSA
Il seguente elaborato contiene lo studio idrologico relativo al bacino idrografico del
fiume Posada, effettuato nell’ambito dell’attività di progettazione dell’intervento
“Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio idraulico nei territori a valle
della diga di Maccheronis”. Progettazione generale e 1° stralcio esecutivo”.
L’obiettivo della presente relazione è quello di illustrare le principali caratteristiche
idrologiche del bacino imbrifero oggetto del presente intervento e i metodi adottati per
la valutazione della portata di massima piena.
Il documento, dopo una prima descrizione delle caratteristiche del bacino, analizza i dati
storici relativi a pluviometria ed idrometria ed eventi di piena. Tale analisi è stata
condotta con l’ausilio delle elaborazioni contenute nel Piano Stralcio di Bacino
regionale per l’Utilizzo delle Risorse Idriche 1 (PSDRI) e nel Nuovo Studio
dell’Idrologia Superficiale della Sardegna (Nuovo SISS) 2 .
Successivamente, dopo una ipotesi di modellazione delle dinamiche di piena, viene
determinata la portata di massima piena da utilizzarsi per le verifiche idrauliche e per
l’individuazione degli interventi volti alla mitigazione del rischio idraulico. In
particolare si fa riferimento alle metodologie riportate nel Rapporto Regionale Sardegna
“Valutazione delle piene in Sardegna” 3 ed ai criteri utilizzati su scala regionale per
eseguire le attività di individuazione e perimetrazione delle aree a rischio idraulico e
geomorfologico e individuazione delle relative misure di salvaguardia ai sensi del D.L.
11 giugno 1998 n.180.
Per una maggior definizione dello studio, il bacino è stato suddiviso in due parti: il
bacino del fiume Posada a monte della diga di Maccheronis e quello a valle dello
sbarramento.
Le analisi idrauliche sono quelle realizzate dallo scrivente nell’ambito degli studi che
hanno portato alla redazione del PAI per il sub-bacino Posada-Cedrino.
1
2
3
Adottato definitivamente con Deliberazione G.R. N. 17/15 del 26/04/2006
EAF, Ente Autonomo del Flumendosa, 1998
Cao C. et al., Valutazione delle Piene in Sardegna, Rapporto regionale CNR-GNDCI, 1991
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
1
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
1.
1.1
IL BACINO IDROGRAFICO
Inquadramento geografico
Il bacino in oggetto, meglio indicato nell’Allegato 1, è situato nella parte nord orientale
dell’isola, all’interno della zona idrografica n. 5 (Posada-Cedrino), a cavallo fra le
Province di Nuoro, Sassari e Olbia-Tempio.
ALA'
ALA'DEI
DEISARDI
SARDI
ALA'
DEI
SARDI
DEI
SARDI
ALA'
DEI
SARDI
ALA'
ALA'
POSADA
POSADA
POSADA
POSADA
POSADA
POSADA
TORPE'
TORPE'
TORPE'
LODE'
LODE'
LODE'
ONANI
ONANI
ONANI
ONANI
ONANI
ONANI
LULA
LULA
LULA
LULA
LULA
LULA
BITTI
BITTI
BITTI
Figura 1: Inquadramento geografico
1.2
Assetto idrografico
Il bacino del fiume Posada, alla foce di Orvile, ha un’estensione di circa 680 km2 con
un’asta fluviale lunga oltre 88 km. Il corso d’acqua è interrotto da uno sbarramento
artificiale, sorto il località Maccheronis, in agro di Torpè, che permette un volume utile
di regolazione di circa 25 Mm3.
La parte montana del bacino idrografico, sottesa dalla diga di Maccheronis, ha
un’estensione complessiva di circa 605 km2 ed è costituita dall’unione di due sottobacini
indipendenti: quello del fiume Posada e quello del rio Mannu di Bitti.
Il fiume Posada ha origine nei pressi della località di Janna Rerosa, a seguito della
confluenza di quattro corsi d’acqua , quali il río Battau, il río Neolti, il río Pistamu e il
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
2
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
rio Lacc’umbrosu che a loro volta raccolgono lungo il loro cammino gli apporti di
numerosi affluenti minori. Il río Mannu si sviluppa nei pressi dell’abitato di Bitti dalla
confluenza di alcuni torrenti secondari, quali il río Guore, il río Sos Ispinos e il río
Survare. Analogamente al fiume Posada, anche il río Mannu lungo il suo percorso riceve
gli apporti di molteplici corsi d’acqua minori.
A valle della diga il fiume è regimato in destra e in sinistra con argini che si estendono
dall’abitato di Torpè fin quasi alla foce. Il principale affluente prima della foce è, in
sinistra idraulica, il rio San Simone mentre l’altro corso d’acqua della piana, il Rio Santa
Caterina, sfocia direttamente nello stagno costiero.
bacino montano rio Posada
bacino rio Posada valle diga
bacino rio S. Caterina
bacino rio Mannu di Bitti
Figura 2: sottobacini rio Posada
1.3
Caratteristiche geomorfologiche
Per la presenza dello sbarramento di Maccheronis, il bacino idrografico del Posada è
stato diviso in due parti, a monte (unione del bacino montano del fiume Posada e del rio
Mannu di Bitti) e a valle della diga.
I parametri analizzati per lo studio dei singoli sottobacini sono stati i seguenti:
superficie del bacino S;
altezza media del bacino Hm, calcolata con la formula H m =
∑i S i ⋅ hi
:
∑i S i
curva ipsografica,
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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3
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
pendenza media del bacino ib, calcolata con la formula ib =
∑ S ⋅i
∑S
i
i
bi
;
i
i
lunghezza dell’asta principale;
pendenza media dell’asta fluviale if, calcolata con la formula
im =
L
l
∑n n
in
.
curve number CN, calcolato dopo aver individuato il tipo di suolo prevalente (e quindi
il gruppo di appartenenza) e aver effettuato una media pesata rispetto alla superficie del
tipo di copertura vegetale esistente.
Di seguito si riportano, per i due sottobacini, le tabelle riassuntive dei principali
parametri analizzati
Tabella 1: Parametri caratteristici del bacino del Posada a Maccheronis
Parametro
Simbolo
Valore
Unità di misura
Superficie
S
604,0
[km2]
Lunghezza asta principale
L
74,46
[km]
Quota sezione di chiusura
Ho
32,0
[m s.l.m.]
Altezza media del bacino
Hm
516,5
[m s.l.m.]
Pendenza media bacino
ib
0,164
Pendenza media dell'asta fluviale
if
0,005
CN
93
Curve Number (AMC III)
Tabella 2: Parametri caratteristici del bacino del Posada valle diga Maccheronis a foce
Parametro
Simbolo
Valore
Unità di misura
Superficie
S
73,60
[km2]
Lunghezza asta principale
L
14,86
[km]
Quota sezione di chiusura
Ho
0.400
[m s.l.m.]
Altezza media del bacino
Hm
142,1
[m s.l.m.]
Pendenza media bacino
ib
0,165
Pendenza media dell'asta fluviale
if
0,001
CN
87
Curve Number (AMC III)
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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4
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Tabella 3: Parametri caratteristici del bacino del rio S. Caterina a foce
Parametro
Simbolo
Valore
Unità di misura
Superficie
S
9,80
[km2]
Lunghezza asta principale
L
7,30
[km]
Quota sezione di chiusura
Ho
0,40
[m s.l.m.]
Altezza media del bacino
Hm
50,5
[m s.l.m.]
Pendenza media bacino
ib
0.122
Pendenza media dell'asta fluviale
if
0,001
CN
75
Curve Number (AMC III)
I valori ottenuti sono poi stati confrontati, laddove possibile, con i dati di letteratura
relativi ai bacini in oggetto.
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
5
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
1.4
Uso del suolo
Per ognuno dei sottobacini è stato analizzato l’uso del suolo facendo riferimento alla
campagna di rilievo satellitare CORINE Land Cover (utilizzando la decodifica di terzo
livello). A titolo esemplificativo viene riportata la cartografia del rio Mannu di Bitti.
Aree a vegetazione boschiva e arbustiva in evoluzione
Aree a vegetazione sclerofilla
aree agroforestali
Aree con vegetazione rada
Aree prevalentem ente occupate da colture agrarie con spazi naturali
Boschi di latifoglie
Boschi m isti
rocce nude, falesie, rupi affioram enti
Sem inativi in aree non irrigue
Sistem i colturali e particellari com plessi
Tessuto urbano continuo
Tessuto urbano discontinuo
Figura 3: Uso del suolo: sottobacino Rio Mannu di Bitti
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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6
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
2.
DATI STORICI DISPONIBILI
L’analisi delle serie storiche disponibili, relative agli afflussi e ai deflussi, è stata
condotta con l’ausilio delle elaborazioni contenute nel Piano Stralcio di Bacino
regionale per l’Utilizzo delle Risorse Idriche 1 (PSDRI) e nel Nuovo Studio
dell’Idrologia Superficiale della Sardegna (Nuovo SISS) 2 .
I dati relativi ai recenti eventi di piena sul bacino del fiume Posada sono invece
elaborazioni effettuate dallo scrivente su dati forniti dal Consorzio di Bonifica della
Sardegna Centrale di Nuoro, fino al 2008 ente gestore dell’invaso di Maccheronis.
2.1
Pluviometria
All’interno del bacino imbrifero del fiume Posada sotteso dalla diga di Maccheronis,
sono attualmente disponibili le serie storiche di tre stazioni di misura pluviometrica (Alà
dei Sardi, Lodè e Lula), mentre altre quattro stazioni di misura (Buddusò, Mazzinaiu,
Orune e Torpè) sono situate nelle sue vicinanze. Le misurazioni pluviometriche
disponibili nell’ambito del presente studio, così come ricostruite nell’ambito del SISS,
abbracciano un intervallo temporale complessivo di 69 anni, dall’anno idrologico 192223 sino all’anno 1990-91.
La tabella seguente illustra le altezze medie di precipitazione registrate nel corso di
questo periodo presso le stazioni di misura in questione ed il numero di anni per i quali
queste misure sono disponibili, mentre l’intera serie storica delle altezze medie mensili è
illustrata nell’Allegato 2. Come si può osservare, le registrazioni presso le stazioni di
Buddusò e Orune non sono continue ma hanno subito numerose interruzioni. Da rilevare
ancora che la stazione di Lodé è stata messa in funzione nel 1955.
Tabella 4: Altezze medie di precipitazione
Stazioni
Precipitazione [mm]
Anni di osservazione
1032.5.0
69
Lodè
629.4
37
Lula
802.7
65
Buddusò
871.9
50
Mazzinaiu C.ra
1048.7
69
Orune
831.0
45
Torpè
713.5
69
Interne al bacino
Alà dei Sardi
Esterne al bacino
1
2
Adottato definitivamente con Deliberazione G.R. N. 17/15 del 26/04/2006
EAF, Ente Autonomo del Flumendosa, 1998
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
7
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Tuttavia i valori riportati nella precedente tabella non rispecchiano l’attuale situazione
idrologica del bacino imbrifero del Posada. I numerosi eventi estremi di magra registrati
nel corso dell’ultimo ventennio hanno infatti messo in evidenza una tendenza al ribasso,
nelle diverse regioni dell’Isola, dei valori massimi e minimi delle precipitazioni.
In tal senso si è potuta constatare la totale scomparsa delle piene catastrofiche tipiche
della prima metà del ventesimo secolo come pure la sempre più frequente assenza di
anni molto piovosi, vale a dire con un deflusso superiore alla media. D’altro canto si
sono manifestati in modo sempre più frequente e prolungato i periodi siccitosi, in
particolar modo a partire dalla seconda metà degli anni ottanta.
A riprova della veridicità di tale fenomeno, per ognuna delle stazioni pluviometriche di
cui sopra, la Tabella 2 illustra l’altezza media delle precipitazioni registrate nel corso del
periodo 1922-1975 e nel corso del periodo 1975-1991 successivo.
Tabella 5: Media delle precipitazioni nei diversi periodi considerati
Media [mm]
Media [mm]
Deficit
1922-23÷1974-75
1974-75÷1990-91
Alà dei Sardi
1071.8
876.4
-18.2%
Lodè
674.1
533.0
-20.9%
Lula
823.8
732.2
-11.1%
Buddusò
938.0
645.2
-31.2%
Mazzinaiu C.ra
1077.1
938.7
-12.8%
Orune
789.5
827.2
+4.8%
Torpè
731.8
631.1
-13.8%
Interne al bacino
Esterne al bacino
Da rilevare la flessione piuttosto marcata dell’altezza media delle precipitazioni
registrate nel corso del periodo 1975-1991 rispetto ai valori registrati durante i
precedenti 53 anni. In effetti, salvo l’eccezione rappresentata dalla stazione
pluviometrica di Orune, presso le restanti stazioni di misura, tra i due intervalli di tempo
considerati, si osserva un deficit della media delle precipitazioni che varia da un minimo
di –11.1 % (Lula) fino ad un massimo di –31.2 % (Buddusò).
Questa flessione è confermata anche prendendo in considerazione i dati relativi alla
stazione di Torpè ricavabili dal Piano Stralcio di Bacino regionale per l’Utilizzo delle
Risorse Idriche che presenta una serie storica ricostruita per i dati mancanti ed integrata
con dati forniti dal SAR fino all’anno 2001-2002:
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
8
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
2.2
Idrometria
Nel bacino imbrifero non esistono attualmente stazioni di misura di portata. Per le
portate naturali affluenti è quindi stato fatto riferimento alla serie storica dei deflussi
ricostruiti nel nuovo Studio dell’Idrologia Superficiale della Sardegna (SISS) che
fornisce, per i bacini imbriferi interessati dallo studio, i deflussi ricostruiti con
riferimento al periodo 1922-1992. La serie storica di tali deflussi è illustrata
nell’Allegato 3.
È opportuno osservare che, vista la flessione delle precipitazioni verificatasi nell’ultimo
trentennio, nel PSDRI sono poi state fatte delle valutazioni prendendo in esame le
variazioni del rapporto tra afflussi e deflussi al diminuire dell’entità del primo termine.
Le analisi hanno messo in evidenza, sull’intero territorio regionale, una riduzione delle
precipitazioni del 18% e dei deflussi del 52-53%.
2.3
Eventi di piena
Fra gli eventi di piena di particolare intensità registratisi nel bacino in oggetto
evidenziano, in particolare, quelli più recenti, verificatisi nel dicembre 2004 e nel
gennaio 2006.
2.3.1
L’evento del dicembre 2004
Nei giorni 6 e 7 dicembre 2004 il bacino del Posada fu interessato da un evento di piena
con portate al colmo, alla sezione di Maccheronis, di circa 1.175 m3/s e con portate
scaricate a valle che raggiunsero, nei valori massimi, circa 700 m3/s. Il volume d’acqua
scaricato a valle, in una sola settimana, fu pari a circa 100 Mm3.
Posada: portate di piena alla sezione di Maccheronis (diga)
1400
7/12/04
8/12/04
9/12/04
10/12/04
11/12/04
12/12/04
13/12/04
1200
Portate in uscita
800
Portate in ingresso
3
Q [m /s]
1000
600
400
200
0
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
12.00
0.00
t [ore]
Figura 4: Idrogramma piena dicembre 2004 a Maccheronis 1
1
Fonte Consorzio di Bonifica della Sardegna Centrale
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
9
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Mentre non si verificò alcun problema nello sbarramento, notevoli furono a valle di
danni a causa della rottura arginale, in sinistra idraulica, in due differenti punti che
provocarono la sommersione di un’estesa area dell’agro di Torpè e di Posada.
2.3.2
La piena del gennaio 2006
A poco più di un anno di distanza dall’evento di piena appena descritto, intense
precipitazioni nei giorni 30 e 31 gennaio 2006 (nel pluviometro della diga furono
misurati 145 mm) provocarono un ulteriore evento di piena: la portata di colmo, in
ingresso all’invaso, raggiunse un valore di circa 800 m3/s con portate scaricate a valle
pari, nei valori massimi, a circa 650 m3/s.
I volumi scaricati nei soli giorni 31 gennaio e 1 febbraio furono pari a circa 40 M m3.
Posada: portate di piena alla sezione di Maccheronis (diga)
1000
30/01/2006
900
31/01/2006
01/02/2006
02/02/2006
800
3
Q [m /s]
700
Portate in uscita
600
Portate in ingresso
500
400
300
200
100
0
0.00
6.00
12.00
18.00
0.00
6.00
12.00
18.00
0.00
6.00
12.00
18.00
0.00
6.00
12.00
18.00
0.00
t [ore]
Figura 5: Idrogramma piena gennaio 2006 a Maccheronis 1
Anche se il serbatoio laminò le portate in ingresso in condizioni di assoluta sicurezza
notevoli danni furono registrati a valle dello sbarramento a causa di rotture arginali
verificatesi in più punti.
1
Fonte Consorzio di Bonifica della Sardegna Centrale
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
10
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
3.
3.1
VALUTAZIONE DELLE PORTATE DI MASSIMA PIENA
Premessa
Le piccole dimensioni del bacino di valle rispetto a quello misurato alla diga di
Maccheronis, unitamente all’adozione di parametri molto cautelativi della definizione di
alcune grandezze idrologiche (coefficiente di laminazione pari all’unità, CN in
condizione CN III etc.) ha portato a considerare, nel modello idrologico per la
definizione delle portate all’interno dell’area arginata, solo il contributo relativo al
bacino principale a monte della diga.
3.2
Tempo di ritorno dell’evento di piena
Nella sola ottica di una verifica di compatibilità idraulica dell’intervento, così come
definita nelle norme di attuazione del PAI, in questo studio sono stati considerati eventi
con tempi di ritorno di 50, 100, 200 e 500 anni.
3.3
Aspetti metodologici
La valutazione della portata di massima piena, per un assegnato periodo di ritorno, in
una data sezione di un corso d’acqua che drena un’assegnata superficie di bacino, viene
effettuata con metodologie diverse in relazione alla qualità e alla quantità
dell’informazione idrologica disponibile.
A grandi linee può essere condotta:
a) con metodi diretti, elaborando i dati di portata disponibili per il corso d’acqua che
si esamina (indagine di tipo prevalentemente statistico);
b) con metodi indiretti, ricorrendo, per supplire all’insufficienza di dati di portata, a
dati osservati su altri corsi d’acqua della medesima regione idrologica anche
attraverso l’uso di modelli di trasformazione afflussi-deflussi;
c) con l’applicazione di formule empiriche ricavate dai vari Autori in base alle
informazioni idrologiche note dei bacini.
Per l’esecuzione dello studio in oggetto si è fatto riferimento alle metodologie riportate
nel Rapporto Regionale Sardegna “Valutazione delle piene in Sardegna” 1 e, in
particolare, a quelle utilizzate su scala regionale per eseguire le attività di individuazione
e perimetrazione delle aree a rischio idraulico e geomorfologico e individuazione delle
relative misure di salvaguardia ai sensi del D.L. 11 giugno 1998 n.180.
1
Cao C. et al., Valutazione delle Piene in Sardegna, Rapporto regionale CNR-GNDCI, 1991
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
11
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
3.4
Metodi diretti
3.4.1
Distribuzione probabilistica TCEV
Questa metodologia, recentemente utilizzata per la stima delle portate di piena in
Sardegna, interpreta i fenomeni di piena con la distribuzione TCEV (Two Components
Extreme Values) nella quale la probabilità di non superamento è data dalla seguente
relazione:
P(q ≤ Q ) = e
q
q
⎛
−
−
⎜
ϑ1
ϑ2
⎜ − λ1e − λ2 e
⎜
⎝
⎞
⎟
⎟
⎟
⎠
caratterizzata dai quattro parametri λ1, θ1, λ2, θ2.
con:
θ* =
ε 1 = ϑ1 ln(λ1 ) ;
θ2
;
ϑ1
λ* =
λ2
;
λ1
ln(ε 1 ) = 0.9982 + 0.6452 ln( S )
e:
λ1 = 4.571 per i bacini orientali dell’isola;
λ* = 0.3938
valore valido per tutto il territorio regionale;
θ * = 5.8866 valore valido per tutto il territorio regionale.
Pertanto i valori di piena per i tempi di ritorno presi in considerazione sono i seguenti:
Tabella 6: Portate di piena risultanti dall’applicazione distribuzione probabilistica TCEV
Bacino
Simbolo
Posada a Maccheronis
3.4.2
Q
Q50
Q100
Q200
Q500
2,113
2,570
3,025
3,626
Distribuzione probabilistica lognormale (formula di Lazzari)
Questa metodologia, introdotta da Lazzari nel 1967, esprime la portata al colmo come:
Q = 10 ( μ +u⋅σ )
nella quale μ e σ sono i parametri della distribuzione log-normale delle portate e u e il
frattile della distribuzione normale.
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
12
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
I parametri μ e σ sono espressi in funzione della superficie S del bacino e della sua
altitudine media Hm, differentemente per i bacini aventi esposizione orientale od
occidentale. Più precisamente, per i bacini aventi esposizione orientale:
μ = 0.746 ⋅ log(S ⋅ H m ) − 1.781 e σ = 0.4413
Il
metodo
è
valido
per
S ⋅ H m > 50000 . Nel caso in oggetto:
prodotti
S ⋅ H m = 604 ⋅ 516.5 = 311966 per cui il metodo risulta applicabile. Pertanto:
Tabella 7: Portate di piena risultanti dall’applicazione formula di Lazzari
Bacino
Posada a Maccheronis
3.5
Simbolo
Q50
Q100
Q200
Q500
Q
1630
2213
2859
3900
Metodi indiretti
3.5.1
Metodo razionale con curva di possibilità pluviometrica TCEV
Il metodo in oggetto, detto anche cinematico, fornisce la portata di piena tramite
l’espressione:
Q =C⋅
h⋅S
⋅ε
Tp
dove:
Q
=
portata di massima piena [m3/s];
C
=
coefficiente di afflusso;
h
=
altezza di pioggia ragguagliata sul bacino [mm];
S
=
superficie del bacino [km2];
Tp
=
durata di pioggia critica [ore]
ε
= coefficiente di laminazione
Di seguito vengono brevemente illustrate le modalità di definizione dei parametri sopra
riportati
Altezza di pioggia h
L’intensità di precipitazione che determina la massima piena (intensità critica) è ottenuta
dalla curva di possibilità pluviometrica che, com’è noto, esprime la legge di variazione
dei massimi annuali di pioggia in funzione della durata di precipitazione, d, ad assegnata
frequenza di accadimento o periodo di ritorno T.
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
13
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Tale curva è solitamente indicata come:
h(T ) = a ⋅ d n
La metodologia di calcolo regionale si basa sull’inferenza statistica del modello
probabilistico TCEV della variabile adimensionale h’(T) così definita:
h ' (T ) =
h( d )
h (d )
che rappresenta il massimo annuale di pioggia per assegnata durata, d, normalizzato
rispetto alla media h e successivamente sul calcolo della h (d ) per le diverse durate.
L’equazione della curva di possibilità pluviometrica normalizzata è per ciascun tempo di
ritorno T:
h' (T ) = a ⋅ d n
dove i parametri della curva, a(T) ed n(T), vengono definiti per tre sottozone omogenee
per durate minori e maggiori di 1 ora e per tempi di ritorno non minori di 10 anni. Per il
bacino in oggetto (sottozona 3) questi valori sono:
durata ≤ 1 ora:
a = 0,40926 + 1,1441log(T ) ;
n = −0,19060 + 0,264438 ⋅ log(T ) − 3,8969 ⋅ 10−2 ⋅ log2 (T )
durata > 1 ora:
a = 0,40926 + 1,1441 log(T ) ;
n = 1,4929 ⋅ 10 −2 + 7,1973 ⋅ 10 −3 ⋅ log(T )
La pioggia media per diverse durate, detta anche pioggia indice, h (d ) , è funzione della
pioggia giornaliera h g , secondo l’espressione:
hg
h (d ) =
0,886 ⋅ 24
( −0,493 + 0,476⋅ log(h ))
⋅d
( −0,493 + 0,476⋅ log(h ))
g
g
Facendo riferimento alla distribuzione spaziale dell’altezza di pioggia giornaliera
sull’isola riportata in “Studio regionale delle massime precipitazioni giornaliere in
Sardegna” (Deidda, Piga, Sechi, 1993), la pioggia media giornaliera hg è stata calcolata
effettuando la media pesata, sull’intera superficie del bacino in oggetto, di tutte le
altezze di pioggia ricadenti su quel territorio (vedi figura pagina seguente).
h g = 88,4 mm
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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14
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
80
85
90
95
100
Figura 6: piogge medie giornaliere in Sardegna e sul bacino del Posada a Maccheronis
Il coefficiente di ragguaglio delle piogge all’area, legato alla durata della precipitazione
e alla superficie del bacino è stato calcolato con la formulazione utilizzata dal VAPI
Sardegna (valida per A >20 km2);:
r = 1 − (0,0394 ⋅ A 0,354 ) ⋅ d ( −0, 40+ 0,003832⋅ln( 4,6 −ln( A)) = 0,85
in cui:
d = durata della precipitazione [ore];
A = superficie del bacino [km2];
Coefficiente di afflusso C
Il valore del coefficiente di afflusso è stato calcolato con il metodo del Curve Number
(CN) introdotto dal Soil Conservation Service americano, che permette di ricavare la
pioggia netta in base all’espressione:
hnetta =
( hlorda − I a ) 2
( hlorda + S − I a )
dove hlorda è la pioggia stimata per assegnata distribuzione di probabilità, S (in mm)
rappresenta l’assorbimento del bacino, espresso dalla relazione:
S = 254 ⋅ (
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
100
− 1)
CN
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15
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
e Ia è l’assorbimento iniziale, legato empiricamente al parametro S dalla relazione:
I a = 0,2 ⋅ S
Dopo aver individuato il tipo di suolo prevalente del bacino in oggetto (e dunque il
gruppo di appartenenza), l’indice CN viene calcolato effettuando una media pesata
rispetto alla superficie del tipo di copertura vegetale esistente.
Nel caso in oggetto il tipo di suolo è stato ricavato dal rilievo CORINE Land Cover:
(nell’ipotesi di terreni appartenenti al gruppo D). Tralasciando gli usi del suolo residuali,
la superficie del bacino è così suddivisa
Tabella 8: Valori di CN II nel bacino idrografico del Posada a diga Maccheronis
Uso Suolo
Area [km2]
CN
66.6811
79
Zone boscate
Zone caratterizzate da vegetazione arbustiva e/o erbacea
285.442
80
Acque continentali
2.7689
100
Zone aperte con vegetazione rada o assente
41.1952
89
Seminativi
50.6225
82
Zone agricole eterogenee
155.453
94
Zone urbanizzate
1.8373
94
per un valor medio di CN = 84. Tale valore precedente si riferisce una condizione di
umidità del suolo, all’inizio dell’evento meteorico, di tipo standard, precisamente a
quella indicata come AMC II (Antecedent Moisture Condition II).
Le elaborazioni sono state eseguite nelle ipotesi, più gravose, di condizioni di suolo
bagnato 1 , utilizzando i valori di AMC III definiti secondo la seguente relazione:
CN ( III ) =
23 ⋅ CN ( II )
= 93
10 + 0,13 ⋅ CN ( II )
Coefficiente di laminazione ε
In considerazione della pendenza del bacino, abbastanza elevata, e per una maggiore
sicurezza, è stato considerato un coefficiente di laminazione pari all’unità.
Durata della pioggia critica Tp
È stata assunta pari alla somma del tempo di formazione del deflusso superficiale e del
tempo di corrivazione. Il primo è stato calcolato con la formulazione:
1
Precipitazioni abbondanti nei cinque giorni precedenti l’evento di piena
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
I
tf = a
i
dove Ia rappresenta l’assorbimento iniziale e i l’intensità di pioggia corrispondente alla
durata critica. La stima di tf è stata evidentemente effettuata in maniera iterativa.
Il tempo di corrivazione tc è stato calcolato con le formulazioni del Soil Conservation
Service, del Pasini, del Giandotti e del VAPI Sardegna. Viste le caratteristiche del
bacino si è ritenuto opportuno utilizzare la formulazione VAPI, maggiormente
cautelativa rispetto alle altre.
t c = 0.212 ⋅ A 0.231 ⋅ (
Hm
) = 9.55 ore
Jm
dove:
A = area del bacino [km2];
L = lunghezza asta principale [km];
Jm = pendenza media asta fluviale
Hm = quota media del bacino s. l. m. [m] calcolata con la formula: H m =
∑ i S i ⋅ hi
∑i S i
I valori di piena sono stati calcolati per 4 tempi di ritorno: 50, 100, 200 e 500 anni. Di
seguito si riportano sinteticamente i risultati dei calcoli idrologici:
Tabella 9: Parametri caratteristici dell’evento di piena in condizioni AMC III
Simbolo
T=50 anni
T=100 anni
T=200 anni
T=500 anni
Tempo di deflusso [ore]
tf
0,26
0,23
0,20
0,17
Durata pioggia critica [ore]
ϑ
9,81
9,77
9,75
9,72
Altezza di pioggia lorda [mm]
h
169,53
193,01
218.72
253,07
Coefficiente di ragguaglio
e
0,85
0,85
0,85
0,85
Coefficiente di deflusso
C
0,88
0,89
0,90
0,91
Q
2156
2502
2881
3390
Parametro
3
Portata di piena [m /s]
3.6
3.6.1
Metodi empirici
Metodo della curva inviluppo (formula di Sirchia-Fassò)
La formula di Sirchia-Fassò è stata ottenuta come inviluppo dei massimi contributi
unitari (q=Q/S, espresso in m3/s/km2) delle piene registrate in Sardegna fino al 1969, ed
ha espressione (per 21 km2 ≤ S≤ 1000 km2):
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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17
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
q = ψ ⋅ 207 ⋅ S −0.6 , ovvero Q = ψ ⋅ 207 ⋅ S 0.4
dove ψ è un coefficiente che dipende dalla posizione geografica del bacino e che, per il
bacino in esame, assume valori variabili da 0.8 a 1.0. Posto ψ=0,9, si ottiene:
q = ψ ⋅ 207 ⋅ S −0.6 = 0.9 ⋅ 207 ⋅ 604 0, 4 = 2.413 m3/s
Da rilevare che nella formula di Sirchia-Fassò è assente qualunque riferimento
probabilistico, per cui alla portata di massima piena non è possibile associare alcun
tempo di ritorno.
3.6.2
Metodo della curva inviluppo modificato
In occasione della redazione dello studio VAPI citato (Valutazione delle Piene in
Sardegna, al quale si rimanda per ulteriori dettagli), è stata proposta una variante al
metodo della curva inviluppo esposta al punto precedente, indicando il contributo
unitario, per bacini avente un’estensione maggiore di 21 km2, con l’espressione:
q = Ps ⋅ Pa ⋅ 207 ⋅ S −0.6 , ovvero la portata totale pari a Q = Ps ⋅ Pa ⋅ 207 ⋅ S 0.4
in cui Ps e Pa sono dei coefficienti che variano a seconda della zona idrografica
esaminata e che tengono conto il primo, del tempo di ritorno della piena considerata, il
secondo, di un effetto di dimensione del bacino.
Nel caso in oggetto, poiché il bacino in oggetto è incluso, nella pubblicazione citata,
nella zona idrografica n. 7:
Zona idrografica
Tempo di ritorno T (anni)
7
10
50
100
200
300
500
1’000
Ps
0.49
0.86
0.99
1.13
1.22
1.33
1.48
Mentre il valore di Pa si ricava dal diagramma sotto riportato:
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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18
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
La portata di piena per i 4 tempi di ritorno considerati nel PAI risulta quindi essere:
Tabella 10: Portate di piena con la formula della curva inviluppo modificata
Bacino
Posada a Maccheronis
Simbolo
Q50
Q100
Q200
Q500
Q
2324
2707
3090
3638
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
19
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
4.
4.1
SCELTA DELLA PORTATA DI PROGETTO
Portata di massima piena
La tabella seguente riporta i valori di massima piena per i 4 tempi di ritorno considerati.
Tabella 11: Riassunto valore delle portate di piena con le diverse formule utilizzate
Metodologia
Q50
Q100
Q200
Q500
Distribuzione probabilistica TCEV
2,113
2,570
3,025
3,626
Formula di Lazzari
1630
2213
2859
3900
Formula razionale con TCEV
2156
2502
2881
3390
Formula curva inviluppo modificata
2352
2707
3090
3638
2063.5
2498
2964
3639
Valori medi
L’esame dei dati evidenzia una marcata discordanza, ai valori estremi, della formula di
Lazzari rispetto alle altre tre. Fra queste è stato ritenuto opportuno, conformemente alle
ipotesi poste alla base del PAI, assumere come riferimento le portate di piena calcolate
utilizzando il metodo razionale con curva di possibilità pluviometrica TCEV.
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
20
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
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Allegato 1
Bacino Idrografico
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
21
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Bacino idrografico del Rio Posada
(scala 1:150.000)
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
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22
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Allegato 2:
Altezze di pioggia mensili
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
23
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
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Alà dei Sardi (cod. SISS 3) - precipitazioni osservate [mm]
Anno
22-23
23-24
24-25
25-26
26-27
27-28
28-29
29-30
30-31
31-32
32-33
33-34
34-35
35-36
36-37
37-38
38-39
39-40
40-41
41-42
42-43
43-44
44-45
45-46
46-47
47-48
48-49
49-50
50-51
51-52
52-53
53-54
54-55
55-56
56-57
57-58
58-59
59-60
60-61
61-62
62-63
63-64
64-65
65-66
66-67
67-68
68-69
69-70
70-71
71-72
72-73
73-74
74-75
75-76
76-77
77-78
78-79
79-80
80-81
81-82
82-83
83-84
84-85
85-86
86-87
87-88
88-89
89-90
90-91
media 22-75
media 75-91
media 22-91
Ott
85.0
35.0
120.0
165.0
25.0
125.0
135.0
100.0
182.2
41.0
86.5
109.0
113.4
73.3
28.9
45.0
60.4
51.6
447.0
66.0
5.0
135.0
75.0
83.0
313.0
176.0
48.0
72.0
24.0
599.0
89.0
262.0
4.0
70.9
125.2
286.1
136.4
217.8
85.0
114.2
68.7
3.3
251.2
182.5
231.3
42.0
13.0
179.5
57.0
11.0
60.6
24.2
121.0
93.6
102.2
51.0
86.0
86.0
113.0
114.0
198.0
32.0
113.3
30.0
85.8
42.6
33.0
81.6
121.4
118.1
86.5
110.8
Nov
70.0
210.0
15.0
220.0
75.0
255.0
125.0
300.0
68.0
145.0
57.0
164.0
173.4
100.0
209.2
100.7
88.3
43.2
169.6
49.0
232.0
178.0
63.0
47.0
380.0
68.0
155.0
195.0
47.0
41.0
98.0
53.0
50.7
203.8
236.5
195.7
599.5
112.9
75.0
195.4
262.9
64.5
298.3
110.6
141.0
100.0
201.4
55.5
49.0
284.2
9.2
37.0
108.0
88.0
185.0
85.5
51.0
167.0
100.8
12.0
74.8
214.3
199.2
116.4
56.2
78.0
48.6
97.0
99.0
143.1
104.6
134.2
Dic
20.0
215.0
210.0
75.0
215.0
510.0
185.0
42.0
334.0
76.0
173.5
100.1
169.0
178.4
85.0
210.7
93.8
127.8
287.4
177.0
65.0
160.0
165.0
228.0
473.0
166.4
111.0
71.0
144.2
104.0
291.0
62.0
103.8
115.6
113.4
314.4
128.7
195.1
217.2
89.3
162.6
194.0
200.5
87.3
158.0
375.0
277.3
410.0
251.6
39.8
444.0
115.8
11.0
50.8
259.0
70.0
126.0
135.0
173.0
213.0
150.0
125.0
167.2
15.4
70.6
78.4
55.8
62.4
241.0
179.8
124.5
167.0
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
Gen
45.0
45.0
0.0
170.0
255.0
230.0
80.0
165.0
96.0
62.0
91.7
153.4
140.0
121.2
28.2
63.0
144.7
341.9
127.0
210.0
122.0
17.0
172.0
233.6
116.0
135.2
302.0
53.5
113.0
146.0
180.0
67.6
289.0
64.6
251.7
132.5
94.4
70.8
262.7
52.2
142.1
20.0
117.6
129.3
60.3
197.1
79.5
104.0
101.5
188.8
197.6
45.0
4.0
26.0
58.6
217.0
104.4
122.0
63.0
63.0
48.0
91.5
87.8
113.4
100.8
114.0
23.0
29.8
43.0
128.9
81.6
117.9
Feb
200.0
265.0
95.0
20.0
130.0
60.0
75.0
275.0
170.0
211.0
78.5
219.0
98.4
55.2
109.6
53.0
53.2
51.4
215.0
249.0
64.0
161.0
13.0
5.4
153.8
184.0
141.4
90.0
138.0
112.0
79.0
101.0
186.7
272.9
41.9
30.6
72.7
100.9
17.0
100.1
207.3
69.5
89.5
169.8
155.1
66.0
143.5
117.5
96.0
276.2
129.4
167.0
82.0
201.0
54.0
95.0
173.0
45.0
29.0
146.0
125.0
89.2
56.2
139.6
57.6
37.0
127.6
16.8
157.6
123.0
96.9
116.9
Mar
0.0
120.0
280.0
60.0
45.0
220.0
30.0
170.0
108.0
127.0
46.0
196.0
284.2
147.8
181.4
20.4
124.4
24.7
81.0
102.0
226.0
74.0
17.0
56.0
32.0
0.0
89.2
157.2
154.0
28.0
202.0
88.0
130.0
73.3
40.0
152.8
147.7
137.5
0.0
189.6
48.7
136.6
130.6
55.1
57.5
41.0
198.5
38.0
173.8
70.0
142.4
141.0
170.0
148.0
49.6
78.0
130.0
99.0
47.0
136.0
105.0
160.8
251.8
108.0
41.0
115.0
33.6
43.4
80.8
108.8
101.7
107.1
Apr
155.0
115.0
110.0
125.0
25.0
30.0
35.0
130.0
137.0
91.0
87.2
170.2
54.9
131.5
47.8
104.3
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88.8
Mag
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0.0
300.0
55.0
60.0
85.0
30.0
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28.5
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9.0
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Giu
70.0
0.0
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0.0
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25.0
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0.0
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0.0
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5.5
58.2
1.6
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31.7
20.6
60.5
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45.0
20.0
28.5
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5.0
1.0
20.8
63.2
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18.6
88.0
73.6
8.2
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2.0
13.0
17.6
55.0
32.4
9.4
86.6
13.0
71.6
30.6
19.0
1.0
27.5
39.7
30.3
Lug
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0.0
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70.0
0.0
40.0
0.0
70.0
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2.0
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0.0
0.0
0.0
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10.8
Ago
15.0
10.0
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0.0
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22.2
23.4
22.5
pagina
Set
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Tot
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970.6
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1,202.4
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955.0
741.6
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1,018.2
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1,119.4
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945.8
922.6
1,039.0
1,054.1
824.4
501.0
835.4
547.0
570.4
1,042.4
1079.7
876.4
1032.5
24
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Lodè (cod. SISS 161) - precipitazioni osservate [mm]
Anno
22-23
23-24
24-25
25-26
26-27
27-28
28-29
29-30
30-31
31-32
32-33
33-34
34-35
35-36
36-37
37-38
38-39
39-40
40-41
41-42
42-43
43-44
44-45
45-46
46-47
47-48
48-49
49-50
50-51
51-52
52-53
53-54
54-55
55-56
56-57
57-58
58-59
59-60
60-61
61-62
62-63
63-64
64-65
65-66
66-67
67-68
68-69
69-70
70-71
71-72
72-73
73-74
74-75
75-76
76-77
77-78
78-79
79-80
80-81
81-82
82-83
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84-85
85-86
86-87
87-88
88-89
89-90
90-91
media 54-75
media 75-91
media 54-91
Ott
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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56.8
79.6
Nov
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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103.9
71.7
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Dic
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
0.0
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133.2
71.4
106.5
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
Gen
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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36.7
57.0
Feb
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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178.2
83.1
57.3
71.9
Mar
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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Apr
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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58.6
57.5
Mag
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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Giu
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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"
"
"
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"
"
"
"
"
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14.9
Lug
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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"
"
"
"
"
"
"
"
"
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Ago
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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"
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533.0
629.4
25
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Lula (cod. SISS 162) - precipitazioni osservate [mm]
Anno
22-23
23-24
24-25
25-26
26-27
27-28
28-29
29-30
30-31
31-32
32-33
33-34
34-35
35-36
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37-38
38-39
39-40
40-41
41-42
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48-49
49-50
50-51
51-52
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26
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Buddusò (cod. SISS 49) - precipitazioni osservate [mm]
Anno
22-23
23-24
24-25
25-26
26-27
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27
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Mazzinaiu (cod. SISS 176) - precipitazioni osservate [mm]
Anno
22-23
23-24
24-25
25-26
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28-29
29-30
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7.0
45.2
146.0
79.0
265.0
128.0
44.5
274.0
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13.0
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174.0
189.0
159.0
72.0
74.0
61.0
111.0
107.0
142.1
117.5
136.4
Dic
50.0
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372.0
189.0
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163.0
179.0
130.2
167.7
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
Gen
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45.0
0.0
101.0
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0.0
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Feb
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Mar
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Apr
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Mag
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1.0
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213.3
115.5
19.8
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53.0
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19.0
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Giu
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0.0
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16.0
20.0
0.0
28.3
30.8
28.8
Lug
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0.0
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0.0
0.0
38.0
0.0
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0.0
0.0
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0.0
0.0
0.0
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2.0
0.0
12.0
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16.0
10.9
17.5
12.4
Ago
0.0
0.0
2.0
25.0
0.0
0.0
105.0
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0.0
0.0
0.0
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140.0
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25.9
25.3
25.7
pagina
Set
141.0
0.0
56.0
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0.0
83.0
23.0
24.0
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52.1
Tot
739.0
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945.2
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1,322.0
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775.2
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736.4
990.0
1082.0
938.7
1048.7
28
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Orune (cod. SISS 222) - precipitazioni osservate [mm]
Anno
22-23
23-24
24-25
25-26
26-27
27-28
28-29
29-30
30-31
31-32
32-33
33-34
34-35
35-36
36-37
37-38
38-39
39-40
40-41
41-42
42-43
43-44
44-45
45-46
46-47
47-48
48-49
49-50
50-51
51-52
52-53
53-54
54-55
55-56
56-57
57-58
58-59
59-60
60-61
61-62
62-63
63-64
64-65
65-66
66-67
67-68
68-69
69-70
70-71
71-72
72-73
73-74
74-75
75-76
76-77
77-78
78-79
79-80
80-81
81-82
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87-88
88-89
89-90
90-91
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media 75-91
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Ott
33.0
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"
28.0
"
0.0
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"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
35.0
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44.0
"
"
100.7
76.7
25.9
188.3
48.3
"
"
"
"
34.0
166.0
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18.8
0.0
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72.6
85.3
Nov
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"
0.0
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"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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"
"
149.9
112.5
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6.0
"
"
"
126.4
135.0
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108.1
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104.8
Dic
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"
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"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
"
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"
"
234.2
122.2
118.5
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110.8
54.0
"
"
"
11.0
121.6
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10.4
138.0
140.0
125.0
108.7
121.2
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
Gen
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10.0
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130.0
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125.0
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35.0
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"
227.0
65.0
25.0
"
"
"
"
"
"
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29
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Torpé (cod. SISS 359) - dati integrati con la rete S.A.R. [mm]
Anno
1922-1923
1923-1924
1924-1925
1925-1926
1926-1927
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Mar
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Set
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pagina
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430.8
447.0
544.1
738.4
615.1
30
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Allegato 3:
Deflussi medi mensili nella sezione di Maccheronis
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
31
Fiume Posada. Interventi per la mitigazione del rischio
idraulico nei territori a valle della diga di Maccheronis
Progetto esecutivo. Relazione idrologica
pagina
32