RELAZIONE GENERALE
1 - PREMESSA
La presente accompagna il progetto per le modifiche interne al P.T. e P1e il cambiamento di destinazione d’uso del
fabbricato da destinarsi ad uso museale sito nel comune di Monteroni di Lecce (LE) in via Alessandro Pino n. 28-30,
riportato in Catasto al Foglio n. 6 part.lle 563 e 568 sub. 2-3-4-5-6.
Il complesso edilizio con destinazione d’uso “museo”, rientra tra gli edifici classificati di interesse regionale in zona sismica
4, pertanto secondo la Circolare del Dirigente del Servizio Regionale LL.PP. n° AOO_064_06/07/2010-0063622/2010,
vige il regime autorizzativo dell’art. 94 del D.P.R. 380/2001 che prevede l’esame preventivo dei contenuti tecnici delle
progettazioni strutturali, verificando che gli stessi siano conformi alle N.T.C. vigenti.
2 – ANALISI DEL FABBRICATO
Il fabbricato è costituito da un organismo in muratura a due piani. Al piano terra le coperture sono prevalentemente a volta
mentre al primo vi sono coperture latero-cementizie.
Il progetto di ristrutturazione del fabbricato esistente, prevede:
− modifiche interne del fabbricato esistente;
− piccoli ampliamenti del fabbricato al piano terra.
Il D.M. 14/01/2008 al punto 8.4.1 prevede che sia eseguita la valutazione della sicurezza della costruzione esistente, qualora
si intende sopraelevare ed ampliare il fabbricato esistente.
Il fabbricato esistente ha struttura portante in muratura di blocchi naturali in TUFO in opera con malta bastarda classe M3, il
solaio di copertura è in latero-cemento con cordoli di ancoraggio sulle murature, la fondazione è costituita da blocchi in tufo
su cordolo armato in c.a. alla base.
Agli atti del Comune e degli enti in generale non risulta alcuna documentazione tecnica relativa alla costruzione del
fabbricato, pertanto non è possibile allegare il progetto strutturale della parte esistente completo di esecutivi di cantiere,
collaudo, redatto ai sensi del D.M. 20/11/1987.
Al punto 8.5 del D.M. 14/01/2008 vengono riportate le procedure per la valutazione della sicurezza dei fabbricati esistenti.
8.5.1 – Analisi storico-critica – Come accennato sopra, dagli atti in possesso degli enti e dei proprietari, si evince che il
fabbricato è stato costruito antecedente il 1967 e pertanto non esiste alcun tipo di progetto a corredo del fabbricato. Il
fabbricato è composto da un nucleo più antico a piano terra con struttura portante verticale e orizzontale in muratura di tufi e
da piccole superfetazioni più recenti con solai di copertura a struttura mista in latero-cemento. Il primo piano è stato
costruito successivamente a mezzo di struttura portante in muratura di tufi ed orizzontamenti con solai in latero-cemento.
8.5.2 – Rilievo – Il rilievo del fabbricato, allegato al presente progetto, è stato eseguito con particolare cura sia dal punto di
vista architettonico che strutturale. Dall’esame del rilievo si evince che il fabbricato esistente risulta confinante lungo due
lati con fabbricati analoghi di proprietà diversa e sugli altri due con strada pubblica e area di pertinenza. Si compone di:
a) Piano terra
Misura circa 305 mq. di superficie coperta utile, mq. 106 di superficie scoperta annessa (atrio di ingresso e di servizio) e
1.600 mq. di giardino (aranceto).
Comprende undici vani con servizi annessi, aventi ingresso attraverso l’atrio principale da via Pino.
Lungo via Pino esistono altri quattro locali, parzialmente dotati di servizi annessi.
Il retro del fabbricato confina con il giardino della stessa proprietà, destinato principalmente ad aranceto, fatta eccezione per
una piccola quota (atrio di servizio) a servizio della vecchia stalla per gli animali.
b) Piano primo
Misura circa 140 mq. di superficie coperta utile e 72 mq. di terrazza praticabile.
Comprende tre piccoli alloggi, il primo con quattro vani e servizi, il secondo e terzo con tre vani e servizi esterni comuni.
L’accesso al primo piano avviene da via Pino attraverso una scala a rampa unica che conduce sulla terrazza e quindi agli
alloggi.
La struttura portante del fabbricato è in muratura di blocchi naturali in TUFO in opera con malta comune. La copertura del
fabbricato è costituita da un sistema di volte a crociera (volte a stella) in muratura di tufi dello stesso tipo della muratura in
elevato al piano terra e da solai in latero-cemento al primo piano. Le fondazioni del fabbricato sono sempre in muratura di
tufi di punta sino allo strato resistente del terreno.
Il palazzo, richiede preliminarmente interventi di consolidamento statico, dovuto al cattivo stato manutentivo
dell’immobile, con particolare riferimento al primo piano, dove a causa delle notevoli infiltrazioni di acque meteoriche, i
solai di copertura non garantiscono la necessaria resistenza statica. Tale situazione allo stato attuale non consente
l’abitabilità dei locali.
Al piano terra si denotano alcune lesioni isolate nella muratura portante, dovute ad assestamenti delle fondazione e lesioni
concentrate sulla coperture di alcuni ambienti esposti ad infiltrazioni di acqua dalle terrazze del primo piano.
8.5.3 – Caratterizzazione meccanica dei materiali - Le opere strutturali del fabbricato sono state realizzate
esclusivamente con muratura in tufi in opera con malta comune. I blocchi di tufo presenti nella muratura risultano integri e
ben conservati negli anni ed hanno caratteristiche uniformi in tutto il fabbricato. La malta di allettamento della muratura
risulta essere una malta comune con l’impiego di tufo e calce idraulica, tipica delle costruzioni realizzate in zona.
All’epoca di costruzione del fabbricato non vigevano norme che potessero inquadrare il fabbricato dal punto di vista
strutturale e dei materiali, pertanto non è possibile fornire indicazioni in merito alla resistenza dei materiali impiegati.
L’incertezza dovuta alla caratterizzazione dei materiali e della muratura esistente, ha indotto ad eseguire un adeguamento
strutturale dell’edificio alle norme vigenti, mediante la esecuzione di interventi finalizzati all’aumento della resistenza
strutturale e a fornire un comportamento sismico adeguato alla destinazione d’uso e localizzazione del fabbricato.
8.5.4 – Livelli di conoscenza e fattori di confidenza – Il rilievo del fabbricato, ha consentito una buona lettura del
comportamento strutturale. La tipologia costruttiva rilevata, muratura in elevato con copertura costituita da volte in
muratura, ha consentito di schematizzare con ottima precisione il modello strutturale del fabbricato, come si evince nella
schematizzazione adottata nella verifica sismica.
L’unica incertezza nella verifica del fabbricato è scaturita dalla caratterizzazione dei materiali a causa della assenza di
norme di riferimento all’epoca di costruzione del fabbricato.
Dalla analisi eseguita ai punti precedenti, è scaturito un sufficiente livello di conoscenza del fabbricato, che ha indotto in
maniera cautelativa ad assumere fattori di confidenza restrittivi in fase di verifica dell’intero fabbricato.
8.5.5 – Azioni - Le azioni gravanti sulla struttura del fabbricato, sono state determinate impiegando i valori previsti dal
D.M. 14/01/2008. I valori relativi sono stati riportati negli allegati alla verifica del fabbricato.
Da quanto sopra esposto appare chiaro che i problemi di carattere statico rilevati alle strutture portanti del fabbricato
esistente hanno indotto a prevedere interventi di adeguamento statico delle strutture, meglio descritte negli elaborati grafici
allegati. Il complesso edilizio adeguato staticamente potrà essere impiegato per la destinazione d’uso e configurazione che si
intende attribuirgli.
A seguito dell’intervento di ristrutturazione, il fabbricato conserverà sempre il suo assetto strutturale originario ma sarà
modificato sotto il profilo dimensionale e dei carichi.
L’intero fabbricato ristrutturato, è stato sottoposto a verifica sismica con le azioni imposte dalla normativa vigente (D.M.
14/01/2008).
La verifica sismica è riportata nell’Allegato B. La verifica sismica ha evidenziato che il fabbricato risulta verificato allo
stato limite ultimo, con i seguenti coefficienti di sicurezza nelle due direzioni principali:
Coefficiente di sicurezza in direzione X = FrX/FpX = 3,230
Coefficiente di sicurezza in direzione Y = FrY/FpY = 4,022
Negli allegati progettuali è possibile analizzare la verifica sismica del fabbricato ristrutturato e gli interventi di adeguamento
previsti.
Il progetto prevede il consolidamento strutturale ed il recupero dell’intero complesso edilizio.
Al primo piano saranno eseguiti gli interventi strutturali necessari a garantire la stabilità dell’immobile, quali: rifacimento
dei solai di copertura in latero-cemento spessore H=(20+5) cm, cordoli in c.a. sulle murature, consolidamento all’estradosso
delle volte del piano terra, rifacimento dei balconi lungo il prospetto di via Pino, costruzione del solaio di calpestio della
terrazza per consentire il livellamento con la zona di arrivo al piano da via Pino, demolizione e ricostruzione della scala di
accesso al primo piano per garantire una corretta pendenza nel rispetto dei rapporti pedata-alzata. Costruzione di una nuova
scala che consente il collegamento della terrazza del primo piano con il giardino attraverso l’atrio retrostante al fabbricato.
Al piano terra è previsto il consolidamento delle fondazioni a mezzo di cordoli di sottomurazione in c.a., la demolizione e
ricostruzione dei solai di copertura di alcuni ambienti fortemente degradati, a mezzo di nuovi solai in latero-cemento
spessore H=(20+5) cm ancorati sulla muratura a mezzo di cordoli in c.a., il consolidamento della muratura mediante la
risarcitura locale delle lesioni presenti e la ricucitura delle stesse mediante iniezioni di cemento e armatura nei fori. Tale tipo
di intervento si rende necessario in corrispondenza di alcuni vani con copertura a volte in muratura dove esistono forti spinte
alla quota di imposta della volte.
3 – ANALISI STRUTTURALE DEL FABBRICATO
Di seguito viene svolta una breve analisi sulla scelta del tipo di analisi e verifica da eseguire per il fabbricato, tenendo conto
della normativa vigente.
Prima di eseguire il dimensionamento e verifica degli elementi strutturali del fabbricato, occorre procedere alla loro
classificazione secondo le disposizioni del D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 “nuove norme tecniche per le costruzioni”.
Al punto 2.4. del D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 viene stabilita la vita nominale e la classe d’uso dei fabbricati, che nel
nostro caso risultano le seguenti:
- VITA NOMINALE – Tipo di costruzione 2 Tab.2.4.I - Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni
contenute o di importanza normale;
- CLASSE D’USO – Classe II – Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per
l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non
pericolose per l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe
d’uso III o in Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di
emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti.
Il punto 2.7. del D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 individua i casi in cui è possibile procedere alla verifica con il metodo
delle “Tensioni Ammissibili” e recita: “per le costruzioni di tipo 1 e 2 e classe d’uso I e II, limitatamente a siti ricadenti in
zona 4, è ammesso il metodo di verifica delle tensioni ammissibili. Per tali verifiche si deve fare riferimento alle norme
tecniche di cui al DM LLPP 14 febbraio 1992, per le strutture in calcestruzzo e in acciaio, al DM LLPP 20 novembre
1987, per le strutture in muratura e al DM LLPP 11 marzo 1988 per le opere e i sistemi geotecnici.
Le norme dette si debbono in tal caso applicare integralmente, salvo per i materiali e i prodotti, le azioni e il collaudo
statico, per i quali valgono le prescrizioni riportate nelle presenti norme tecniche.
Le azioni sismiche debbono essere valutate assumendo pari a 5 il grado di sismicità S, quale definito al § B.4 del DM LLPP
16 gennaio 1996, ed assumendo le modalità costruttive e di calcolo di cui al DM LLPP citato, nonché la Circolare LLPP 10
aprile 1997, n. 65/AA.GG. e relativi allegati.”
Il procedimento di verifica alla tensioni ammissibili, è stato recepito anche dalla Giunta Regionale Pugliese a mezzo della
D.G.R. n. 1626 del 15 settembre 2009.
Il fabbricato oggetto della presente relazione, ricade in zona 4, secondo la classificazione sismica nazionale e regionale è
una costruzioni di tipo 2 ed appartiene alla classe II, pertanto è possibile procedere al dimensionamento e verifica con il
metodo delle “Tensioni Ammissibili”.
Il fabbricato sarà verificato con il metodo delle tensioni ammissibili, secondo quanto disposto al punto 2.7 del D.M.
Infrastrutture 14 gennaio 2008 e si procederà alla verifica sismica secondo le disposizioni riportate nel D.M. 16 gennaio
1996.
RELAZIONE DI CALCOLO
1. CALCOLO SOLAIO IN LATERO-CEMENTO
Solaio a due campate con sbalzi
La struttura in questione e' risolta con l'equazione dei tre momenti;
le sollecitazioni risultanti dalle condizioni di carico previste,
vengono inviluppate, ed il calcolo delle armature viene effettuato
con riferimento alle massime sollecitazioni; le armature sono calcolate con il metodo delle tensioni ammissibili.
La C.d.C. n.0 prevede la soluzione solo per pesi propri e permanenti.
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI USATI
CALCESTRUZZO: Rck= 250
Kg/cmq: S-c massima per sez. piena = Kg/cmq
S-c sez. a T con ala >=5 cm = Kg/cmq
S-c sez. a T con ala < 5 cm = Kg/cmq
ACCIAIO TIPO Fe B 38 K ad aderenza migliorata: ........ S-f = Kg/cmq
Coeff. di omogeniz. n = 15
Copriferro ....................... cm
85
76,5
59,5
2000
2
TIPOLOGIE DELLE SEZIONI:
--------------------------------------------------------------------------Se Ti B
b
H
h
p.p. Af-inf.
D e s c r i z i o n e
z. po +----- cm -----+ Kg/mq (fissa)
e l e m e n t o
--------------------------------------------------------------------------1 T 33
8
21
5
319
------ Solaio con travetto in opera (n.1)
2 T 33
8
19
5
295
------ Solaio con travetto in opera (n.2)
3 T 50
12
25
5
367
------ Solaio con travetto in opera (n.3)
4 R 33
33
13
13
325
------ Solaio con travetto in opera (n.4)
5 R 33
33
15
15
375
4 ø 8
Solaio con lastra tralic. ad Ar.L.
6 T 38
12
23
5
366
2 ø 10 Solaio con tralicci ad Armat.lenta
--------------------------------------------------------------------------CARICHI PERMANENTI PER METRO QUADRO (escluso p.p.):
Peso permanente (pavimento+malta) ...... Kg/mq
250
Intonaco Intradosso ..................... Kg/mq
30
===================
TOTALE ... Kg/mq
280
I tabulati riportano i valori riferiti all'interasse tra due
travetti; le convezioni sui segni sono le seguenti:
Forze:
Momenti:
Reazioni:
Frecce:
[+]
[+]
[+]
[+]
->
->
->
->
trazione;
fibre inf.tese;
verso il basso;
abbassamenti;
SCHEMA STRUTTURALE
(luci in cm)
_____________________________
| Q 0 | Q 1 | Q 2 | Q 3 |
#############################
#1
#2
#2
[-]
[-]
[-]
[-]
->
->
->
->
compressione
fibre sup. tese
verso l'alto
innalzamenti
+ 144 +- 547 -+- 505 -+ 112 +
1
2
3
[ 3 ] [ 3 ]
[ 3 ] [ 3 ]
[ n ] -> n. Tipo sez. della campata
-
#n -> Appoggio e n. Tipo sez. appoggio
TABELLA PESO PROPRIO PERMENENTE E DELLE C.d.C. ACCIDENTALE (Kg/mq)
----------------------------------Carichi
Q 0
Q 1
Q 2
Q 3
----------------------------------P.Proprio
367
367
367
367
P.Perman.
280
280
280
280
----------------------------------0 C.d.C.
0
0
0
0
1 C.d.C.
400
0
200
0
2 C.d.C.
0
200
0
400
3 C.d.C.
400
200
0
400
4 C.d.C.
0
200
200
0
5 C.d.C.
400
0
200
400
----------------------------------CARICHI CONCENTRATI NELLA ESTREMITA' DEGLI SBALZI
SBALZO SINISTRO: Forza conc. =
s = 33 %
Kg*m 100
Kv = +/-
Coppia conc. = Kgm*m 100
40 %
I = 1,00
SBALZO DESTRO:
Kg*m 100
Kv = +/-
Coppia conc. = Kgm*m 100
40 %
I = 1,00
Forza conc. =
s = 33 %
Gli sbalzi sono verificati tenendo conto dell'azione sismica vericale:
Q tot.sismico =(G + Q) * (G + s*Q) * (Kv * I)
dove: G = peso proprio e permanente
Q = carico accidentale
s = coeff. di riduzione di Q
Kv = coeff. sismico verticale
[Kv>0 sb.carico; Kv<0 sb.scarico]
I = coeff. protezione sismico
FORZA CONCENTRATA DI PUNZONAMENTO: Campate= Kg 200
FORZA CONCENTRATA DI PUNZONAMENTO: Sbalzi = Kg 200
SIMBOLOGIE
Sez.
Tipo
B; H
b; h
p.p.
Af-inf
SIMBOLOGIE
CAMP
LX/TIP
B x H
Sezione
LATO IMPRONTA= cm 5
LATO IMPRONTA= cm 5
TABULATO TIPOLOGIE SEZIONI:
= n. sezione in archivio
= tipo sezione (T=sez.a T, R=sez. rettang.
= base ed altezza massime della sezione
= larghezza anima e spessore solettina collaborante x sez. a T
= peso proprio della sezione
= armatura presente nell'eventuale travetto prefabbricato
TABULATO VERIFICHE CAMPATE:
= campata verificata
= luce campata / n. e tipo sezione (T=sez.a T, R=sez. rettang.
= base ed altezza massime della sezione
= punto di verifica: SIN/DES = app. sinistro/destro
CAM = campata
F.sx/F.dx = fine fascia sinistra/destra
M e T
= Momento flettente e taglio nella sezione (valori massimi)
Afs; Aft = Armatura superiore ed inferiore
tau
= tensione tangenziale massima
A.N.
= posizione asse neutro per M rispetto al lembo piu' compresso
F.P.
Abb.
= estensione della fascia piena dall'asse dell'appoggio
= freccia massima in campata o all'estremita' degli sbalzi
MOMENTI NEGLI APPOGGI
(Kgm)
-------------------------------M1
M2
M3
-------------------------------0 C.d.C.
-336 -988 -203
1 C.d.C.
-827 -1033 -122
2 C.d.C.
-202 -1138 -532
3 C.d.C.
-827 -976 -532
4 C.d.C.
-202 -1390 -122
5 C.d.C.
-827 -935 -532
-------------------------------MOMENTI MASSIMI IN CAMPATA
(Kgm)
-------------------------------M1-2 M2-3
-------------------------------0 C.d.C.
570
473
1 C.d.C.
282
811
2 C.d.C.
948
218
3 C.d.C.
683
289
4 C.d.C.
844
668
5 C.d.C.
330
624
-------------------------------REAZIONI DEGLI APPOGGI
(Kg)
-------------------------------R1
R2
R3
-------------------------------0 C.d.C.
1230 1975 1023
1 C.d.C.
1874 2171 1105
2 C.d.C.
1265 2265 1506
3 C.d.C.
2158 2089 1538
4 C.d.C.
1219 2694 1035
5 C.d.C.
1892 2052 1799
-------------------------------FRECCE MASSIME IN CAMPATA (mm)
-------------------------------------Sb.sx F1-2 F2-3 Sb.dx
-------------------------------------0 C.d.C.
-0,92 1,64 1,06 -0,65
1 C.d.C.
1,03 0,37 2,21 -1,59
2 C.d.C.
-2,46 3,08 0,09 0,4
3 C.d.C.
-0,31 1,98 0,42 0,21
4 C.d.C.
-2,04 2,49 1,49 -1,16
5 C.d.C.
0,87 0,6
1,58 -0,61
--------------------------------------
CALCOLO ARMATURE METALLICHE FASCE PIENE E ABBASSAMENTI MASSIMI
Le verifiche sono riferite ad un singolo travetto
==============================================================================
CAMP. B x H SezM
T
Afs
Afi
S-c S-f
tau
A.N. F.P. Abb.
Lx/Tip ( cm ) ione (Kgm) (Kg) (
cmq )
(
Kg/cmq
)
(
cm
) (mm)
==============================================================================
Sb.Sx 12 25 F.sx -591 -859
1,92 0,51
53
1503 3,51
8,02 25
---50 25 DES -827 -1028 1,92 0,51
32
1998 0,95
4,53 25 -2,46
-----------------------------------------------------------------------------1-2
50 25 SIN -827
1130 1,92 0,56
32
1998 1,05
4,52 25
---12 25 F.sx -625
1024 1,92 0,56
56
1588 4,19
7,98 25
---547 cm 50 25 CAM
948
0
2,22
36
1997
4,91 -3,08
12 25 F.dx -972 -1240 3,29 0,68
73
1481 5,23
9,77 32
---3/T
50 25 DES -1390 -1375 3,29 0,68
44
1999 1,3
5,71 32
---Travetto Rompitratta: b= 17 cm; h= 25 cm; Aft= 4 ø 10 - Staffe ø 6 / 15 cm
-----------------------------------------------------------------------------2-3
50 25 SIN -1390 1319 3,29 0,65
44
1999 1,25
5,71 32
---12 25 F.sx -989
1184 3,29 0,65
74
1509 5
9,79 32
---505 cm 50 25 CAM
811
0
1,89
33
1997
4,57 -2,21
12 25 F.dx -432 -926
1,22 0,49
45
1691 3,71
6,65 15
---3/T
50 25 DES -532 -990
1,22 0,49
25
1997 0,9
3,69 15
---Travetto Rompitratta: b= 17 cm; h= 25 cm; Aft= 4 ø 10 - Staffe ø 6 / 15 cm
-----------------------------------------------------------------------------Sb.Dx 50 25 SIN -532
810
1,22 0,4
25
1997 0,74
3,7
15 -1,59
12 25 F.dx -418
708
1,22 0,4
45
1641 2,84
6,71 15
---==============================================================================
N.B.: Sbalzo Sx (L= 144 cm) con sezione a T (n. 3)
N.B.: Sbalzo Dx (L= 112 cm) con sezione a T (n. 3)
ARMATURA DI RIPARTIZIONE: 3 ø 8 al ml, perpendicolarmente ai travetti
VERIFICHE A PUNZONAMENTO: su un'impronta quadrata di lato
Campate: T-punz.= 200 /[( 5 * 4) * 5 ]
Sbalzi: T-punz.= 200 /[( 5 * 4) * 5 ]
5
cm avremo:
= Kg/cmq 2
= Kg/cmq 2
2. RELAZIONE DI CALCOLO DEL FABBRICATO
CARATTERISTICHE DEL FABBRICATO
COMUNE DI MONTERONI DI LECCE (PROVINCIA DI LECCE)
CLASSIFICAZIONE SISMICA NAZIONALE E REGIONALE – ZONA 4
NUMERO MASSIMO DI IMPALCATI: 2
PREMESSA
La verifica statica riguarda le strutture portanti del fabbricato ad uso museale sito nel comune di Monteroni di Lecce (LE) in
via Alessandro Pino n. 28-30, riportato in Catasto al Foglio n. 6 part.lle 563 e 568 sub. 2-3-4-5-6.
Dal punto di vista statico le strutture interessate alla verifica sono costituite da murature portanti in elementi resistenti in
pietra naturale squadrata tipo TUFO di spessore variabile, in opera con malta bastarda classe M2,5.
Il fabbricato ricade in zona 4, secondo la classificazione sismica nazionale e regionale, è una costruzione di tipo 2 ed
appartiene alla classe II, pertanto secondo il punto 2.7. del D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 è possibile procedere al
dimensionamento e verifica con il metodo delle “Tensioni Ammissibili”.
Il punto 2.7. del D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 stabilisce che le azioni sismiche, a base di verifica del nostro
fabbricato, debbono essere valutate assumendo pari a 5 il grado di sismicità S, quale definito al § B.4 del DM LLPP 16
gennaio 1996, ed assumendo le modalità costruttive e di calcolo di cui al DM LLPP citato, nonché la Circolare LLPP 10
aprile 1997, n. 65/AA.GG. e relativi allegati.
Il D.M. 16/01/96 stabilisce che, per gli edifici con muratura portante di nuova costruzione, è possibile procedere al
dimensionamento strutturale in deroga alle prescrizioni riportate ai punti C.5.1. e C.5.2., qualora sia stata eseguita la verifica
sismica dell’intero fabbricato.
La verifica sismica sarà eseguita con il metodo agli stati limite (POR) assumendo un coefficiente di struttura β=4 ed un
grado di sismicità S=6 a vantaggio di sicurezza per l’intera struttura, tenendo conto anche della età dei materiali esistenti.
Di seguito vengono descritti i riferimenti normativi rispettati ed il metodo di calcolo.
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
La normativa cui viene fatto riferimento in fase di verifica e' la seguente:
- D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 – Nuove norme tecniche per le costruzioni
- D.M. LLPP 16 gennaio 1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica
- Circolare n. 21745 - Istruzioni relative alla normativa tecnica per la riparazione ed il rafforzamento degli edifici in
muratura danneggiati dal sisma (emanata dal ministero dei lavori pubblici -servizio tecnico centrale -)
- Circolare LLPP 10 aprile 1997, n. 65/AA.GG. e relativi allegati
CONDIZIONI DI CARICO
Metodo agli stati limite (POR).
Nel calcolo e verifica dell’edificio secondo il metodo agli stati limite (POR) prevista dal D.M. 16/01/96 si considera una
sola condizione di carico ovvero:
G+s*Q+W
Dove:
G = carichi permanenti (pesi propri e permanenti);
Q = carichi variabili ovvero accidentali;
W = azione del sisma
dove con s si intende un coefficiente riduttore dei carichi accidentali secondo una tabella della simultaneità dei carichi
variabili indicata al punto C.6.1.1 del D.M. 16/01/96 (tiene conto della destinazione d’uso dell’opera). Il valore s è indicato
nella colonna “Tipo” della scheda dei carichi.
CARICHI VERTICALI
Per ogni parete viene eseguito il calcolo della risultante dei carichi provenienti dalle aree di solaio ad essa collegate.
Viene inoltre riportata in sommità della parete il carico proveniente dalle pareti del piano superiore ad essa collegate (o per
stesso nome o per incidenza). I carichi concentrati posti in sommità delle pareti vengono poi ridistribuiti alla base e riportati
ai piani inferiori.
AZIONE SISMICA
Si esegue la determinazione dell’azione orizzontale del sisma ad ogni piano mediante le indicazioni contenute nel punto
C.6.1.1 del D.M. 16/01/96. Per quanto riguarda i coefficienti utilizzati (di struttura, di protezione sismica, di fondazione e di
risposta) si fa riferimento ai dati editati all’interno della Scheda delle modalità di calcolo alla voce “Azione sismica”.
VERIFICA DELL’EDIFICIO
La verifica dell’edificio viene eseguita confrontando la forza reagente al limite ultimo con la forza di progetto.
La verifica è intesa come verifica di piano e quindi viene eseguita per ogni piano dell’edificio.
Per calcolare la forza reagente l’algoritmo di calcolo procede dapprima imponendo uno spostamento tale da portare
l’edificio al limite elastico (ovvero almeno una parete ha raggiunto il limite elastico) e poi aumentando gradualmente gli
spostamenti vengono ricalcolate le rigidezze tenendo conto che alcune pareti possono “passare” in campo plastico.
Procedendo per successive iterazioni il programma calcola la forza reagente al limite ultimo della struttura come somma
delle forze reagenti di tutte le pareti del piano quando la prima parete raggiunge il proprio stato limite ultimo.
Lo sforzo massimo di taglio agente sul singolo setto murario è valutato con la seguente formula:
+
Tu = MolTui ⋅ b ⋅ t ⋅τ k ⋅ 1 + σ 0 σ x +
1 .5 ⋅τ k
(σ + σ )⋅σ
2 .25 ⋅τ
0
x
2
k
x
+ µ ⋅ A ⋅σ s
dove:
Tu = forza ultima della parete
γPOR = coefficiente gamma per la muratura esistente (valore default=2.5)
t = spessore medio della parete
b = lunghezza della parete
σ0 = tensione media normale agente nella sezione considerata (in sommità, a metà o alla base)
σx = tensione orizzontale di precompressione
σy = tensione verticale di precompressione
τk = resistenza caratteristica a taglio della muratura
f
γ
vok
POR
µ = percentuale di armatura resistente a taglio riferita all'area della sezione (valore compreso tra 0 e 2)
σs = è la tensione di snervamento dell’acciaio
A = è l’area della parete
l’ultimo termine della formula (µ A σs) tiene conto del contributo di resistenza fornito dalla possibile presenza di staffe in
acciaio.
Pur essendo la verifica POR una verifica a taglio, è stato inserito all’interno dell’algoritmo di calcolo una verifica a
ribaltamento. In poche parole il programma controlla che l’eccentricità dell’azione risultante M/N su ogni parete sia
inferiore a metà della lunghezza della parete stessa. Il risultato di questo controllo è riportato nella griglia di verifica nelle
colonne “RibX” e “RibY”.
In appendice sono allegati i calcoli di verifica degli impalcati costituenti l’edificio.
VERIFICA DI FONDAZIONE
Le fondazioni sono considerate isolate, poste al di sotto delle singole pareti del primo piano e non interagiscono tra di loro.
Si tratta quindi di cosiddetti plinti armati isolati di dimensioni rettangolari in pianta ed altezza costante.
Le dimensioni delle singole fondazioni sono definibili come allargamenti laterali ed in testata dell’impronta della parete. Le
sollecitazioni agenti (momento flettente longitudinale e sforzo normale verticale) sono la risultante delle sollecitazioni alla
base dei setti del primo piano.
Si precisa comunque che per quanto riguarda il metodo agli stati limite previsto dal D.M. 16/01/96 (metodo POR) le
sollecitazioni sono calcolate utilizzando β2=1 e quindi dimezzando le sollecitazioni agenti sulle pareti al piano primo.
Verifiche
a) la verifica della tensione di contatto sul terreno della fondazione;
b) la verifica della fondazione in c.a. sullo sbalzo di testa
c) la verifica della fondazione in c.a. sugli allargamenti laterali
Verifica delle tensioni di contatto
La verifica della tensione di contatto è realizzata considerando come sollecitazioni agenti il momento flettente longitudinale
e lo sforzo normale, si tratta quindi di una verifica a pressoflessione retta di una sezione rettangolare con materiale non
resistente a trazione. Si applicano quindi le seguenti formule:
Eccentricità = Momento flettente / Sforzo Normale totale
se Eccentricità < Lunghezza fondazione / 6 (interno al nocciolo) la sezione è interamente compressa e si ha:
σ t1 = N + M ⋅ l
A
J
2
σ t2 =
dove:
N M l
− ⋅
A J 2
N = sforzo normale totale dato dalla somma dello sforzo normale alla base della parete + il peso proprio della fondazione;
M = momento flettente longitudinale agente alla base della parete;
l = lunghezza della fondazione
J = momento di inerzia della sezione in pianta della fondazione (bl³/12)
σ t2 =
2⋅ N
3⋅u ⋅ b
se Eccentricità > Lunghezza fondazione / 6 e Eccentricità < Lunghezza fondazione / 2, la sezione è parzializzata e si ha:
σt2 = 0
dove:
u = distanza della risultante N dal bordo della sezione
b = larghezza della fondazione
Verifica delle sezioni in c.a. in direzione longitudinale
La verifica della sezione in c.a. della fondazione in direzione longitudinale viene eseguita sulla sezione a filo parete. La
sezione reagente è rettangolare semplicemente armata (con i ferri longitudinali) e soggetta ad un momento flettente pari a:
M=
σt ⋅b⋅ d 2
2
dove:
σt = è la tensione massima di contatto del terreno
b = larghezza della fondazione
d = lunghezza dello sbalzo di testa della fondazione dal filo parete
Verifica delle sezioni in c.a. in direzione trasversale
La verifica della sezione in c.a. della fondazione in direzione trasversale viene eseguita sulla sezione a filo parete
considerando una striscia unitaria di fondazione. La sezione reagente è rettangolare semplicemente armata (con le staffe) e
soggetta ad un momento flettente pari a:
M=
σ t ⋅l ⋅ d 2
2
dove:
σt = è la tensione massima di contatto del terreno
l = lunghezza unitaria della fondazione
d = lunghezza dell’ala di fondazione dal filo parete
Le tensioni di lavoro dei materiali vengono quindi confrontate con quelle ammissibili.
In appendice sono allegati i calcoli di verifica delle fondazioni
PRIMO IMPALCATO
SECONDO IMPALCATO
TABELLA DATI DEI PIANI
Descr.
PRIMO IMPALCATO
SECONDO IMPALCATO
Hp
(m)
4.800
3.200
Lp
(m)
28.728
19.520
Pp
(m)
28.554
27.612
Area
(m²)
400.76
195.17
Xgc
(m)
14.854
18.821
Ygc
(m)
11.800
13.675
Xgv
(m)
14.003
18.696
Ygv
(m)
14.224
14.159
TABELLA CARATTERISTICHE DELLE MURATURE
Cod.
Descr.
Tm
T
b
Malt
a
MU1
Muratura in blocchi di tufo
PS
N
P
M3
fk
fvko
E
G
Peso
fbk
(t/m²) (t/m²) (t/m²) (t/m²) (t/m³) (t/m²)
275
20 27500 11000 1.600
400
0
0
TABELLA DELLE CARATTERISTICHE DEI CARICHI
Cod.
CA1
CA2
CA3
CA4
CA5
Descr.
Solaio a volta in muratura
di tufi
Solaio di copertura
Solaio in legno
Scale
Solaio di piano
Pp
(t/m²)
0.240
Sp
(t/m²)
0.300
0.320
0.065
0.320
0.320
0.300
0.050
0.300
0.300
Sa
(t/m²)
0.200 t/6
0.100
0.100
0.400
0.200
E
S
0.333
t/6
t/6
t/6
t/6
0.333
0.333
0.333
0.333
TABELLA PARETI - PIANO n.: 1
Nome Sopr V E
a
h
Gx
(m)
4.800
4.800
4.800
4.800
(m)
0.422
4.958
8.952
10.51
2
13.18
3
14.38
5
17.54
9
20.36
6
4.678
13.21
9
13.28
1
9.009
9.169
15.36
4
12.61
9
13.02
2
18.41
9
V
V
X1/2 V
X1/2 V
Y4
Y2/2 V I MU1
1.098 1.244 4.800
X5
X3
V I MU1
0.923 1.311 4.800
X6
X4+
X5
V I MU1
0.917 2.361 4.800
X7
V I MU1
0.900 1.169 4.800
X8
Y5
V I MU1
Y2/2 V I MU1
0.500 7.560 4.800
1.098 1.129 4.800
Y6
Y3+
Y4
V I MU1
1.087 3.282 4.800
V I MU1
V I MU1
V I MU1
0.420 0.539 4.800
0.500 1.238 4.800
0.629 3.044 4.800
Y10
V I MU1
0.500 5.354 4.800
Y13
V I MU1
0.733 1.219 4.800
X14
V I MU1
0.740 1.012 4.800
X7
MU1
MU1
MU1
MU1
Spes. Lung
.
(m) (m)
1.250 5.980
1.250 3.501
1.250 1.679
0.698 1.416
Y1
X2
X3
X4
Y2
X9
X13
I
I
I
I
Tm
Gy
A (°)
As1
Ad1
At1
As2
Ad2
At2
(m)
(m²) (m²)
4.271 -87.3 14.64 0.00 CA1
0.886
3.0 14.15 0.00 CA1
1.095
3.0 8.10 0.00 CA1
0.900
3.0 3.63 0.00 CA1
(m²) (m²)
0.00 0.00
0.00 0.00
3.94 0.00 CA1
0.00 0.00
1.281
89.0
3.27
1.12 CA1
0.00
0.00
1.120
0.0
3.98
0.00 CA1
0.00
0.00
1.115
-0.1
8.33
0.00 CA1
0.00
0.00
1.104
0.0
0.00
0.00
0.00
0.00
7.481
3.377
2.9
89.0
0.00 18.27 CA1
2.26 4.64 CA1
0.00
0.00
0.00
0.00
6.808
88.9
3.36
5.38 CA1
2.21
2.42 CA1
1.934
5.735
7.810
2.9
3.5
-0.6
1.85
3.57
5.26
0.00 CA1
3.78 CA1
6.50 CA1
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
11.08 -83.7
6
13.18 -85.0
4
7.836 -0.6
7.85
0.00 CA1
0.00
0.00
2.70
0.00 CA1
1.74
0.00 CA1
1.93
2.78 CA1
0.00
0.00
Y7
Y8
V I MU1
Y6
V I MU1
Y11
V I MU1
Y12
V I MU1
X15
X9/2 V I MU1
X16
X9/2 V I MU1
X17
X10+ V I MU1
X11/
3
V I MU1
Y22
Y23
X21
Y13+ V I MU1
Y14/
2
V I MU1
X22
V I MU1
X18
Y49
X11/ V I MU1
3+X1
1/3
Y20 V I MU1
Y26
V I MU1
Y27
V I MU1
Y28
V I MU1
X29
V I MU1
X28
V I MU1
Y24
V I MU1
X27
X15+ V I MU1
X14/
2
V I MU1
Y25
X26
Y20
X14/ V I MU1
2+X1
3
Y8+ V I MU1
Y9
Y7/2 V I MU1
X45
V I MU1
X19
V I MU1
Y21
0.211 0.250 4.800 18.67
6
0.250 4.684 4.800 18.74
8
1.000 1.519 4.800 19.37
4
1.000 1.717 4.800 19.12
7
0.671 1.396 4.800 20.29
6
0.670 1.207 4.800 22.89
4
1.062 1.228 4.800 24.07
1
1.674
-1.2
0.20
0.00 CA1
0.00
0.00
5.121
88.8
6.85
3.26 CA1
0.00
0.00
8.427 -86.3
0.00
3.16 CA1
0.00
0.00
11.32 -84.7
7
11.68
8.6
7
12.08
8.6
0
12.45
8.6
6
2.48
8.39 CA1
0.00
0.00
3.30
0.00 CA1
0.00
0.00
3.04
0.00 CA1
0.00
0.00
3.67
0.00 CA1
2.79
0.00 CA1
0.250 1.743 4.800 24.13 14.91 -85.0
1
0
0.638 0.724 4.800 24.24 16.16 -79.8
9
9
2.11
3.15 CA1
0.00
0.00
1.29
1.06 CA1
0.56
0.00 CA1
0.250 1.075 4.800 25.05 16.55
0
3
0.250 0.722 4.800 26.87 16.87
0
8
0.500 1.848 4.800 26.73 12.77
0
9
10.1
0.74
1.38 CA1
0.00
0.00
10.1
0.58
1.22 CA1
0.00
0.00
9.1
2.57
0.00 CA1
0.00
0.00
-82.3
0.00
1.65 CA1
0.00
0.00
-83.6
0.00
2.76 CA1
0.00
0.00
-83.6
0.00
0.32 CA1
0.00
1.27 CA1
-80.8
0.00
1.39 CA1
0.00
0.00
-78.8
0.00
0.65 CA1
0.00
1.12 CA1
11.2
2.58
2.12 CA1
0.00
0.00
-85.6
0.48
1.19 CA1
0.00
0.00
11.5
3.14
3.58 CA1
0.00
0.00
1.254 1.697 4.800 23.51 18.10 -78.7
5
9
0.640 1.350 4.800 19.27 17.38 11.5
2
8
0.86
1.59 CA1
2.06
2.61 CA1
2.70
2.94 CA1
0.00
0.00
1.000 1.838 4.800 18.14 17.11 -81.7
7
0
0.900 1.938 4.800 18.18 14.14 -82.0
7
6
1.000 5.682 4.800 9.304 12.97
5.0
4
0.265 1.355 4.800 14.05 13.33
3.4
3
1
4.48
2.48 CA1
2.69
0.00 CA1
6.10
2.53 CA5
0.00
1.88 CA1
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.56 CA1
0.00
0.00
0.688 0.901 4.800 27.95
1
0.250 2.765 4.800 27.96
3
0.637 0.723 4.800 27.57
7
0.250 1.533 4.800 27.57
7
0.575 0.650 4.800 27.10
8
0.650 1.740 4.800 24.96
2
0.292 0.769 4.800 23.98
1
0.640 1.754 4.800 22.01
4
13.17
7
15.03
2
16.74
4
17.90
8
18.93
2
18.50
8
16.89
0
17.94
4
X20
V I MU1
Y18
V I MU1
Y19
V I MU1
Y32
X25
Y10/ V I MU1
2
V I MU1
X24
V I MU1
Y30
V I MU1
Y31
V I MU1
X23
V I MU1
Y29
V I MU1
X30
V I MU1
X31
V I MU1
X32
V I MU1
X33
V I MU1
Y34
X34
Y10/ V I MU1
4
Y10/ V I MU1
4
X16 V I MU1
Y38
Y11
X40
X20+ V I MU1
X21/
2
X21/ V I MU1
2+X2
2
Y19 V I MU1
Y35
X41
Y39
X35
V I MU1
Y42
X17/
2
X23/
2
X23/
2
Y17
V I MU1
Y40
Y18
V I MU1
X36
X17/ V I MU1
2+X1
8+X1
X42
X43
V I MU1
V I MU1
V I MU1
0.653 1.941 4.800 15.68
7
0.563 0.598 4.800 15.22
1
0.284 0.957 4.800 17.66
9
0.260 0.990 4.800 17.57
7
0.320 1.521 4.800 16.74
5
0.321 0.719 4.800 14.81
7
0.250 2.380 4.800 14.45
8
0.440 0.680 4.800 14.32
2
0.405 2.297 4.800 13.24
4
0.250 2.558 4.800 11.87
9
0.200 0.986 4.800 11.94
8
0.200 0.857 4.800 13.64
8
0.200 0.500 4.800 14.74
8
0.200 0.596 4.800 16.42
4
0.466 0.488 4.800 17.00
4
0.904 1.085 4.800 17.08
2
0.249 0.795 4.800 16.17
1
0.248 3.358 4.800 15.53
8
0.250 1.050 4.800 15.56
8
13.62
2
14.21
7
13.57
9
18.45
6
17.99
1
17.69
6
19.01
2
21.33
0
18.39
4
19.77
5
21.18
8
21.46
3
21.64
2
21.91
3
21.66
6
22.48
1
22.73
4
24.45
1
26.29
4
3.6
1.10
4.53 CA1
1.67
0.00 CA1
-82.3
2.05
1.64 CA1
0.00
0.00
-81.9
0.00
0.00
0.00
0.00
-81.7
0.00
0.85 CA1
0.00
0.00
8.7
2.35
1.80 CA1
0.00
0.00
8.8
0.56
1.22 CA1
0.00
1.65 CA1
-84.0
1.88
1.29 CA1
0.00
0.00
-81.1
1.47
0.86 CA1
0.00
0.00
2.6
1.90
0.44 CA1
0.00
2.52 CA1
-77.8
1.76
0.57 CA1
0.00
0.00
9.2
0.00
1.12 CA5
0.00
0.00
9.2
0.00
1.01 CA5
0.00
0.00
9.2
0.00
1.19 CA1
0.00
0.00
9.2
0.00
1.30 CA1
0.00
0.00
-81.0
0.00
0.77 CA1
0.00
0.00
-79.4
3.90
0.00 CA1
2.81
0.00 CA1
10.6
0.44
0.00 CA1
0.00
0.00
-78.3
2.89
0.00 CA1
0.00
0.00
10.8
0.00
1.45 CA1
0.00
0.00
10.8
0.00
1.44 CA1
0.00
0.00
24.96 -78.1
4
23.18 10.7
4
27.20 10.0
6
27.57 10.0
9
25.76 -79.0
0
25.17 -81.9
7
23.51 10.3
6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.07 CA1
0.00
0.00
0.00
1.59 CA1
0.00
0.00
0.00
1.57 CA1
0.00
0.00
0.00
3.36 CA1
0.00
0.00
1.06
0.00 CA1
3.36
0.00 CA1
3.55
4.67 CA1
0.00
0.00
0.250 1.025 4.800 17.49 26.66
1
2
0.248 3.370 4.800 18.24
6
0.314 0.523 4.800 18.76
0
0.250 1.246 4.800 20.51
4
0.250 1.228 4.800 22.63
8
0.251 3.628 4.800 23.49
0
0.250 3.666 4.800 20.30
0
1.002 1.141 4.800 22.35
2
Y36
9
Y15
V I MU1
Y37
V I MU1
X44
V I MU1
Y44
V I MU1
Y45
V I MU1
Y47
V I MU1
Y46
V I MU1
X39
V I MU1
Y9
V I MU1
X37
V I MU1
Y41
Y16
V I MU1
Y48
V I MU1
Y14
V I MU1
Y43
V I MU1
X38
V I MU1
X11
X6/2 V I MU1
X10
Y3
X12
X6/2 V I MU1
V I MU1
V I MU1
Y15
V I MU1
Y16
V I MU1
Y17
V I MU1
Y33
Y10/ V I MU1
2
V I MU1
X1
0.616 4.175 4.800 23.10
6
0.300 4.150 4.800 26.83
5
0.250 1.351 4.800 25.70
3
0.250 1.809 4.800 25.19
9
0.250 1.024 4.800 24.98
0
0.250 2.341 4.800 26.59
7
0.250 1.891 4.800 26.82
7
0.249 0.802 4.800 26.44
8
0.250 4.500 4.800 19.77
9
0.660 1.003 4.800 25.85
8
0.250 1.318 4.800 23.96
2
0.250 5.175 4.800 10.32
9
0.366 0.400 4.800 12.94
4
0.250 0.482 4.800 25.41
0
0.330 0.500 4.800 26.57
3
0.320 0.801 4.800 12.32
0
0.320 2.594 4.800 9.830
0.300 1.905 4.800 8.616
0.400 3.916 4.800 10.69
8
0.250 1.050 4.800 12.76
8
0.250 0.647 4.800 12.46
0
0.556 1.030 4.800 12.49
0
0.260 1.520 4.800 17.25
1
1.250 1.800 4.800 0.900
21.02
0
21.32
8
28.22
8
25.69
4
27.65
8
27.09
5
24.74
1
25.78
1
5.073
-80.3
3.37
7.05 CA1
3.17
0.00 CA1
-80.9
0.00
3.74 CA1
0.00
0.00
12.7
0.00
1.26 CA2
0.00
0.00
-83.6
0.56
0.00 CA2
0.56
0.00 CA1
-83.6
0.61
0.00 CA2
0.00
0.00
-84.4
0.00
1.17 CA2
0.00
0.00
-84.4
0.00
1.03 CA2
0.00
0.00
5.2
1.10
1.04 CA1
0.00
0.00
89.1
3.84
0.00 CA1
0.00
0.00
23.30
9.1
3
23.33 -79.0
5
16.15 -81.8
7
13.97
8.3
4
23.80 -83.6
9
23.58
9.1
6
6.205 -1.3
0.00
2.49 CA1
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6.01
0.00 CA1
0.00
0.00
0.00
0.38 CA1
0.00
0.00
0.38
0.00 CA2
0.00
0.00
0.94
0.00 CA1
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6.263 -1.3
7.401 -87.1
8.284
3.6
0.00
1.08
0.00
2.89 CA1
0.00 CA1
4.03 CA1
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
14.66
4
16.79
1
17.64
5
20.68
7
0.620
-81.8
1.14
1.99 CA1
0.00
0.00
-81.8
0.76
1.51 CA1
0.00
0.00
-81.5
1.20
1.21 CA1
0.00
0.00
-81.7
4.57
1.61 CA1
0.00
0.00
3.0
3.00
0.00 CA1
0.00
0.00
As2
Ad2
TABELLA PARETI - PIANO n.: 2
Nome Sopr V E
a
Tm
X1
X2
V I MU1
V I MU1
Y2
V I MU1
Spes. Lung
h
Gx
Gy A (°) As1 Ad1 At1
.
(m) (m)
(m)
(m) (m)
(m²) (m²)
0.280 1.740 3.200 9.811 0.525
2.3 0.00 1.00 CA2
0.283 1.553 3.200 12.45 0.630
2.4 0.00 1.00 CA2
5
0.280 2.427 3.200 12.85 2.005 89.2 5.10 9.00 CA2
(m²) (m²)
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
At2
Y3
V I MU1
X6
V I MU1
Y1
Y24
Y4
V I MU1
V I MU1
V I MU1
X7
V I MU1
X8
V I MU1
Y6
V I MU1
Y5
V I MU1
X5
V I MU1
X4
V I MU1
X3
V I MU1
X9
V I MU1
X10
V I MU1
X11
V I MU1
Y20
V I MU1
Y21
V I MU1
Y22
V I MU1
Y23
V I MU1
Y12
V I MU1
Y13
V I MU1
X12
V I MU1
Y14
V I MU1
X15
V I MU1
X13
V I MU1
X14
V I MU1
Y10
V I MU1
X16
V I MU1
X17
V I MU1
3
0.280 0.750 3.200 12.88
6
0.280 3.559 3.200 10.99
4
0.281 4.290 3.200 9.198
0.280 0.667 3.200 9.334
0.280 2.370 3.200 12.92
4
0.280 1.522 3.200 13.84
0
0.280 2.273 3.200 17.73
7
0.252 4.599 3.200 18.73
8
0.280 0.982 3.200 18.76
0
0.280 0.548 3.200 18.34
6
0.279 2.047 3.200 16.04
9
0.280 0.594 3.200 14.12
7
0.582 4.027 3.200 20.51
9
0.582 0.940 3.200 24.33
7
0.350 3.106 3.200 26.35
3
0.548 1.019 3.200 28.10
3
0.250 0.793 3.200 28.10
5
0.250 0.793 3.200 27.81
6
0.545 0.921 3.200 27.53
3
0.280 0.489 3.200 24.57
0
0.280 0.834 3.200 24.14
8
0.250 3.081 3.200 25.70
8
0.277 2.202 3.200 23.91
2
0.400 1.118 3.200 23.28
8
0.400 1.105 3.200 18.13
2
0.280 4.138 3.200 20.70
7
0.280 2.477 3.200 17.06
4
0.320 1.779 3.200 16.63
6
0.320 2.180 3.200 19.46
1
4.393
89.2
3.60
6.00 CA2
0.00
0.00
6.172
-2.0
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
2.780
5.755
7.153
87.4
87.4
89.2
0.00
0.00
1.80
9.00 CA2
2.00 CA2
9.00 CA2
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
8.190
-0.5
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
8.155
-0.5
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
5.706
89.9 18.00
6.00 CA2
0.00
0.00
1.107 -89.9
5.50
2.00 CA2
0.00
0.00
0.749
0.9
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
0.711
1.0
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
0.680
0.9
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
11.75
7
12.46
7
12.68
5
13.29
0
14.20
8
15.97
7
16.79
9
13.05
5
15.75
9
16.69
3
17.25
9
18.46
3
17.47
4
17.96
8
21.57
8
22.91
7
23.47
7
10.5
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
10.5
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
8.7
3.60
0.00 CA2
0.00
0.00
-80.7
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-80.7
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-80.7
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-80.7
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-81.1
7.20
1.80 CA2
0.00
0.00
-81.1
6.00
1.80 CA2
0.00
0.00
13.9
0.00
2.60 CA2
0.00
0.00
-81.0
5.90
0.00 CA2
0.00
0.00
10.9
0.50
0.50 CA2
0.00
0.00
10.9
0.50
0.50 CA2
0.00
0.00
10.9
0.50
0.50 CA2
0.00
0.00
-81.0
0.00
9.50 CA2
0.00
0.00
11.2
0.50
0.00 CA2
0.00
0.00
11.2
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
X18
V I MU1
Y17
V I MU1
X23
V I MU1
Y18
V I MU1
X22
V I MU1
X21
V I MU1
X20
V I MU1
Y11
V I MU1
Y19
V I MU1
Y16
V I MU1
X19
V I MU1
Y15
V I MU1
Y9
V I MU1
Y8
V I MU1
Y7
V I MU1
0.320 2.186 3.200 22.97
5
0.255 3.508 3.200 23.45
6
0.250 3.144 3.200 21.46
5
0.250 3.332 3.200 20.29
3
0.280 0.473 3.200 17.74
0
0.280 0.690 3.200 16.58
3
0.284 0.680 3.200 15.32
4
0.280 3.348 3.200 15.51
2
0.280 3.368 3.200 18.23
1
0.297 0.888 3.200 24.02
8
0.250 1.230 3.200 23.37
8
0.277 4.275 3.200 23.30
0
0.280 0.790 3.200 17.63
4
0.280 0.845 3.200 17.82
5
0.278 2.699 3.200 18.41
8
24.17
4
26.22
1
27.52
5
25.50
1
26.87
4
26.63
8
26.37
9
24.56
1
25.11
3
23.76
8
23.17
7
20.84
8
17.98
9
16.78
1
13.03
4
11.2
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-78.7
4.60
0.00 CA2
0.00
0.00
10.0
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
-81.9
0.00
4.60 CA2
0.00
0.00
11.5
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
11.5
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
11.9
0.00
1.00 CA2
0.00
0.00
-77.7
0.00
4.50 CA2
0.00
0.00
-77.5
4.50
0.00 CA2
0.00
0.00
-80.7
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
12.1
1.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-80.2 14.00
0.00 CA2
0.00
0.00
-81.0
0.00
4.40 CA2
0.00
0.00
-81.0
0.00
5.60 CA2
0.00
0.00
-80.9
0.00 11.00 CA2
0.00
0.00
D.M. 16/01/96 - M.O. Stati limite (POR)
Zona sismica: 3° categoria (S=6)
Coeff. di fondazione (eps): 1.0
Coeff. di protezione (I): 1.0
Coeff. di struttura (K o beta): 4.0
Coeff. di risposta (R): 1.0
Gamma Muratura esistente: 1.00
Moltiplicatore Tui: 0.90
Coeff. al limite ultimo: 1.00
Valutazione tensione media o taglio: in mezzeria parete
Trascura il calcolo della rigidezza trasversale
Rigidezze: Considera sia rigidezza tagliante che flessionale
Schema di calcolo: Schema a mensola doppiamente incastrata
CARATTERISTICHE PIANI
Piano
1
2
XgK
(m)
13.342
18.575
YgK
(m)
9.414
14.864
XgC
(m)
14.854
18.821
YgC
(m)
11.800
13.675
EccXc
(m)
1.512
0.246
EccYc
(m)
2.386
-1.189
AZIONI AI PIANI
Piano
1
2
FX(1)
(t)
132.878
62.823
FY(1)
(t)
132.878
62.823
P(1)
(t)
952.838
270.296
CARATTERISTICHE PARETI - PIANO n: 1
Par.
Rid
KLong
KTrasv
(t/m)
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-0.005
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-0.036
CARATTERISTICHE PARETI - PIANO n: 2
Par.
Rid
X1
X2
Y2
Y3
X6
Y1
Y24
Y4
X7
X8
Y6
Y5
X5
X4
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X20
Y11
Y19
Y16
X19
Y15
Y9
Y8
Y7
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
KLong KTrasv
Kx
Ky
XripX XripY YripX YripY
(t/m)
(t/m)
(t/m)
(t/m)
(%)
(%)
(%)
(%)
6557.440
0.000 6552.366
257.929 2.925 0.012 -0.105 0.090
5204.397
0.000 5200.014
213.528 2.318 0.007 -0.083 0.075
12347.025
0.000
172.174 12345.825 0.075 0.383 -0.002 4.370
851.089
0.000
11.868
851.007 0.005 0.026 0.000 0.301
22486.708
0.000 22472.925
787.200 9.343 0.032 -0.219 0.277
29079.386
0.000 1322.023 29049.320 0.574 1.475 -0.018 10.165
616.457
0.000
28.026
615.819 0.012 0.031 0.000 0.216
11826.835
0.000
164.920 11825.685 0.068 0.362 -0.001 4.187
4933.242
0.000 4933.042
0.000 1.997 0.000 -0.037 0.000
10980.893
0.000 10980.447
0.000 4.447 0.000 -0.082 0.000
28583.883
0.000
0.000 28583.864 0.000 -0.025 0.000 10.307
1735.547
0.000
0.000 1735.544 0.000 -0.002 0.000 0.626
355.347
0.000
355.300
5.823 0.158 0.000 -0.006 0.002
9019.229
0.000 9017.956
151.547 4.016 0.002 -0.143 0.054
446.160
0.000
446.100
7.311 0.199 0.000 -0.007 0.003
55468.442
0.000 54533.664 10140.389 21.024 -0.107 -0.190 3.677
3226.495
0.000 3172.121
589.847 1.211 -0.018 -0.009 0.216
23007.513
0.000 22745.703 3461.015 8.655 -0.146 -0.056 1.278
3728.784
0.000
600.424 3680.126 0.226 -0.190 -0.001 1.366
883.497
0.000
142.264
871.968 0.053 -0.045 0.000 0.324
883.497
0.000
142.264
871.968 0.052 -0.044 0.000 0.323
2859.062
0.000
460.378 2821.752 0.165 -0.137 0.001 1.045
256.110
0.000
39.518
253.043 0.015 -0.008 0.000 0.093
1131.156
0.000
174.539 1117.609 0.064 -0.034 0.000 0.410
16231.789
0.000 15758.438 3891.346 5.654 -0.150 0.032 1.434
10240.650
0.000 1596.383 10115.457 0.568 -0.292 0.004 3.706
3434.392
0.000 3372.865
647.170 1.178 -0.017 0.014 0.237
3333.730
0.000 3274.007
628.202 1.161 0.002 0.010 0.226
27674.188
0.000 27178.406 5214.872 9.564 -0.060 0.094 1.892
12768.582
0.000 2001.112 12610.799 0.665 0.103 0.015 4.524
7847.560
0.000 7697.693 1526.341 2.502 0.016 0.069 0.547
11631.563
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11684.776
0.000 11461.629 2272.675 3.648 -0.054 0.119 0.830
20060.538
0.000 3929.614 19671.891 1.207 -0.520 0.050 7.198
16744.060
0.000 16491.604 2896.647 4.949 -0.045 0.234 1.053
18269.134
0.000 2574.202 18086.866 0.801 -0.168 0.031 6.554
233.785
0.000
229.067
46.732 0.070 0.000 0.003 0.017
678.186
0.000
664.499
135.563 0.203 0.001 0.009 0.049
660.764
0.000
646.575
136.198 0.198 0.002 0.008 0.049
20584.426
0.000 4370.968 20115.000 1.382 0.334 0.047 7.181
20767.845
0.000 4505.014 20273.338 1.411 0.038 0.052 7.299
1418.070
0.000
229.323 1399.405 0.073 -0.041 0.002 0.513
2710.191
0.000 2649.720
569.313 0.858 -0.015 0.025 0.208
28546.891
0.000 4868.925 28128.607 1.637 -0.720 0.033 10.287
980.903
0.000
153.729
968.782 0.054 0.005 0.001 0.348
1173.780
0.000
183.957 1159.275 0.066 0.005 0.000 0.417
14648.998
0.000 2314.248 14465.040 0.876 0.012 -0.005 5.211
SOLLECITAZIONI PARETI - PIANO n: 1 - COND. CARICO n: 1
0.004
0.008
-0.306
0.276
0.386
0.119
Nome Nbase
Y1
X2
FXx
(t)
(t)
78.332 2.438
X3
45.091 20.82
6
24.994 4.378
X4
11.367 1.585
Y4
19.498 0.030
X5
13.218 1.726
X6
26.695 7.089
X7
10.914 1.237
X8
Y5
44.028 29.33
3
20.046 0.024
Y6
53.309 0.363
Y2
15.558 0.065
X9
21.873 0.878
X13
24.661 9.273
Y10
35.077 2.160
Y13
15.848 0.123
X14
15.196 0.782
Y7
Y8
11.559 0.003
36.739 0.153
Y11
21.321 0.206
Y12
X15
X16
X17
Y22
Y23
X21
X22
X18
Y49
Y26
Y27
Y28
X29
26.361
15.518
14.384
20.032
8.203
15.086
4.991
3.806
13.931
9.270
6.987
4.503
3.784
3.949
0.414
1.779
1.218
2.036
0.107
0.053
0.356
0.117
2.714
0.078
0.385
0.034
0.151
0.040
FXy
FYx
FYy FLong FTrasv FLong FTrasv
X
X
Y
Y
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
- 40.80 12.895
1.825
1.795
12.79 0.154
9
40.770
3
- 1.000 20.787
-1.280 -2.284
1.121
0.190 2.339
- 0.221 4.371
-0.250 -0.465
0.246
0.021 0.478
- 0.082 1.583
-0.088 -0.173
0.091
0.005 0.178
- 1.817 -0.005
-0.030 1.817
0.034
0.006 0.003
0.000
- 0.000 1.726
0.001 -0.188
0.000
0.188
0.000
- 0.000 7.089
0.011 -0.771
-0.001
0.771
0.000
- 0.000 1.237
0.000 -0.135
0.000
0.135
- 1.175 29.285
-1.693 -0.598
1.206
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- 1.401 -0.003
-0.024 1.401
0.025
0.004 0.002
- 16.55 -0.013
-0.364 16.555
0.343
0.020 0.011
8
0.000
- 0.003 0.065
-0.004 -0.006
0.003
0.006
- 0.048 0.876
-0.059 -0.036
0.050
0.004 0.039
0.000
- 0.000 9.273
0.091 -0.171
-0.002
0.171
- 0.039 16.54 0.478
2.121
1.841
0.244
8
16.446
- 0.005 1.145 0.018
0.122 -1.140
0.105
0.007
0.000
- 0.000 0.782
0.008 -0.014
0.000
0.014
0.000 0.000 0.000 0.003
0.000 0.000
0.000
0.755
- 7.381 0.758
-0.137 7.379
0.162
0.008
0.340
- 3.002 -0.326
0.227 -2.995
0.194
0.002
0.442 0.009 4.055 -0.402
0.453 -4.037
0.382
0.032 0.043 0.246 1.764
-0.235 0.080
0.237
0.030 0.035 0.172 1.208
-0.153 0.060
0.165
0.055 0.066 0.290 2.021
-0.250 0.108
0.277
0.214 0.006 1.115 -0.204
0.125 -1.110
0.102
0.051 0.004 0.263 -0.041
0.061 -0.259
0.050
0.012 0.025 0.057 0.352
-0.051 0.035
0.051
0.004 0.009 0.019 0.116
-0.016 0.012
0.017
0.097 0.096 0.419 2.695
-0.333 0.161
0.399
0.138 0.003 0.554 -0.126
0.095 -0.549
0.078
0.808 0.022 3.241 -0.760
0.473 -3.218
0.383
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0.041 -0.273
0.033
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0.181 -0.822
0.146
0.042 0.004 0.179 -0.034
0.048 -0.175
0.038
MLon MTrasv MLon MTrasv MVen
gX
X
gY
Y
to
(tm)
(tm)
(tm)
(tm)
(tm)
32.455
3.870
4.790 0.000
87.641
52.218
-3.159
-5.561
2.769
0.000
11.960
-0.651
-1.168
0.638
0.000
5.268
-0.262
-0.467
0.267
0.000
0.180
-0.107
6.557
0.112
0.000
4.341
-0.002
-0.457
0.003
0.000
21.208
0.026
-1.851
0.056
0.000
4.977
0.018
-0.361
0.000
0.000
74.753
-4.024
-1.517
2.894
0.000
0.185
-0.093
5.558
0.093
0.000
0.360
-0.873 44.243
0.888
0.000
0.542
-0.079
4.378
0.072
0.000
22.859
-4.109
0.403
3.789
0.000
24.263
0.237
-0.448
-0.004
0.000
1.150
5.766
43.958
0.351 -3.142
5.147
0.000
0.315
0.000
0.418
1.849
0.000
0.872 -5.174
-0.329 28.070
0.823
0.401
0.000
0.000
2.045
0.000
0.932
2.402
2.231
1.306
0.298
0.476
0.169
0.057
1.809
0.406
0.918
0.079
0.350
0.092
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.087
11.305
0.135
1.794
-1.852
-0.815
1.975
-0.954
14.611
13.279
8.904
-0.438
0.135
1.045
0.346
12.186
-0.078
-1.824
-0.151
-0.424
-0.081
1.101
-2.548
-2.351
-0.600
0.344
0.464
-0.162
-0.053
-0.800
0.423
1.134
0.098
0.435
0.114
14.232
-9.781
0.436
0.388
0.338
-2.985
-0.621
0.102
0.035
0.480
-2.672
-7.724
-0.655
-1.972
-0.420
X28
Y24
X27
Y25
11.537
5.002
18.937
20.668
3.323
0.013
3.305
1.198
0.566
0.145
0.565
5.117
3.282
-0.026
3.257
-0.679
-0.530
0.015
-0.570
1.358
0.395
-0.144
0.381
-4.998
0.499 7.877
0.012 -0.032
0.499 13.691
1.103 -1.629
-1.271
0.025
-1.367
3.258
X26
Y21
16.267 1.691 0.031 0.132 0.282
28.842 0.841 0.430 0.064 4.694
1.663
-0.304
-0.305
0.894
0.186
-4.636
0.250
0.741
9.852
-0.720
-0.733
2.267
Y20
25.985 0.787 0.443 0.038 4.797
-0.329
0.841
-4.745
0.705
-0.727
2.455
X45
1.662 3.029 44.158
-4.138
1.921
X19
X20
Y18
Y19
Y32
X25
X24
Y30
Y31
X23
Y29
43.641 44.35
0
5.880 0.676
15.803 4.079
12.102 0.020
9.856 0.040
7.370 0.045
6.255 1.170
3.851 0.150
6.490 0.280
3.704 0.029
14.766 4.000
6.322 0.673
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0.179
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0.002
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0.347
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2.872 105.97
8
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0.205 9.967
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0.125 2.780
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0.236 -0.038
0.024 0.004
0.119 14.482
0.540 0.501
X30
2.281 0.241
0.164
0.035
0.058
0.012
0.270
0.167
1.156
0.116
0.027
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0.261
0.000
0.010
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0.000
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0.000
0.000
0.000
0.000
1.747
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0.000
0.000
2.103
0.000
-9.931
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-0.130
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0.000
-0.291
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1.543
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-6.805
-7.723
-2.817
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-4.834
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-5.231
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0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
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0.134
2.244
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-0.002
-0.014
-0.013
1.158
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-0.016
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-0.168
-0.022
0.283
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-0.179
0.643
0.030
0.192
-0.120
-0.238
-0.239
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0.015
-2.014
-0.133
0.352
-2.179
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0.238
-0.039
0.030
0.023
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-0.094
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0.000
0.050
0.011
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-1.255
-3.629
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0.182
0.163
16.754
0.157
0.462
0.457
18.961
18.371
1.148
47.299
18.744
0.354
-2.931
-0.665
-5.387
-3.327
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16.516
0.038
0.008
0.014
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0.571
3.865
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.164
0.130
4.071
0.000
0.000
0.000
0.410
0.648
0.646
4.223
0.000
0.000
0.000
0.000
2.966
0.000
1.905
9.024
0.000
0.000
3.419
0.000
0.243
0.388
0.090
0.628
0.379
0.026
0.325
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
X31
X32
X33
Y34
Y35
X34
Y38
2.009
1.490
1.703
4.651
14.042
5.030
15.891
0.019
0.004
0.007
0.056
1.069
0.023
3.970
0.161
0.034
0.057
-0.002
-0.026
0.165
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-0.026
-0.005
-0.009
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0.280
-0.030
1.166
0.021
0.004
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-0.055
-1.045
0.024
-3.857
0.016
0.003
0.006
0.010
0.229
0.019
0.952
0.388
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0.138
-0.004
-0.062
2.865
0.124
-0.062
-0.013
-0.021
0.199
0.840
-0.544
4.228
X40
X41
Y39
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4.993 0.361 0.004 0.053 0.049
14.183 1.198 0.385 0.163 4.124
0.377
0.355
-0.129
-0.070
-0.064
1.251
0.064
0.062
-4.001
0.039
0.038
1.012
1.200
1.021
-0.040
-0.168
-0.154
4.396
X35
X42
X43
Y42
4.024
5.696
5.651
16.615
0.009
0.079
0.078
5.077
0.062
0.611
0.591
-0.659
-0.011
-0.097
-0.091
1.443
0.009
0.106
0.104
-4.948
0.007
0.061
0.061
1.149
1.959
3.913
3.864
-0.832
-0.390
-0.685
-0.670
4.550
Y40
17.000 0.959 0.647 0.132 5.007
-0.506
1.041
-4.939
0.837
-0.933
3.271
X36
Y36
1.835
-2.167
-0.288
3.733
0.216 10.641
3.012 -4.208
-0.692
10.456
Y37
22.340 1.857 0.043 0.235 0.262
43.194 3.313 2.766 0.357 15.75
1
11.829 1.510 1.848 0.166 7.937
X44
Y44
Y45
Y47
Y46
X39
Y9
3.416
4.178
2.366
5.263
4.301
2.829
14.979
0.757
-0.235
-0.052
-0.488
-0.307
0.180
0.847
0.063
0.619
0.598
1.290
0.769
0.176
0.041
0.283
0.169
0.180
0.104
0.001
0.010
0.013
0.923
0.028
0.257
0.057
0.518
0.325
0.003
0.846
0.018
0.004
0.007
0.001
0.032
0.020
0.154
0.008
0.094
0.092
0.183
0.122
0.025
0.006
0.043
0.023
0.026
-
0.131
1.232
0.279
2.259
1.395
0.013
7.027
-1.585
0.277
15.465
1.785 -7.810
-0.141
0.204
0.047
0.332
0.200
-0.013
-0.092
0.147
-1.221
-0.277
-2.244
-1.386
0.027
7.026
1.425
-3.803
4.283
0.101
0.162
0.037
0.262
0.158
0.011
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1.816
-0.565
-0.126
-1.172
-0.736
0.431
2.037
-0.339
0.489
0.114
0.797
0.479
-0.032
-0.165
X37
Y41
Y48
Y14
Y43
X38
X11
X10
Y3
X12
Y15
Y16
Y17
Y33
X1
0.005
6.598 0.860 0.025 0.107
4.539 0.132 0.102 0.017
13.588 1.472
- 0.099
0.483
8.327 0.029 0.000 0.001
1.175 0.005 0.007 0.001
1.840 0.059 0.002 0.007
4.846 0.170 0.000
0.006
11.002 3.339
0.005 0.125
12.400 0.081
0.140 0.002
20.105 9.307
0.028 0.120
19.116 0.047
- 0.003
0.003
4.625 0.012
- 0.001
0.001
13.444 0.108
- 0.009
0.009
11.666 0.145 0.057 0.015
22.247 5.139
0.070 0.599
0.112
0.540
7.616
0.853
-0.075
0.689
-0.112
0.149
1.387
0.124
-0.527
-7.523
0.094
0.119
1.190
2.048
-0.127
1.654
-0.270
0.424
3.330
0.226
0.372
2.855
0.000
0.000
0.000
0.508
0.013
-0.018
0.190
0.297
-1.773
18.054
-3.675
-0.077
0.021
-0.130
0.003
0.032
0.008
0.004
0.029
-0.006
0.058
0.170
-0.004
0.005
-0.008
0.004
0.002
-0.032
0.009
-0.007
0.003
0.004
0.006
0.003
0.449
-0.015
0.139
5.100
0.593
0.010
0.015
0.144
0.000
0.000
0.000
0.000
0.069
3.338
0.073
-0.126
0.066 12.704
0.355
-0.418
0.293
0.000
1.371
0.143
0.073
-1.369
0.066
0.371
0.172
-2.984
0.164
0.000
0.498
9.288
-0.606
-0.089
0.505 27.771
-2.963
0.164
2.602
0.000
0.258
0.010
0.046
-0.255
0.039
1.017
1.891
0.000
0.065
0.003
0.012
-0.064
0.010
0.060
10.794
0.095 -0.663
0.110
0.000
0.541
0.025
0.105
-0.534
0.089
0.811
1.340
-8.365
1.680
0.000
0.756
0.234
-0.035
5.128
0.151
-0.339
-0.746
-0.586
0.124 -0.084
0.265 15.246
0.701
-0.917
-4.034
-1.507
0.662
0.730
0.000
0.000
1.609
SOLLECITAZIONI PARETI - PIANO n: 2 - COND. CARICO n: 1
Nome Nbase
FXx
FXy
X1
(t)
(t)
(t)
3.147 1.837 0.008
X2
2.900 1.456 0.004
Y2
12.697 0.047 0.240
Y3
X6
7.347 0.003 0.016
5.756 5.870 0.020
Y1
12.041 0.361 0.927
Y24
Y4
2.263 0.007 0.019
10.454 0.043 0.227
X7
2.835 1.255 0.000
X8
3.912 2.794 0.000
Y6
Y5
X5
X4
X3
21.613 0.000
FYx
FYy FLong FTrasv FLong FTrasv MLon MTrasv MLon MTrasv MVen
X
X
Y
Y
gX
X
gY
Y
to
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(t)
(tm)
(tm)
(tm)
(tm)
(tm)
- 0.057 1.836
-0.065 -0.064
0.059 2.938
-0.103 -0.102
0.095 0.000
0.066
- 0.047 1.455
-0.055 -0.050
0.050 2.328
-0.088 -0.080
0.079 0.000
0.052
- 2.746 0.241
-0.044 2.745
0.040 0.386
-0.070 4.393
0.064 0.000
0.002
0.000 0.189 0.017
-0.003 0.189
0.003 0.026
-0.005 0.303
0.004 0.000
- 0.174 5.866
0.226 -0.143
0.169 9.385
0.361 -0.229
0.271 0.000
0.137
- 6.386 0.942
-0.318 6.379
0.302 1.508
-0.509 10.206
0.482 0.000
0.011
0.000 0.135 0.020
-0.006 0.135
0.006 0.031
-0.010 0.216
0.010 0.000
- 2.631 0.228
-0.039 2.630
0.038 0.365
-0.063 4.209
0.060 0.000
0.001
- 0.000 1.255
0.011 -0.023
0.000 2.007
0.018 -0.037
0.000 0.000
0.023
- 0.000 2.794
0.025 -0.052
0.000 4.470
0.040 -0.083
-0.001 0.000
0.052
0.000 6.475 -0.016
0.000 6.475
0.008 -0.025
0.000 10.361
0.012 0.000
0.016
6.308 0.000
- 0.000 0.393
0.001
1.439 0.099 0.000
- 0.001
0.004
3.579 2.523 0.001
- 0.034
0.090
1.505 0.125 0.000
- 0.002
0.001
0.000
-0.393
0.001
0.002
0.000
-0.629
0.001
0.000
0.099
-0.002
-0.004
0.001
0.159
-0.003
-0.006
0.002
0.000
2.523
-0.041
-0.089
0.036
4.036
-0.066
-0.143
0.057
0.000
0.125
-0.002
-0.004
0.002
0.200
-0.003
-0.007
0.003
0.000
X9
X10
X11
Y20
Y21
Y22
Y23
Y12
Y13
X12
Y14
X15
X13
X14
Y10
X16
X17
X18
Y17
X23
Y18
X22
X21
X20
Y11
Y19
Y16
X19
Y15
Y9
Y8
Y7
12.654 13.20
8 0.067
3.456 0.761
0.012
7.919 5.437
0.092
3.511 0.142
0.119
1.668 0.033
0.028
1.668 0.032
0.027
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0.086
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PIANO n: 1 - Limite elastico
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Y6
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N
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KX
SpX
(t/m)
(mm)
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Plx EccX Rib
X
(t)
(m)
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Ky
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Spy
Fy
Ply
(mm)
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Eccy
Rib
y
(m)
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Y28
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X28
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X36
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Y36
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Y37
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N
N
N
N
N
N
N
N
N
S
N
S
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4
KX
(t/m)
(mm)
6552.366 1.380
5200.014 1.378
172.174 1.350
Plx EccX Rib
X
(t)
(m)
9.044 N
4.598 S
7.166 N
3.953 S
0.232 N
0.029 N
Ky
Spy
(t/m)
257.929
213.528
11898.864
(mm)
1.270
1.275
1.276
Fy
Ply
(t)
0.328 N
0.272 N
15.187 S
Eccy
Rib
y
(m)
0.167 N
0.150 N
1.914 S
Y3
X6
0.750 6.809
3.559 3.205
Y1
Y24
Y4
X7
X8
Y6
4.290
0.667
2.370
1.522
2.273
4.599
Y5
X5
X4
X3
X9
0.982
0.548
2.047
0.594
4.027
X10
X11
0.940 2.054
3.106 5.136
Y20
Y21
Y22
Y23
Y12
Y13
X12
1.019
0.793
0.793
0.921
0.489
0.834
3.081
2.082
1.161
1.161
1.938
6.230
5.693
3.671
Y14
X15
X13
X14
2.202
1.118
1.105
4.138
5.414
1.798
1.785
3.619
Y10
X16
X17
2.477 7.982
1.779 1.784
2.180 2.439
X18
2.186 2.444
Y17
X23
3.508 5.295
3.144 2.666
Y18
X22
X21
X20
Y11
Y19
Y16
X19
Y15
3.332
0.473
0.690
0.680
3.348
3.368
0.888
1.230
4.275
Y9
Y8
Y7
8.960
1.785
8.755
1.744
2.283
18.64
6
5.604
1.046
2.116
1.079
6.654
5.140
0.993
1.148
1.148
5.340
5.354
1.329
1.442
12.17
4
0.790 3.441
0.845 4.265
2.699 9.109
11.868
14893.37
5
1322.023
28.026
164.920
4933.042
9890.401
0.000
1.302
1.266
0.015 N
18.864 S
0.003 N
5.244 S
851.007
787.200
1.276
1.273
1.335
1.274
1.246
1.225
1.226
0.000
1.764
0.036
0.205
6.043
12.122
0.000
N
N
N
N
S
N
0.234
0.025
0.031
3.410
4.958
0.000
0.000
355.300
7917.284
446.100
37017.53
9
3172.121
18151.42
3
600.424
142.264
142.264
460.378
39.518
174.539
13365.99
1
1596.383
3372.865
3274.007
20586.16
0
2001.112
7697.693
11409.43
2
11461.62
9
3929.614
16491.60
4
2574.202
229.067
664.499
646.575
4370.968
4505.014
229.323
2649.720
4868.925
0.000
1.376
1.377
1.377
1.153
0.000
0.489
10.900
0.614
43.399
N
N
S
N
S
0.000
0.544
4.873
0.653
5.487
1.138
1.134
0.874
0.846
0.851
0.856
0.893
0.882
0.909
0.921
0.968
2.250
0.194
0.565
0.554
3.904
3.973
0.208
2.441
4.715
N
N
N
S
S
N
19026.143
615.819
11228.790
0.000
0.000
20086.363
1.269
1.270
1.276
0.000
0.000
1.287
24.175
0.782
14.333
0.000
0.000
25.855
S
N
S
N
N
S
3.212
0.553
2.194
0.000
0.000
1.914
S
S
S
N
N
N
N
S
S
S
S
1735.544
5.823
151.547
7.311
10140.389
1.287
1.286
1.282
1.279
1.291
2.234
0.007
0.194
0.009
13.087
N
N
N
N
N
0.567
0.008
0.087
0.010
1.655
S
N
N
N
N
3.611 N
20.817 S
1.672 S
4.206 S
589.847
3461.015
1.298
1.301
0.765 N
4.504 N
0.354 N
0.910 N
1.122
1.103
1.067
1.050
1.126
1.072
1.053
0.673
0.157
0.152
0.484
0.045
0.187
14.491
N
N
N
N
N
N
S
0.307
0.150
0.146
0.240
0.011
0.048
4.109
N
N
N
N
N
N
S
3680.126
871.968
871.968
2821.752
253.043
1117.609
3891.346
1.305
1.305
1.304
1.304
1.298
1.297
1.300
4.802
1.138
1.137
3.679
0.328
1.450
5.060
N
N
N
N
N
N
N
2.188
1.091
1.091
1.827
0.080
0.369
1.435
S
S
S
S
N
N
N
1.041
1.017
1.037
1.027
1.662
3.429
3.394
21.522
N
N
N
S
0.381
1.864
1.862
5.229
N
S
S
S
9391.374
647.170
628.202
5214.872
1.297
1.296
1.286
1.291
12.330
0.839
0.808
6.732
S
N
N
N
2.829
0.456
0.443
1.636
S
N
N
N
0.954
0.926
0.915
1.908 N
7.131 N
10.440 N
0.313 N
3.520 S
3.954 S
11157.981
1526.341
2262.325
1.284
1.283
1.289
14.507 S
1.959 N
2.915 N
2.379 S
0.967 S
1.104 S
0.901
10.326 N
3.902 S
2272.675
1.295
2.943 N
1.112 S
0.859
0.833
3.377 N
13.738 N
0.712 N
4.697 S
13072.786
2896.647
1.296
1.292
17.278 S
3.743 N
3.644 S
1.280 N
0.495
0.233
0.551
0.539
0.807
0.818
0.166
1.751
0.496
N
N
S
S
N
N
N
S
N
12519.623
46.732
135.563
136.198
13718.692
13716.283
1399.405
569.313
18486.074
1.290
1.285
1.283
1.281
1.281
1.286
1.297
1.296
1.296
16.315
0.060
0.174
0.174
17.986
18.073
1.815
0.738
24.310
3.588
0.072
0.169
0.170
3.718
3.722
1.449
0.529
2.559
153.729
183.957
2314.248
1.026
1.051
1.127
0.158 N
0.193 N
2.608 N
0.063 N
0.063 N
0.378 N
968.782
1159.275
12141.061
1.285
1.285
1.287
1.245 N
1.490 N
15.819 S
FpX
FrX/FpX Ver
N
N
N
N
N
N
N
N
N
1.086 N
1.002 N
S
N
N
N
S
S
N
N
S
0.237 N
0.278 N
S
N
N
N
S
S
S
N
S
0.497 S
0.490 S
2.294 S
TOTALE PIANO n: 1
n.p.
FrX
KX
SpX
FrY
KY
SpY
FpY
FrY/FpY
*
Y
(t)
(t/m)
(mm)
(t)
S 479.361 409568.338 1.170 195.701
Limite
elastico
Limite
S 543.719 386887.842 1.405 195.701
fessurazione
Limite
S 632.128 359805.629 1.757 195.701
ultimo
2.449 S
(t)
(t/m)
(mm)
(t)
602.451 469603.302 1.283 195.701
3.078
2.778 S
701.916 454969.228 1.543 195.701
3.587
3.230 S
787.193 381654.958 2.063 195.701
4.022
TOTALE PIANO n: 2
n.p.
FrX
KX
SpX
FpX
FrX/FpX Ver
Y
*
(t)
(t/m)
Limite
S 202.016 271229.448
elastico
Limite
S 229.107 255016.648
fessurazione
Limite
S 250.203 230364.081
ultimo
FrY
KY
(t)
(t/m)
(mm)
(t)
238.083 277459.962 0.858 62.823
3.790
0.898 62.823
3.647 S
261.114 251904.327 1.037 62.823
4.156
1.086 62.823
3.983 S
283.669 218632.302 1.297 62.823
4.515
GEOMETRIA FONDAZIONE
Y1
X2
X3
X4
Y4
X5
X6
X7
X8
Y5
Y6
Y2
X9
X13
Y10
Y13
X14
Y7
Y8
Y11
Y12
X15
X16
X17
Y22
Asx
(m)
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
FrY/FpY
3.216 S
Tensione ammissibile terreno (MPa): 0.12
Tensione ammissibile acciaio (MPa): 220.00
Calcestruzzo Rbk (MPa): 25.00
Hfond
(m)
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
FpY
(mm)
(t)
0.745 62.823
FONDAZIONI - D.M. 16/01/96 - muratura ordinaria - Stati limite (POR)
Par.
SpY
Adx Tfond ø long
(m)
(m)
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 1.000 8ø16
0.250 1.000 8ø16
0.250 1.400 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.700 8ø16
0.250 1.200 8ø16
0.250 1.200 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.700 8ø16
0.250 0.700 8ø16
0.250 0.500 8ø16
0.250 0.500 8ø16
ø staffe
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
Pstaf CoprL CoprS
(m)
(m)
(m)
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
0.250 0.050 0.050
Y23
X21
X22
X18
Y49
Y26
Y27
Y28
X29
X28
Y24
X27
Y25
X26
Y21
Y20
X45
X19
X20
Y18
Y19
Y32
X25
X24
Y30
Y31
X23
Y29
X30
X31
X32
X33
Y34
Y35
X34
Y38
X40
X41
Y39
X35
X42
X43
Y42
Y40
X36
Y36
Y37
X44
Y44
Y45
Y47
Y46
X39
Y9
X37
Y41
Y48
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.500
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
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3.402
3.861
1.409
1.390
0.178
2.417
0.160
7.241
2.615
0.285
0.194
0.041
0.069
0.628
1.815
1.433
8.151
0.600
0.511
8.377
0.980
1.957
1.932
9.480
9.185
5.320
23.64
9
9.372
0.908
1.465
0.332
2.693
1.663
0.216
8.258
1.024
0.887
9.027
1.837
0.039
0.070
2.550
6.952
6.159
6.166
15.476
6.754
23.432
26.580
20.185
34.163
31.127
56.171
1.137
0.750
1.075
1.150
0.792
1.140
1.754
1.140
1.500
1.400
1.500
1.723
2.533
1.650
2.740
1.769
3.154
2.697
2.750
2.838
2.938
6.682
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
4
4
4
8
5
10
8
10
11
11
10
3
2
3
2
5
3
3
3
5
4
1
889
647
797
1664
758
4288
2758
4174
3031
2901
2908
956
1035
904
1770
1152
2346
1954
2284
2497
2554
2396
21
20
20
39
22
102
51
99
62
61
59
10
11
9
18
12
24
20
24
26
26
25
8.133
20.040
14.757
12.165
9.261
8.839
5.615
9.659
5.677
18.495
9.657
4.019
3.634
2.802
3.100
6.448
17.701
6.712
19.966
7.285
6.892
18.268
5.574
7.802
7.739
20.960
21.375
27.110
51.806
2.449
2.375
2.217
3.939
1.752
4.495
5.912
3.919
5.321
5.142
12.52
9
2.253
4.238
2.655
2.310
1.891
2.584
1.764
3.169
1.973
3.729
3.335
1.738
1.625
1.313
1.397
1.796
3.660
1.682
4.075
1.922
1.899
4.085
1.550
2.106
2.088
4.344
4.375
4.770
8.612
0.765
1.153
1.063
0.784
0.760
0.820
0.821
0.750
0.940
0.905
0.750
0.700
0.700
0.700
0.700
0.966
1.404
0.749
0.748
0.750
0.750
0.748
0.814
0.750
0.750
0.751
0.750
1.502
1.116
2.355
2.941
1.998
2.357
1.990
2.521
1.719
3.380
1.680
3.297
3.558
1.986
1.857
1.500
1.596
1.488
2.085
1.795
4.358
2.050
2.025
4.370
1.523
2.246
2.228
4.628
4.666
2.541
6.175
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
6
9
12
12
9
6
4
6
4
11
5
4
3
3
3
6
8
9
10
6
6
9
8
8
8
10
9
10
11
3
3
2
1
3
3
4
2
3
2
2
2
2
3
3
3
4
1
3
4
4
2
1
2
2
2
3
4
4
922
1944
4652
3519
1308
925
697
796
710
1837
763
476
444
383
407
1150
2064
1235
1380
850
800
1314
1190
1119
1120
1386
1372
5732
9180
1446
2062
2721
2755
2067
1360
1023
1274
916
2457
1220
813
758
654
696
1446
1812
1978
2214
1361
1280
2108
1760
1790
1793
2214
2194
2406
2512
28
46
115
104
39
27
20
24
19
50
23
15
14
12
13
30
44
38
42
26
24
40
34
34
34
42
42
117
221
15
21
28
29
21
14
11
13
9
25
13
8
8
7
7
15
19
21
23
14
13
22
18
19
19
23
23
25
26
16.980
5.620
6.812
4.264
8.395
7.011
4.515
20.136
9.502
6.713
19.377
10.277
2.565
3.396
6.692
5.150
2.204
2.634
1.897
3.132
2.710
1.686
5.156
2.904
2.174
5.790
1.949
1.390
1.556
1.846
0.800
0.750
0.750
0.750
0.750
0.750
0.749
0.750
1.160
0.750
0.750
0.866
0.750
0.830
0.820
5.150
2.351
2.809
2.024
3.341
2.891
1.802
5.500
2.003
2.318
6.175
1.800
1.482
1.500
1.801
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
7
5
5
3
5
5
4
7
5
5
6
11
2
3
10
1
2
2
2
1
2
3
3
3
3
2
3
2
3
0
1041
651
682
500
764
698
560
1022
1187
750
879
3420
354
470
1650
1567
1042
1092
800
1222
1117
898
1635
1252
1199
1406
2434
566
683
2424
30
20
21
15
23
21
17
31
28
23
27
96
11
13
48
16
11
11
8
13
12
9
17
13
12
15
25
6
7
25
SI
SI
SI
X10
Y3
X12
SI
SI
SI
SI
SI
Y15
Y16
Y17
Y33
X1
6.352
1.492
13.88
6
5.397
0.332
4.183
2.017
7.623
14.686 3.684 0.820 3.594 8ø16
15.306 2.906 0.800 2.905 8ø16
25.633 5.528 0.900 4.916 8ø16
1ø10
1ø10
1ø10
0.250
0.250
0.250
9
8
10
1
5
2
1351
1217
1656
1986
1830
2228
39
36
45
21
19
23
22.726
6.169
16.652
14.060
28.372
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
1ø10
0.250
0.250
0.250
0.250
0.250
11
6
11
10
9
5
4
2
5
2
12226
863
4133
1442
2974
2496
1382
2433
2279
2112
372
26
103
44
56
26
14
25
24
22
3.610
1.544
3.208
2.394
6.125
0.750
0.750
1.056
0.760
1.750
3.850
1.647
2.430
2.520
2.800
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
8ø16
Legenda Tabella dati dei piani
Descr.
Hp
Lp
Pp
Area
Xgc
Ygc
Xgv
Ygv
Descrizione del piano
Altezza piano
Larghezza piano (X)
Profondità piano (Y)
Area impalcato
Posizione X baricentro carichi
Posizione Y baricentro carichi
Posizione X baricentro vento
Posizione Y baricentro vento
Legenda Tabella caratteristiche delle murature
Cod.
Descr.
Tm
Tb
Malta
fk
fvko
E
G
Peso
fbk
Codice muratura
Descrizione muratura
Tipo materiale
Tipo blocco
Tipo malta
Res. caratteristica compr. (fk)
Res. caratteristica taglio (fvko)
Modulo E
Modulo G
Peso a m³
Res. caratteristica blocco (fbk)
Legenda Tabella delle caratteristiche dei carichi
Cod.
Descr.
Pp
Sp
Sa
E
S
Codice carico
Descrizione carico
Peso proprio
Sovraccarico permanente
Sovraccarico accidentale
Ecc.(m)
Coefficiente di riduzione
Legenda Tabella caratteristiche pareti
Nome
Sopra
V
E
Tm
Spes.
Lung.
Nome della parete
Pareti sovrastanti
Da verificare o non
Esterna o Interna
Tipo di muro
Spessore parete
Lunghezza parete
h
Gx
Gy
A (°)
As1
Ad1
At1
As2
Ad2
At2
Altezza parete
Posizione baricentro X
Posizione baricentro Y
Angolo
1° area solaio a sinistra
1° area solaio a destra
1° area solaio tipo
2° area solaio a sinistra
2° area solaio a destra
2° area solaio tipo
Legenda Tabella caratteristiche di piano
Piano
XgK
YgK
XgC
YgC
EccXc
EccYc
Numero del piano
Posizione X bar. rigidezze
Posizione Y bar. rigidezze
Posizione Y bar. carichi
Posizione Y bar. carichi
Eccentricità X azione carichi
Eccentricità Y azione carichi
Legenda Tabella delle rigidezze di parete ed altro
Par.
Rid
KLong
KTrasv
Kx
Ky
XripX
XripY
YripX
YripY
Nome parete
Coeff. riduzione
Rigidezza longitudinale
Rigidezza traversale
Rigidezza in X
Rigidezza in Y
Coeff. rip. X per X
Coeff. rip. X per Y
Coeff. rip. Y per X
Coeff. rip. Y per Y
Legenda Tabella forze di piano
Piano
FX(1)
FY(1)
P(1)
Numero del piano
Forza in X (1° cond. car.)
Forza in Y (1° cond. car.)
Peso piano (1° cond. car.)
Legenda Tabella sollecitazioni sulle pareti
Nome Nome della parete
Nbase Carico alla base
FXx
Forza in X da X
FXy
Forza in X da Y
FYx
Forza in Y da X
FYy
Forza in Y da Y
FLongX Forza longitudinale da X
FTrasvX Forza trasversale da X
FLongY Forza longitudinale da Y
FTrasvY Forza trasversale da Y
MLongX
Momento longitudinale da X
MTrasvX
Momento trasversale da X
MLongY
Momento longitudinale da Y
MTrasvY
Momento trasversale da Y
MVento Momento dovuto al vento
Legenda POR pareti
Nome
Lp
N
KX
SpX
FX
Plx
EccX
RibX
Ky
Spy
Fy
Ply
Eccy
Riby
Nome della parete
Lunghezza Parete
Carico Normale
Rigidezza in X
Spostamento in X
Forza in X
Stato parete in X
Eccentricità in X
Ribaltato in X
Rigidezza in y
Spostamento in y
Forza in y
Stato parete in y
Eccentricità in y
Ribaltato in y
Legenda POR piano
n.p.
Piano
Ver X Piano verificato in X
FrX
Forza reagente in X
KX
Rigidezza in X
SpX
Spostamento piano in X
FpX
Forza progetto in X
FrX/FpX
Coefficiente sicurezza in X
Ver Y Piano verificato in Y
FrY
Forza reagente in Y
KY
Rigidezza in Y
SpY
Spostamento piano in Y
FpY
Forza progetto in Y
FrY/FpY
Coefficiente sicurezza in Y
Legenda Geometria fondazione
Par.
Hfond
Asx
Adx
Tfond
ø long
ø staffe
Pstaf
CoprL
CoprS
Nome parete
Altezza della fondazione
Ala fondazione a sinistra
Ala fondazione a destra
Sbalzo di testata fondazione
Armatura longitudinale fondazione
Armatura staffe fondazione
Passo staffe fondazione
Copriferro barre longitudinali
Copriferro staffe
Legenda Verifica fondazioni
Ver
Nome
M
N
Parete verificata
Nome della parete
Momento totale in fondazione
Sforzo normale in fondazione
Nf
b
l
ø long
ø staffe
Pst
St1
St2
SaLong
SaStaf
ScT
ScA
Peso della fondazione
Larghezza fondazione
Lunghezza della fondazione
Armatura lomgitudinale
Armatura staffe
Passo staffe
Tensione sul terreno estremità 1°
Tensione sul terreno estremità 2°
Tensione acciaio longitudinale
Tensione acciaio staffe
Tensione calcestruzzo in testata
Tensione calcestruzzo sull'ala
RELAZIONE SUI MATERIALI
1 - PREMESSA
Il punto 2.7. del D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008, stabilisce che i materiali ed i prodotti impiegati nella costruzione
abbiano le caratteristiche riportate nello stesso decreto.
Di seguito si riporta la descrizione dei materiali da impiegare nelle costruzioni in esame, con le relative caratteristiche.
2 - CEMENTO ARMATO
NORMATIVA
D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 “nuove norme tecniche per le costruzioni” punti 11.2 e 11.3.
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI UTILIZZATI
CALCESTRUZZO CLASSE Rck 30 N/mm2
Si intende la miscela inerte grosso (ghiaia o pietrisco), inerte fino (sabbia), cemento e acqua.
Il calcestruzzo per la realizzazione dei cordoli e degli altri elementi in cls previsti in progetto, avrà una resistenza
caratteristica a compressione su cubi, a 28 giorni Rck pari o maggiore a 30 N/mm2.
Resistenza cilindrica utilizzata nelle verifiche: fck = 0,83 x Rck
Dosatura per ogni mc di calcestruzzo:
Pietrisco
mc 0,80
Sabbia
mc 0,40
Cemento
Kg 300
Acqua
litri 120
ACCIAIO B450C CONTROLLATO IN STABILIMENTO
L'armatura degli elementi in c.a. sarà costituita da barre di acciaio del tipo B450C secondo le quantità e sagome previste in
progetto e riportate negli elaborati grafici allegati.
Cordoli perimetrali e travi in sottofondazione saranno armati con ferri longitudinali di diametro φ 16 e staffe φ 8/10, i solai
con monconi φ 12 del tipo B450C.
3 - MURATURA
NORMATIVA
D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 “nuove norme tecniche per le costruzioni” punto 11.10.
ELEMENTI PER MURATURA
Gli elementi per muratura portante devono essere conformi alle norme europee armonizzate della serie UNI EN 771 e,
secondo quanto specificato al punto A del § 11.1, recare la Marcatura CE, secondo il sistema di attestazione della
conformità indicato nella seguente tabella.
Tabella 11.10.1
Specifica Tecnica Europea di riferimento
Specifica per elementi per muratura - Elementi per muratura di laterizio,
silicato di calcio, in calcestruzzo vibrocompresso (aggregati pesanti e
leggeri), calcestruzzo aerato autoclavato, pietra agglomerata, pietra
naturale UNI EN 771-1, 771-2, 771-3, 771-4, 771-5, 771-6
Categoria
Sistema di
Attestazione della
Conformità
CATEGORIA
2+
I
CATEGORIA
4
II
La struttura portante sarà in muratura di pietra naturale squadrata (blocchi di tufo).
MALTE PER MURATURA
Le prestazioni meccaniche di una malta sono definite mediante la sua resistenza media a compressione fm. La categoria di
una malta è definita da una sigla costituita dalla lettera M seguita da un numero che indica la resistenza fm espressa in
N/mm2 secondo la Tabella 11.10.III. Per l'impiego in muratura portante non è ammesso l'impiego di malte con resistenza fm
< 2,5 N/mm2.
Tabella 11.10.III - Classi di malte a prestazione garantita
Classe
M 2,5
M5
M 10
M 15
Resistenza a compressione N/mm2
2,5
5
10
15
d è una resistenza a compressione maggiore di 25 N/mm2 dichiarata dal produttore
M 20
20
Md
d
Le classi di malte a composizione prescritta sono definite in rapporto alla composizione in volume secondo la tabella
seguente.
Tabella 11.10.IV - Classi di malte a composizione prescritta
Classe
M 2,5
M 2,5
M 2,5
M5
M8
M 12
Tipo di malta
Idraulica
Pozzolanica
Bastarda
Bastarda
Cementizia
Cementizia
Cemento
1
1
2
1
Composizione
Calce aerea Calce idraulica
1
1
2
1
1
-
Sabbia
3
9
5
8
3
Pozzolana
3
-
Per la posa in opera della muratura sarà impiegata una malta bastarda classe M2,5.
RESISTENZA A COMPRESSIONE DELLA MURATURA
Il valore della resistenza caratteristica a compressione della muratura fk può essere dedotto dalla resistenza caratteristica a
compressione degli elementi fbk e dalla classe di appartenenza della malta tramite la seguente Tabella 11.10. VI.
Tabella 11.10.VI - Valori di fk per murature in elementi naturali di pietra squadrata (valori in N/mm2)
Resistenza caratteristica a compressione fbk
dell'elemento
2,0
3,0
5,0
7,5
10,0
15,0
20,0
30,0
≥ 40,0
Tipo di malta
M15
M10
1,0
1,0
2,2
2,2
3,5
3,4
5,0
4,5
6,2
5,3
8,2
6,7
9,7
8,0
12,0
10,0
14,3
12,0
M5
1,0
2,2
3,3
4,1
4,7
6,0
7,0
8,6
10,4
M2,5
1,0
2,0
3,0
3,5
4,1
5,1
6,1
7,2
-
I blocchi di pietra naturale squadrata (blocchi di tufo) da impiegare avranno una resistenza caratteristica a compressione fbk=
4 N/mm2, e con l’impiego di malta bastarda M2,5 si avrà una muratura con una resistenza caratteristica a compressione pari
a fk = 2,75 N/mm2.
RESISTENZA A TAGLIO DELLA MURATURA
In sede di progetto, per le murature formate da elementi artificiali pieni o semipieni ovvero in pietra naturale squadrata, il
valore di fvk0 può essere dedotto dalla resistenza a compressione degli elementi tramite la Tabella 11.10.VII. La validità di
tale tabella è limitata a quelle murature aventi giunti orizzontali e verticali riempiti di malta, le cui dimensioni sono
comprese tra 5 e 15 mm. Per valori non contemplati in tabella è ammessa l'interpolazione lineare; in nessun caso sono
ammesse estrapolazioni.
Tabella 11.10.VII - Resistenza caratteristica a taglio in assenza di tensioni normali fvk0 (valori in N/mm2)
Tipo di elemento resistente
Resistenza caratteristica a
compressione fbk dell'elemento
fbk > 15
Laterizio pieno e semipieno
7,5 < fbk ≤ 15
fbk ≤ 7,5
fbk > 15
Calcestruzzo; Silicato di calcio; Cemento
autoclavato; Pietra naturale squadrata
7,5 < fbk ≤ 15
fbk ≤ 7,5
Classe di
malta
M10 ≤ M ≤
M20
M5 ≤ M <
M10
M2,5 ≤ M <
M5
M10 ≤ M ≤
M20
M5 ≤ M <
M10
M2,5 ≤ M <
M5
fvk0 (N/mm2)
0,30
0,20
0,10
0,20
0,15
0,10