REGIONE PIEMONTE
PROVINCIA DI CUNEO
COMUNI DI LESEGNO E SAN MICHELE MONDOVI'
IMPIANTO IDROELETTRICO SU TRAVERSA ESISTENTE
DEL TORRENTE CORSAGLIA
Località "La Gatta"
Documentazione ai sensi del Regolamento regionale 10/R del 29 luglio 2003
Valutazione di Impatto Ambientale ex artt. 6 d.lgs.152/06 e s.m.i. e 4 L.R. 40/98 e s.m.i.,
RELAZIONE TECNICA
DATA PROGETTO
Ottobre 2014
SCALA
Elaborato
2
GRUPPO DI PROGETTAZIONE
RICHIEDENTI
OLIVERO ENERGIA
STUDIO DI INGEGNERIA
Dott. Ing. ANTONIO CAPELLINO
Via Rosa Bianca, 18
12084 Mondovì - (CN)
0174/551247
[email protected]
[email protected]
di Olivero Piero Osvaldo
Via Cesare Vinaj, 2
12100 - Cuneo (CN)
P.IVA. 00762070043
PEC
Dott. Arch. DANIELE BORGNA
Via G. Pascoli, 39/6 - 12084 Mondovì (CN)
339-3131477
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Dott. Ing. ALBERTO BONELLO
Strada di Pascomonti - 12084 Mondovì (CN)
328-4541205
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Geom. ALBERTO BALSAMO
S.S. 28 Nord, 81 - 12084 Mondovì (CN)
347-4097196
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Relazione tecnica
SOMMARIO
1.
PREMESSA E MOTIVAZIONE A SOTTOPORRE IL PROGETTO A FASE DI VALUTAZIONE DI
IMPATTO AMBIENTALE.................................................................................................................... 3
2.
QUADRO PROGRAMMATICO E NORMATIVO ......................................................................... 6
2.1.
Introduzione ...................................................................................................................... 6
2.2.
Inquadramento normativo .................................................................................................. 6
2.3.
Vincoli territoriali e ambientali ............................................................................................ 9
3.
INQUADRAMENTO PROGRAMMATICO .................................................................................12
3.1.1.
Il Piano Territoriale Regionale – PTR........................................................................12
3.1.2.
Il Piano Paesaggistico Regionale (P.P.R.) ................................................................15
3.1.3.
Piano Territoriale di Coordinamento della Provincia di Cuneo ...................................16
3.1.4.
Piani sull’ambiente idrico: P.A.I., P.D.R.I. e P.T.A. ....................................................17
3.1.5.
Piani Regolatori Generali Comuni interessati dall’intervento (P.R.G.C.) ....................21
3.1.6.
Programmazione in materia di “energia” ...................................................................29
4.
MOTIVAZIONI ALLA BASE DELLA SCELTA PROGETTUALE .................................................31
5.
ELENCO ELABORATI ..............................................................................................................32
6.
COORDINATE UTM DELL’IMPIANTO ......................................................................................33
7.
SCELTA PROGETTUALE E IPOTESI PROGETTUALI ALTERNATIVE ....................................33
7.1.
Analisi delle alternative progettuali e scelta della soluzione in esame ................................33
7.2.
Soluzione alternativa A .....................................................................................................33
7.3.
Soluzioni alternative B ......................................................................................................35
7.4.
Soluzione adottata............................................................................................................37
8.
DESCRIZIONE GENERALE DELL’IMPIANTO ..........................................................................38
9.
CONSIDERAZIONI CIRCA IL BACINO ATTUALE E QUELLO CON INTERVENTO ..................41
10. SINTESI IDROLOGICA ............................................................................................................43
10.1. Portate medie ...................................................................................................................44
10.2. Curva di durata delle portate.............................................................................................45
10.3. Portate derivabili...............................................................................................................46
11. TRAVERSA FLUVIALE ESISTENTE ........................................................................................54
12. INTERVENTI DI ADEGUAMENTO DELLA TRAVERSA ............................................................55
13. CENTRALE IDROELETTRICA PRINCIPALE ............................................................................58
13.1. Opera di presa ed adduzione............................................................................................58
13.2. Edificio e meccanismi di produzione .................................................................................60
13.3. Canale di restituzione .......................................................................................................60
14. CENTRALE DI RILASCIO E VALORIZZAZIONE ENERGETICA DEL DMV ..............................61
15. LOCALE DI CONSEGNA ENEL................................................................................................63
16. GESTIONE DELLA PORTATA .................................................................................................65
16.1. Dispositivi di modulazione della portata ............................................................................65
16.2. Dispositivo di limitazione della portata derivata .................................................................67
16.3. Dispositivi di misura della portata......................................................................................67
16.4. Dispositivi di controllo visivo e di misura diretta delle portate derivata e rilasciata ..............68
16.5. Dispositivo di evidenziazione delle portate ........................................................................68
16.6. Ripartizione della portata ..................................................................................................69
16.7. Gestione della derivazione irrigua del Consorzio San Gervasio.........................................71
16.8. Distribuzione della portata derivabile tra le turbine idrauliche ............................................71
16.9. Passaggio artificiale per l’ittiofauna ...................................................................................75
16.9.1.
Verifica delle fenditure..............................................................................................75
16.9.2.
Verifica della velocità nei passaggi ...........................................................................76
16.9.3.
Verifica della dissipazione di energia ........................................................................76
16.9.4.
Verifica dello stramazzo Bazin per il controllo della portata .......................................77
17. SALTO IDRAULICO .................................................................................................................78
17.1. Quota idrometrica a monte ...............................................................................................78
17.1.1.
Metodo di calcolo .....................................................................................................78
17.1.2.
Turbina principale ....................................................................................................79
17.1.3.
Turbina di rilascio del deflusso minimo vitale ............................................................81
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1
Relazione tecnica
17.2. Quota idrometrica a valle ..................................................................................................82
17.3. Salto idraulico...................................................................................................................84
17.3.1.
Turbina principale ....................................................................................................84
17.3.2.
Turbina di rilascio del deflusso minimo vitale ............................................................85
18. PRODUZIONE..........................................................................................................................86
18.1. Impianto principale ...........................................................................................................87
18.2. Impianto di rilascio e valorizzazione energetica del DMV ..................................................89
18.3. Impianto complessivo .......................................................................................................91
19. SCELTA DELLE TURBINE E POTENZE INSTALLATE E NOMINALI........................................94
19.1. Scelta delle turbine da installare .......................................................................................94
19.2. Salto idraulico medio ........................................................................................................95
19.3. Potenza dell'impianto e delle turbine.................................................................................96
19.3.1.
Potenza nominale ....................................................................................................96
19.3.2.
Potenza installata.....................................................................................................96
20. ACCESSIBILITÀ E ORGANIZZAZIONE DI CANTIERE .............................................................97
21. ATTESTAZIONE DI CREDITO .................................................................................................98
22. VERIFICHE IDRAULICHE DEL TORRENTE CORSAGLIA .......................................................99
23. ANALISI DEL TRASPORTO SOLIDO .....................................................................................100
23.1. Metodo di calcolo ...........................................................................................................100
23.2. Portata di massima piena centennale .............................................................................101
23.3. Portata media annua ......................................................................................................102
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2
Relazione tecnica
1.
PREMESSA E MOTIVAZIONE A SOTTOPORRE IL PROGETTO A FASE DI
VALUTAZIONE DI IMPATTO AMBIENTALE
Il presente progetto riguarda la costruzione di un IMPIANTO IDROELETTRICO SU TRAVERSA
ESISTENTE DEL TORRENTE CORSAGLIA in località "La Gatta" in Comune di Lesegno.
L’impianto idroelettrico previsto, di nuova realizzazione, si sviluppa in un tratto terminale del Torrente
Corsaglia, circa 7,5 km prima della confluenza con il Fiume Tanaro.
L’opera sfrutta una traversa esistente, utilizzata per la derivazione irrigua del Consorzio San Gervasio,
posta a ridosso del confine comunale tra il Comune di Lesegno, in sponda destra orografica e quello
di San Michele Mondovì in sponda sinistra.
Il progetto prevede due gruppi di produzione, uno principale posto in sponda destra orografica e uno
secondario volto alla valorizzazione del DMV, posto nel corpo della traversa.
L’impianto è classificabile in funzione delle proprie caratteristiche nei seguenti modi:
mini impianto (100 kW ≤ P < 1˙000 kW) :
l’impianto idroelettrico progettato ha una potenza nominale massima di 656 kW e media
di 284 kW; le due turbine hanno potenza complessiva installata di 578 kW e nell’anno
idrologico medio producono circa 2,1 GWh di energia elettrica;
-
impianto ad acqua fluente:
l’impianto idroelettrico progettato non possiede capacità d’invaso, se non per i piccoli
volumi d’acqua contenuti nelle varie opere idrauliche che compongono la centrale, che
non possono essere sfruttate in modo proficuo per la modulazione della portata;
-
impianto a bassa caduta (H < 50 m) :
l'impianto idroelettrico in progetto nell'anno idrologico medio valorizza energeticamente il
salto medio di 4,95 m;
-
impianto a media portata (10 m3/s ≤ Q < 100 m3/s) :
l’impianto idroelettrico progettato valorizza portate comprese tra 0,600 m3/s e 14,000
m3/s, la centrale nel suo complesso ( impianto principale e turbina recupero DMV ) deriva
annualmente la portata media di 5,851 m3/s.
Il progetto si basa su un rilievo topografico dettagliato, eseguito con stazione totale, con la
registrazione di circa 700 punti, che ha permesso di studiare con precisione il comportamento
idraulico del tratto di asta interessata oltre che localizzazione migliore delle altre opere ingegneristiche
e idrauliche.
Le caratteristiche tecniche e costruttive proposte in questa fase progettuale sono il frutto di una
collaborazione fra studi professionali che hanno lavorato in modo sinergico al fine di definire soluzioni
tecniche che conciliano l’esigenza di una razionale utilizzazione idroelettrica delle acque del Torrente
Corsaglia con le esigenze di salvaguardia ambientale e tutela dell’asta fluviale.
L’impianto in progetto, non disponendo di capacità di invaso degli afflussi, deriva soltanto una parte
della portata presente nel corso d'acqua; nel brevissimo tratto sotteso di torrente Corsaglia è garantito
il deflusso di una quota della portata sempre superiore al deflusso minimo vitale (DMV), anche in
periodi di magra se disponibile da monte.
Quindi nell’impianto in progetto le macchine idrauliche ed elettriche producono con modi e tempi
totalmente dipendenti dalla disponibilità idrica del corso d'acqua; nel caso in cui il corso d'acqua sia in
magra e si scenda sotto un livello minimo di portata, cessa la produzione di energia elettrica.
Il presente progetto è stato realizzato in stretto contatto con il proponente, la ditta OLIVERO
ENERGIE, impresa individuale, di Olivero Piero Osvaldo con sede in Cuneo, che, fin dalle prime fasi
di impostazione dello studio, ha manifestato la volontà di realizzare un’opera in armonia col territorio e
con le esigenze sociali e produttive dei Comuni di Lesegno e San Michele M.vì.
Il progetto idroelettrico è stato sottoposto alla fase di Verifica Ambientale ai sensi della L.R. 40/98
art.10 con istanza del 06/06/2014.
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Relazione tecnica
La Provincia di Cuneo Settore Gestione del Territorio – Ufficio Valutazione Impatto Ambientale in data
08/09/2014 comunicava al proponente l’esito del procedimento della Verifica di Impatto Ambientale.
L’esito del procedimento relativo al progetto idroelettrico in sintesi riportava :
•
1) di Escluderlo dalla Procedura di Valutazione di Impatto Ambientale in quanto
dall’istruttoria tecnica è emerso che l’attuazione dell’intervento, che interessa una
traversa irrigua già esistente in un contesto naturale di fondovalle e sottende un
corso d’acqua assai breve, non determinerà significative né rilevanti modifiche sulle
componenti ambientali interferite, in termini sia di alterazione dello stato attuale dei
luoghi sia di apprezzabili interferenze a carico del torrente Corsaglia, rispetto a
quelle già presenti ante operam. ……….
•
2)
Di subordinare l’esclusione di cui al precedente punto 1) al rispetto delle seguenti
prescrizioni, finalizzate all’ottimizzazione del progetto dal punto di vista ambientale:
a) Per ridurre gli attendibili impatti di tipo idromorfologico, deve essere eliminato
lo sbarramento mobile gonfiabile e realizzato solo l’impianto principale,
rinunciando alla sopraelevazione della traversa ……….
b) il Deflusso Minimo Vitale deve essere preservato dall’utilizzo energetico ……
In particolare i punti 1 e 2 riportavano le relative motivazioni, seguivano successivamente una serie di
richieste di integrazioni.
Il proponente Olivero Energia S.r.l. ritiene di sottoporre il Progetto di Derivazione alla Fase di
Valutazione di Impatto Ambientale ai sensi della L.R. 40/98 art.12 e ex art.6 D. Lgs 152/2006.
La motivazione della scelta del Proponente, pur nel rispetto dell’Esito del Procedimento da parte
dell’Organo Tecnico Provinciale, si basa sul risultato della fase di verifica, in cui sono stati riscontrati
dei potenziali impatti di carattere ambientale che devono essere sviluppati in modo specifico all'interno
di un procedimento di Valutazione di Impatto Ambientale.
Inoltre il progetto senza la valorizzazione energetica del D.M.V. e senza l’innalzamento della traversa
con sbarramento mobile si configura come un progetto totalmente diverso da quello proposto. Il
progetto presentato ha infatti la peculiarità di utilizzare e valorizzare pienamente una traversa
esistente, con una buona producibilità senza dover realizzare alcun tratto sotteso.
L’invaso esiste già, la traversa esistente produce comunque un bacino, il progetto prevede di
incrementarlo di soli circa 350 metri, in quanto a monte il profilo dell'alveo del torrente sale in maniera
significativa e ne riduce l’estensione.
Il proponente ha fatto redigere uno studio specialistico sulla caratterizzazione delle componenti
biotiche e abiotiche dell’ecosistema acquatico del torrente Corsaglia nell’ambito del progetto
relativo all’intervento proposto e una conseguente valutazione degli impatti.
In particolare lo studio allegato nella presente documentazione tecnica, elaborato n° 28, illustra e
presenta i risultati delle attività di caratterizzazione dell’ecosistema acquatico nel torrente Corsaglia
nell'ambito del progetto di derivazione idroelettrica sulla traversa esistente in località “la Gatta”.
Tale attività si pone come obiettivo quello di qualificare lo stato biotico e abiotico del torrente nei tratti
di progetto potenzialmente interessati dalla derivazione al fine di:
valutare gli impatti su di esso;
individuare opportune misure di mitigazione;
valutare la compatibilità del progetto con gli obiettivi definiti dal PdGPo anche alla luce dello
condizioni attuali e sito specifiche.
Si sono eseguiti pertanto rilievi a carico delle seguenti componenti biotiche e abiotiche:
parametri chimico-fisici, per una valutazione dello stato chimico del corpo idrico a supporto di
quello ecologico;
macroinvertebrati, per la definizione dello stato ecologico attuale del corso d’acqua e per una
verifica del mantenimento degli obiettivi di qualità ecologica fissati ed esplicitati con la predisposizione
del Piano di Gestione del Distretto Idrografico del fiume Po;
fauna ittica, per una valutazione della comunità ittica presente nel tratto anche al fine di
individuare le specie target da impiegare per la progettazione della scala di risalita;
astacidi, al fine di ricercare l’eventuale presenza della specie nostrana, Austropotamobius
pallipes, potenzialmente presente secondo quanto indicato dagli Organi provinciali.
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4
Relazione tecnica
La qualità fluviale del tratto per quel che attiene le componenti dei macro-invertebrati e dei parametri
chimico-fisici si attesta su buoni ed elevati valori.
In considerazione delle caratteristiche dell’impianto, non si prevedono modificazioni di questa
situazione.
Il tratto corrispondente alla traversa di derivazione, non è idoneo a popolamento stabile di fauna ittica.
Nel tratto immediatamente a valle la fauna ittica è caratterizzata prevalentemente da ciprinidi reofili
con anche specie ad abitudini bentoniche, così come il tratto di monte. Non si prevedono interferenze
indotte dalla presenza della centrale di produzione e dall’inserimento del gonfiabile. A monte
l’aumento della colonna d’acqua potrebbe addirittura favorire gli stadi giovanili di alcune specie che
troverebbero, con l’ulteriore proliferazione delle macrofite acquatiche, determinata dalla maggiore
profondità che si creerebbe con l’inserimento del gonfiabile, altri siti di rifugio.
Da segnalare il rinvenimento delle lampreda, specie di pregio e protetta, per la quale il presente
progetto ha predisposto una specifica misura: un passaggio specie-specifico, al fine di consentire alle
popolazioni di valle più numerose di portarsi a monte e ampliare il proprio areale di distribuzione e la
propria consistenza demografica.
È prevista la realizzazione di un altro passaggio per pesci realizzato in sponda idrografica destra a
monte dell’opera di restituzione, che assicurerà una continuità al corso d’acqua e rappresenterà un
vantaggio per le specie che necessitano di migrazioni a fini trofici o riproduttivi, come il barbo canino
poco presente nel tratto e impossibilitato a portarsi più a monte dove troverebbe certamente
condizioni migliori per l’automantenimento.
Le conclusioni dello studio riportano che l’impatto sulle componenti ambiente idrico e fauna
ittica può essere quindi ragionevolmente stimato in basso.
Circa la valorizzazione energetica del DMV attraverso l’impianto nel corpo traversa, anche alla luce
degli studi e dei monitoraggi effettuati di recente, si espone quanto segue, pur nel rispetto dell’esito
della Verifica Ambientale.
La soluzione, con rimozione dell’impianto in corpo traversa, preferibile dal punto di vista ambientale da
parte del Comitato Tecnico, indicata da codesto Ufficio, sulla base del contenuto della Verifica di
Impatto Ambientale non trova, alla luce degli studi successivamente eseguiti dal proponente,
conferma da caratteri ambientali specifici, ma segue un indirizzo, non codificato, che da qualche
tempo viene applicato, ritenendo il DMV un fattore imprescindibile di non utilizzabilità.
In realtà, occorre sempre ricondursi alla “ratio” normativa, che prevede, giustamente, che un corso
d’acqua non venga sfruttato integralmente a discapito delle diverse componenti ambientali coinvolte
(pesci, qualità delle acque, presenze bentonitiche, vegetazione spondale o igrofila).
Questo concetto, è sempre vero se viene sotteso un tratto di corso d’acqua. Se l’intervento è
puntuale, come quello in progetto, nessuna di queste componenti viene intaccata o alterata.
Di qui, il legislatore (Regione Piemonte Reg. Regionale 10/R del 2003, e Reg. Regionale 1/R del
2014) ha inteso, non solo derogare, ma favorire questi interventi puntuali, a discapito di altri che
prevedono sottensioni.
Anzi, si ammette in modo specifico, l’utilizzo del DMV per interventi puntuali sul corpo traversa. La
stessa normativa nazionale del GSE, intende favorire, rilasciando titolo di prelazione, gli
interventi che risultano puntuali su traversa, senza tratto sotteso.
Nella fattispecie, visto il contesto ambientale, l’inserimento nel corpo traversa di un manufatto che
utilizza l’energia potenziale è quanto di meglio si possa auspicare con riguardo dell’impatto
sull’ambiente con matrice di valutazione solo positiva.
Ad esempio la Regione Lombardia (che rientra pienamente nel territorio di competenza AdiBPo), con
Legge Regionale n°5 del febbraio 2010, addirittura, riconoscendo la mancanza di elementi di impatto
ambientale sugli impianti puntuali su corpo traversa, (e con recupero del DMV) ha addirittura escluso
tali impianti dalle procedure di verifica e di VIA.
Tutto ciò considerato si ritiene che la soluzione proposta (con valorizzazione energetica del DMV e
sbarramento mobile sulla traversa esistente) sia da ritenersi preferibile rispetto alle altre soluzioni,
adottate anche sullo stesso corso d’acqua a monte e a valle, dove vi è un significativo tratto sotteso
del T. Corsaglia.
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5
Relazione tecnica
2.
QUADRO PROGRAMMATICO E NORMATIVO
2.1.
Introduzione
Il progetto dell’opera in oggetto sarà sottoposto alla procedura di Valutazione di Impatto Ambientale,
ex artt. 6 d.lgs.152/06 e s.m.i. e 4 L.R. 40/98 e s.m.i. e documentazione ai sensi del Regolamento
regionale 10/R del 29 luglio 2003.
2.2.
Inquadramento normativo
Per quanto riguarda la realizzazione dell'opera in progetto e la presenza di vincoli sull'area, sono
stati verificati gli adempimenti normativi dettati dalle seguenti disposizioni di legge:
-
Regio Decreto 30 dicembre 1923, n. 3267 - Riordino e riforma della legislazione in materia
di boschi e di terreni montani. Titolo I, Capo I, Sezione 1: Vincolo per scopi idrogeologici;
-
Legge 29 giugno 1939, n. 1497 - Protezione delle bellezze naturali;
-
Decreto legislativo 27 giugno 1985, n. 312 - Disposizione urgenti per la tutela delle zone di
particolare interesse ambientale;
-
Legge 8 agosto 1985, n. 431 - Conversione in legge, con modificazioni, del D.L. 312/85;
-
Legge 28 gennaio 1977, n. 10 - Norme per la edificabilità dei suoli. Art.4: rilascio della
concessione edilizia;
-
Legge Regionale 5 dicembre 1977, n.56 – Tutela ed uso del suolo;
-
Legge regionale 3 aprile 1989, n. 20 - Norme in materia di beni culturali, ambientali e
paesistici;
-
Legge Regionale 9 agosto 1989, n. 45 - Nuove norme per gli i interventi da eseguire in
terreni sottoposti a vincolo per scopi idrogeologici - Abrogazione della L.R. 12 agosto
1981, n. 27;
-
Circolare del Presidente della Giunta Regionale del 31 gennaio 1990 - Circolare
esplicativa sull'applicazione della L.R. 9 agosto 1989, n. 45;
-
Legge Regionale 10 novembre 1994, n.45 - Norme in materia di pianificazione del
territorio: modifiche alla L.R. 5 dicembre 1977, n. 56 e successive modifiche ed
integrazioni e alle LL.RR. 16 marzo 1989, n. 16 e 3 aprile 1989, n. 20.;
-
Legge regionale 30 aprile 1996, n. 23 - Modifica alla L.R. 3 aprile 1989, n. 20;
-
Decreto Legislativo 29 Ottobre 1999, n.490 - Testo unico delle disposizioni legislative in
materia di beni culturali e ambientali, a norma dell'art. 1 della legge 8 ottobre 1997, n. 352;
-
Decreto Legislativo 22 gennaio 2004, n. 42 - Codice dei beni culturali e del paesaggio, ai
sensi dell’articolo 10 della legge 6 luglio 2002, n. 137 (Codice Urbani);
-
Decreto Legislativo 3 aprile 2006, n. 152 – Norme in materia ambientale (Codice
dell’Ambiente o Testo unico dell’Ambiente).
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Relazione tecnica
L'opera è inoltre interessata dalle seguenti leggi in materia di acque pubbliche, aria e produzione
di energia elettrica:
-
Regio Decreto 25 luglio 1904, n. 523 - Testo unico delle disposizioni di legge intorno alle
opere idrauliche delle diverse categorie;
-
Regio Decreto 11 dicembre 1933, n. 1775 - Testo unico delle disposizioni di legge sulle
acque e sugli impianti elettrici. Art.7: rilascio della concessione di derivazione;
-
Legge 5 marzo 1990, n. 46 - Norme per la sicurezza degli impianti;
-
Decreto del Presidente della Repubblica 6 dicembre 1991, n. 447 - Regolamento di
attuazione della L. 46/90;
-
Legge 9 gennaio 1991, n. 9 - Norme per l'attuazione del nuovo Piano energetico
nazionale: aspetti istituzionali, centrali idroelettriche ed elettrodotti, idrocarburi e
geotermia, autoproduzione e disposizioni fiscali. Art. 22: Regime giuridico degli impianti di
produzione di energia elettrica a mezzo di fonti rinnovabili e assimilate; Art. 23:
Circolazione dell'energia elettrica prodotta da impianti di produzione di energia elettrica a
mezzo di fonti rinnovabili e assimilate;
-
Legge 9 gennaio 1991, n. 10 - Norme per l'attuazione del Piano energetico nazionale in
materia di uso razionale dell'energia, di risparmio energetico e di sviluppo delle fonti
rinnovabili di energia;
-
Decreto Ministeriale 25 settembre 1992 - Approvazione della convenzione-tipo prevista
dall'art. 22 L.9/91;
-
Decreto Legislativo 12 luglio 1993, n. 275 - Riordino in materia di concessione di acque
pubbliche. Art.3: parere dell'Autorità di Bacino del Fiume Po;
-
Direttiva 96/92/CE del Parlamento Europeo e del Consiglio del 19 dicembre 1996
concernente - Norme comuni per il mercato interno di energia elettrica;
-
Delibera CIPE 137 del 19 novembre 1998 – Linee guida per le politiche e misure nazionali
di produzione delle emissioni di gas serra;
-
Delibera n. 13/99 dell’Autorità per l’energia elettrica e il gas, pubblicazione G.U. serie
generale n. 49 del 1 marzo 1999, concernente la disciplina delle condizioni tecnicoeconomiche del servizio di vettoriamento dell'energia elettrica e di alcuni servizi di rete;
-
Decreto Legislativo 16 marzo 1999, n. 79 - Attuazione della direttiva 96/92/CE, recante
norme comuni per il mercato interno dell' energia elettrica. Art. 11: Fonti rinnovabili;
-
Decreto Legislativo 11 maggio 1999, n.152 - Disposizioni sulla tutela delle acque
dall'inquinamento e recepimento della direttiva 91/271/CEE concernente il trattamento
delle acque reflue urbane e della direttiva 91/676/CEE relativa alla protezione delle acque
dall'inquinamento provocato dai nitrati provenienti da fonti agricole", a seguito delle
disposizioni correttive ed integrative di cui al decreto legislativo 18 agosto 2000, n. 258;
-
Decreto Legislativo 4 agosto 1999, n. 351 – Attuazione della Direttiva 96/62/CE in materia
di valutazione e di gestione della qualità dell’aria ambiente;
-
Legge Regionale 20 ottobre 2000, n. 52 - Disposizioni per la tutela dell'ambiente in
materia di inquinamento acustico;
-
Legge Regionale 29 dicembre 2000, n. 61 - Disposizioni per la prima attuazione del D.
Lgs. 11 maggio 1999, n. 152, in materia di tutela delle acque;
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7
Relazione tecnica
-
Direttiva 2001/77/CE del Parlamento Europeo e del Consiglio del 27 settembre 2001 promozione dell’energia elettrica prodotta da fonti energetiche rinnovabili nel mercato
interno di energia elettrica;
-
Decreto Legge 7 febbraio 2002, n. 7 - Misure urgenti per garantire la sicurezza del
sistema elettrico nazionale;
-
Legge 9 aprile 2002, n. 55 - Conversione in legge, con modificazioni, del decreto legge 7
febbraio 2002, n. 7, recante misure urgenti per garantire la sicurezza del sistema elettrico
nazionale;
-
Decreto Ministeriale 2 aprile 2002, n. 60 - Recepimento della direttiva 1999/30/CE del
Consiglio del 22 aprile 1999 concernente i valori limite di qualità dell'aria ambiente per il
biossido di zolfo, il biossido di azoto, gli ossidi di azoto, le particelle e il piombo e della
direttiva 2000/69/CE relativa ai valori limite di qualità aria ambiente per il benzene ed il
monossido di carbonio.
-
Regolamento regionale 29 luglio 2003, n. 10/R recante: “Disciplina dei procedimenti di
concessione di derivazione di acqua pubblica (Legge regionale 29 dicembre 2000, n. 61);
-
Decreto Legislativo 29 dicembre 2003, n. 387 "Attuazione della direttiva 2001/77/CE
relativa alla promozione dell'energia elettrica prodotta da fonti energetiche rinnovabili nel
mercato interno dell'elettricità" ovvero denominato anche “Permesso Unico a Costruire ed
a Esercire”.
-
Accordo di Programma Quadro per la tutela delle acque e la gestione integrata delle
risorse idriche stipulato in data 18.12.2002 tra i Ministeri dell’Economica e delle Finanze, il
Ministero dell’Ambiente e della tutela del territorio, il Ministero delle Infrastrutture e dei
Trasporti, il Ministero delle Politiche agricole e Forestali e la Regione Piemonte,
finalizzato, in particolare, al progressivo recupero quali-quantitato delle risorse idriche ed
alla loro valorizzazione e tutela; dall’Accordo di Programma sono scaturiti ad oggi quattro
Atti Integrativi, di cui l’ultimo è stato approvato con D.G.R. n. 11-5793 del 27.04.2007.
Infine, si indica che è in attesa di perfezionamento di efficacia il Regolamento per l’utilizzo della
risorsa idroelettrica, proposto dalla Provincia di Cuneo - Area funzionale del territorio settore risorse
idriche ed energetiche ufficio concessioni di derivazione e pubblicato sul sito
http://www.provincia.cuneo.it/risorse_idriche/pdf/regolamento_risorsaidroelettrica/1.pdf.
L’elenco sopra esposto delinea in tutta la sua complessità il quadro normativo che attiene alle
concessioni idroelettriche, che è decisamente articolato, per la molteplicità sia dei campi coinvolti come le risorse idriche, l’energia ed il complesso della tutela ambientale - sia delle competenze delle
Amministrazioni coinvolte sul territorio.
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8
Relazione tecnica
2.3.
Vincoli territoriali e ambientali
Con riferimento alla normativa vigente è soggetta a vincolo ambientale e paesaggistico ai sensi del
Decreto Legislativo 22 gennaio 2004 n°42 “ Decreto legislativo recante il Codice dei Beni Culturali e
del Paesaggio, ai sensi dell’articolo 10 della legge 6 luglio 2002, n.137” in quanto ricadente all’interno
della fascia di 150 metri dalle sponde del torrente Corsaglia.
Il PRGC di Lesegno risulta essere aggiornato al PAI (di cui si allega un estratto planimetrico) e
pertanto si rimanda al relativo capitolo riportato nei capitoli successivi.
Non si segnalano invece in zona aree protette per la loro valenza ambientale quali SIC, SIR, ZPS.
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9
Relazione tecnica
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10
Relazione tecnica
La principale area di intervento, ovvero la sponda destra orografica (Comune di Lesegno) non ricade
in zona sottoposta a vincolo idrogeologico (R.D. n. 3267/23; L.R. n. 45/89). Secondariamente il
progetto interessa la sponda sinistra, Comune di San Michele, ove sono previsti interventi di
adeguamento sulla traversa esistente; tale tratto insiste su area vincolata anche se va ricordato
corrisponde all’alveo del Torrente Corsaglia.
La zona ha vocazione prettamente agricola e si segnala la presenza di un’area servizi industriale,
Acciaierie RIVA molto estesa posta sull’altopiano in destra orografica a circa 600 metri dall’area di
intervento.
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11
Relazione tecnica
3.
INQUADRAMENTO PROGRAMMATICO
Nel presente paragrafo verranno analizzati i principali documenti di programmazione, di carattere
sia generale sia settoriale, vigenti a livello regionale, provinciale e comunale, che possono essere di
rilievo ai fini della realizzazione del progetto.
L’individuazione e l’esame delle norme e dei vincoli in essi contenuti consente di verificare la
rispondenza del progetto ai medesimi, intervenendo con opportune modifiche laddove risultino delle
incompatibilità; l’analisi delle linee di sviluppo previste, invece, consente di valutare la compatibilità
con riferimento sia alla situazione attuale, sia a quella prevista a seguito della realizzazione delle
opere in oggetto.
Pertanto il Quadro Programmatico è strumento complementare del “Quadro Normativo”, in
quanto, non soltanto indirizza la progettazione verso il rispetto delle norme e dei vincoli esistenti, ma
garantisce il corretto inserimento dell’opera nel contesto territoriale.
Nel caso in esame sono stati considerati i seguenti strumenti di programmazione generale:
3.1.1.
⋅
Il Piano Territoriale Regionale (P.T.R.);
⋅
Il Piano Paesaggistico Regionale (P.P.R.);
⋅
Il Piano Territoriale di Coordinamento della Provincia (P.T.C.P.);
⋅
Piani sull’ambiente idrico (P.A.I., P.T.A., P.D.R.I.);
⋅
Il Piano per la qualità dell’aria (P.Q.A.)
⋅
Il Piano Regolatore Generale Comunale di Lesegno e di san Michele Mondovì (P.R.G.C.);
⋅
Il Piano di Zonizzazione Acustica (P.Z.A.);
⋅
Il Programma Territoriale Integrato (P.T.I.);
⋅
La Pianificazione energetica.
Il Piano Territoriale Regionale – PTR
Benché si tratti di un documento di area vasta, dall’analisi degli allegati cartografici del P.T.R. in
scala 1:250.000, sono emerse alcune interessanti indicazioni riguardanti il territorio in cui si inserisce
l’opera in oggetto.
In relazione ai Caratteri territoriali e paesaggistici individuati nel Piano, il sito in esame ricade
all’interno delle aree indicate come Sistema dei suoli a media produttività; «tali aree comprendono
suoli di media fertilità, con un un limitato valore agronomico. In relazione a esse, si pongono le
problematiche di riqualificazione morfologica e funzionale dell'ambiente urbano, di "ridisegno" e
"ricucitura" dei tessuti insediativi, di integrazione tra funzioni complesse, residenziali, terziarie e
produttive: è in queste aree che potranno trovare collocazione eventuali flussi di riurbanizzazione
nelle aree individuate dalle dorsali di riequilibrio, nelle rimanenti aree destinazioni diverse da quella
agricola solo con adeguata motivazione. Conseguentemente, la programmazione di settore si connota
per una minore centralità delle esigenze agricole, alle quali si affiancano, assumendo un rilievo che
può anche essere prevalente, altri obiettivi, legati ai processi di rilocalizzazione delle residenze e delle
attività produttive».
La figura successiva riporta uno stralcio della Tavola 1 – Caratteri territoriali e paesaggistici del
P.T.R.., dalla quale si desume che non emergono indicazioni interessanti circa l’area in cui si
inserisce l’opera in oggetto.
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12
Relazione tecnica
La Figura riporta uno stralcio della Tavola 1 – Caratteri territoriali e paesaggistici del P.T.R..
Per quanto riguarda il Torrente Corsaglia, protagonista del progetto in esame ed affluente del
Fiume Tanaro, esso appartiene all’elenco dei CORSI D’ACQUA PRINCIPALI (art. 20 delle Norme),
cioè compresi negli elenchi delle acque pubbliche classificate, quindi è sottoposto a controllo e
gestione diretta della Regione al fine della tutela paesistico-ambientale del sistema fluviale del
Piemonte, ovvero al rilascio delle autorizzazioni di cui all'art. 7 della legge 1497/39, in conformità al
disposto dell'art. 10 della L.R. 20/1989.
Il P.T.R. prevede che all'interno del sistema di controllo a gestione diretta «la Regione provvederà
a definire specifici piani con valenza paesistica relativi ai corsi d'acqua.
In relazione alla L. 183/1989, riguardante gli interventi sulla rete idrografica e sui versanti, a tutti
più nota come Piano Stralcio dell’Assetto Idrogeologico del Territorio (PAI), relativamente al Torrente
Corsaglia non si osservano particolari indicazioni. Per ulteriori ed opportuni approfondimenti in merito,
si rimanda a quanto riportato nei capitoli della pianificazione sull’ambiente idrico e dalla Relazione
Geologica.
La disciplina di settore del bene primario costituito dalle risorse idriche è contenuta nel Piano
Direttore delle Risorse Idriche (P.D.R.I., cui si rimanda, cfr. Capitolo 1.3.3.2), da considerarsi parte
integrante del P.T.R. e chiarente le norme volte a perseguire gli obiettivi del miglioramento della
qualità dell'acqua, della sistemazione idrogeologica, della valorizzazione ambientale, nel quadro delle
competenze delineato dal D.Lgs. 192/1999 prima e dal Testo Unico Ambiente, D.Lgs. 152/2006, Parte
Terza, “Norme in materia di difesa del suolo e lotta alla desertificazione, di tutela delle acque
dall’inquinamento e di gestione delle risorse idriche”.
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13
Relazione tecnica
Con riferimento agli Indirizzi di governo del territorio, la Tavola 2 del Piano mostra come il
territorio di San Michele Mondovì e Lesegno sia attraversato da una strada principale, la Strada
Statale n°28, dalla ferrovia Torino – Savona, oltre che dal torrente Corsaglia.
Da un esame della tavola non si rileva alcuna particolare evidenza nell’area oggetto
dell’intervento in questione.
.
La Figura riporta un stralcio della Tavola 2 – Indirizzi di governo del territorio del P.T.R..
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14
Relazione tecnica
3.1.2.
Il Piano Paesaggistico Regionale (P.P.R.)
La Regione Piemonte ha avviato nel 2005 una nuova fase di pianificazione dell’intero territorio
regionale, che comporta in particolare la formazione del Piano Paesaggistico Regionale (Ppr) ai sensi
del Codice dei Beni Culturali e del Paesaggio (D.Lgs 42/2004) e della Convenzione Europea del
Paesaggio (Consiglio d’Europa, 2000).
La Giunta Regionale, con DGR n. 53-11975 del 4 agosto 2009 ha adottato il Piano Paesaggistico.
Nel quadro del processo di pianificazione territoriale avviato dalla Regione, il Ppr rappresenta lo
strumento principale per fondare sulla qualità del paesaggio e dell’ambiente lo sviluppo sostenibile
dell’intero territorio regionale. L’obiettivo centrale è perciò la tutela e la valorizzazione del patrimonio
paesaggistico, naturale e culturale, in vista non solo del miglioramento del quadro di vita delle
popolazioni e della loro identità culturale, ma anche del rafforzamento dell’attrattività della regione e
della sua competitività nelle reti di relazioni che si allargano a scala globale.
Il Piano è costituito dai seguenti elaborati:
Relazione;
Norme di Attuazione;
Tavole di Piano
P1 Quadro strutturale;
P2 Beni paesaggistici;
P3 Ambiti e unità di paesaggio;
P4 Componenti paesaggistiche;
P5 Rete ecologica, storico culturale e fruitiva;
-
Schede degli ambiti di paesaggio
Elenchi delle componenti e delle unità di paesaggio;
Rapporto ambientale e sintesi non tecnica.
Le informazioni di maggior interesse, con riferimento all’ambito di intervento, sono costituite da quelle
desumibili dalla tavola P5 – Rete ecologica, storico culturale e fruitiva.
Con riferimento al sistema integrato delle reti e riportato in figura di cui sopra, il Ppr persegue i
seguenti obiettivi:
assicurare le condizioni di base per la sostenibilità ambientale dei processi di crescita e di
trasformazione e conservazione attiva della biodiversità;
assicurare un’adeguata tutela e accessibilità delle risorse naturali e paesaggistiche;
ridurre e contenere gli impatti negativi sul paesaggio e sull’ambiente;
valorizzare il patrimonio culturale regionale anche in funzione della sua accessibilità e
fruibilità;
migliorare le prestazioni delle infrastrutture dedicate alla fruizione paesaggistica ed
ambientale.
Con riferimento all’importanza in termini naturalistici, nella tavola della Rete Ecologica del piano, l’area
di intervento è segnalata come “aree rurali in cui ricreare connettività diffusa”. Non si segnalano
invece nodi principali o secondari (Core areas) e neanche aree tampone (Buffer Zone).
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15
Relazione tecnica
3.1.3.
Piano Territoriale di Coordinamento della Provincia di Cuneo
Tra i vari progetti previsti dal PTCP, si pone l’attenzione sui progetti in cui bene s’inserisce il progetto
in esame o che interagiscono con esso:
«C.1. politiche per il ripristino di condizioni di sicurezza dei corsi d'acqua e la prevenzione dei
rischi di esondazione con prioritario riferimento alle indicazioni del P.A.I:
la ricostruzione di una rete di misurazione-monitoraggio degli eventi meteorici e delle
portate dei corsi d'acqua e la loro integrazione in un sistema informativo e di simulazione
capace di definire i livelli di piena dei corsi d'acqua a fronte degli eventi meteorici
prevedibili a cadenze periodiche progressive (sino alla piena centenaria e millenaria);
l'esercizio di una manutenzione programmata degli alvei volta a rendere compatibili le
esigenze di conservazione ambientale con quelle di sicurezza idraulica;
l'individuazione delle aree a rischio di esondazione sulla base delle indicazioni e delle
disposizioni del P.A.I. della Autorità di Bacino del Po e l'adozione dei conseguenti
provvedimenti e la regolazione degli usi delle stesse che ne escludano impieghi in
contrasto con le esigenze di sicurezza idraulica;
l'individuazione degli insediamenti a rischio di esondazione e la individuazione delle
misure idonee a mitigare il rischio medesimo (valutando anche gli effetti indotti a valle e a
monte sul corso d'acqua) e prendendo ove del caso in considerazione le ipotesi di
rilocalizzazione degli stessi; […]»
Il Comune di Lesegno e San Michele M.vì hanno recepito quanto richiesto dal P.A.I.; si rimanda al
paragrafo relativo al - Piano Regolatore Generale (P.R.G.C.) dei comuni di Lesegno e San Michele
M.vì - per quanto riguarda le previsioni urbanistiche ed al Quadro Progettuale per quanto riguarda le
opere idrauliche in progetto.
«E.2. politiche di risanamento, riabilitazione ambientale e riqualificazione paesistica, volte alla
mitigazione degli effetti di attività ad elevato impatto ambientale (discariche, cave) anche attraverso il
recupero delle superfici relitte e l'incentivazione alla riorganizzazione del tessuto insediativo in modo
da non compromettere le azioni di valorizzazione ambientale.»
«E.3. politiche di risanamento e riabilitazione ambientale dei corsi d'acqua, con particolare
riferimento:
alla valutazione delle portate nelle varie sezioni in relazione agli utilizzi in conformità alle
disposizioni normative vigenti (portate minime vitali) […]».
In relazione alla realizzazione dell’opera in oggetto, il progetto E3 rappresenta evidentemente una
delle necessarie verifiche da attuare anche ai fini della funzionalità dell’opera; si rimanda, quindi, per
le valutazioni di dettaglio ai successivi quadri progettuale e ambientale.
«E.5. politiche di qualificazione del patrimonio bio-vegetazionale e di allestimento della rete
ecologica provinciale attraverso azioni volte a realizzare la continuità tra i principali siti di interesse
naturalistico (Parchi, SIC, Biotopi), migliorare il contenuto paesistico, e la ricchezza faunistica di tutti i
quadri ambientali ed in particolare di quelli di collina e di pianura, a qualificare in termini ecologici
l'ambiente forestale anche attraverso una accurata selezione di essenze negli interventi di
forestazione, e a consentire livelli di fruizione compatibili con la fragilità specifica dei luoghi.»
«E.6. politiche di regolazione dell'attività estrattiva con particolare riferimento alle esigenze di
tutelare le aree di maggiore sensibilità ambientale della pianura, di garantire condizioni di sicurezza e
di fruibilità degli ambienti fluviali e di mitigare gli impatti paesistici delle cave di monte nelle aree
collinari e montane a partire da:
maggiore attenzione alle modalità di ripristino dei luoghi nel rispetto della situazione
preesistente e della fruizione futura predisposizione di “piani regolatori” estesi all’intero
territorio dei “poli estrattivi” previsti dalla legislazione vigente in particolare per
l’estrazione di materiali di pregio in zone montane, con l’obiettivo di coordinare l’attività
dei soggetti operanti, di adottare vie di trasporto comuni, di posizionare siti di discarica
comuni.»
In relazione al progetto E6, si osserva che le moderate quantità di materiale estratto per la
realizzazione dell’impianto ed il suo previsto utilizzo, diverso dal commercio, fanno sì che l’intervento
non si configuri come attività estrattiva ai sensi della L.R. 69/1979.
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Relazione tecnica
A seguito della proroga rispetto alla scadenza di gennaio 2007, si resta in attesa del Decreto
ministeriale, da adottarsi da parte del Ministero dell'ambiente e della tutela del territorio, relativo alla
disciplina per la semplificazione amministrativa delle procedure relative ai materiali (ivi incluse terre e
rocce da scavo) provenienti da cantieri di piccole dimensioni (ovvero quelli, la cui produzione non
superi i seimila metri cubi di materiale).
«E.10. politiche energetiche, a partire dalle previsioni del Piano Energetico Generale della Provincia
di Cuneo, con gli obiettivi di una riduzione delle emissioni in atmosfera, di rendere il sistema
energetico provinciale meno vulnerabile, di aumentare l’indipendenza energetica della provincia,
utilizzare la razionalizzazione e la sostituzione energetica come strumenti per creare nuovo sviluppo
economico e occupazione a livello locale, attraverso: […]
l'incentivazione di progetti di risparmio energetico (isolamento termico, manutenzione
degli impianti, biogas, cogenerazione, recupero energia inceneritori, ecc.) e di produzione
di energia di fonti rinnovabili (geotermia, eolico, solare, ecc.), la diffusione di piccole
centrali idroelettriche nelle aree montane, la produzione di energia attraverso la
termodistruzione dei R.S.U.; […]
Promozione di iniziative nei settori dei trasporti privati, dell’industria e del terziario con
l’obiettivo della riduzione dei consumi energetici.»
In relazione all’interazione tra i progetti E5, E6, E10 ed il progetto in oggetto, trattandosi di tematiche
strettamente connesse alle valutazioni d’obbligo, si rimanda per le considerazioni di dettaglio al
quadro progettuale contenuto nella presente relazione tecnica e alla relazione “Compatibilità
ambientale al prelievo”.
3.1.4.
Piani sull’ambiente idrico: P.A.I., P.D.R.I. e P.T.A.
P.A.I.
Il Piano stralcio per l’assetto Idrogeologico, P.A.I., è stato approvato dal Comitato Istituzionale
dell'Autorità di bacino del fiume Po con Deliberazione n.1/99 in data 11 maggio 1999.
Il Piano prevede l'inserimento dei Comuni del bacino del Po in classi di rischio e l'individuazione
di aree a diversa pericolosità idraulica e idrogeologica in relazione ad alcune tipologie di fenomeni
prevalenti: Frane, Esondazione e dissesti morfologici di carattere torrentizio lungo le aste dei corsi
d'acqua, Trasporto di massa su conoidi, Valanghe.
Per quanto riguarda la classificazione delle aree interessate da fenomeni di dissesto, la
normativa allegata al PAI prevede più categorie per ogni tipologia di rischio:
⋅
Frane:
Fa, aree interessate da frane attive (pericolosità molto elevata)
Fq, aree interessate da frane quiescienti (pericolosità elevata)
Fs, aree interessate da frane stabilizzate (pericolosità media o moderata)
⋅
Esondazioni:
Ee, aree potenzialmente coinvolte da feniomeni con pericolosità molto elevata o elevata
Eb, aree potenzialmente coinvolte da fenomeni con pericolosità moderata o media
⋅
Conoidi:
Ca, aree di conoidi attivi o potenzialmente attivi non protette da opere di difesa e di
sistemazione a monte (pericolosità molto elevata)
Cp, aree di conoidi attivi o potenzialmente attivi parzialmente protette da opere di difesa
(pericolosità elevata)
Cn, aree di conoidi non recentemente riattivatisi o completamente protette da opere di
difesa (pericolosità media o moderata).
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17
Relazione tecnica
⋅
Valanghe:
Ve, aree di pericolosità elevata o molto elevata
Vm, aree di pericolosità media o moderata.
Il progetto di derivazione in oggetto ad esclusione ovviamente della traversa fluviale, della presa e
delle opere interrate dell’impianto idroelettrico non interessa aree vincolate PAI o meglio l’unico
fabbricato emergente (locale Enel e quadri) è esterno all’area di vincolo del PAI.
P.D.R.I.
Il Piano Direttore Regionale delle Risorse Idriche P.D.R.I., elaborato sulla base della Proposta di
Direttiva del consiglio della Comunità Europea, attualmente Dir. 2000/60/CE, è stato approvato con
D.C.R. n. 103-36782 del 12/12/2000.
Il documento definisce la politica regionale di governo delle risorse idriche al fine di raggiungere
l'obiettivo di una più sostenibile gestione delle medesime e degli ambienti ad esse correlati, ovvero di
un equilibrio tra i fabbisogni idrici dello sviluppo economico e sociale e la tutela quali-quantitativa della
risorsa.
Il raggiungimento di tale obiettivo generale viene attuato attraverso l’analisi della situazione
attuale delle risorse idriche piemontesi e la successiva definizione degli obiettivi strumentali e dei
criteri che sono alla base delle azioni strumentali di risanamento e delle azioni di governo di seguito
individuate ai fini della attuazione della politica regionale di gestione delle medesime.
Tralasciando la descrizione dello stato attuale delle risorsa idrica che viene trattata in maniera
specifica nella Relazione di Impatto Ambientale in un apposito capitolo, il documento in esame riporta
quali azioni strumentali e di governo validi ai vari livelli territoriali, i seguenti interventi, specifici per
problematica quali :
•
Risanamento e riqualificazione dei corpi idrici
•
Corretto e razionale uso delle acque
•
-
Riequilibrio del bilancio idrico;
-
Maggiore e/o migliore tutela della risorsa idrica e degli ambienti acquatici.
Conoscenza
-
•
Controllo
-
•
Adozione di un approccio combinato che prevede verifiche contestuali dello stato
del corpo idrico e delle matrici ambientali, del negoziato controllore-controllato,
degli effetti che si producono sul bene tutelato in seguito all’attuazione di scelte di
fondo normative, pianificatorie e programmatorie.
Pianificazione
-
•
Sviluppo di un sistema di reti di monitoraggio delle acque superficiali e
sotterranee, ai vari livelli regionale, provinciale e comunale.
Continui confronto ed integrazione dei Piani idrici di livello regionale, provinciale,
comunale con i diversi strumenti di pianificazione territoriale.
Informazione e sensibilizzazione
-
Sviluppo di una nuova cultura dell’uso e del risparmio della risorsa idrica
mediante: pubblicazione, diffusione e messa a disposizione di dati ed informazioni
detenute dalla pubblica amministrazione e/o reperite con ricerche, indagini e studi
effettuati nell’ambito, formazione mirata e qualificata degli operatori di settore,
compilazione e diffusione di guide normative e tecniche di comparto, promozione
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18
Relazione tecnica
di specifici processi educativi e formativi nell’ambito degli istituti scolastici di ogni
grado, compreso quello universitario.
La Provincia di Cuneo ha recepito i contenuti del Piano Direttore delle Risorse Idriche ed attuato
parte delle azioni in esso contenute mediante:
-
L’elaborazione del Piano delle acque, relativo al 1992 e costituente stralcio del Piano
Territoriale di Coordinamento in materia di acque;
-
La partecipazione al Progetto Tanaro (1997-1999), mediante il quale è stato possibile
conoscere, grazie a successivi monitoraggi, la distribuzione dei produttori di inquinamento
e la dislocazione dei preventori e riduttori dello stesso sui territori del bacino idrografico di
pianura del fiume (Province di Alessandria, Asti e Cuneo) nonché creare banche dati e
cartografie tematiche informatizzate aggiornabili ed incrementabili.
P.T.A.
In data 6.04.2004, con deliberazione n. 21-12180, la Giunta Regionale ha approvato il Progetto di
Piano di Tutela delle Acque (P.T.A.).
Il P.T.A. persegue l’obiettivo della «protezione e valorizzazione del sistema idrico piemontese
nell’ambito del bacino di rilievo nazionale del fiume Po e nell’ottica dello sviluppo sostenibile della
comunità» (Norme, art. 1 c.2.).
Il P.T.A., sulla base dei risultati dell’attività conoscitiva svolta, individua (Norme, art. 2.1.):
-
i corpi idrici soggetti a obiettivi di qualità ambientale;
-
i corpi idrici a specifica destinazione ed i relativi obiettivi di qualità funzionale;
-
le aree sottoposte a specifica tutela.
Inoltre, definisce (Norme, art. 2.2.):
-
le misure, tra loro integrate, di tutela qualitativa e quantitativa e di gestione ambientale
sostenibile delle acque superficiali e sotterranee;
-
la cadenza temporale degli interventi e delle relative priorità;
-
il programma di verifica dell'efficacia degli interventi previsti e di costante aggiornamento
delle misure di tutela.
Per quanto riguarda i prelievi da acque superficiali nell’elaborazione del PTA, è stata condotta
un’analisi dei prelievi da acque superficiali sul territorio regionale basata sui dati contenuti del “Catasto
derivazioni idriche” della Regione Piemonte (2003); l’analisi è stata condotta considerando solo le
utenze attive. Questo “ha permesso di operare una prima caratterizzazione delle pressioni legate ai
prelievi idrici, che conduce ad una prima individuazione sul territorio delle possibili cause delle criticità
quantitative sui corpi idrici superficiali; gli indicatori di pressione sul territorio utilizzati a tal fine, sono
stati basati sui volumi di prelievo di risorsa assentiti dalle attuali concessioni per i diversi usi.”
In particolare, per l’ALTO TANARO (bacino a cui appartiene il torrente Corsaglia) si evidenzia
quanto segue:
«Il livello di compromissione quantitativa della risorsa idrica superficiale sull'Alto Tanaro si può
stimare come medio-alto, in relazione agli altri bacini regionali, in quanto, se sull'asta principale del
Tanaro non sussistono particolari pressioni che causino depauperamenti significativi di risorsa, a
meno delle condizioni di criticità locale sui tratti sottesi da impianti idroelettrici, sulle aste dei tributari il
livello di compromissione è decisamente maggiore, specialmente sul Pesio.»
Relativamente ai prelievi idroelettrici, il PTA osserva che gli impianti ad acqua fluente provocano
“…sottensione di tratti più o meno lunghi di asta fluviale, con conseguenti depauperamenti di risorsa
che alterano le normali condizioni di vitalità dell’ecosistema fluviale, condizionano la naturale capacità
autodepurativa del corso d’acqua stesso e riducono le disponibilità idriche per gli usi di valle; anche in
questo caso si tratta di criticità locale che non risulta alterare il bilancio idrico a scala di bacino”. A
questo proposito il Regolamento per l’utilizzo della Risorsa idroelettrica rileva che “… è importante
notare come le modifiche al bilancio idrico definite dal PTA siano molto limitate: gli impianti
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19
Relazione tecnica
idroelettrici, in generale, rappresentano quindi esclusivamente delle criticità locali, e quindi, come tali,
non sono obbiettivo primario del PTA.”
il P.T.A. tiene conto del torrente Corsaglia in quanto affluente del Fiume Tanaro.
In particolare, per quanto riguarda il Torrente Corsaglia il PTA non riporta particolari criticità o
osservazioni in nessuna delle carte e dei documenti disponibili, né il Torrente Corsaglia risulta in
qualche modo monitorato sotto il profilo quali-quantitativo. In particolare, il Torrente Corsaglia non
risulta “fasciato” ai sensi del P.A.I., non è sottoposto a protezione e miglioramento per idoneità alla
vita dei pesci ed agli sport di acqua viva, non risulta vulnerabile da nitrati di origine agricola, né da
prodotti fitosanitari, non appartiene per tutto il suo percorso ad aree protette (nazionali, regionali,
provinciali) né a S.I.C. (Direttiva “Habitat”) né a Z.P.S. (Direttiva “Uccelli”).
In quanto affluente del Fiume Tanaro (CORSO D’ACQUA NATURALE SIGNIFICATIVO), il Torrente
Corsaglia è indicato dal PTA nell’Allegato 4 tra i CORSI D’ACQUA NATURALI POTENZIALMENTE INFLUENTI SUI
CORSI D’ACQUA SIGNIFICATIVI O DI RILEVANTE INTERESSE AMBIENTALE; da questo deriva il fatto che il
Torrente Corsaglia è indicato tra i CORPI IDRICI SOGGETTI A OBIETTIVI DI QUALITÀ AMBIENTALE ed è
monitorato mediante prelievo in due punti.
Il Torrente Corsaglia appartiene all’Unità Sistemica di Riferimento AI19 – ALTO TANARO;
(Norme di Piano, art. 16.) «Costituiscono unità sistemiche di riferimento del Piano di tutela delle acque
le aree di cui all’allegato 3 e alle tavole di piano n. 1 e n. 2 distinte in:
a) per quanto concerne le acque superficiali:
1) sottobacini e aree idrografiche;
2) laghi;
b) per quanto concerne le acque sotterranee:
1)aree idrogeologicamente separate dell’acquifero superficiale;
2) macroaree idrogeologiche di riferimento dell’acquifero superficiale;
3) macroaree idrogeologiche di riferimento dell’acquifero profondo.»
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20
Relazione tecnica
3.1.5.
Piani Regolatori Generali Comuni interessati dall’intervento (P.R.G.C.)
Lesegno
È attualmente stata apportata una variante al P.R.G.C. del Comune di Lesegno: la Variante
Strutturale n. 16 al Piano Regolatore Generale, redatta ai sensi della L.R. 01/2007 e L.R. 56/77.
La variante al piano regolatore prevede l’adeguamento dello stesso alle norme del PAI: “Procedura di
condivisione del Quadro di dissesto in conformità ai criteri del PAI”.
Di seguito viene riportato l’estratto cartografico del Piano Regolatore.
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Relazione tecnica
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Relazione tecnica
L’impianto in progetto trova localizzazione lungo il Torrente Corsaglia in sponda destra orografica sulla
traversa ove origina in sinistra la derivazione irrigua di San Gervasio.
L’intervento in progetto ricade in “area agricola normale”.
Le opere relative all’impianto ricadono in area Ee – Classe IIIa2 di Pericolosità geomorfologica.
L’edificio della cabina ENEL contenente anche i quadri di gestione ed i trasformatori (unico
fabbricato ergente) è invece previsto esterno dalla Fascia di pericolosità Ee e ricade in area Classe
III.
La compatibilità tra quanto prescritto dalle NTA del Piano ed il progetto in oggetto sarà valutata
nell’ambito dell’istruttoria, prevista dal procedimento amministrativo ex art. 10 della L.R. 40/1998, tra i
cui obbiettivi fondamentali c’è anche quello di “rendere coerente l’attività di pianificazione e
programmazione con gli obiettivi di tutela ambientale” (L.R. 40/1998, art. 1 - Finalità), valutando i costi
ed i benefici connessi con l’opera.
Secondo quanto disposto dalla documentazione di piano, l’intervento proposto è collocato per la parte
emergente (fabbricato ENEL/quadri) al di fuori di aree vincolate dal PAI (fuori dalle aree Ee e dalle
fasce fluviali), mentre la traversa, la presa e i locali tecnici interrati sono in “porzioni di territorio
inedificate, …..inidonee a nuovi insediamenti, dove le opere infrastrutturali di grande interesse
pubblico non altrimenti localizzabili debbono essere autorizzate in deroga …. “
Il P.R.G.C. evidenzia, quindi, totale compatibilità con la costruzione del fabbricato, mentre per le altre
infrastrutture che sono praticamente a raso piano campagna ( innalzamento traversa con
accorgimento mobile, presa e scarico) sono ammissibili se considerate di interesse pubblico e non
altrimenti localizzabili.
Sul fatto di “non altrimenti localizzabile” si dichiara sin d’ora che viene predisposta una
documentazione specifica denominata “Compatibilità con lo stato di dissesto esistente” come richiesto
espressamente dall’Autorità di Bacino per il Fiume Po, da inoltrare alla Regione Piemonte Settore
OO.PP. di Cuneo.
Va poi ricordato che l’impianto di derivazione delle acque a fini energetici è di sicuro interesse
pubblico.
A quanto visto va aggiunto che la scelta del sito oltre a dover soddisfare i requisiti “normativi” deve
anche rispondere a specifiche esigenze “tecniche”. Perché un intervento sia “fattibile”, infatti, è
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Relazione tecnica
necessario che la sua realizzazione comporti il raggiungimento del miglior rapporto costi÷benefici,
dove i costi sono rappresentati oltre dalle spese che il proponente deve affrontare per la realizzazione
del progetto, anche dalle ricadute negative ambientali del medesimo, ed i benefici sono costituiti dai
vantaggi che ne derivano per la comunità e per il privato nonché dagli effetti positivi ambientali e
territoriali. La scelta del sito concorre, dunque, con tutta la progettazione dell’opera, alla definizione di
detto bilancio, pertanto è necessario valutare più localizzazioni alternative optando per quella che
comporta meno costi e più benefici. Nel caso in esame detta procedura ha portato alla individuazione
della soluzione presentata nel presente progetto.
Inoltre, l’area su cui insiste l’impianto in progetto è tutelata ai sensi del D.Lgs. 22 gennaio 2004, n. 42
– Codice dei beni culturali e del paesaggio, ai sensi dell’art. 10 della L. 6 luglio 2002, n. 137 (c.d.
Codice Urbani) pertanto è necessario avviare, contestualmente al procedimento di Verifica ai sensi
della Legge Reg. n°40 del 1998 art.10, apposita pr ocedura di autorizzazione ai sensi dell’art. 146 del
Codice, presentando idonea Relazione Paesaggistica, di cui al D.P.C.M. 12.12.2005.
Classificazione acustica del territorio comunale
In relazione agli adempimenti previsti in materia di inquinamento acustico dalla L.R. 52 del 20
ottobre 2000, “Disposizioni per la tutela dell’ambiente in materia di inquinamento acustico” (in
attuazione di quanto previsto dalla L. n. 447 del 26.10.1995), il Comune di Lesegno ha adottato la
Classificazione Acustica del proprio territorio – adottata con Consiglio Comunale n. 25 del 23/09/2004.
Lo studio di zonizzazione acustica è stato realizzato seguendo le linee guida emanate dalla
Regione Piemonte con Delibera n. 85-3802 del 06.08.2001, che prevede la suddivisione dell’attività in
5 fasi, dalla fase 0 alla fase 4, cioè dall’acquisizione dei dati ambientali ed urbanistici all’inserimento
delle fasce cuscinetto” e delle fasce di pertinenza delle infrastrutture dei trasporti. Al termine di questo
lavoro è stata elaborata una cartografia con la proposta di classificazione.
Secondo la classificazione proposta, per il caso in esame si osserva che la fascia fluviale
afferente il Torrente Corsaglia ed il territorio della Valle di Corsaglia sono inseriti prevalentemente
nella Classe acustica III, che è quella solitamente individuata per le aree urbane interessate dal
traffico veicolare locale o di attraversamento, con media densità di popolazione, con presenza di
attività commerciali, uffici, limitata presenza di attività artigianali e assenza di attività industriali; le aree
rurali interessate da attività che impiegano macchine operatrici, ovvero per le “aree di tipo misto”, e
pertanto deve rispettare i seguenti limiti:
Limiti per la Classe III
Classe acustica III
Periodo diurno (6-22)
Periodo notturno (22-6)
Emissione
55
45
Immissione
60
50
Le opere dell’impianto sotto l’aspetto delle emissioni sonore rientrano per il comune di Lesegno
in Classe acustica III
Poiché l’area in cui è in progetto l’opera in esame è poco urbanizzata/edificata, si rileva che per il
territorio del comune di Lesegno i ricettori sensibili nelle vicinanze dell’opera sono a circa 600 metri di
distanza e sono le case di località “La Gatta”.
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Relazione tecnica
San Michele M.vì
E’ attualmente vigente nel Comune di San Michele Mondovì la Variante Parziale n. 10 al Piano
Regolatore Generale, redatta ai sensi dell’art. 17, c. 7, della L.R. 56/1997 e della L.R. n. 41/1997 ed
adottata con Delibera del Consiglio Comunale n. 13 del 30.05.2006.
Inottemperanza a quanto disposto dagli artt. 22 e 25 delle NTA si è provveduto a consultare le citate
Tavole allegate alla Relazione Geologico Tecnica ed è emerso quanto segue:
• l’area in esame è caratterizzata da una fascia a ridosso del Corsaglia e dell’area alluvionabile
(“area inedificabile a causa dell’elevato rischio di alluvionamento ed esondazione”) è
classificata come Zona di rispetto dal corso d’acqua, Area non edificabile;
Inoltre, l’intero territorio comunale è sottoposto a vincolo idrogeologico ai sensi del R.D. n. 3267/1923;
questo comporta una pratica di “svincolo idrogeologico” da effettuarsi contestualmente all’istanza di
Permesso di Costruire, che sarà valutata ed eventualmente autorizzata dal Comune di San Michele.
La pratica citata sarà corredata dagli opportuni elaborati progettuali atti a dimostrare la coerenza con
gli articoli delle NTA.
La compatibilità tra quanto prescritto dalle NTA ed il progetto in oggetto dovrà essere valutata
nell’ambito della Conferenza dei Servizi, prevista dal procedimento amministrativo ex art. 10 della L.R.
40/1998, tra i cui obbiettivi fondamentali c’è anche quello di “rendere coerente l’attività di
pianificazione e programmazione con gli obiettivi di tutela ambientale” (L.R. 40/1998, art. 1 - Finalità),
valutando i costi ed i benefici connessi con l’opera.
Nella cartografia che segue è illustrato un estratto planimetrico della tavola del Piano Regolatore con
relativa legenda dove appare evidente che la zona intorno all’area di intervento è classificata come
agricola.
E’ da fare rilevare che gli interventi progettuali insistono in comune di Lesegno, soltanto metà traversa
è in comune di San Michele M.vì, ma la traversa insiste in alveo demaniale.
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Relazione tecnica
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Relazione tecnica
Classificazione acustica del territorio comunale
In relazione agli adempimenti previsti in materia di inquinamento acustico dalla L.R. 52 del 20 ottobre
2000, “Disposizioni per la tutela dell’ambiente in materia di inquinamento acustico” (in attuazione di
quanto previsto dalla L. n. 447 del 26.10.1995), il Comune di San Michele Mondovì ha adottato la
Classificazione Acustica del proprio territorio nel Consiglio Comunale n. 47 del 30.09.2004.
Secondo la classificazione proposta, per il caso in esame si osserva che l’intera fascia fluviale
afferente il Torrente Corsaglia ed il territorio della Valle di Corsaglia sono inseriti nella Classe
acustica III, che è quella solitamente individuata per le aree urbane interessate dal traffico veicolare
locale o di attraversamento, con media densità di popolazione, con presenza di attività commerciali,
uffici, limitata presenza di attività artigianali e assenza di attività industriali; le aree rurali interessate da
attività che impiegano macchine operatrici, ovvero per le “aree di tipo misto”, e pertanto deve
rispettare i seguenti limiti:
Limiti per la Classe IIII
Classe acustica III
Periodo diurno (6-22)
Periodo notturno (22-6)
Emissione
55
45
Immissione
60
50
Gli estratti planimetrici e la legenda della zonizzazione acustica sono illustrati nelle tavole a seguire.
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Relazione tecnica
Le opere dell’impianto sotto l’aspetto delle emissioni sonore anche per il comune di San
Michele M.vì rientrano in Classe acustica III.
Poiché l’area in cui è in progetto l’opera in esame è poco urbanizzata/edificata, si rileva che per il
territorio del comune di San Michele M.vì i ricettori sensibili nelle vicinanze dell’opera sono
rispettivamente a circa 180 e 250 metri di distanza e sono le case Rimbaldo e la borgata San
Gervasio.
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Relazione tecnica
3.1.6.
Programmazione in materia di “energia”
La programmazione in materia di energia si presenta molto articolata a causa del sovrapporsi della
legislazione nazionale con gli indirizzi e le politiche internazionali, sia europee sia mondiali. Si
cercherà nel presente capitolo di rendere un quadro più completo possibile della programmazione
esistente in materia, senza trascurare le numerose notizie che hanno coinvolto gli operatori del settore
nel corso degli ultimi tre anni.
Pianificazione energetica internazionale
È evidente che per la tipologia progettuale occorre prendere in analisi fin dalla fonte primaria quanto
previsto dai piani e programmi che mirano a sovraordinare la materia del risparmio energetico
connesso alla riduzione dell’impatto dovuto alle attività energivore del mondo industrializzato.
In quest’ottica è opportuno iniziare dal Protocollo di Kioto del 10 dicembre 1997, che ha fissato gli
obiettivi di riduzione dei gas serra entro il 2012 per i Paesi industrializzati; contestualmente l’Unione
Europea ha fissato i seguenti obiettivi:
a)
ridurre l’utilizzo dei combustibili fossili contestualmente alla riduzione dell’8% delle
emissioni di gas serra;
b)
ridurre l’importazione di energia al fine di acquisire maggiori flessibilità, economicità e
sicurezza negli approvvigionamenti energetici;
c)
creare e sviluppare la produzione di energia maggiormente rispondente alle esigenze
della piccola e media impresa;
La Direttiva 2001/77/CE del 27 settembre 2001 sulla promozione dell’energia prodotta da fonti
energetiche rinnovabili nel mercato interno dell’elettricità mira a definire un quadro complessivo di
sviluppo delle fonti rinnovabili all’interno dell’Unione Europea coerente con gli obiettivi fissati dal
Protocollo di Kyoto in termini di riduzione delle emissioni climalteranti. Nel documento vengono fissati:
i valori di riferimento per gli obiettivi indicativi nazionali relativamente al contributo
dell’elettricità prodotta da fonti energetiche rinnovabili (rispetto alle previsioni di consumo
lordo di elettricità entro il 2010);
il calendario delle scadenze per gli Stati membri;
le modalità di armonizzazione del settore con le regole del mercato interno dell’elettricità
in termini di sostegno, trasparenza e semplificazione delle procedure amministrative;
le garanzie di trasmissione e distribuzione dell’energia elettrica da fonti rinnovabili negli
Stati membri.
Dalle decisioni prese a livello europeo, per l’Italia si profila un duplice obiettivo:
1.
la produzione di energia elettrica da fonti rinnovabili in quantità pari al 25% del totale
dell’energia prodotta al 2010 (nel 1997 è stato registrato il 16%);
2.
entro il 2008-2012, la riduzione delle emissioni del 6,5% rispetto ai livelli registrati nel
1990.
Nel seguito si analizzano disgiuntamente i temi, strettamente connessi, della produzione di energia e
di riduzione delle emissioni in atmosfera.
Evoluzione della normativa italiana in materia di produzione di energia
Nell’agosto 1988 l’Italia vide approvato da parte del Consiglio dei Ministri il Piano Energetico
Nazionale (P.E.N.), successivamente aggiornato nel 1991; esso enunciava i principi strategici e le
soluzioni operative atte a soddisfare le esigenze energetiche del Paese fino all’anno 2000.
Benché sottolineasse già temi ancor oggi di grande attualità, come il risparmio dell’energia, la
protezione dell’ambiente, lo sviluppo delle fonti nazionali, la necessità di diversificare le fonti e le
provenienze geopolitiche, la competitività del sistema produttivo, venne presto superato dagli accordi
internazionali riassunti nel capitolo precedente.
Alla luce dei cambiamenti avvenuti, a dieci anni dall'emanazione del PEN, il Governo convocò la
Conferenza Nazionale Energia Ambiente con l'obiettivo di fare il punto sui risultati della politica
energetica dal 1988 al 1998 e di avviare una nuova fase di attività in questo settore. La Conferenza si
concluse con l'approvazione di un documento di sintesi delle scelte strategiche del Governo e delle
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Relazione tecnica
azioni da intraprendere per il futuro, demandando la loro applicazione ad una serie di accordi volontari
tra le parti di volta in volta interessate.
Con Deliberazione del 19 novembre 1998, n. 137, il Comitato Interministeriale per la Programmazione
Economica (C.I.P.E.) individuò le “Linee guida per le politiche e misure nazionali di riduzione delle
emissioni dei gas serra”, che, a seguito dell’emanazione della L. 1 giugno 2002, n. 120, “Modalità per
la ratifica e l’esecuzione del Protocollo di Kyoto”, ed alla luce delle novità intervenute con le decisioni
della Settima Conferenza delle Parti alla Convenzione Quadro sui Cambiamenti Climatici (COP7), è
stata revisionata dal CIPE stesso con proprio atto del 19 dicembre 2002, n. 123, “Revisione delle linee
guida per le politiche e misure nazionali di riduzione delle emissioni dei gas serra” (G.U. n. 68 del 22
marzo 2003).
Fra le misure individuate dal CIPE nella Deliberazione 137/98 per la riduzione delle emissioni
climalteranti, era compreso l’incremento della produzione di energia da fonti rinnovabili. La
Deliberazione 123/2002, prendendo atto dell’andamento di crescita delle emissioni di gas serra
rispetto ai valori del 1990, che ancora oggi si registra in Italia, introduce ulteriori misure di riduzione
delle emissioni, fra cui proprio un maggior ricorso alle fonti rinnovabili.
È del novembre 1998 il "Patto per l'energia e l'ambiente", frutto di un programma di lavoro promosso e
coordinato dalla Conferenza Nazionale Energia e Ambiente, in rapporto con i Ministeri dell'Industria,
dell'Ambiente, della Ricerca Scientifica, con la Conferenza dei Presidenti delle Regioni e con l'ENEA,
coinvolgendo 32 organizzazioni interessate al rapporto energia ed ambiente, espressione del mondo
imprenditoriale, finanziario, del lavoro, dell'ambientalismo, dei consumatori e delle istituzioni territoriali.
Piano Energetico Ambientale Regionale
La Regione Piemonte ha approvato con deliberazione del Consiglio Regionale 3 febbraio 2004, n.
351-3642 il “Piano Regionale Energetico Ambientale”, che pone tra i suoi obiettivi la trattazione e la
regolamentazione delle fonti rinnovabili e dell’innovazione tecnologica, la razionalizzazione della
produzione di energia, la razionalizzazione dei consumi di energia.
Nello specifico della produzione di energia idroelettrica il Piano privilegia le tipologie impiantistiche di
piccola taglia collocate all’interno di sistemi idrici ad uso plurimo e in generale ad impianti con capacità
di regolazione almeno giornaliera, prevedendo contestualmente la dismissione degli impianti meno
efficienti e meno compatibili con le esigenze di tutela dell’ambiente idrico.
Il Piano stima un incremento del settore idroelettrico al 2010 in Piemonte pari a 150 MW in termini di
nuovi impianti.
Attualità sul tema ”energia”
La proposta progettuale in esame sul torrente Corsaglia avviene in un momento di grande sensibilità
da parte dell’opinione pubblica sulle tematiche ambientali e di risparmio energetico, tant’è vero che
negli ultimi tempi quasi quotidianamente è possibile leggere sui giornali o assistere a servizi
giornalistici inerenti questi temi, pungolati da un serrato susseguirsi di avvenimenti, che brevemente
sono di seguito riassunti.
Tralasciando nello specifico gli accadimenti degli ultimi periodi, preme in questa sede sottolineare
come il susseguirsi frenetico di norme e leggi a livello nazionale ed internazionale renda necessario, in
particolare in Italia, attuare rapidamente gli interventi per il ricorso massiccio alle fonti di energia
rinnovabili e tra queste l’interesse per l’idroelettrico, in un territorio come quello italiano, è certamente
grande.
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Relazione tecnica
4.
MOTIVAZIONI ALLA BASE DELLA SCELTA PROGETTUALE
Sulla base di tutto quanto emerso dal punto di vista normativo, pianificatorio e programmatico,
affermare la coerenza dell’opera con la pianificazione e la programmazione territoriale e di settore,
infatti:
Il concessionario dell’impianto idroelettrico società “OLIVERO ENERGIA”, rappresentata
dal Sig. Olivero Pietro Osvaldo sottoporrà il progetto di realizzazione di impianto
idroelettrico alla Procedura di Impatto Ambientale, ai sensi dell’art. 12 della L.R. 40/1998
e della L. 152/2006 al fine di giungere a scelte progettuali condivise con le
Amministrazioni Pubbliche che governano il territorio d’indagine;
il progetto rispetta i principali adempimenti normativi in merito alla presenza di vincoli
presso l'area oggetto di intervento, identificabili con il vincolo ambientale e paesaggistico
(D.Lgs. n. 42/2004) e con il vincolo idrogeologico (L.R. 45/89);
il progetto rispetta le indicazioni del P.T.R. in merito ai caratteri territoriali paesistici
rinvenibili presso l’area di intervento (Sistema del verde, Centri storici, Corsi d’acqua
principali) e risulta conforme agli Indirizzi di governo del territorio nello stesso contenuti
(Zone di ricarica delle falde, centri turistici);
il progetto è conforme a molti degli obiettivi dei progetti strategici individuati dal P.T.C.P.
ed in particolare risulta perfettamente congruente col progetto “E.10. - politiche
energetiche” avente come obiettivi la riduzione delle emissioni in atmosfera e lo sviluppo
di un sistema energetico provinciale meno vulnerabile ed in grado di favorire lo sviluppo
economico e l’occupazione a livello locale;
il progetto è compatibile con le politiche di riqualificazione territoriale e sviluppo
sostenibile perseguite dalla “Comunità Montana Alto Tanaro, Cebano e Monregalese”, a
cui appartengono i comuni di Lesegno e San Michele M.vì.
il progetto rispetta gli obiettivi di riduzione del rischio idrogeologico e di tutela della qualità
delle acque e degli ambienti fluviali e risulta compatibile con le misure e le linee di
intervento riportati nella pianificazione idrica (P.A.I., P.D.R.I., P.T.A.);
il progetto è compatibile con le prescrizioni dei P.R.G.C. di Lesegno e san Michele M.vì, i
quali consentono la realizzazione di interventi analoghi all’opera in progetto purché siano
verificate le condizioni di fattibilità del medesimo;
il progetto non presenta incompatibilità in merito rispetto ai Piani di Zonizzazione Acustica
comunali.
come sarà specificato nei capitoli che seguono, esistono anche motivazioni di carattere
più tecnico nonché valutazioni economiche (i.e. bilancio costi-benefici) a favore della
soluzione proposta dal presente progetto.
Il progetto idroelettrico è di tipo puntuale e pertanto non presenta alcun tratto
sotteso e dunque è altamente compatibile con l’ambiente circostante come dimostrato
dagli studi e dai monitoraggi ante operam effettuati.
Il progetto valorizza energeticamente una traversa esistente a scopo irriguo, dove
viene migliorato il salto idraulico mediante sovrastante sbarramento mobile e
inserito un impianto direttamente nel corpo della traversa stessa.
I principali punti di carattere progettuale che riguardano la scelta del sito sono:
la morfologia del tratto di alveo interessato dal progetto unitamente alle caratteristiche
idrauliche ed idrologiche della stessa asta torrentizia nel tratto in esame fanno sì che
l’intervento abbia un buon rapporto benefici/costi soprattutto dal punto di vista
ambientale, infatti gli impatti sono minimi in quanto non c’è sottrazione di acqua dal corso
d’acqua e tratto sotteso perché l’impianto è puntuale e anche i costi sono piuttosto ridotti
perché l’impianto è molto compatto e circoscritto nell’intorno della sponda destra
orografica a lato della traversa esistente;
l’impatto principale è limitato alla sola fase di cantiere. E’ doveroso precisare che sono
previsti criteri di costruzione e opere di ripristino tali da non pregiudicare la condizione
dei terreni attraversati.
La sponda destra orografica non è esondabile e nel contempo si presenta nella zona
poco acclive quindi si riesce a realizzare il fabbricato della centrale di produzione sulla
sponda destra totalmente interrato con posizionamento della turbina al di sotto del piano
di campagna.
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Relazione tecnica
-
5.
L’unico fabbricato emergente è il locale Enel con quadri le cui caratteristiche
architettoniche sono conformi con le tipologie costruttive locali.
ELENCO ELABORATI
Il progetto di derivazione idroelettrica sul torrente Corsaglia è redatto con un livello di definizione e
approfondimento assimilabile al Progetto definitivo prescritto dalla Legge 109/94 e s.m.i. per lavori
pubblici similari; nella seguente tabella sono elencati gli elaborati di progetto la cui definizione di
dettaglio è stata possibile attraverso un continuo raffronto con le risultanze delle indagini condotte
attraverso gli elaborati progettuali.
Gli elaborati del Progetto sono elencati nel seguente prospetto.
Corrisponde
nza elaborati
R.R. 10/R
A1
A2
A3
A4
A6
A6
A5
A5
A8
A11
A7
A10
A9
A7
Num
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12.1
12.2
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
S1
-
Elaborato
Sintesi non tecnica
Relazione tecnica
Relazione idrologica
Corografia con individuazione del bacino idrografico
Planimetria su Carta Tecnica Regionale
Planimetria catastale
Planimetria esistente
Planimetria in progetto
Planimetria particolareggiata esistente
Planimetria particolareggiata in progetto
Piante e sezioni degli interventi
Locale ENEL e trasformatori
Preventivo di connessione
Sezioni del Torrente Corsaglia
Profilo longitudinale del Torrente Corsaglia
Planimetria di cantiere
Progetto di compensazione
Cronoprogramma dei lavori
Piano di gestione e manutenzione delle opere
Piano di dismissione delle opere
Piano finanziario delle opere progettate
Documentazione fotografica
Relazione geologica
Compatibilità ambientale del prelievo
Compatibilità con il PAI
Fascicolo sui dispositivi di misura
Compatibilità con il PdGPo
Relazione ittiologica
Caratterizzazione delle componenti biotiche e
abiotiche dell’ecosistema acquatico e valutazione
degli impatti
Piano di monitoraggio ambientale
Fascicolo dello sbarramento
Relazione Acustica
SIA - Relazione
Scheda del catasto delle derivazioni idriche
Attestazione di credito
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Scala
1:20.000
1:5.000
1:2.000
1:1000
1:1000
1:200
1:200
1:100
1:100
1:500
1:2000 / 1:200
32
Relazione tecnica
6.
COORDINATE UTM DELL’IMPIANTO
Le coordinate UTM dell’impianto in progetto sono le seguenti:
• Opera di presa:
Est 415824 – Nord 4916313
• Opera di restituzione:
Est 415841 – Nord 4916315
7.
SCELTA PROGETTUALE E IPOTESI PROGETTUALI ALTERNATIVE
7.1.
Analisi delle alternative progettuali e scelta della soluzione in esame
Durante l’iter progettuale sono state prese in considerazione diverse soluzioni tra cui la non
realizzazione dell’opera (ipotesi ZERO.
Qualora l’opera non venisse realizzata (IPOTESI ZERO) e si mantenesse invariata l’attuale
conformazione dell’area in esame, non si determinerebbero certamente impatti negativi, ma si
rinuncerebbe ai vantaggi dell’intervento, tra i quali:
il soddisfacimento di una domanda di energia crescente con produzione di energia mediante
ricorso a fonti rinnovabili e metodologie meno inquinanti di quelle attualmente comunemente
impiegate.
L’ipotesi ZERO, dunque, va considerata e valutata non tanto come alternativa alla realizzazione
dell’impianto, quanto piuttosto come termine di confronto rispetto ai diversi scenari ipotizzabili per la
costruzione dello stesso.
Tra le numerose opzioni è stata scelta quella che permette il miglior compromesso tra impatto
ambientale e paesaggistico, realizzabilità tecnica e tornaconto economico.
In fase progettuale si è valutata la possibilità di localizzare l’impianto in altre sezioni, ritenute poi meno
vantaggiose. Di seguito si riporta una descrizione dettagliata delle alternative prese in considerazione
e delle valutazioni tecniche, economiche ed ambientali che hanno condizionato la scelta definitiva.
Come già detto durante la fase di studio sono state fatte varie alternative progettuali prima di giungere
alla soluzione adottata.
Sulla base del rilievo topografico sono state valutate ipotesi tipologicamente diverse su entrambe le
sponde del torrente Corsaglia.
Punto di partenza dello studio è l’utilizzo dell’asta del Corsaglia nel rispetto del contesto ambientale
considerata la presenza di altri impianti idroelettrici nella zona.
Nel seguito si riporta una breve descrizione delle ipotesi progettuali alternative vagliate in fase di
studio e successivamente quella adottata per il presente progetto.
7.2.
Soluzione alternativa A
Impianto con presa in sponda sinistra e restituzione a valle di Cascina San Gervasio
Elementi progettuali della soluzione analizzata
- Utilizzo della traversa esistente
- Opera di presa in sponda sinistra orografica
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Relazione tecnica
- Condotta di adduzione interrata sulla prosecuzione dell’opera di presa fino all’edificio della
centrale
- Locale turbine a valle di cascina San Gervasio
- Restituzione nel torrente Corsaglia mediante canale interrato sempre in sponda sinistra
orografica
- Produzione annua stimata in 2,5 GWh con un salto idraulico di circa 6,00 m.
Figura 1: Soluzione alternativa A
CONCLUSIONI
La soluzione alternativa A ipotizza un impianto con un tratto sotteso pari a circa 850 m,
con una produzione presunta di circa 2,5 GWh ed un salto idraulico di circa 6,00 m, il canale di
adduzione in sponda sinistra è difficilmente realizzabile in quanto la sponda è particolarmente
scoscesa, le dimensioni dello stesso canale impediscono di fatto l’utilizzo del canale irriguo esistente
in quanto dimensionato per adduzioni nell’ordine di poche centinaia di litri.
L’opera di presa e la prima parte di canale di adduzione (circa 200 m), oltre a essere in “battuta” in
caso di fenomeni di piena ordinaria, risultano anche in zona totalmente esondabile, l’impianto (per la
parte iniziale) insiste nella stessa posizione dell’attuale presa irrigua che deve rimanere in funzione.
La presenza di un notevole tratto sotteso e la produzione annua stimata non particolarmente elevata
non giustificano sia a livello ambientale, che di rapporto costi/ricavi la realizzazione di un impianto in
linea, la conclusione è che quindi risulta più opportuna la progettazione di un impianto di tipo puntuale.
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34
Relazione tecnica
7.3.
Soluzioni alternative B
Soluzione B1 - Impianto puntuale con presa in sponda sinistra orografica
Elementi progettuali della soluzione analizzata
Utilizzo della traversa esistente
Opera di presa in sponda sinistra orografica
Locale turbine in corrispondenza della traversa esistente
Restituzione nel torrente Corsaglia mediante canale interrato sempre in sponda sinistra
orografica
- Produzione annua stimata in 1,3 GWh con un salto idraulico di circa 3,00 m.
-
Figura 2: Soluzioni alternative B
CONCLUSIONI
La soluzione alternativa B1 ipotizza un impianto praticamente privo di tratto sotteso, con una
produzione presunta di circa 1,2 GWh ed un salto idraulico di circa 3,00 m, il canale di adduzione in
sponda sinistra è difficilmente realizzabile in quanto la sponda è particolarmente scoscesa.
L’intero impianto risulta essere in “battuta” in caso di fenomeni di piena ordinaria, e in zona totalmente
esondabile, l’impianto insiste nella stessa posizione dell’attuale presa irrigua che deve rimanere in
funzione.
La stessa realizzazione dell’impianto risulta tecnicamente di difficile costruzione visti gli esigui spazi a
disposizione e la notevole inclinazione della sponda sinistra nel tratto in esame.
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35
Relazione tecnica
Soluzione B2 - Impianto puntuale con presa in sponda sinistra orografica e innalzamento della
traversa esistente tramite uno sbarramento mobile gonfiabile
Elementi progettuali della soluzione analizzata
- Utilizzo della traversa esistente con innalzamento della stessa tramite sbarramento mobile
gonfiabile per un salto totale di circa 5 m
- Opera di presa in sponda sinistra orografica
- Locale turbine in corrispondenza della traversa esistente
- Restituzione nel torrente Corsaglia mediante canale interrato sempre in sponda sinistra
orografica
- Produzione annua stimata in 2,1 GWh con un salto idraulico di circa 5,00 m.
CONCLUSIONI
La soluzione alternativa B2 ipotizza un impianto praticamente privo di tratto sotteso, con una
produzione presunta di circa 2,1 GWh ed un salto idraulico di circa 5,00 m, il canale di adduzione in
sponda sinistra è difficilmente realizzabile in quanto la sponda è particolarmente scoscesa.
L’intero impianto risulta essere in “battuta” in caso di fenomeni di piena ordinaria, e in zona totalmente
esondabile, l’impianto insiste nella stessa posizione dell’attuale presa irrigua che deve rimanere in
funzione.
La stessa realizzazione dell’impianto risulta tecnicamente di difficile costruzione visti gli esigui spazi a
disposizione e la notevole inclinazione della sponda sinistra nel tratto in esame.
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36
Relazione tecnica
7.4.
Soluzione adottata
Impianto puntuale con presa in sponda destra orografica e innalzamento della traversa
esistente tramite uno sbarramento mobile gonfiabile
Elementi progettuali della soluzione adottata
- Utilizzo della traversa esistente con innalzamento della stessa tramite sbarramento mobile
gonfiabile per un salto totale di circa 5 m
- Opera di presa in sponda destra orografica
- Locale turbine in corrispondenza della traversa esistente
- Restituzione nel torrente Corsaglia mediante canale interrato sempre in sponda destra
orografica
- Produzione annua stimata in 2,1 GWh con un salto idraulico di circa 5,00 m.
CONCLUSIONI
La soluzione adottata ipotizza un impianto privo di tratto sotteso, con una produzione presunta
di circa 2,1 GWh ed un salto idraulico di circa 5,00 m, l’impianto in sponda destra è agevolmente
realizzabile, visto che la sponda non presenta problematiche di tipo alluvionale né geomorfologico.
L’impianto non incide sulla presa irrigua esistente.
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37
Relazione tecnica
8.
DESCRIZIONE GENERALE DELL’IMPIANTO
Per una migliore consultazione del progetto, nel presente paragrafo si riporta una sintesi degli
elementi dimensionali e tecnici relativi alle opere previste e si rimanda ai successivi capitoli per gli
approfondimenti tecnici.
Il Progetto prevede la realizzazione di un nuovo impianto idroelettrico ad acqua fluente, costituito da
opera di presa posta in sponda destra del Torrente Corsaglia in corrispondenza della traversa
esistente della derivazione irrigua San Gervasio.
L’impianto, di tipo puntuale, è abbinato ad un impianto secondario volto alla valorizzazione del DMV.
L’adeguamento della traversa, la cui quota attuale è mediamente di 372.95m slm prevede
l’innalzamento della stessa mediante la realizzazione di uno sbarramento gonfiabile tale da
sopraelevare complessivamente il livello idrico a monte di due metri.
Tale altezza è stata attentamente valutata analizzando la geometria e la natura della sponde a monte
della traversa e suffragata da verifiche idrauliche mirate.
La struttura si costituisce di due elementi: uno fisso, il cui coronamento è previsto a quota 372.95m
slm oltre un cordolo di 30 cm ed uno mobile ovvero uno sbarramento gonfiabile scudato ovvero
paratoie metalliche a ventola azionate da un gommone capace di gestirne con sicurezza
l’innalzamento e l’abbattimento
La traversa è completata con scarico di fondo e passaggio artificiale per l’ittiofauna.
L’opera di derivazione è prevista in sponda destra, mediante un manufatto in cls delle dimensioni utili
di 6,0 x 1,7 metri ed è dotata di paratoia a ventola, paratronchi e, sul successivo canale di adduzione,
di sghiaiatore e impianto sgrigliatore.
Il canale si costituisce di due parti, il primo a cielo aperto, circa 17metri, e il secondo coperto, circa 12
metri.
La turbina, Kaplan ad asse verticale, è posta entro un fabbricato completamente interrato delle
dimensioni di 6,5 x 6,0 metri ed è capace di governare una portata massima di 10,000 m3/s.
La restituzione avviene mediante un canale coperto a circa 18 metri dall’esistente traversa.
È inoltre previsto un impianto secondario per il rilascio la valorizzazione energetica del DMV.
L’opera è realizzata entro il coro traversa e si costituisce essenzialmente di una vasca in c.a. di
contenute dimensioni.
La sezione di presa è delle dimensioni 3,5 x 1,7 metri ed è anch’esso dotato di una paratoia a ventola
e di impianto sgrigliatore
La turbina, Kaplan a bulbo e ad asse verticale, è posta in camera libera entro una vasca coperta posta
immediatamente a valle dello sgrigliatore ed è capace di governare una portata massima di 4,000
m3/s.
La restituzione in questo caso avviene immediatamente al piede della traversa.
La connessione alla rete ENEL è prevista mediante la realizzazione di un basso fabbricato, posto in
posizione esterna alla fascia di vincolo Ee, capace di ospitare: i trasformatori, i quadri comandi e i
locali ENEL. Si prevede per il tratto privato la realizzazione di elettrodotti interrati; per la parte ENEL,
come da preventivo di connessione, un primo tratto interrato su strada sterrata quindi una line aera,
ricalcante un tracciato dismesso, sino ad una cabina esistente posta a lato della S.S. 28 sud.
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38
Relazione tecnica
Le caratteristiche del prelievo risultano:
portata massima derivabile
portata derivata media
portata derivata minima
DMV di base (Torrente Corsaglia)
Il bacino imbrifero del torrente Corsaglia sotteso
morfologici principali:
superficie
altitudine massima
altitudine minima (sezione di presa)
Le principali
-
= 14,000 m³/s;
= 5,851 m³/s;
= 0,600 m³/s;
= 0,640 m³/s.
alla sezione di presa possiede i seguenti parametri
= 233,6 km2;
= 2631,4 m s.l.m. (monte Mongioie);
= 373 m s.l.m;
caratteristiche tecniche e dimensionali dell’impianto sono:
portata derivata media
= 5,851 m³/s;
salto nominale
= 4,95 m;
producibilità media
= 2,1 GWh/anno.
Il progetto prevede la realizzazione delle seguenti opere:
interventi sulla traversa esistente:
• realizzazione struttura di fondazione fissa a monte della traversa esistente a quota 372,95 m
s.l.m.
• installazione di sbarramento gonfiabile flessibile con paratie metalliche di protezione con
elemento fisso a quota 373,25m s.l.m. e porzione mobile (abbattibile) a quota 374,95m s.l.m.
ovvero con altezza utile di 1,70 m;
• realizzazione di scarico di fondo e passaggio artificiale per l’ittiofauna e di una platea in massi a
valle dell’opera esistente e quota 368,70m s.l.m.
• realizzazione di impianto idroelettrico nel corpo traversa per valorizzazione DMV con turbina
kaplan a bulbo con soglia di derivazione posta a quota 373,25m s.l.m. della larghezza di 3,50m
• realizzazione di opere di gestione a tutela della derivazione irrigua San Gervasio
opera di presa sul Torrente Corsaglia, costituita da:
• soglia di derivazione posta a quota 373,25m s.l.m., in sponda destra orografica della larghezza
di 6,00m.
• canale di derivazione aperto, circa 17 metri, dotato di paratoie di gestione a ventola, sgrigliatore
e sghiaiatore
• canale di derivazione coperto, circa 12 metri, sino alla vasca di carico della centrale
complesso centrale di produzione costituito da:
• locale turbine - centrale idroelettrica
costituita da un edificio interrato, a pianta rettangolare con dimensioni di 6,50 x 6,00 metri,
avente struttura perimetrale in c.a. e solaio removibile per le operazioni di montaggio e
manutenzione.
opera di restituzione costituita da:
• un canale interrato, avente pianta irregolare, di raccordo tra il diffusore e l’alveo del Torrente
Corsaglia per uno sviluppo di circa 15 metri.
• scogliere in massi a protezione della sponda.
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39
Relazione tecnica
complesso gestione e connessione rete MT ENEL costituito da:
• locale gestione / ENEL
costituita da un basso fabbricato delle dimensioni complessive di 11,0 x 6,00 metri ripartito nei
seguenti locali:
- locale gestione
- locale trasformatori
- locale misure
- locale ENEL
Le pareti verranno intonacate, il tetto è previsto in legno posto al di sopra di un solaio il c.a. che
lo isola dei sottostanti locali.
• linea di connessione privata
costituita da un cavidotto interrato di collegamento tra le turbine e il basso fabbricato; è prevista
al di sotto della pista di accesso
• linea di connessione ENEL
costituita da un cavidotto di collegamento tra il basso fabbricato (locale ENEL) e la linea
esistente presso la S.S. 28; è prevista per un primo tratto interrata sotto piste sterrate e
successivamente aerea su pali sino ad una cabina esistente
la soluzione tecnica è stata definita con preventivo di connessione T0651739
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40
Relazione tecnica
9.
CONSIDERAZIONI CIRCA IL BACINO ATTUALE E QUELLO CON INTERVENTO
Si riportano alcuni dati tecnici relativi al bacino attuale dovuto alla presenza della traversa esistente e
al bacino con la situazione in progetto.
Invaso nella situazione esistente e nella situazione con progetto
Il volume d’invaso è calcolato come somma dei volumi compresi tra sezioni successive.
In particolare nel tratto compreso tra due sezioni il volume è definito come prodotto della distanza per
la sezione idraulica media.
Il volume è calcolato a partire dalla sezione in cui il livello di magra coincide con quello di progetto
d’invaso (374,95 m s.l.m.). Infatti a monte il volume d’invaso è nullo, poiché il profilo di magra è più
elevato di quello di rigurgito.
La traversa fluviale in progetto è ubicata appena a valle della sezione 16.
La Tabella 1 che segue riporta i risultati elaborati come indicato in precedenza.
-
Tabella 1: Volume di invaso
Generico
Rilievo - magra
Progetto - rigurgito
Dist.
(m)
Hmagra
(m s.l.m.)
(m2)
Inizio
Sezione 3
Sezione 4
Sezione 5
Sezione 6
Sezione 7
Sezione 8
Sezione 9
Sezione 10
84,15
120,89
117,66
133,19
69,47
81,18
58,04
58,58
375,13
374,72
374,37
373,90
373,15
373,06
373,02
372,98
372,99
Totale
723
Sezione
Vmagra
(m3)
Hrigurgito
(m s.l.m.)
(m2)
5,06
4,80
4,85
4,23
3,33
8,29
10,25
8,32
60,20
415
583
534
503
404
753
539
2 007
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
5,06
9,93
18,90
33,51
61,03
116,99
85,22
88,73
245,98
631
1 743
3 083
6 296
6 184
8 208
5 048
9 804
8
5 738
57
40 995
magra
rigurgito
Vrigurgito
(m3)
Nel complesso, i volumi sono:
Volume occupato dalla portata di magra nella condizione di rilievo
Vmagra = 5˙738 m3
Volume di rigurgito della traversa nella condizione di progetto
Vrigurgito = 40˙995 m3
Ne consegue che il volume d’invaso dello sbarramento in progetto è:
-
Vinvaso = Vrigurgito − Vmagra = 40 995 − 5 738 = 35 258 m 3
L’estensione dell’invaso nelle condizioni attuali è di circa 340 metri , il nuovo invaso si estenderà di
ulteriori 350 metri a monte.
Nella planimetria che segue viene riportata l’estensione dell’invaso attuale e l’invaso nella situazione
di progetto.
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41
10 11-12.5 13
14
15
9
8
7
6
5
4
1
3
2
LEGENDA
Limite invaso situazione esistente
Limite invaso situazione in progetto
Relazione tecnica
10.
SINTESI IDROLOGICA
Di seguito si riassumono le principali caratteristiche idrologiche del torrente Corsaglia riferite al bacino
imbrifero dell’impianto idroelettrico in progetto nei comuni di Lesegno e di San Michele Mondovì.
In particolare si riportano:
portate medie
portate e contributi specifici medi mensili ed annui dell’anno medio;
-
curva di durata delle portate
curve di durata delle portate e dei contributi specifici dell’anno medio;
-
portate derivabili
portate medie mensili ed annua derivate dall’impianto idroelettrico nell’anno medio.
Per la stima delle portate e dei contributi specifici si è ricorso al metodo della similitudine idrologica,
sulla base dei dati di portata misurati nello stesso torrente Corsaglia nella stazione idrometrica
dell’ARPA Piemonte a Torre Mondovì.
L’analisi idrologica dettagliata propedeutica ai risultati riassunti nel presente capitolo è
contenuta nell’elaborato 3 “Relazione idrologica”.
Nei paragrafi 10.4, 10.5, 10,6 è riportata una Sintesi dell’ Analisi idrologica alternativa (richiesta
dall’Ufficio Acque della Provincia di Cuneo). Si riportata la sintesi dell’analisi idrologica delle
portate dell’anno medio secondo le indicazioni della relazione di istruttoria della fase di Verica
di assoggettabilità alla Valutazione di Impatto Ambientale.
L’analisi idrologica è basata sule portate misurate nelle stazioni di misura del SIMN e dell’ARPA
Piemonte indicate nella successiva tabella, nella stessa tabella sono anche riportate le caratteristiche
dei bacini idrografici delle stazioni idrometriche sopraccitate.
Tabella 2: Dati caratteristici dei bacini idrografici
Gestore
Torrente
SIMN
Corsaglia
ARPA Piemonte
Corsaglia
Località
Centrale Moline
Torre Mondovì
Periodo di misura
1931 ÷ 1959
2008 ÷ 2013
Nell’appendice sono definite sia le portate disponibili sia quelle derivabili sulla base della nuova analisi
idrologica.
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43
Relazione tecnica
10.1.
Portate medie
La Tabella 3 ed il Grafico 1 riassumono le portate ed i contributi specifici medi mensili ed annui stimati
alla sezione di presa della centrale idroelettrica in progetto.
L’elaborazione delle portate è stata condotta con la metodologia anzi detta.
Tabella 3: Portate e contributi specifici medi mensili ed annuo
del torrente Corsaglia nella sezione della presa in progetto
Periodo
Anno Gen Feb
2
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug Ago
Set
Ott
Nov
Dic
q (l/s km )
31,61 14,53 16,94 48,20 79,62 68,21 33,97 10,59 6,15 7,80 9,84 63,53 20,50
3
7,384 3,394 3,95711,26018,59815,933 7,936 2,4741,437 1,821 2,30014,841 4,789
Q (m /s)
Grafico 1: Portate medie mensili
del torrente Corsaglia nella sezione della presa in progetto
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44
Relazione tecnica
10.2.
Curva di durata delle portate
La curva di durata delle portate torrente Corsaglia nella sezione di presa in progetto è stata
determinata con lo stesso procedimento utilizzato per le portate medie mensili ed annua.
Tabella 4: Curva di durata delle portate
del torrente Corsaglia nella sezione di presa in progetto
Durata (gg)
2
q (l/s km )
Q (m3/s)
10
123,87
28,936
30
81,96
19,147
60
55,43
12,948
91
38,42
8,976
135
24,59
5,744
182
17,19
4,015
274
8,26
1,929
355
3,93
0,917
Minimo
0,05
0,011
Grafico 2: Curva di durata delle portate
del torrente Corsaglia nella sezione di presa in progetto
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45
Relazione tecnica
10.3.
Portate derivabili
A monte della presa dell’impianto idroelettrico in progetto non sono presenti derivazioni significative in
grado di modificare sostanzialmente la portata del torrente Corsaglia, così le portate disponibili sono
quelle totali definite in precedenza, senza correzioni.
In corrispondenza dello sbarramento fluviale oggetto della valorizzazione energetica in progetto è
presente la presa del Consorzio Irriguo San Gervasio.
L’utenza irrigua deriva la portata media di 0,050 m3/s e quella massima di 0,060 m3/s nel periodo
compreso tra il 1 maggio ed il 30 settembre di ogni anno.
Alla derivazione irrigua è assicurata la precedenza di prelievo, pertanto la portata del torrente
Corsaglia disponibile per l’impianto idroelettrico in progetto è quella totale precedentemente definita
sottratta della derivazione ad uso agricolo (mediamente 0,050 m3/s).
Il tratto sotteso dall’impianto idroelettrico in progetto è limitato alla sola estensione dello sbarramento
fluviale, pertanto non sono presenti derivazioni intermedia a cui assicurare la disponibilità idrica.
L’impianto idroelettrico in progetto, inoltre, è dotato di turbina collocata nel corpo traversa per la
valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale, di conseguenza il rilascio è limitato alla sola
portata di alimentazione del passaggio artificiale per l’ittiofauna (0,128 m3/s).
L’intervallo di portate derivabili dall’impianto idroelettrico in progetto è:
3
Qmax = 14,000 m /s portata massima d’esercizio;
3
Qmin = 0,600 m /s portata minima d’esercizio.
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46
Relazione tecnica
Dall’analisi delle curve mensili di durata delle portate si sono ricavati i valori medi mensili ed annui di
deflusso.
Tabella 5: Portate medie mensili ed annua
Periodo
Portata
totale
(m 3/s)
Portata
irrigua
(m 3/s)
Portata
disponibile
(m 3/s)
Portata
derivata
(m 3/s)
Portata
rilasciata
(m 3/s)
Rapporto
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
3,394
3,910
11,260
18,598
15,933
7,936
2,474
1,437
1,821
2,300
14,841
4,789
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
3,394
3,910
11,260
18,598
15,883
7,886
2,424
1,387
1,771
2,300
14,841
4,789
3,266
3,782
9,823
13,030
12,713
7,681
2,296
1,259
1,587
2,108
8,034
4,661
0,128
0,128
1,437
5,568
3,170
0,205
0,128
0,128
0,184
0,191
6,808
0,128
96%
97%
87%
70%
80%
97%
93%
88%
87%
92%
54%
97%
Anno
7,382
0,021
7,361
5,851
1,510
79%
Grafico 3: Portate medie mensili
Nell’anno medio l’impianto deriva la portata massima d’esercizio 51 gg/anno e per 311 gg/anno la
centrale produce energia idroelettrica con portate comprese tra quella minima e quella massima
d’esercizio. Quindi la centrale idroelettrica in progetto rimane mediamente inattiva per 3 gg/anno.
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47
Relazione tecnica
Nella seguente Tabella 6 si riportano le curve mensili di durata delle portate derivabili dall'impianto
idroelettrico in progetto, desunte col metodo precedentemente indicato.
3
Tabella 6: Curve di durata della portata derivabile (m /s)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Media
Gen
Feb
5,190
4,852
4,432
4,232
4,131
4,032
3,915
3,827
3,741
3,704
3,549
3,315
3,248
3,185
3,140
3,089
3,022
2,946
2,878
2,858
2,751
2,677
2,626
2,600
2,565
2,537
2,520
2,486
2,464
2,410
2,326
3,266
6,510
5,976
5,670
5,207
4,703
4,488
4,385
4,292
4,111
3,984
3,883
3,758
3,646
3,567
3,371
3,289
3,196
3,168
3,136
3,076
3,011
2,916
2,884
2,832
2,763
2,742
2,695
2,639
Mar
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,821
12,207
11,281
10,176
9,705
9,431
9,143
8,983
8,641
8,372
7,711
7,328
7,026
6,688
6,508
6,299
6,142
5,984
5,937
5,842
5,726
5,558
3,782 9,823
Apr
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,884
13,386
12,876
12,697
12,290
11,985
11,660
11,427
11,218
11,061
10,669
9,991
9,767
Mag
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,976
13,425
13,115
12,955
12,800
12,617
12,477
12,144
11,958
11,679
11,498
10,303
9,407
9,061
8,673
8,016
13,030 12,713
Giu
14,000
14,000
12,917
11,907
11,293
10,740
10,509
9,997
9,095
8,501
8,307
8,111
7,947
7,784
7,485
7,364
7,286
6,979
6,378
5,926
5,512
5,118
4,718
4,569
4,330
4,208
4,057
3,936
3,801
3,654
Lug
4,274
3,943
3,768
3,486
3,364
3,191
3,088
2,735
2,630
2,567
2,533
2,431
2,326
2,259
2,182
2,128
2,076
2,003
1,934
1,869
1,770
1,745
1,682
1,626
1,499
1,465
1,413
1,374
1,327
1,290
1,191
7,681 2,296
Ago
Set
3,452
2,522
1,745
1,648
1,585
1,536
1,501
1,445
1,361
1,331
1,288
1,252
1,213
1,185
1,150
1,120
1,103
1,094
1,060
1,043
1,010
0,972
0,948
0,924
0,901
0,890
0,864
0,821
0,741
0,688
0,623
1,259
8,126
6,595
4,270
2,679
2,044
1,897
1,798
1,714
1,579
1,452
1,424
1,336
1,267
1,217
1,159
0,978
0,907
0,847
0,827
0,795
0,739
0,705
0,685
0,653
0,649
0,640
0,625
0,000
0,000
0,000
Ott
14,000
5,756
4,100
3,119
2,867
2,712
2,507
2,083
2,023
1,913
1,590
1,521
1,398
1,381
1,323
1,276
1,263
1,259
1,237
1,207
1,190
1,114
1,067
1,037
1,004
0,998
0,976
0,948
0,873
0,828
0,785
1,587 2,108
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Nov
Dic
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,884
11,582
10,221
8,945
8,256
7,873
7,276
6,886
6,337
6,075
5,931
5,720
5,263
4,951
4,619
4,430
4,212
4,083
3,941
3,806
3,018
2,908
2,791
13,617
9,739
7,894
7,289
6,475
6,163
5,554
5,289
5,145
4,962
4,714
4,613
4,538
4,318
4,167
4,036
3,898
3,584
3,470
3,300
3,280
3,229
3,132
3,058
2,916
2,847
2,819
2,731
2,641
2,568
2,520
8,034 4,661
48
Relazione tecnica
10.4.
Portate medie con Analisi idrologica alternativa
La Tabella 7 ed il Grafico 4 riassumono le portate ed i contributi specifici medi mensili ed annui stimati
alla sezione di presa della centrale idroelettrica in progetto.
L’elaborazione delle portate è stata condotta con la metodologia anzi detta.
Tabella 7: Portate e contributi specifici medi mensili ed annuo
del torrente Corsaglia nella sezione della presa in progetto, con Analisi idrologica alternativa
Periodo
Anno Gen Feb
2
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago Set
Ott
Nov
Dic
q (l/s km )
33,46 11,67 14,34 33,32 71,18 93,93 51,57 17,90 9,76 15,65 26,40 37,61 17,71
3
7,817 2,725 3,350 7,784 16,628 21,943 12,0474,182 2,281 3,656 6,167 8,786 4,137
Q (m /s)
Grafico 4: Portate medie mensili
del torrente Corsaglia nella sezione della presa in progetto, con Analisi idrologica alternativa
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
49
Relazione tecnica
10.5.
Curva di durata delle portate con Analisi idrologica alternativa
La curva di durata delle portate torrente Corsaglia nella sezione di presa in progetto è stata
determinata con lo stesso procedimento utilizzato per le portate medie mensili ed annua.
Tabella 8: Curva di durata delle portate del torrente Corsaglia nella sezione di presa in progetto
con Analisi idrologica alternativa
Durata (gg)
10
91
182
274
355
Minima
2
q (l/s km )
126,37 44,05
17,17 9,45
5,74
0,05
3
Q (m /s)
29,521 10,291 4,011 2,208 1,341 0,011
Grafico 5: Curva di durata delle portate
del torrente Corsaglia nella sezione di presa in progetto, con Analisi idrologica alternativa
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
50
Relazione tecnica
10.6.
Portate derivabili con Analisi idrologica alternativa
A monte della presa dell’impianto idroelettrico in progetto non sono presenti derivazioni significative in
grado di modificare sostanzialmente la portata del torrente Corsaglia, così le portate disponibili sono
quelle totali definite in precedenza, senza correzioni.
In corrispondenza dello sbarramento fluviale oggetto della valorizzazione energetica in progetto è
presente la presa del Consorzio Irriguo San Gervasio.
L’utenza irrigua deriva la portata media di 0,050 m3/s e quella massima di 0,060 m3/s nel periodo
compreso tra il 1 maggio ed il 30 settembre di ogni anno.
Alla derivazione irrigua è assicurata la precedenza di prelievo, pertanto la portata del torrente
Corsaglia disponibile per l’impianto idroelettrico in progetto è quella totale precedentemente definita
3
sottratta della derivazione ad uso agricolo (mediamente 0,050 m /s).
Il tratto sotteso dall’impianto idroelettrico in progetto è limitato alla sola estensione dello sbarramento
fluviale, pertanto non sono presenti derivazioni intermedia a cui assicurare la disponibilità idrica.
L’impianto idroelettrico in progetto, inoltre, è dotato di turbina collocata nel corpo traversa per la
valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale, di conseguenza il rilascio è limitato alla sola
3
portata di alimentazione del passaggio artificiale per l’ittiofauna (0,128 m /s).
L’intervallo di portate derivabili dall’impianto idroelettrico in progetto è:
Qmax = 14,000 m3/sportata massima d’esercizio;
Qmin = 0,600 m3/s portata minima d’esercizio.
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51
Relazione tecnica
Dall’analisi delle curve mensili di durata delle portate si sono ricavati i valori medi mensili ed annui di
deflusso.
Tabella 9: Portate medie mensili ed annua con Analisi idrologica alternativa
Periodo
Portata
totale
(m3/s)
Portata
irrigua
(m3/s)
Portata
Portata
disponibile derivata
(m3/s)
(m3/s)
Portata
rilasciata
(m3/s)
Rapporto
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
2,725
3,350
7,784
16,628
21,943
12,047
4,182
2,281
3,656
6,167
8,786
4,137
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
0,050
2,725
3,350
7,784
16,628
21,893
11,997
4,132
2,231
3,606
6,167
8,786
4,137
2,597
3,222
7,455
12,958
13,845
10,829
4,004
2,103
3,266
5,312
6,732
4,009
0,128
0,128
0,328
3,669
8,047
1,168
0,128
0,128
0,341
0,855
2,054
0,128
95%
96%
96%
78%
63%
90%
96%
92%
89%
86%
77%
97%
Anno
7,817
0,021
7,796
6,364
1,432
82%
Grafico 6: Portate medie mensili con Analisi idrologica alternativa
Nell’anno medio l’impianto deriva la portata massima d’esercizio 63 gg/anno e per i restanti 302
gg/anno la centrale produce energia idroelettrica con portate comprese tra quella minima e quella
massima d’esercizio.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
52
Relazione tecnica
Nella seguente Tabella 10 si riportano le curve mensili di durata delle portate derivabili dall'impianto
idroelettrico in progetto, desunte col metodo precedentemente indicato.
Tabella 10: Curve di durata della portata derivabile (m3/s) con Analisi idrologica alternativa
Durata
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
(gg)
1
4,106 6,007 14,000 14,000 14,000 14,000 12,126 5,252 14,000 14,000 14,000
2
3,763 5,413 14,000 14,000 14,000 14,000 8,394 4,036 11,938 14,000 14,000
3
3,450 5,077 14,000 14,000 14,000 14,000 7,157 3,211 9,065 12,825 14,000
4
3,345 4,617 13,137 14,000 14,000 14,000 6,440 2,989 6,681 10,538 14,000
5
3,228 4,208 12,289 14,000 14,000 14,000 5,868 2,824 5,204 9,095 14,000
6
3,119 4,012 11,826 14,000 14,000 14,000 5,518 2,600 4,393 7,897 12,838
7
3,021 3,921 11,088 14,000 14,000 14,000 5,213 2,496 3,798 7,274 11,208
8
2,945 3,709 9,919 14,000 14,000 14,000 4,946 2,364 3,495 6,570 9,895
9
2,891 3,541 9,365 14,000 14,000 13,841 4,684 2,244 3,115 6,020 8,577
10
2,818 3,422 8,994 14,000 14,000 13,286 4,491 2,165 2,869 5,763 7,671
11
2,728 3,342 8,545 14,000 14,000 12,985 4,224 2,063 2,628 5,433 6,769
12
2,612 3,234 8,077 14,000 14,000 12,476 4,034 1,987 2,462 5,181 6,229
13
2,555 3,145 7,729 14,000 14,000 12,010 3,850 1,977 2,302 4,888 5,812
14
2,533 3,071 7,291 14,000 14,000 11,672 3,705 1,909 2,117 4,566 5,437
15
2,470 2,966 7,063 14,000 14,000 11,237 3,568 1,874 2,025 4,231 5,149
16
2,430 2,871 6,719 14,000 14,000 10,914 3,418 1,838 1,884 4,015 4,840
17
2,412 2,759 6,488 14,000 14,000 10,651 3,278 1,800 1,805 3,945 4,589
18
2,392 2,655 6,227 13,767 14,000 10,343 3,055 1,767 1,743 3,706 4,343
19
2,334 2,514 5,795 13,417 14,000 9,869 2,941 1,742 1,697 3,598 4,147
20
2,272 2,440 5,370 13,012 14,000 9,524 2,845 1,734 1,612 3,393 3,927
21
2,229 2,368 5,040 12,620 14,000 9,052 2,726 1,685 1,562 3,234 3,677
22
2,200 2,329 4,768 12,245 14,000 8,773 2,580 1,661 1,527 3,084 3,535
23
2,161 2,242 4,475 11,926 14,000 8,409 2,495 1,608 1,442 2,931 3,364
24
2,151 2,172 4,319 11,655 14,000 7,888 2,367 1,560 1,372 2,842 3,287
25
2,126 2,109 4,126 11,339 14,000 7,605 2,285 1,520 1,322 2,707 3,167
26
2,099 2,067 3,942 11,009 14,000 7,296 2,169 1,482 1,298 2,559 2,969
27
2,084 2,039 3,648 10,649 14,000 6,855 2,098 1,461 1,262 2,361 2,834
28
2,061 1,962 3,461 10,154 13,523 6,355 2,039 1,401 1,140 2,199 2,659
29
2,028
3,254 9,680 13,121 6,026 1,983 1,360 1,123 2,065 2,574
30
1,999
3,136 9,275 12,667 5,793 1,875 1,320 1,083 1,939 2,461
31
1,950
3,018
11,894
1,752 1,250
1,809
Media 2,597 3,222 7,455 12,958 13,845 10,829 4,004 2,103 3,266 5,312 6,732
Dic
10,499
8,406
6,614
5,785
5,257
4,946
4,622
4,351
4,214
4,082
3,950
3,869
3,743
3,644
3,583
3,499
3,390
3,297
3,197
3,090
3,049
3,017
2,937
2,884
2,807
2,746
2,694
2,617
2,558
2,527
2,419
4,009
L’impianto, tenuto conto della simulazione idrologica alternativa ( richiesta da Ufficio Acque ),
considerate inalterate la portata massima (14,00 m3/sec) e quella minima (0,600 m3/sec ) di prelievo ,
avrebbe una portata media di derivazione pari a 6,364 m3/s, dunque una potenza nominale media di
309 kW; massima invariata e pari a 656 kW; le due turbine avrebbero potenza complessiva installata
di 578 kW e nell’anno idrologico medio una produzione di circa 2,2 GWh di energia elettrica.
Si è ritenuto per correttezza di procedimento non modificare i dati medi di concessione nei vari
documenti tecnici (compresa la presente relazione ) in quanto gli stessi e in particolare
l’elaborazione idrologica alternativa dovrà essere esaminata in sede di Conferenza dei Servizi.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
53
Relazione tecnica
11.
TRAVERSA FLUVIALE ESISTENTE
L’impianto idroelettrico in progetto valorizza energeticamente i rilasci della derivazione irrigua ed
idroelettrica del Consorzio di San Gervasio dal Torrente Corsaglia al confine tra il Comune di Lesegno
e quello di San Michele.
La traversa della derivazione del Consorzio di San Gervasio è una struttura fissa in cemento armato
con coronamento a quota media di 372.95 m s.l.m., che si estende per circa 90 m.
La struttura è posta al termine di una curva planimetrica del torrente che disegna un ansa verso
destra.
Lo sbarramento non è perpendicolare all’asse del Torrente Corsaglia, bensì indirizza la portata verso
la sponda sinistra orografica, dove è ubicata la derivazione esistente, con un angolo particolarmente
marcato al punto che, a centro curva, l’opera si quasi parallela rispetto alla direzione di scorrimento
della corrente.
Si evidenzia come, dei 90 metri circa di sbarramento, la parte terminale in sponda sinistra, circa 20
metri, risulti poco efficace causa la ridottissima sezione disponibile a monte la quale risulta incuneata
verso la derivazione irrigua.
La soglia in cemento armato della traversa si estende da monte verso valle con larghezza irregolare
variabile da 5.5 a 8.0 metri circa. Conseguentemente l’attuale dislivello tra la soglia e il punto più
basso della struttura varia da 2,5 a 2,0metri. Al termine della struttura si percepisce un dislivello
verticale di circa 1,0 / 1,5 metri.
In destra orografica la traversa è ammorsata in una piccola difesa spondale in massi posta in
corrispondenza di un deposito di detriti nell’interno curva.
La sponda sinistra è invece caratterizzata da una formazione in arenaria sub-verticale che
accompagna la portata sino alla derivazione irrigua.
La stessa derivazione è attuata con un canale largo circa 60cm affiancata da uno scarico di fondo
posto in adiacenza. Le due sezioni sono gestite mediante semplici paratoie piane.
Figura 3: Sezione della traversa esistente
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54
Relazione tecnica
12.
INTERVENTI DI ADEGUAMENTO DELLA TRAVERSA
La derivazione in progetto deriva la portata attraverso una nuova opera di captazione prevista in
sponda destra orografica ovvero opposta a quella irrigua.
Al fine di aumentare la sezione idraulica dell’imbocco alle prese in progetto, ottimizzare lo
sfruttamento della risorsa garantendo nel contempo la derivazione del Consorzio San Gervasio, la
traversa idraulica è innalzata con un sistema mobile gonfiabile.
Il sistema di innalzamento mobile consente l’elevazione del pelo libero a monte dello sbarramento
complessivo di 2,0 m alla quota di massima ritenuta di 374,95m s.l.m..
Per tale intervento si è optato per uno sbarramento mobile di tipo scudato ovvero dotato di un sistema
di paratoie vincolate alla base
Esso è composto da tre elementi essenziali:
L’opera di fondazione
l’opera di ritenuta e protezione
l’opera di movimentazione
Figura 4: Sezione della traversa nella situazione in progetto
Il primo costituisce la base su cui è appoggiata l’intera struttura. Prevista in c.a., è stata pensata per
essere posta in adiacenza all’esistente traversa ma da essa strutturalmente indipendente.
È dotata di un taglione ammorsato nella marna sottostante e di una trave su cui poggerà lo
sbarramento.
La trave, posta a quota 372,95 m slm sarà corredato da un cordolo a monte di 30cm al fine di
costituire la protezione alle cerniere che movimenteranno lo sbarramento.
Il secondo elemento è rappresentato dalla paratoie metalliche incernierate alla base che costituiranno
sia l’elemento di ritenuta dell’acqua che lo “scudo” a protezione degli organi di manovra.
Le paratoie a ventola saranno movimentate da due elementi gonfiabili in gomma adagiati sulla trave di
fondazione.
La scelta di tale abbinamento è fatta in quanto rappresenta la miglior soluzione in termini di sicurezza,
durabilità e minor rischio di inquinamento non essendo previsto l’utilizzo rilevante di oli.
Alle estremità due robuste spalle in c.a., la cui sommità è prevista a quota 375,25 m slm, limitano
della sezione utile dello sbarramento gonfiabile a 70 metri.
La spalla destra definirà un cambio planimetrico della struttura della traversa che sarà pertanto
deviata con un angolo di 21° sino alla sponda.
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55
Relazione tecnica
All’estremità sinistra si è quindi affrontato il problema legato al nuovo livello ordinario dell’acqua posto
a confronto con la derivazione irrigua.
Figura 5: Planimetria dell’imbocco della derivazione irrigua
Considerato il minimo apporto in termini di deflusso idraulico legato agli ultimi metri della traversa in
sponda sinistra, si è deciso di prolungare la spalla in c.a. con una struttura sino ad incontrare
l’arenaria posta a pochi metri. L’ammorsamento verrà realizzato con uno scasso nella stessa roccia
ulteriormente protetto da alcuni massi opportunamente posizionati. Nella parete in c.a. così costituita
sarà aperta una fessura dotata di una paratoia piana automatica.
Tale paratoia permetterà di rilasciare la portata d’acqua necessaria alla derivazione irrigua in una
condizione sostanzialmente invariata per il consorzio stesso che potrà continuare il proprio
attingimento senza variazioni della propria opera di captazione.
Figura 6: Sezione dell’imbocco della derivazione irrigua
Tale portata sarà ovviamente misurata e vincolata al rispetto del diritto irriguo in essere.
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56
Relazione tecnica
L’estremità destra, considerato che la porzione terminale della traversa dovrà essere oggetto di
parziale demolizione, si è deciso di realizzare uno scarico di fondo utile a ridurre la sedimentazione
del bacino a monte. Lo scarico, costituito da una paratoia piana, con escursione limitata, avrà la soglia
a quota 370.95m slm. e sarà posto a circa 5 metri dalla scogliera esistente in sponda destra
orografica.
Oltre lo scarico sono previsti altri due elementi essenziali per l’adeguamento della traversa:
un impianto idroelettrico volto alla valorizzazione del DMV, di cui si tratterà nei paragrafi
seguenti
il passaggio artificiale per l’ittiofauna
Lo sbarramento viene quindi dotato di passaggio artificiale per l’ittiofauna.
L’opera è planimetricamente prevista in corrispondenza dell’esistente scogliera attuale limite della
traversa esistente.
Figura 7: Pianta del passaggio artificiale dell’ittiofauna
Figura 8: Pianta del passaggio artificiale dell’ittiofauna
La rampa di risalita è prevista in c.a., con n. 33 vasche delle dimensioni di 100 x 150cm, tale soluzione
permette l’agevole superamento da parte dell’ittiofauna presente nel corso d’acqua di un dislivello di
oltre 5 metri.
L’opera complessivamente ricopre una superficie di 4,9 x 12,6 metri.
Il dettaglio geometrico delle vasche e delle gavete è esplicitato nei paragrafi successivi.
Viene inoltre inserita una rampa di risalita speciale dedicata alla Lampreda, costituita da uno scatolare
metallico con all’interno una fitta serie di setole.
L’intervento di adeguamento della traversa è infine completato con una platea in massi cementati post
a valle della stessa posti al fine di evitare eventuali fenomeni erosivi.
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57
Relazione tecnica
13.
CENTRALE IDROELETTRICA PRINCIPALE
13.1.
Opera di presa ed adduzione
L’impianto idroelettrico principale deriva la portata in destra orografica sfruttando in nuovo carico
idraulico creato dallo sbarramento gonfiabile.
La presa è formata da una soglia a quota 373,25 m s.l.m., larga 6,00 m, ricavata nella parete in c.a. co
costituisce la prosecuzione della traversa.
La soglia è quindi posta alla medesima quota dello sfioro fisso della traversa ovvero con sbarramento
abbattuto; le pareti del canale sono invece alla medesima quota delle spalle dello sbarramento,
375,25 m s.l.m.
Immediatamente al di sotto della sezione di derivazione viene creato un sistema di scarico di fondo
completamente rigurgitato costituito da una bocca e da un canale in c.a. che, con andamento
trasversale, convoglia la portata sino allo scarico di fondo posto a lato della spalla dello sbarramento
mobile. Lo scarico è attivato mediante una paratoia piana posta all’estremità del canale e sfrutta il
carico idraulico che naturalmente viene a crearsi.
Figura 9: Sezione dell’opera di derivazione
La paratoia a settore di regolazione della derivazione è posta immediatamente a valle dell’imbocco di
presa dell’impianto principale.
Successivamente è prevista la realizzazione di un attraversamento in c.a. necessario per le operazioni
di manutenzione ordinaria dello stesso canale, del passaggio dell’ittiofauna e dell’impianto di
valorizzazione del DMV. Lo stesso solaio costituisce sostegno ad un paratronchi tubolare metallico.
A valle dell’attraversamento il fondo è modellato con un arco avente funzione di sghiaiatore. Il
materiale depositato è invitato verso il lato sinistro ove una paratoia piana, mediante cacciate
programmate, lo allontanerà verso l’alveo.
È quindi posizionata una griglia metallica inclinata di 60° accoppiata ad uno sgrigliatore automatico.
Esso è dotato di un braccio meccanico che raschia la griglia dal basso verso l’alto con un pettine
metallico. Il materiale sollevato, quando raggiunge la sommità della griglia cade all’interno di una
tramoggia, dove un getto di acqua in pressione lo spinge verso destra fino a cadere in un cassone. La
vasca in cui è contenuto il materiale raccolto dal dispositivo è dotata di fondo grigliato per
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58
Relazione tecnica
l’allontanamento dell’acqua; esso è posto sul lato destro del canale e il materiale potrà quindi essere
smaltito secondo normativa.
Lo sgrigliatore poggia su un solaio in c.a.; a partire da questa sezione in canale di adduzione è di tipo
coperto. Pochi metri dopo il fondo subisce un marcato approfondimento sino a raggiungere la quota
del distributore della turbina kaplan.
La vasca che si viene a creare sarà dotata di un grigliato di sfiato.
Figura 10: Pianta dell’opera di derivazione
Per una maggior sicurezza in caso di piena il canale, nella sezione chiusa, potrà essere completato
con una paratoia piana capace di isolare completamento l’impianto.
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59
Relazione tecnica
13.2.
Edificio e meccanismi di produzione
L’edificio centrale è rappresentato da una struttura in c.a. di tipo interrata. Il posizionamento dell’opera
è dettato dalla volontà di porre il fabbricato ad una distanza di 10 metri dalla sponda del torrente così
come previsto dal R.D. 523/04. Tale necessità ha determinato la lunghezza del precedente canale di
adduzione.
Il gruppi di produzione è formati da turbina Kaplan ad asse verticale.
In questo spazio sono previsto solamente i quadri di gestione strettamente necessari e, anche se la
quota del solaio è tale da scongiurare allagamenti, si predisporrà un sistema di pompe di sentina.
Complessivamente il locale ha dimensioni interne di 6,0 x 6,5 metri ed un’altezza valutata in 5,5m.
Il piano pavimento del locale è preliminarmente previsto a quota 370,30 m slm e si accederà mediante
botole rimovibili in acciaio che costituiranno la copertura del locale.
Il posizionamento e la manutenzione della macchina potrà essere effettuato mediante l’ausilio di un
autogrù.
Il sottostante diffusore sarà posto ad una quota sufficientemente profonda tale da non risentire del
livello di valle.
Figura 11: Sezione del vano turbine
13.3.
Canale di restituzione
Il canale di restituzione, completamente interrato, ha una larghezza variabile che raccorderà il
diffusore alla bocca di scarico la cui larghezza è prevista di 6,5 metri.
Anche il fondo scorrevole raccorderà il diffusore alla sezione di restituzione la sui soglia è fissata a
quota 368,05 m slm.
In tale sezione il solaio è interrotto alcuni decimetri prima della pareti così da permettere l’inserimento
di gargami in acciaio utili per l’eventuale inserimento di panconi di manutenzione.
Lo sviluppo complessivo a partire dall’asse della turbina, è di circa 20 metri.
Allo sbocco il solaio è sormontato da un tratto di scogliera, utile a proteggere la scarpata; la stessa
scogliera prosegue verso monte sino ad incontrare il canale di adduzione , e verso valle sino ad
ammorsarsi nella vicina parete in marna.
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60
Relazione tecnica
14.
CENTRALE DI RILASCIO E VALORIZZAZIONE ENERGETICA DEL DMV
L’impianto idroelettrico di valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale è costituito da una
turbina Kaplan ad asse verticale di tipo a bulbo.
La struttura è posta tra lo scarico di fondo della traversa e il passaggio artificiale dell’ittiofauna ove
attualmente è presente la traversa esistente. L’opera è pertanto considerate a tutti gli effetti “entro il
corpo traversa”.
L’immagine sotto riportata evidenzia la posizione dell’impianto rispetto alla scogliera esistente in
sponda destra (tratto verde).
Figura 12 : Planimetria dell'impianto
Di minori dimensioni, questo impianto secondario è stato ridotto all’essenziale al fine di limitare al
massimo gli ingombri.
Analogamente all’impianto principale la soglia di derivazione è posta quota 373,25 m s.l.m. e le pareti
del canale sono alla medesima quota delle spalle dello sbarramento, 375,25 m s.l.m.
In questo caso il canale di derivazione è largo 3,5 metri.
Adottata una schema molto simile a quello precedentemente descritto, dopo la sezione di presa è
prevista una paratoia a ventola, un abbassamento de fondo scorrevole e quindi una griglia metallica
inclinata abbinata ad uno sgrigliatore automatico.
Anche in questo caso lo sgrigliatore sarà posto su un solaio in c.a. il quale sarà realizzato con una
prima parte fissa, una seconda removibile ed una terza minore grigliata.
Oltre la griglia il fondo del canale si approfondisce nella vasca di carico della turbina a camera libera.
La turbina è quindi completata da un diffusore che verrà inghisato in un blocco in c.a. . esso sarà
sostanzialmente esterno alla struttura ma perennemente al di sotto del pelo libero dell’acqua e
pertanto poco percepibile alla vista.
La necessità di limitare al minimo l’ingombro dell’opera è dettata da vari aspetti tra i quali:
Limitare l’impatto visivo
Contenere l’opera entro lo sviluppo longitudinale della traversa
Evitare che la struttura sia colpita dal flusso generatosi in caso di abbattimento dello
sbarramento gonfiabile
Evitare, viceversa, che la struttura costituisca ostacolo al deflusso dell’acqua
La turbina di valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale è proposta con collocazione
all’interno della struttura della traversa fluviale nel pieno rispetto del Regolamento Regionale 8/R del
2003 “Disposizioni per la prima attuazione delle norme in materia di deflusso minimo vitale (Legge
Regionale 29 dicembre 2000, n. 61)”. Infatti, tale norma prevede l’esenzione del rilascio del deflusso
minimo vitale per le turbine collocate nel corpo della traversa, a condizione che la continuità idraulica
sia assicurata da un’apposita scala di risalita della fauna ittica.
L’impianto potrà essere completato con un sistema di scarico della vasca principale mediante il quale
allontanare i sedimenti eventualmente accumulatisi.
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61
Relazione tecnica
Figura 13: Pianta dell’impianto di valorizzazione del DMV
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62
Relazione tecnica
15.
LOCALE DI CONSEGNA ENEL
Il locale di consegna ENEL, il locale quadri e gli spazi adibiti ai trasformatori sono inseriti all’interno di
un unico edificio il quale è l’unico fabbricato non interrato.
Funzionalmente l’edificio adibito a gestione e cessione dell’energia è divisa in quattro locali, ognuno
con una funzione distinta:
Il locale quadri, che contiene i quadri elettrici e i quadri MT dell’impianto idroelettrico
aventi la funzione di gestire e proteggere l’allacciamento alla rete elettrica di distribuzione
-
Locale trasformatori, predisposto per ospitare i 2 trasformatori delle due turbine e un
trasformatore
ausiliario secondario, i quali possono essere rimossi in maniera
indipendente in caso di manutenzione
-
locale di misura, contiene i misuratori dell’energia elettrica prelevata o ceduta alla rete;
-
locale ENEL, contiene i quadri elettrici dell’operatore elettrico che fornisce il servizio di
ritiro e distribuzione dell’energia elettrica prodotta, nonché di alimentazione dei servizi
ausiliari dell’impianto.
Figura 14: Prospetto del locale ENEL
Ciascun locale interno è accessibile direttamente dall’esterno attraverso una propria porta. L’accesso
al locale ENEL è ricavato sul prospetto lato Nord – lato Torrente Corsaglia, come anche l’accesso agli
altri vani.
Il locale trasformatori, per migliorarne ventilazione e l’accessibilità, è dotato di un ulteriore accesso
sula lato opposto. Per la medesima motivazione, entrambe le aperture, a differenza dei quelle degli
altri locali, sono previste con serramenti costituiti da grigliati metallici.
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63
Relazione tecnica
I locali sono previsti con le seguenti dimensioni planimetriche:
locale quadri : 5,50 x 4,00metri
-
locale trasformatori : 5,50 x 2,55metri cui va dedotto il locale misure)
-
locale misure : 1,20 x 1,20metri
-
locale quadri : 5,50 x 3,50metri
Figura 15: Pianta del locale ENEL e locale quadri e trasformatori
Le dimensioni e nonché i serramenti, i grigliati e, più in generale, i caratteri progettuali dei due locali
devono sottostare ai capitolati ENEL.
Si prevedono pertanto:
-
cavedi al piano pavimento,
-
accessi con porte in vetroresina
-
ventilazione con grigliati in vetroresina e illuminazione mediante pareti in vetrocemento
L’inserimento di un solaio interposto tra il locale quadri e la copertura permette di ovviare a tali
prescrizioni permettendo di realizzare un tetto in legno anche in corrispondenza dei locali ENEL
migliorando l’inserimento paesaggistico dell’opera.
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64
Relazione tecnica
16.
GESTIONE DELLA PORTATA
16.1.
Dispositivi di modulazione della portata
La distribuzione delle portate presso l’opera di presa è regolata da dispositivi idraulici di modulazione
classificabili in:
dispositivi di modulazione fissi;
dispositivi di modulazione mobili.
Un’altra possibile classificazione dei dispositivi di modulazione delle portate in base alla propria
funzione è:
dispositivi di rilascio;
dispositivi per la garanzia del prelievo irriguo;
dispositivi del prelievo idroelettrico;
dispositivi di sbarramento.
Nella pagina che segue sono elencati i dispositivi di modulazione della portata con la classificazione,
la descrizione e la regola operativa di funzionamento.
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65
Relazione tecnica
Dispositivo
Descrizione
Regola operativa
Fisso
Il passaggio artificiale per l’ittiofauna è del tipo a bacini successivi collegati idraulicamente
attraverso fenditure verticali a tutta altezza.
L’alimentazione avviene direttamente dal bacino a monte della traversa fluviale e corrisponde
3
alla portata di 0,128 m /s.
Il corretto rilascio della portata di competenza del passaggio artificiale per l’ittiofauna avviene
con il carico idraulico di progetto a monte dello sbarramento pari a 374,95 m s.l.m..
Paratoia di presa
Mobile
La paratoia a ventola della turbina di rilascio del deflusso minimo vitale è posta all’ingresso
del canale di adduzione ed è larga 3,50 m come il canale stesso.
L’innalzamento massimo della paratoia è pari alla sommità delle pareti del canale 375,25 m
s.l.m., mentre, quando abbattuta, è posta alla medesima quota della soglia di presa, 273,25
m s.l.m..
La paratoia di presa permette la disattivazione della turbina per la valorizzazione energetica
del deflusso minimo vitale.
La paratoia ha funzionamento esclusivamente ON ÷ OFF, cioè è solamente previsto che sia
completamente chiusa o totalmente aperta.
Turbina idraulica
Mobile
La turbina di rilascio del deflusso minimo vitale è di tipo Kaplan biregolante ad asse verticale,
con distributore radiale in camera libera e girante a quattro pale. Essa è accoppiata in presa
diretta ad un generatore sincrono a magneti permanenti custodito in un bulbo stagno
immerso nella camera libera di alimentazione della macchina idraulica.
La turbina opera con portate comprese tra 0,600 m3/s e 4,000 m3/s.
La turbina è regolata al fine di mantenere il carico idraulico di progetto a monte dello
sbarramento pari a 374,95 m s.l.m..
Essa è esercita con priorità rispetto a quella dell’impianto principale ed è previsto un rilascio
minimo di 1,143 m3/s.
I meccanismi di regolazione della macchina idraulica costituiscono anche il dispositivo di
limitazione della portata massima di competenza della turbina di valorizzazione energetica
del deflusso minimo vitale.
Paratoia irrigua
Mobile
La paratoia per l’alimentazione del canale irriguo San Gervasio è prevista in sinistra
orografica in corrispondenza della spalla dello sbarramento mobile.
La paratoia, larga 2,00 m ha soglia a quota 372,30 m s.l.m. ed elevazione massima alla
medesima quota dello sbarramento fisso in porgetto, 373,25 m s.l.m..
La paratoia alimenta l’imbocco del canale irriguo, dove sono presenti la paratoia di presa e
quella di scarico.
La paratoia alimenta l’imbocco del canale irriguo e mantiene un carico idraulico pari alla
soglia di sfioro esistente di 372,95 m s.l.m. (la misura è effettuata con un idrometro a
bacchetta).
Questa condizione replica esattamente la situazione esistente, pertanto l’esercizio della
derivazione irrigua è svolto con la medesima regola operativa attuale.
L’apertura della paratoia è subordinato al rilascio del deflusso minimo vitale di base di 0,640
m3/s attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna e la turbina nel carpo traversa.
Paratoia di presa
Mobile
La paratoia a ventola della turbina dell’impianto principale è posta all’ingresso del canale di
adduzione ed è larga 6,00 m come il canale stesso.
L’innalzamento massimo della paratoia è pari alla sommità delle pareti del canale 375,25 m
s.l.m., mentre, quando abbattuta, è posta alla medesima quota della soglia di presa, 273,25
m s.l.m..
La paratoia di presa permette la disattivazione della turbina per la valorizzazione energetica
del deflusso minimo vitale.
La paratoia ha funzionamento esclusivamente ON ÷ OFF, cioè è solamente previsto che sia
completamente chiusa o totalmente aperta.
Turbine idrauliche
Mobile
La turbina dell’impianto principale è di tipo Kaplan biregolante ad asse verticale, con
distributore radiale in camera forzata e girante a quattro pale. Essa è accoppiata ad un
generatore sincrono a magneti indotti custodito nella sala macchina al di sopra della turbina
idraulica.
La turbina opera con portate comprese tra 0,600 m3/s e 4,000 m3/s.
La turbina è regolata al fine di mantenere il carico idraulico di progetto a monte dello
sbarramento pari a 374,95 m s.l.m..
Essa è esercita in subordine rispetto a quella dell’impianto di valorizzazione energetica del
deflusso minimo vitale. In particolare è previsto che la portata di competenza sia ripartita in
modo proporzionale a quella massima d’esercizio. Questa condizione assicura il corretto
rilascio del deflusso minimo vitale, comprensivo sia della componente di base sia di quella
modulata.
I meccanismi di regolazione della macchina idraulica costituiscono anche il dispositivo di
limitazione della portata massima di competenza della turbina dell’impianto principale.
Sbarramento
mobile
Mobile
Lo sbarramento è composto da una soglia fissa in cemento armato alla quota di 373,25 m
s.l.m. ed un sovralzo mobile di 1,70 m di altezza massima.
Il dispositivo innalza il coronamento della traversa fino alla soglia di 374,95 m s.l.m., pari alla
quota idrometrica di progetto da mantenere a monte dello sbarramento fluviale.
Lo sbarramento mobile è formato da una paratoia a ventola azionata da un dispositivo
gonfiabile costituito da un telo elastomerico fibrorinforzato ancorato alla soglia fissa in
cemento armato.
Lo sbarramento mobile è ordinariamente mantenuto con la sommità alla quota di progetto di
374,95 m s.l.m..
In caso di eccessiva disponibilità idrica nel torrente, lo sbarramento mobile è
progressivamente abbassato per mantenere il carico idraulico di progetto di 374,95 m s.l.m.
che garantisce l’ottimale alimentazione dei dispositivi di rilascio del deflusso minimo vitale e
di risalita per l’ittiofauna e la dovuta sicurezza idraulica del torrente.
Dispositivi di
sbarramento
Dispositivi del prelievo idroelettrico
Dispositivi per
la garanzia del
prelievo irriguo
Dispositivi di rilascio
Passaggio
artificiale
l’ittiofauna
Tipo
per
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66
Relazione tecnica
16.2.
Dispositivo di limitazione della portata derivata
La limitazione del prelievo, sia nell’impianto di valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale sia
in quello principale, è operata dai meccanismi di regolazione delle turbine idrauliche, che sono tarati
per impedire il passaggio di una portata maggiore di quella massima di concessione.
I dispositivi sono regolati in continuo in funzione della misura delle portate derivate dalle singole
turbine idrauliche.
16.3.
Dispositivi di misura della portata
L’impianto è dotato di dispositivi automatici di misura continua della distribuzione delle portate presso
l’opera di captazione. In particolare si rilevano le seguenti portate:
rilasciata;
derivata.
La somma delle due misure corrisponde alla portata disponibile nel torrente a monte dell’opera di
presa, al netto della derivazione irrigua del Consorzio San Gervasio.
La portata rilasciata nel tratto sotteso è misurata con un sensore idrometrico ad ultrasuoni posto a
monte della traversa fluviale in progetto. Esso misura l’altezza piezometrica della vena idraulica che
alimenta il passaggio artificiale per l’ittiofauna e di quella che stramazza sulla soglia dello
sbarramento.
Un inclinometro installato sulla paratoia a ventola dello sbarramento mobile permette di determinare
l’altezza della soglia dello stesso e quindi la geometria della traversa.
La portata rilasciata attraverso la turbina di valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale è
misurata per via indiretta in funzione della potenza generata dal gruppo turbina generatore. Due
idrometri ad immersione installati nella vasca di carico e presso la restituzione misurano il salto
idraulico tra i peli morti a monte ed a valle della turbina.
Anche la portata derivata dall’impianto principale è misurata per via indiretta in funzione della potenza
generata dal gruppo turbina generatore. Anche in questo caso, due idrometri ad immersione installati
nella vasca di carico e presso la restituzione misurano il salto idraulico tra i peli morti a monte ed a
valle della turbina.
La misura della portata valorizzata energeticamente dalle due turbine è misurata per via indiretta
poiché l’impianto è così compatto che non è possibile individuare una sezione adatta a sistemi di
misura basati sul livello idrometrico o sul metodo area ÷ velocità.
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67
Relazione tecnica
16.4.
Dispositivi di controllo visivo e di misura diretta delle portate derivata e rilasciata
La portata rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna è misurabile attraverso uno
stramazzo in parete sottile realizzato tra l'undicesima e la quattordicesima vasca. Una chiusa metallica
rimovibile permette di attivare lo stramazzo e la medesima consente di disattivare il passaggio tra
l'undicesima vasca e quella successiva. Per mantenere in posizione la chiusa metallica sono previsti
gargami sia in corrispondenza della fenditura verticale sia in corrispondenza dello stramazzo di
verifica. Per facilitare le operazioni di verifica è installato un grigliato sulla decima vasca a creare una
piattaforma di lavoro.
Nella vasca di alimentazione dello stramazzo, che funge da bacino di calma, è posta una targa in
acciaio inox che indica il livello corrispondente alla portata di 0,128 m3/s.
Una seconda targa in acciaio inox è posta sul petto dello sbarramento a destra dell’imbocco di monte
del passaggio artificiale per l’ittiofauna ed indica il livello idrometrico di progetto pari a 374,95 m s.l.m.,
3
che garantisce l’alimentazione del dispositivo di risalita con la portata di competenza di 0,128 m /s.
I canali di adduzione delle turbine idrauliche non presentano sezioni regolari in cui poter misurare la
portata valorizzata dalla rispettiva macchina idraulica. Inoltre gli scarichi sboccano direttamente nella
platea a valle dello sbarramento, senza canali di restituzione. Di conseguenza non è possibile
individuare delle sezioni che permettano la verifica della portata deriva da parte degli Enti preposti.
Per semplificare l’operazione di verifica sono comunque installate aste idrometriche nei canali di
carico e presso le bocche di scarico per misurare il salto idraulico valorizzato dalle singole turbine.
Inoltre il display per l’evidenziazione delle portate riporta anche i valori di potenza misurata
istantaneamente ai morsetti dei due generatori. In questo modo la verifica della portata derivata è
condotta per via indiretta sulla base della potenza generata e del salto idraulico.
16.5.
Dispositivo di evidenziazione delle portate
Presso l’edificio quadri di gestione è installato un display, visibile dall’esterno, che evidenzia la misura
delle seguenti portate:
disponibile a monte dello sbarramento (al netto della derivazione irrigua);
derivata dall’impianto principale;
rilasciata attraverso la turbina di valorizzazione energetica del DMV;
rilasciata attraverso altri dispositivi.
Il display indica anche il volume d’acqua turbinato (complessivo per le due turbine) dall’inizio dell’anno
solare in corso.
Inoltre il display evidenzia le misure ai morsetti dei generatori dei due gruppi di produzione:
turbina di rilascio e valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale;
turbina dell’impianto principale.
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68
Relazione tecnica
16.6.
Ripartizione della portata
Come specificato al precedente paragrafo 16.1. “Dispositivi di modulazione della portata”, il rilascio del
deflusso minimo vitale avviene attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna e la turbina nel corpo
della traversa. La corretta alimentazione del passaggio artificiale per l’ittiofauna (0,128 m3/s) è
assicurata dal mantenimento del carico idrometrico alla quota di progetto di 374,95 m s.l.m. a monte
dello sbarramento. Il passaggio artificiale per l’ittiofauna è verificato nell’apposito paragrafo 16.9.
“Passaggio artificiale per l’ittiofauna”.
Il carico idraulico a monte della traversa è regolato sia dallo sbarramento mobile sia dalle turbine
idrauliche.
I dispositivi di rilascio del deflusso minimo vitale sono rappresentati da:
passaggio artificiale per l’ittiofauna;
turbina nel corpo traversa.
3
Il primo dispositivo rilascia una portata costante di 0,128 m /s, che ottimizza anche la funzione di
passaggio per l’ittiofauna.
La portata complementare, che completa il deflusso minimo vitale è rilasciata attraverso la turbina di
valorizzazione del DMV.
La successiva Tabella 11 riporta la distribuzione della portata in funzione di quella disponibile nel
fiume Tanaro.
I simboli utilizzati hanno i seguenti significati:
portata disponibile;
Qdisp
Qril
portata rilasciata a valle della traversa;
= 0,640 m3/s
deflusso minimo vitale di base;
DMVbase
Qril PAI
portata rilasciata nel passaggio per i pesci;
= 0,128 m3/s
portata del passaggio per i pesci;
QPAI
portata rilasciata con la turbina del DMV;
Qril D
Qmin D
= 0,600 m3/s
portata minima della turbina del DMV;
3
= 4,000 m /s
portata massima della turbina del DMV;
Qmax D
portata derivata;
Qder
Qmin P
= 1,500 m3/s
portata minima dell’impianto principale;
= 10,000 m3/s
portata massima dell’impianto principale.
Qmax P
Nella Tabella 11 non sono considerate le portate minori del deflusso minimo vitale di base, poiché tale
condizione si verifica raramente. Comunque, anche in questa situazione è data priorità di
funzionamento idraulico al passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
69
Relazione tecnica
Tabella 11: Distribuzione delle portate
Qdisp
Qdisp ≤ QPAI
Qdisp ≤ 0,128 m3/s
QPAI < Qdisp < DMVbase
0,128 m3/s < Qdisp < 0,640 m3/s
DMVbase ≤ Qdisp < QPAI + Qmin D
0,640 m3/s ≤ Qdisp < 0,728 m3/s
QPAI + Qmin D ≤ Qdisp ≤ QPAI + Qmax D
0,728 m3/s ≤ Qdisp ≤ 4,128 m3/s
QPAI + Qmax D < Qdisp ≤ QPAI + Qmax D + Qmax P
4,128 m3/s < Qdisp ≤ 14,128 m3/s
Qdisp > QPAI + Qmax D + Qmax P
Qdisp > 14,128 m3/s
Qril
Qril = Qdisp
0,000 m3/s ≤ Qril ≤ 0,128 m3/s
Qril PAI = Qdisp
0,000 m3/s ≤ Qril PAI ≤ 0,128 m3/s
Qril D = 0
Qril D = 0,000 m3/s
Qril = Qdisp
0,128 m3/s < Qril < 0,640 m3/s
Qril PAI = QPAI
Qril PAI = 0,128 m3/s
Qril D = 0
Qril D = 0,000 m3/s
Qril = Qdisp
0,640 m3/s ≤ Qril < 0,728 m3/s
Qril PAI = QPAI
Qril PAI = 0,128 m3/s
Qril D = 0
Qril D = 0,000 m3/s
Qder
Qder = 0
Qder = 0,000 m3/s
Regola operativa
Tutta la portata è rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Lo sbarramento mobile è completamente alzato (374,95 m s.l.m.).
La turbina del DMV è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
La paratoia irrigua è chiusa.
La turbina principale è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
Qder = 0
Qder = 0,000 m3/s
Tutta la portata è rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Lo sbarramento mobile è regolato per rilasciare la portata disponibile in esubero e mantenere il carico idraulico
di progetto di 374,95 m s.l.m..
La turbina del DMV è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
La paratoia irrigua è chiusa.
La turbina principale è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
Tutta la portata è rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Lo sbarramento mobile è regolato per rilasciare la portata disponibile in esubero e mantenere il carico idraulico
di progetto di 374,95 m s.l.m..
La turbina del DMV è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
La paratoia irrigua è regolata per mantenere nell’imbocco del canale irriguo il livello idraulico di progetto (372,95
m s.l.m.).
La turbina principale è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
Tutta la portata è rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Lo sbarramento mobile è completamente alzato (374,95 m s.l.m.).
La turbina del DMV è regolata per mantenere il carico idraulico di progetto di 374,95 m s.l.m..
La paratoia irrigua è regolata per mantenere nell’imbocco del canale irriguo il livello idraulico di progetto (372,95
m s.l.m.).
La turbina principale è disattivata attraverso la paratoia a ventola.
Tutta la portata è rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Lo sbarramento mobile è completamente alzato (374,95 m s.l.m.).
La turbina del DMV e quella principale sono regolate per mantenere il carico idraulico di progetto di 374,95 m
s.l.m.. La ripartizione della portata tra le turbine è proporzionale alla portata massima d’esercizio delle stesse, in
questo modo è assicurato un rilascio modulato del deflusso minimo vitale con rapporto di modulazione minimo
del 18%.
La paratoia irrigua è regolata per mantenere nell’imbocco del canale irriguo il livello idraulico di progetto (372,95
m s.l.m.).
Tutta la portata è rilasciata attraverso il passaggio artificiale per l’ittiofauna.
Lo sbarramento mobile è regolato per rilasciare la portata disponibile in esubero e mantenere il carico idraulico
di progetto di 374,95 m s.l.m..
La turbina del DMV e quella principale sono regolate per mantenere il carico idraulico di progetto di 374,95 m
s.l.m.. La ripartizione della portata tra le turbine è proporzionale alla portata massima d’esercizio delle stesse, in
questo modo è assicurato un rilascio modulato del deflusso minimo vitale con rapporto di modulazione minimo
del 18%.
La paratoia irrigua è regolata per mantenere nell’imbocco del canale irriguo il livello idraulico di progetto (372,95
m s.l.m.).
Qder = 0
Qder = 0,000 m3/s
Qril = Qdisp
0,728 m3/s ≤ Qril ≤ 4,128 m3/s
Qril PAI = QPAI
Qril PAI = 0,128 m3/s
Qmin D ≤ Qril D ≤ Qmax D
0,600 m3/s ≤ Qril D ≤ 4,000 m3/s
1,271 m3/s < Qril ≤ QPAI + Qmax D
1,271 m3/s < Qril ≤ 4,128 m3/s
Qril PAI = QPAI
Qril PAI = 0,128 m3/s
Qmin D ≤ Qril D ≤ Qmax D
1,143 m3/s ≤ Qril D ≤ 4,000 m3/s
Qder = 0
Qder = 0,000 m3/s
Qril > QPAI + Qmax D
Qril > 4,128 m3/s
Qril PAI = QPAI
Qril PAI = 0,128 m3/s
Qril D = Qmax D
Qril D = 4,000 m3/s
Qder = Qmax P
Qder = 10,000 m3/s
2,857 m3/s < Qder ≤ Qmax P
2,857 m3/s < Qder ≤ 10,000 m3/s
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
70
Relazione tecnica
16.7.
Gestione della derivazione irrigua del Consorzio San Gervasio
Il progetto prevede l’installazione di una paratoia per l’alimentazione del canale irriguo all’interno della
spalla sinistra della traversa mobile, appena a monte della paratoia a ventola di sbarramento.
La paratoia alimenta l’imbocco del canale irriguo, a monte delle relative paratoie di presa e di scarico
di fondo. Questo tratto di canale di imbocco coincide con la porzione terminale della traversa fluviale
esistente.
La gestione della paratoia di alimentazione del canale irriguo è attuata nel rispetto dei seguenti
parametri:
rilascio del deflusso minimo vitale di base di 0,640 m3/s attraverso il passaggio artificiale
per l’ittiofauna ed altri dispositivi;
mantenimento dell’altezza idrometrica di 372,95 m s.l.m. a monte della paratoia esistente
della presa irrigua; stessa quota della soglia dello sfioratore.
In questo modo la derivazione irrigua è esercitata con condizioni idrometriche identiche a quelle
attuali. Di conseguenza non è necessario adeguare alcuna struttura del Consorzio Irriguo San
Gervasio.
Anche i dispositivi di limitazione e regolazione della portata del canale irriguo mantengono la loro
funzionalità attuale, senza necessità di adeguamento.
16.8.
Distribuzione della portata derivabile tra le turbine idrauliche
La distribuzione della portata derivabile tra le turbine idrauliche è attuata nel rispetto dei seguenti
principi:
portata derivabile minore di 4,000 m3/s
con portate derivabili complessive minori di quella massima d’esercizio dell’impianto di
rilascio e valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale, la turbina principale è
disattivata e tutta la portata è processata attraverso la macchina idraulica collocata nel
corpo della traversa fluviale;
-
portata derivabile compresa tra 4,000 m3/s e 14,000 m3/s
con portate derivabili complessive maggiori di quella massima d’esercizio dell’impianto di
rilascio e valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale, sono attivate entrambe le
macchine idrauliche e la ripartizione della portata avviene in proporzione a quella
massima d’esercizio della singola turbina.
Operando come indicato dalle curve di durata delle portate derivabili nell’anno idrologico medio
indicate nella Tabella 12, si ottengono i deflussi a disposizione della turbina principale e di quella di
valorizzazione del deflusso minimo vitale, rispettivamente riportate nella Tabella 13 e nella Tabella 14.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
71
Relazione tecnica
3
Tabella 12: Curve di durata della portata derivabile (m /s)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Media
Gen
Feb
5,190
4,852
4,432
4,232
4,131
4,032
3,915
3,827
3,741
3,704
3,549
3,315
3,248
3,185
3,140
3,089
3,022
2,946
2,878
2,858
2,751
2,677
2,626
2,600
2,565
2,537
2,520
2,486
2,464
2,410
2,326
3,266
6,510
5,976
5,670
5,207
4,703
4,488
4,385
4,292
4,111
3,984
3,883
3,758
3,646
3,567
3,371
3,289
3,196
3,168
3,136
3,076
3,011
2,916
2,884
2,832
2,763
2,742
2,695
2,639
Mar
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,821
12,207
11,281
10,176
9,705
9,431
9,143
8,983
8,641
8,372
7,711
7,328
7,026
6,688
6,508
6,299
6,142
5,984
5,937
5,842
5,726
5,558
3,782 9,823
Apr
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,884
13,386
12,876
12,697
12,290
11,985
11,660
11,427
11,218
11,061
10,669
9,991
9,767
Mag
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,976
13,425
13,115
12,955
12,800
12,617
12,477
12,144
11,958
11,679
11,498
10,303
9,407
9,061
8,673
8,016
13,030 12,713
Giu
14,000
14,000
12,917
11,907
11,293
10,740
10,509
9,997
9,095
8,501
8,307
8,111
7,947
7,784
7,485
7,364
7,286
6,979
6,378
5,926
5,512
5,118
4,718
4,569
4,330
4,208
4,057
3,936
3,801
3,654
Lug
4,274
3,943
3,768
3,486
3,364
3,191
3,088
2,735
2,630
2,567
2,533
2,431
2,326
2,259
2,182
2,128
2,076
2,003
1,934
1,869
1,770
1,745
1,682
1,626
1,499
1,465
1,413
1,374
1,327
1,290
1,191
7,681 2,296
Ago
Set
3,452
2,522
1,745
1,648
1,585
1,536
1,501
1,445
1,361
1,331
1,288
1,252
1,213
1,185
1,150
1,120
1,103
1,094
1,060
1,043
1,010
0,972
0,948
0,924
0,901
0,890
0,864
0,821
0,741
0,688
0,623
1,259
8,126
6,595
4,270
2,679
2,044
1,897
1,798
1,714
1,579
1,452
1,424
1,336
1,267
1,217
1,159
0,978
0,907
0,847
0,827
0,795
0,739
0,705
0,685
0,653
0,649
0,640
0,625
0,000
0,000
0,000
Ott
14,000
5,756
4,100
3,119
2,867
2,712
2,507
2,083
2,023
1,913
1,590
1,521
1,398
1,381
1,323
1,276
1,263
1,259
1,237
1,207
1,190
1,114
1,067
1,037
1,004
0,998
0,976
0,948
0,873
0,828
0,785
1,587 2,108
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Nov
Dic
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
14,000
13,884
11,582
10,221
8,945
8,256
7,873
7,276
6,886
6,337
6,075
5,931
5,720
5,263
4,951
4,619
4,430
4,212
4,083
3,941
3,806
3,018
2,908
2,791
13,617
9,739
7,894
7,289
6,475
6,163
5,554
5,289
5,145
4,962
4,714
4,613
4,538
4,318
4,167
4,036
3,898
3,584
3,470
3,300
3,280
3,229
3,132
3,058
2,916
2,847
2,819
2,731
2,641
2,568
2,520
8,034 4,661
72
Relazione tecnica
3
Tabella 13: Curve di durata della portata della turbina principale (m /s)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Media
Gen
Feb
3,707
3,466
3,166
3,023
2,950
2,880
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,619
4,650
4,268
4,050
3,719
3,360
3,206
3,132
3,066
2,937
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Mar
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
9,872
8,719
8,058
7,269
6,932
6,737
6,531
6,417
6,172
5,980
5,508
5,234
5,019
4,777
4,648
4,499
4,387
4,275
4,241
4,173
4,090
3,970
1,157 7,016
Apr
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
9,917
9,562
9,197
9,070
8,779
8,561
8,328
8,162
8,013
7,901
7,621
7,136
6,977
Mag
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
9,983
9,589
9,368
9,254
9,143
9,012
8,912
8,674
8,542
8,342
8,213
7,359
6,719
6,472
6,195
5,726
9,307 9,081
Giu
10,000
10,000
9,226
8,505
8,067
7,671
7,507
7,141
6,496
6,072
5,934
5,794
5,677
5,560
5,346
5,260
5,205
4,985
4,556
4,233
3,937
3,656
3,370
3,264
3,093
3,005
2,898
0,000
0,000
0,000
Lug
3,053
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
5,215 0,098
Ago
Set
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
5,804
4,711
3,050
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
Ott
10,000
4,112
2,929
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,452 0,550
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Nov
Dic
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
10,000
9,917
8,273
7,301
6,389
5,897
5,623
5,197
4,919
4,527
4,339
4,236
4,085
3,759
3,536
3,300
3,164
3,009
2,917
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
9,726
6,957
5,639
5,206
4,625
4,402
3,967
3,778
3,675
3,544
3,367
3,295
3,241
3,084
2,977
2,883
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
0,000
5,346 2,270
73
Relazione tecnica
3
Tabella 14: Curve di durata della portata della turbina nel corpo traversa (m /s)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Media
Gen
Feb
1,483
1,386
1,266
1,209
1,180
1,152
3,915
3,827
3,741
3,704
3,549
3,315
3,248
3,185
3,140
3,089
3,022
2,946
2,878
2,858
2,751
2,677
2,626
2,600
2,565
2,537
2,520
2,486
2,464
2,410
2,326
2,647
1,860
1,707
1,620
1,488
1,344
1,282
1,253
1,226
1,175
3,984
3,883
3,758
3,646
3,567
3,371
3,289
3,196
3,168
3,136
3,076
3,011
2,916
2,884
2,832
2,763
2,742
2,695
2,639
Mar
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
3,949
3,488
3,223
2,907
2,773
2,695
2,612
2,567
2,469
2,392
2,203
2,094
2,008
1,911
1,859
1,800
1,755
1,710
1,696
1,669
1,636
1,588
2,625 2,807
Apr
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
3,967
3,825
3,679
3,628
3,512
3,424
3,331
3,265
3,205
3,160
3,048
2,855
2,791
Mag
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
3,993
3,836
3,747
3,702
3,657
3,605
3,565
3,470
3,417
3,337
3,285
2,944
2,688
2,589
2,478
2,290
3,723 3,632
Giu
4,000
4,000
3,690
3,402
3,227
3,069
3,003
2,856
2,599
2,429
2,373
2,317
2,271
2,224
2,138
2,104
2,082
1,994
1,822
1,693
1,575
1,462
1,348
1,306
1,237
1,202
1,159
3,936
3,801
3,654
Lug
1,221
3,943
3,768
3,486
3,364
3,191
3,088
2,735
2,630
2,567
2,533
2,431
2,326
2,259
2,182
2,128
2,076
2,003
1,934
1,869
1,770
1,745
1,682
1,626
1,499
1,465
1,413
1,374
1,327
1,290
1,191
2,466 2,197
Ago
Set
3,452
2,522
1,745
1,648
1,585
1,536
1,501
1,445
1,361
1,331
1,288
1,252
1,213
1,185
1,150
1,120
1,103
1,094
1,060
1,043
1,010
0,972
0,948
0,924
0,901
0,890
0,864
0,821
0,741
0,688
0,623
1,259
2,322
1,884
1,220
2,679
2,044
1,897
1,798
1,714
1,579
1,452
1,424
1,336
1,267
1,217
1,159
0,978
0,907
0,847
0,827
0,795
0,739
0,705
0,685
0,653
0,649
0,640
0,625
0,000
0,000
0,000
Ott
4,000
1,645
1,172
3,119
2,867
2,712
2,507
2,083
2,023
1,913
1,590
1,521
1,398
1,381
1,323
1,276
1,263
1,259
1,237
1,207
1,190
1,114
1,067
1,037
1,004
0,998
0,976
0,948
0,873
0,828
0,785
1,135 1,559
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Nov
Dic
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
4,000
3,967
3,309
2,920
2,556
2,359
2,249
2,079
1,968
1,811
1,736
1,694
1,634
1,504
1,415
1,320
1,266
1,204
1,167
3,941
3,806
3,018
2,908
2,791
3,890
2,783
2,255
2,083
1,850
1,761
1,587
1,511
1,470
1,418
1,347
1,318
1,296
1,234
1,191
1,153
3,898
3,584
3,470
3,300
3,280
3,229
3,132
3,058
2,916
2,847
2,819
2,731
2,641
2,568
2,520
2,687 2,392
74
Relazione tecnica
16.9.
Passaggio artificiale per l’ittiofauna
Il passaggio artificiale per l’ittiofauna è del tipo “a bacini successivi”. Esso è costituito da una serie di
vasche successive collegate da fenditure verticali. Tali fenditure sono accostate ad una parete del
passaggio in modo alternato in modo che non si formi una vena principale di deflusso. Esse sono alte
0,85 m come le vasche e presentano larghezza di 0,05 m per i primi 0,30 m dal fondo e 0,20 m nella
porzione più elevata. Ciascuna vasca ha pianta rettangolare larga 1,00 m e lunga 1,50 m. Il dislivello
tra due bacini successivi è costante e pari a 0,15 m.
Il passaggio artificiale per l’ittiofauna è alimentato da una portata pari a 0,128 m3/s, pari al 20% del
deflusso minimo vitale di base.
L’attrattività del passaggio verso valle è favorita dalla vicina turbina di rilascio e valorizzazione
energetica del deflusso minimo vitale ubicata nel corpo della traversa.
Sulla parete di una vasca è ricavato uno stramazzo largo 0,50 m e profondo 0,27 m per la verifica
della portata da parte degli Enti competenti.
Lo stramazzo è normalmente tappato da una chiusa metallica, che quando rimossa serve a
disabilitare la fenditura verticale in modo che tutta la portata defluisca attraverso il dispositivo di
verifica. La chiusa metallica è tenuta ferma da appositi gargami, previsti sia presso lo stramazzo di
verifica sia presso la fenditura verticale.
16.9.1.
Verifica delle fenditure
L’espressione per la verifica dei passaggi idraulici rigurgitati è:
Q = µ ⋅ L2 ⋅ h3 ⋅ 2 g ⋅ h1 + µ ⋅ L1 ⋅ h2 ⋅ 2 g ⋅ h1 +
2
⋅ µ ⋅ L1 ⋅ h1 ⋅ 2 g ⋅ h1
3
con:
-
Q
µ = 0,65
L1 = 0,20 m
L2 = 0,05 m
g = 9,81 m/s2
h1 = 0,15 m
h2 = 0,40 m
h3 = 0,30 m
portata;
coefficiente di portata (Schoklitsch);
larghezza della parte alta;
larghezza della parte profonda;
accelerazione di gravità;
altezza della vena libera;
altezza della vena rigurgitata alta.
altezza della vena rigurgitata profonda.
Sostituendo i dati nella formula si ottiene:
Q=
= 0,65 ⋅ 0,05 ⋅ 0,30 ⋅ 2 g ⋅ 0,15 +
+ 0,65 ⋅ 0,20 ⋅ 0,40 ⋅ 2 g ⋅ 0,15 +
2
+ ⋅ 0,65 ⋅ 0,20 ⋅ 0,15 ⋅ 2 g ⋅ 0,15 =
3
= 0,128 m3 s
La verifica è soddisfatta.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
75
Relazione tecnica
16.9.2.
Verifica della velocità nei passaggi
Affinché l’ittiofauna affronti in modo agevole il passaggio preposto alla risalita, la velocità massima non
deve superare 1,5 m/s.
La verifica è condotta nei passaggi costituiti dalle fenditure verticali, in cui la velocità raggiunge i valori
massimi.
La velocità della corrente attraverso un passaggio idraulico è riconducibile a:
U=
Q
Ω
con:
U
3
Q = 0,128 m /s
-
velocità della corrente;
larghezza dello stramazzo;
superficie idraulica.
Ω
Riconducendosi alla geometria delle fenditure indicata in precedenza, la superficie idraulica è pari a:
Ω = L1 ⋅ h1 + L1 ⋅ h2 + L2 ⋅ h3 =
= 0,20 ⋅ 0,15 + 0, 20 ⋅ 0,40 + 0,05 ⋅ 0,30 = 0,125 m 2
Sostituendo i relativi valori nella formula si ottiene:
U=
0,128
= 1,03 m s
0,125
La velocità massima nei passaggi idraulici rispetta le prescrizioni.
16.9.3.
Verifica della dissipazione di energia
In ciascuna vasca deve essere dissipata una quantità di energia minore od uguale a 140 W/m3.
La potenza dissipata nelle vasche del passaggio artificiale per l’ittiofauna è calcolata con
l’espressione:
P = γ ⋅ Q ⋅ ∆h
dove
-
P
γ = 9810 N/m
3
Q = 0,128 m3/s
∆h = 0,15 m
potenza;
peso specifico dell’acqua;
portata;
salto idraulico.
Sostituendo i valori si ottiene quindi:
P = 9810 ⋅ 0,128 ⋅ 0,15 = 189 W
Ciascuna vasca è larga 1,00 m, lunga 1,50 m e profonda 0,85 m.
Pertanto il volume delle vasche è pari a:
V = 1,00 ⋅1,50 ⋅ 0,85 = 1,275 m 3
Ne consegue che la potenza specifica dissipata in ciascuna vasca è:
P 189
=
= 148 W m3
V 1,275
Anche la dissipazione energetica all’interno delle vasche è verificata.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
76
Relazione tecnica
16.9.4.
Verifica dello stramazzo Bazin per il controllo della portata
Nell’ipotesi che la luce di questo tipo di stramazzo sia decomponibile nella somma di infinite luci a
battente in parete sottile di altezza infinitesima dz, sotto un carico z, con coefficiente di portata µ, si
ottiene:
dQ = µ ⋅ L ⋅ 2 g ⋅ z ⋅ dz
il cui integrale fra 0 ed h fornisce la portata:
Q=
2
µ ⋅ L ⋅ h ⋅ 2g ⋅ h
3
I simboli hanno il seguente significato:
Q
portata;
µ = 0,62
coefficiente di deflusso.
L = 0,50 m
larghezza della soglia;
2
g = 9,81 m/s
accelerazione di gravità;
h = 0,27 m
carico idraulico.
Sostituendo i valori nell’equazione si ottiene:
Q=
2
⋅ 0,62 ⋅ 0,50 ⋅ 0,27 ⋅ 2 g ⋅ 0,27 = 0,128 m3 s
3
Pertanto lo stramazzo è verificato.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
77
Relazione tecnica
17.
SALTO IDRAULICO
17.1.
Quota idrometrica a monte
A monte della traversa il livello idrometrico è mantenuto costantemente alla quota di progetto di
374,95 m s.l.m..
Di seguito si procede alla definizione delle perdite di carico nei canali di adduzione dell'impianto, in
modo indipendente per ciascuna turbina idraulica installata.
17.1.1.
Metodo di calcolo
In entrambi i canali di adduzione dell'impianto idroelettrico in progetto si riscontrano due perdite di
carico concentrate:
soglia di presa;
griglia di pulizia.
Le perdite di carico distribuite sono invece trascurabili rispetto a quelle concentrate e pertanto non
sono quantificate.
Soglia di presa
La soglia di presa è schematizzata idraulicamente come uno stramazzo rigurgitato, che è governato
dall'espressione:
2


Q = L ⋅  µ1 ⋅ h2 ⋅ 2 g ⋅ h1 + ⋅ µ 2 ⋅ h1 ⋅ 2 g ⋅ h1 
3


con:
-
Q
L
µ1 = µ2 = 0,65
h1
h2 = h - h1
h = 1,70 m
g = 9,81 m/s2
portata;
larghezza;
coefficiente di portata (Schoklitsch);
altezza della vena libera (perdita di carico);
altezza della vena rigurgitata;
altezza idrometrica a monte
accelerazione di gravità.
La soluzione di questa equazione è raggiunta per via iterativa.
Griglia di pulizia
La perdita di carico localizzata presso la griglia di pulizia è calcolata attraverso la relazione di
Kirschmer.
La velocità della corrente a monte della griglia è:
U12
∆H = ξ ⋅
2g
dove
-
∆H
ξ
U1
g = 9,81 m/s2
perdita di carico localizzata;
coefficiente di forma;
velocità della corrente a monte del paratronchi;
accelerazione di gravità.
Il coefficiente di forma è definito dall’espressione:
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
78
Relazione tecnica
4
s 3
ξ = k1 ⋅   ⋅ sen ϑ
d 
in cui
-
k1 = 2,42
s = 0,008 m
d = 0,042 m
θ = 60°
coefficiente (per facce squadrate);
larghezza dell’asta;
distanza netta tra le aste;
inclinazione delle aste rispetto l’orizzon tale.
Sostituendo i valori si ottiene:
 0,008 
ξ = 2,42 ⋅ 

 0,042 
4
3
⋅ sen 60° = 0,23
La velocità della corrente a monte della griglia è:
U1 =
Q
Q
=
Ω 1 L ⋅ h1
h1 = H 1 − H f
con
-
U1
Q
L
h1
velocità della corrente a monte;
portata;
larghezza della griglia;
carico piezometrico.
Il carico piezometrico è pari all'altezza della vena rigurgitata definita per la soglia di presa addizionata
di 0,30 m, che rappresenta il dislivello tra la soglia d'imbocco del canale di adduzione ed il fondo
presso la griglia:
h1 griglia = h2 presa + 0,30
altezza della vena rigurgitata;
17.1.2.
Turbina principale
Il canale di adduzione è largo 6,00 m.
Con la portata massima d'esercizio di 10,000 m3/s si ottiene una perdita di carico presso la soglia di
presa pari a 0,122 m.
Sostituendo i valori nelle espressioni indicate sia per la soglia di presa sia per la griglia di pulizia si
ottiene:
h2 = 1,70 − 0,122 = 1,578 m
2


Q = 6,00 ⋅  0,65 ⋅1,578 ⋅ 2 g ⋅ 0,122 + ⋅ 0,65 ⋅ 0,122 ⋅ 2 g ⋅ 0,122  = 10,000 m3 s
3


h1 = 1,578 + 0,30 = 1,878 m
U1 =
10,000
= 0,89 m s
6,00 ⋅1,878
0,892
∆H = 0, 23 ⋅
= 0,009 m
2g
H 2 = H1 − h1 − ∆H = 374,95 − 0,122 − 0,009 = 374,819 m s.l.m.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
79
Relazione tecnica
La successiva Tabella 15 riporta i valori di quota idrometrica calcolati nel bacino di carico della furbina
idraulica per ciascun valore delle curve mensili di durata delle portate derivabili
Tabella 15: Quote idrometriche nel bacino di carico (m s.l.m.)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Gen
Feb
Mar
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,92
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
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374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,85
374,87
374,88
374,89
374,89
374,90
374,90
374,90
374,90
374,91
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
Apr
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,83
374,84
374,84
374,85
374,86
374,86
374,86
374,87
374,87
374,88
374,89
374,89
Mag
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,83
374,84
374,84
374,84
374,84
374,85
374,85
374,86
374,86
374,86
374,88
374,89
374,90
374,90
374,91
Giu
374,82
374,82
374,84
374,86
374,87
374,87
374,88
374,89
374,90
374,90
374,91
374,91
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
Lug
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Ago
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
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374,95
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374,95
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374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Set
374,91
374,92
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
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374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
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374,95
374,95
374,95
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Ott
374,82
374,93
374,94
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374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Nov
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,82
374,86
374,88
374,90
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Dic
374,83
374,89
374,91
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
80
Relazione tecnica
17.1.3.
Turbina di rilascio del deflusso minimo vitale
Il canale di adduzione è largo 3,50 m.
Con la portata massima d'esercizio di 4,000 m3/s si ottiene una perdita di carico presso la soglia di
presa pari a 0,056 m.
Sostituendo i valori nelle espressioni indicate sia per la soglia di presa sia per la griglia di pulizia si
ottiene:
h2 = 1,70 − 0,056 = 1,644 m
2


Q = 3,50 ⋅  0,65 ⋅1,644 ⋅ 2 g ⋅ 0,056 + ⋅ 0,65 ⋅ 0,056 ⋅ 2 g ⋅ 0,056  = 4,000 m3 s
3


h1 = 1,644 + 0,30 = 1,944 m
U1 =
4,000
= 0,59 m s
3,50 ⋅1,944
0,59 2
∆H = 0,23 ⋅
= 0,004 m
2g
H 2 = H1 − h1 − ∆H = 374,95 − 0,056 − 0,004 = 374,890 m s.l.m.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
81
Relazione tecnica
La successiva Tabella 16 riporta i valori di quota idrometrica calcolati nel bacino di carico della furbina
idraulica per ciascun valore delle curve mensili di durata delle portate derivabili
Tabella 16: Quote idrometriche nel bacino di carico (m s.l.m.)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Gen
Feb
Mar
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,89
374,90
374,90
374,90
374,90
374,91
374,91
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,89
374,89
374,90
374,90
374,90
374,91
374,91
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,90
374,91
374,92
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
17.2.
Apr
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,90
374,90
374,90
374,90
374,91
374,91
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
Mag
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,90
374,90
374,90
374,90
374,90
374,90
374,91
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
Giu
374,89
374,89
374,90
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,89
374,90
374,90
Lug
374,94
374,89
374,90
374,90
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
Ago
374,91
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Set
374,93
374,94
374,94
374,92
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Ott
374,89
374,94
374,94
374,91
374,92
374,92
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
374,95
Nov
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,89
374,91
374,92
374,93
374,93
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,89
374,90
374,92
374,92
374,92
Dic
374,89
374,92
374,93
374,93
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,94
374,95
374,89
374,90
374,91
374,91
374,91
374,91
374,91
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,92
374,93
374,93
Quota idrometrica a valle
Il calcolo della quota idrometrica a valle delle turbine idrauliche è svolto con metodo numerico
attraverso il codice di calcolo informatico Hec-Ras. Il modello idraulico è quello utilizzato per le
verifiche del torrente Corsaglia contenute nell'elaborato progettuale 22 "Compatibilità con il PAI".
L'altezza idrometrica a valle delle turbine è considerata in modo univoco coincidente con quella
presente nella platea a valle della traversa, in cui è localizzato lo scarico dell'impianto di
valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale. L'altro scarico è ubicato più a valle , ma la
distanza è minima e la pendenza dell'alveo è ridotta, così è possibile ipotizzare con buona
approssimazione che il livello idraulico coincida.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
82
Relazione tecnica
Con la portata disponibile minima che consente la derivazione massima d'esercizio di entrambe le
turbine idrauliche si ottiene (Qdisp = 14,128 m3/s; Qder = 14,000 m3/s) si calcola un carico idraulico pari
a 370,06 m s.l.m..
La successiva Tabella 17 riporta i valori di quota idrometrica calcolati presso lo scarico delle turbine
per ciascun valore delle curve mensili di durata delle portate derivabili
Tabella 17: Quote idrometriche presso lo scarico (m s.l.m.)
Durata
(gg)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Gen
Feb
Mar
369,68
369,66
369,61
369,59
369,58
369,58
369,57
369,56
369,56
369,55
369,54
369,52
369,52
369,51
369,51
369,50
369,50
369,49
369,49
369,48
369,48
369,47
369,47
369,46
369,46
369,46
369,46
369,45
369,45
369,45
369,44
369,76
369,73
369,71
369,68
369,64
369,61
369,60
369,60
369,58
369,57
369,57
369,56
369,55
369,54
369,53
369,52
369,51
369,51
369,51
369,50
369,50
369,49
369,49
369,48
369,48
369,48
369,47
369,47
370,44
370,28
370,26
370,17
370,15
370,14
370,12
370,07
370,06
370,05
369,99
369,96
369,92
369,90
369,89
369,88
369,87
369,86
369,85
369,82
369,80
369,79
369,77
369,76
369,75
369,74
369,73
369,73
369,72
369,72
369,71
Apr
370,83
370,65
370,53
370,52
370,43
370,35
370,33
370,30
370,25
370,23
370,19
370,18
370,17
370,13
370,10
370,09
370,08
370,05
370,04
370,02
370,01
370,00
369,99
369,98
369,97
369,96
369,95
369,94
369,91
369,90
Mag
370,56
370,49
370,36
370,31
370,28
370,23
370,21
370,18
370,16
370,15
370,14
370,13
370,11
370,10
370,08
370,05
370,04
370,03
370,02
370,02
370,01
370,00
369,99
369,99
369,98
369,97
369,92
369,89
369,88
369,86
369,83
Giu
370,13
370,06
370,02
369,98
369,96
369,94
369,93
369,91
369,88
369,85
369,84
369,84
369,83
369,82
369,81
369,80
369,80
369,79
369,76
369,73
369,70
369,68
369,64
369,63
369,60
369,59
369,58
369,57
369,56
369,55
Lug
369,59
369,57
369,56
369,54
369,53
369,51
369,50
369,47
369,47
369,46
369,46
369,45
369,44
369,43
369,42
369,42
369,41
369,41
369,40
369,39
369,38
369,38
369,38
369,37
369,36
369,35
369,35
369,34
369,34
369,33
369,32
Ago
369,53
369,46
369,38
369,37
369,37
369,36
369,36
369,35
369,34
369,34
369,33
369,33
369,33
369,32
369,32
369,32
369,31
369,31
369,31
369,31
369,30
369,30
369,30
369,29
369,29
369,29
369,29
369,28
369,27
369,27
369,26
Set
369,84
369,77
369,59
369,47
369,41
369,40
369,39
369,38
369,36
369,35
369,35
369,34
369,33
369,33
369,32
369,30
369,29
369,29
369,29
369,28
369,27
369,27
369,27
369,27
369,26
369,26
369,26
369,26
369,26
369,25
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Ott
370,12
369,72
369,58
369,51
369,49
369,47
369,45
369,41
369,41
369,40
369,37
369,36
369,35
369,34
369,34
369,33
369,33
369,33
369,33
369,33
369,32
369,32
369,31
369,31
369,30
369,30
369,30
369,30
369,29
369,29
369,28
Nov
371,57
371,09
370,75
370,56
370,45
370,25
370,10
370,05
369,97
369,92
369,87
369,84
369,83
369,80
369,78
369,75
369,74
369,73
369,72
369,69
369,66
369,64
369,61
369,59
369,58
369,57
369,56
369,50
369,49
369,48
Dic
370,04
369,90
369,83
369,80
369,76
369,74
369,71
369,69
369,68
369,66
369,65
369,64
369,61
369,60
369,59
369,58
369,57
369,54
369,53
369,52
369,52
369,52
369,51
369,50
369,49
369,48
369,48
369,47
369,47
369,46
369,46
83
Relazione tecnica
17.3.
Salto idraulico
Il salto idraulico è calcolato per ciascuna turbina come dislivello tra l'altezza piezometrica nel bacino di
carico e quella presso lo scarico.
17.3.1.
Turbina principale
Con la portata massima derivabile i livelli sono:
H1 = 374,82 m s.l.m.;
H2 = 370,06 m s.l.m.;
Pertanto si ottiene:
h = 374,82 − 370,06 = 4,76 m
La successiva Tabella 18 riporta i valori di salto idraulico per ciascun valore delle curve mensili di
durata delle portate derivabili
Tabella 18: Salto idraulico (m)
Durata
Gen
Feb
Mar
(gg)
1
5,25
5,16 4,38
2
5,28
5,20 4,54
3
5,33
5,22 4,56
4
5,35
5,25 4,65
5
5,36
5,30 4,67
6
5,36
5,33 4,68
7
5,38
5,34 4,70
8
5,39
5,34 4,75
9
5,39
5,36 4,76
10
5,40
5,38 4,77
11
5,41
5,38 4,86
12
5,43
5,39 4,91
13
5,43
5,40 4,96
14
5,44
5,41 4,99
15
5,44
5,42 5,00
16
5,45
5,43 5,02
17
5,45
5,44 5,03
18
5,46
5,44 5,04
19
5,46
5,44 5,05
20
5,47
5,45 5,09
21
5,47
5,45 5,12
22
5,48
5,46 5,13
23
5,48
5,46 5,15
24
5,49
5,47 5,16
25
5,49
5,47 5,17
26
5,49
5,47 5,19
27
5,49
5,48 5,20
28
5,50
5,48 5,20
29
5,50
5,21
30
5,50
5,21
31
5,51
5,22
Apr
3,99
4,17
4,29
4,30
4,39
4,47
4,49
4,52
4,57
4,59
4,63
4,64
4,65
4,69
4,72
4,73
4,74
4,77
4,79
4,82
4,83
4,85
4,87
4,88
4,89
4,91
4,92
4,94
4,98
4,99
Mag
4,26
4,33
4,46
4,51
4,54
4,59
4,61
4,64
4,66
4,67
4,68
4,69
4,71
4,72
4,74
4,77
4,79
4,81
4,82
4,82
4,83
4,85
4,86
4,87
4,88
4,89
4,96
5,00
5,02
5,04
5,08
Giu
4,69
4,76
4,82
4,88
4,91
4,93
4,95
4,98
5,02
5,05
5,07
5,07
5,08
5,09
5,10
5,12
5,12
5,13
5,16
5,20
5,23
5,25
5,30
5,31
5,34
5,35
5,36
5,38
5,39
5,40
Lug
5,35
5,38
5,39
5,41
5,42
5,44
5,45
5,48
5,48
5,49
5,49
5,50
5,51
5,52
5,53
5,53
5,54
5,54
5,55
5,56
5,57
5,57
5,57
5,58
5,59
5,60
5,60
5,61
5,61
5,62
5,63
Ago
5,42
5,49
5,57
5,58
5,58
5,59
5,59
5,60
5,61
5,61
5,62
5,62
5,62
5,63
5,63
5,63
5,64
5,64
5,64
5,64
5,65
5,65
5,65
5,66
5,66
5,66
5,66
5,67
5,68
5,68
5,69
Set
5,07
5,15
5,35
5,48
5,54
5,55
5,56
5,57
5,59
5,60
5,60
5,61
5,62
5,62
5,63
5,65
5,66
5,66
5,66
5,67
5,68
5,68
5,68
5,68
5,69
5,69
5,69
5,69
5,69
5,70
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Ott
4,70
5,21
5,36
5,44
5,46
5,48
5,50
5,54
5,54
5,55
5,58
5,59
5,60
5,61
5,61
5,62
5,62
5,62
5,62
5,62
5,63
5,63
5,64
5,64
5,65
5,65
5,65
5,65
5,66
5,66
5,67
Nov
3,25
3,73
4,07
4,26
4,37
4,57
4,72
4,77
4,89
4,96
5,03
5,07
5,08
5,12
5,14
5,17
5,19
5,20
5,21
5,24
5,27
5,30
5,33
5,35
5,36
5,38
5,39
5,45
5,46
5,47
Dic
4,79
4,99
5,08
5,12
5,16
5,19
5,22
5,24
5,25
5,27
5,29
5,30
5,33
5,34
5,35
5,36
5,38
5,41
5,42
5,43
5,43
5,43
5,44
5,45
5,46
5,47
5,47
5,48
5,48
5,49
5,49
84
Relazione tecnica
17.3.2.
Turbina di rilascio del deflusso minimo vitale
Con la portata massima derivabile i livelli sono:
H1 = 374,89 m s.l.m.;
H2 = 370,06 m s.l.m.;
Pertanto si ottiene:
h = 374,89 − 370,06 = 4,83 m
La successiva Tabella 19 riporta i valori di salto idraulico per ciascun valore delle curve mensili di
durata delle portate derivabili
Tabella 19: Salto idraulico (m)
Durata
Gen
Feb
Mar
(gg)
1
5,26
5,18 4,45
2
5,28
5,21 4,61
3
5,33
5,23 4,63
4
5,35
5,26 4,72
5
5,36
5,30 4,74
6
5,37
5,33 4,75
7
5,32
5,34 4,77
8
5,34
5,34 4,82
9
5,34
5,36 4,83
10
5,35
5,32 4,84
11
5,36
5,32 4,91
12
5,39
5,34 4,95
13
5,39
5,35 5,00
14
5,40
5,36 5,02
15
5,40
5,38 5,03
16
5,41
5,39 5,04
17
5,42
5,40 5,06
18
5,43
5,40 5,07
19
5,43
5,40 5,08
20
5,44
5,42 5,11
21
5,44
5,42 5,13
22
5,45
5,43 5,15
23
5,45
5,43 5,17
24
5,47
5,44 5,18
25
5,47
5,44 5,19
26
5,47
5,44 5,20
27
5,47
5,45 5,21
28
5,48
5,45 5,21
29
5,48
5,22
30
5,48
5,22
31
5,49
5,23
Apr
4,06
4,24
4,36
4,37
4,46
4,54
4,56
4,59
4,64
4,66
4,70
4,71
4,72
4,76
4,79
4,80
4,81
4,84
4,86
4,88
4,89
4,90
4,92
4,93
4,94
4,95
4,96
4,98
5,01
5,02
Mag
4,33
4,40
4,53
4,58
4,61
4,66
4,68
4,71
4,73
4,74
4,75
4,76
4,78
4,79
4,81
4,84
4,86
4,87
4,88
4,88
4,89
4,90
4,92
4,92
4,93
4,94
5,00
5,03
5,05
5,07
5,10
Giu
4,76
4,83
4,88
4,93
4,95
4,98
4,99
5,01
5,05
5,08
5,09
5,09
5,10
5,11
5,12
5,13
5,13
5,15
5,18
5,21
5,24
5,26
5,30
5,31
5,34
5,35
5,37
5,32
5,34
5,35
Lug
5,35
5,32
5,34
5,36
5,38
5,40
5,41
5,45
5,45
5,47
5,47
5,48
5,49
5,50
5,51
5,51
5,52
5,53
5,54
5,55
5,56
5,56
5,56
5,57
5,58
5,59
5,59
5,60
5,60
5,61
5,62
Ago
5,38
5,47
5,56
5,57
5,57
5,58
5,58
5,59
5,60
5,60
5,61
5,61
5,61
5,62
5,63
5,63
5,64
5,64
5,64
5,64
5,65
5,65
5,65
5,66
5,66
5,66
5,66
5,67
5,68
5,68
5,69
Set
5,09
5,17
5,35
5,45
5,52
5,54
5,55
5,56
5,58
5,59
5,59
5,60
5,61
5,61
5,63
5,65
5,66
5,66
5,66
5,67
5,68
5,68
5,68
5,68
5,69
5,69
5,69
5,69
5,69
5,70
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
Ott
4,77
5,22
5,36
5,40
5,43
5,45
5,48
5,52
5,52
5,54
5,57
5,58
5,59
5,60
5,60
5,61
5,61
5,61
5,61
5,61
5,62
5,63
5,64
5,64
5,65
5,65
5,65
5,65
5,66
5,66
5,67
Nov
3,32
3,80
4,14
4,33
4,44
4,64
4,79
4,84
4,94
5,00
5,06
5,09
5,10
5,13
5,16
5,19
5,20
5,21
5,22
5,25
5,28
5,30
5,33
5,35
5,37
5,32
5,34
5,42
5,43
5,44
Dic
4,85
5,02
5,10
5,13
5,18
5,20
5,23
5,25
5,26
5,28
5,29
5,30
5,33
5,34
5,35
5,37
5,32
5,36
5,38
5,39
5,39
5,39
5,40
5,42
5,43
5,44
5,44
5,45
5,45
5,47
5,47
85
Relazione tecnica
18.
PRODUZIONE
Di seguito si determina la produzione di energia dell’anno idrologico medio.
L’energia prodotta si calcola con la seguente espressione:
P = η ⋅γ ⋅Q ⋅ h
E = P ⋅t
dove
-
E
P
η = 83%
γ = 9,81 kN/m3
Q
h
t
energia;
potenza;
rendimento dell’impianto;
peso specifico dell’acqua;
portata;
salto idraulico;
tempo di funzionamento.
Le tabelle successive riassumono le potenze e le produzioni medie giornaliere per i periodi in cui è
previsto l’esercizio dell’impianto. L’impianto in progetto produce mediamente nell’anno:
turbina principale
886˙743 kWh;
turbina DMV
1˙177˙850 kWh;
impianto complessivo
2˙064˙593 kWh.
Nelle pagine che seguono sono indicati i vari valori di potenza ed energia prodotti dalle singole turbine
organizzati sulla base delle relative curve di durata delle portate derivabili.
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
86
Relazione tecnica
18.1.
Impianto principale
Tabella 20: Curve di durata della potenza (kW)
Durata
Media
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
1
2
159
149
195
181
357
370
325
339
347
352
382
387
133
0
0
0
239
198
383
174
265
304
379
283
3
4
5
6
7
8
137
132
129
126
0
0
172
159
145
139
136
133
371
379
380
381
383
387
349
350
357
364
366
368
363
367
370
374
375
378
362
338
322
308
302
289
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
133
0
0
0
0
0
128
0
0
0
0
0
331
347
356
372
384
385
233
217
194
186
169
161
9
10
0
0
128
0
387
384
372
374
379
380
265
250
0
0
0
0
0
0
0
0
330
295
157
152
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
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0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
345
322
294
282
274
267
263
253
246
228
218
210
200
195
190
185
181
179
177
173
169
377
378
379
382
384
385
386
385
373
361
357
347
339
331
325
320
317
306
289
283
381
382
383
384
386
388
374
367
363
359
355
352
343
338
331
327
297
274
264
254
237
245
239
235
230
222
219
217
208
192
179
168
156
145
141
134
131
126
0
0
0
0
0
0
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0
0
0
0
0
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0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
262
243
233
216
206
191
183
179
173
160
152
142
137
131
127
0
0
0
0
0
145
142
141
134
130
126
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
27
50
278
352
349
213
4
0
19
22
203
95
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
87
Relazione tecnica
Tabella 21: Curve di durata dell’energia prodotta (kWh)
Durata Gen
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
3 805
3 572
3 296
3 159
3 090
3 016
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Feb
Mar
Apr
4 691
4 335
4 131
3 818
3 477
3 337
3 267
3 198
3 075
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
8 557
8 870
8 909
9 085
9 124
9 144
9 183
9 280
9 300
9 207
8 284
7 726
7 049
6 758
6 585
6 401
6 305
6 081
5 907
5 480
5 232
5 030
4 809
4 690
4 549
4 446
4 341
4 307
4 247
4 163
4 050
7 795
8 147
8 382
8 401
8 577
8 733
8 772
8 831
8 929
8 968
9 046
9 065
9 085
9 163
9 222
9 241
9 261
9 247
8 952
8 663
8 566
8 321
8 139
7 943
7 807
7 685
7 596
7 350
6 938
6 800
Mag
8 323
8 460
8 714
8 811
8 870
8 968
9 007
9 065
9 105
9 124
9 144
9 163
9 202
9 222
9 261
9 304
8 976
8 798
8 714
8 615
8 515
8 442
8 243
8 122
7 956
7 853
7 134
6 569
6 345
6 103
5 683
Giu
Lug Ago
9 163 3 191
9 300
0
8 689
0
8 105
0
7 734
0
7 398
0
7 258
0
6 942
0
6 368
0
5 996
0
5 873
0
5 737
0
5 635
0
5 531
0
5 332
0
5 258
0
5 203
0
4 996
0
4 597
0
4 299
0
4 025
0
3 753
0
3 487
0
3 385
0
3 227
0
3 141
0
3 035
0
0
0
0
0
0
0
0
Totale 19 939 33 329 207 101 253 627 259 809 153 469 3 191
Set
Ott
0 5 748 9 183
0 4 743 4 185
0 3 188 3 067
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
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0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Nov
Dic
6 349
7 287
7 952
8 323
8 538
8 929
9 222
9 247
7 909
7 079
6 278
5 838
5 582
5 196
4 940
4 577
4 398
4 302
4 159
3 851
3 645
3 415
3 294
3 145
3 055
0
0
0
0
0
9 098
6 781
5 597
5 205
4 667
4 461
4 047
3 870
3 772
3 653
3 478
3 410
3 374
3 217
3 111
3 019
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 13 679 16 435 146 510 70 761
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
88
Relazione tecnica
18.2.
Impianto di rilascio e valorizzazione energetica del DMV
Tabella 22: Curve di durata della potenza (kW)
Durata
Media
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
1
2
64
60
78
72
145
150
132
138
141
143
155
157
53
171
151
112
96
79
155
70
108
124
154
114
3
4
5
6
7
8
55
53
52
50
170
166
69
64
58
56
55
53
151
154
154
155
155
157
142
142
145
148
149
149
148
149
150
152
152
153
147
136
130
124
122
117
164
152
147
140
136
121
79
75
72
70
68
66
53
119
92
86
81
78
51
137
127
120
112
94
135
141
145
151
156
156
94
87
78
75
68
65
9
10
163
161
51
173
157
156
151
152
154
154
107
100
117
114
62
61
72
66
91
86
133
119
63
61
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
155
145
143
140
138
136
133
130
127
127
122
119
117
116
114
113
112
111
110
108
104
168
163
159
156
148
144
141
139
138
136
133
129
127
125
122
122
120
117
140
130
118
113
110
107
106
102
99
92
88
84
80
78
76
74
73
72
71
70
68
153
153
154
155
156
156
157
156
151
146
144
140
137
134
131
129
128
123
116
114
155
155
156
156
157
157
152
149
147
145
144
142
139
137
134
132
120
110
106
102
95
98
96
94
93
89
88
87
84
77
72
67
63
58
56
54
52
51
171
165
159
113
108
104
101
98
96
93
90
87
84
80
79
76
74
68
67
64
63
61
59
55
59
57
55
54
53
51
51
50
49
48
46
45
44
43
41
41
40
38
34
32
29
65
61
58
56
53
45
42
39
38
37
34
33
32
30
30
30
29
0
0
0
72
69
64
63
60
58
58
58
57
55
54
51
49
48
46
46
45
44
40
38
36
105
98
93
87
83
76
73
72
69
64
61
57
55
52
51
171
165
133
129
124
58
57
56
54
52
50
169
156
152
145
144
142
138
135
129
126
125
121
117
114
112
117
115
112
143
142
102
98
57
51
69
106
104
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
89
Relazione tecnica
Tabella 23: Curve di durata dell’energia prodotta (kWh)
Durata Gen
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
1 525
1 431
1 320
1 265
1 237
1 208
4 073
3 990
3 902
3 872
3 720
3 491
3 422
3 363
3 316
3 268
3 198
3 125
3 053
3 038
2 925
2 853
2 799
2 777
2 740
2 710
2 692
2 661
2 638
2 581
2 496
Feb
Mar
Apr
1 882
1 738
1 656
1 530
1 393
1 337
1 308
1 281
1 231
4 143
4 040
3 920
3 812
3 738
3 542
3 464
3 374
3 345
3 311
3 255
3 187
3 094
3 060
3 011
2 939
2 916
2 871
2 812
3 479
3 604
3 619
3 690
3 705
3 713
3 729
3 768
3 776
3 736
3 350
3 119
2 840
2 721
2 650
2 575
2 536
2 445
2 374
2 201
2 100
2 018
1 929
1 881
1 825
1 783
1 741
1 727
1 703
1 669
1 623
3 174
3 314
3 408
3 416
3 486
3 549
3 565
3 588
3 627
3 643
3 674
3 682
3 690
3 721
3 744
3 752
3 760
3 753
3 629
3 508
3 467
3 365
3 290
3 209
3 152
3 102
3 065
2 964
2 795
2 738
Mag
3 385
3 439
3 541
3 580
3 604
3 643
3 658
3 682
3 697
3 705
3 713
3 721
3 737
3 744
3 760
3 777
3 639
3 564
3 529
3 488
3 446
3 415
3 333
3 283
3 214
3 171
2 875
2 644
2 552
2 454
2 283
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
3 721
3 776
3 519
3 275
3 122
2 983
2 926
2 796
2 562
2 410
2 360
2 305
2 263
2 222
2 141
2 111
2 089
2 005
1 844
1 724
1 613
1 504
1 397
1 356
1 292
1 258
1 215
4 094
3 963
3 821
1 278
4 101
3 930
3 655
3 535
3 369
3 268
2 914
2 803
2 742
2 705
2 603
2 495
2 429
2 350
2 293
2 241
2 163
2 092
2 027
1 923
1 895
1 828
1 770
1 635
1 601
1 544
1 505
1 453
1 416
1 309
3 626
2 694
1 895
1 794
1 726
1 675
1 638
1 580
1 491
1 458
1 413
1 373
1 331
1 302
1 265
1 231
1 215
1 205
1 167
1 148
1 115
1 072
1 046
1 022
996
984
955
909
823
763
692
2 309
1 903
1 277
2 855
2 207
2 053
1 950
1 863
1 722
1 587
1 556
1 462
1 390
1 335
1 274
1 079
1 003
936
915
881
820
782
760
725
721
712
695
0
0
0
3 729
1 678
1 228
3 293
3 042
2 890
2 683
2 249
2 184
2 070
1 731
1 659
1 528
1 512
1 449
1 400
1 385
1 381
1 357
1 324
1 308
1 225
1 175
1 142
1 108
1 101
1 077
1 047
965
915
869
2 595
2 970
3 236
3 385
3 471
3 627
3 744
3 753
3 194
2 853
2 525
2 346
2 242
2 086
1 982
1 836
1 763
1 725
1 667
1 543
1 460
1 368
1 319
1 259
1 223
4 099
3 968
3 194
3 085
2 968
3 690
2 730
2 248
2 089
1 872
1 789
1 622
1 551
1 511
1 463
1 393
1 366
1 351
1 288
1 246
1 209
4 055
3 755
3 645
3 475
3 455
3 401
3 307
3 237
3 094
3 027
2 998
2 910
2 815
2 742
2 692
Totale 86 688 77 189 83 627 102 829 105 276 73 667 72 871 42 603 36 770 51 705 76 488 77 028
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
90
Relazione tecnica
18.3.
Impianto complessivo
Tabella 24: Curve di durata della potenza (kW)
Durata
Media
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
1
2
222
208
274
253
501
520
457
478
488
496
537
545
186
171
151
112
336
277
538
244
373
427
533
396
3
4
5
6
7
8
192
184
180
176
170
166
241
223
203
195
191
187
522
532
535
536
538
544
491
492
503
512
514
517
511
516
520
525
528
531
509
474
452
433
424
406
164
152
147
140
136
121
79
75
72
70
68
66
186
119
92
86
81
78
179
137
127
120
112
94
466
488
500
523
540
542
327
304
272
260
236
226
9
10
163
161
179
173
545
539
523
525
533
535
372
350
117
114
62
61
72
66
91
86
463
414
220
213
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
155
145
143
140
138
136
133
130
127
127
122
119
117
116
114
113
112
111
110
108
104
168
163
159
156
148
144
141
139
138
136
133
129
127
125
122
122
120
117
485
452
412
395
385
374
368
355
345
320
306
294
281
274
266
260
253
251
248
243
236
530
531
532
537
540
541
543
542
524
507
501
487
476
465
457
449
444
430
406
397
536
537
539
540
543
545
526
515
510
504
498
494
482
475
465
459
417
384
371
357
332
343
335
329
323
311
307
304
292
268
251
235
219
204
198
188
183
177
171
165
159
113
108
104
101
98
96
93
90
87
84
80
79
76
74
68
67
64
63
61
59
55
59
57
55
54
53
51
51
50
49
48
46
45
44
43
41
41
40
38
34
32
29
65
61
58
56
53
45
42
39
38
37
34
33
32
30
30
30
29
0
0
0
72
69
64
63
60
58
58
58
57
55
54
51
49
48
46
46
45
44
40
38
36
367
341
326
303
288
267
257
251
243
225
213
199
192
184
178
171
165
133
129
124
203
199
197
188
182
176
169
156
152
145
144
142
138
135
129
126
125
121
117
114
112
143
164
391
495
491
315
102
57
70
92
310
199
Studio di ingegneria CAPELLINO Antonio – Via Rosa Bianca 18 – Mondovì (CN)
91
Relazione tecnica
Tabella 25: Curve di durata dell’energia prodotta (kWh)
Durata
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
Gen
Feb
5 330
5 004
4 616
4 425
4 327
4 224
4 073
3 990
3 902
3 872
3 720
3 491
3 422
3 363
3 316
3 268
3 198
3 125
3 053
3 038
2 925
2 853
2 799
2 777
2 740
2 710
2 692
2 661
2 638
2 581
2 496
6 573
6 073
5 787
5 348
4 869
4 674
4 575
4 479
4 307
4 143
4 040
3 920
3 812
3 738
3 542
3 464
3 374
3 345
3 311
3 255
3 187
3 094
3 060
3 011
2 939
2 916
2 871
2 812
Mar
12 036
12 474
12 528
12 775
12 829
12 857
12 911
13 048
13 076
12 944
11 633
10 845
9 889
9 479
9 236
8 976
8 840
8 526
8 281
7 681
7 333
7 048
6 739
6 571
6 374
6 228
6 082
6 034
5 950
5 832
5 673
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
10 969
11 461
11 790
11 817
12 063
12 282
12 337
12 419
12 556
12 611
12 720
12 747
12 775
12 884
12 966
12 994
13 021
12 999
12 581
12 171
12 034
11 686
11 429
11 152
10 959
10 786
10 661
10 314
9 733
9 539
11 708
11 899
12 255
12 392
12 474
12 611
12 665
12 747
12 802
12 829
12 857
12 884
12 939
12 966
13 021
13 081
12 615
12 362
12 243
12 102
11 961
11 857
11 575
11 405
11 169
11 024
10 009
9 213
8 897
8 557
7 966
12 884
13 076
12 208
11 381
10 856
10 381
10 184
9 739
8 930
8 406
8 234
8 043
7 898
7 753
7 473
7 369
7 292
7 001
6 441
6 023
5 638
5 257
4 884
4 740
4 519
4 399
4 250
4 094
3 963
3 821
4 469
4 101
3 930
3 655
3 535
3 369
3 268
2 914
2 803
2 742
2 705
2 603
2 495
2 429
2 350
2 293
2 241
2 163
2 092
2 027
1 923
1 895
1 828
1 770
1 635
1 601
1 544
1 505
1 453
1 416
1 309
3 626
2 694
1 895
1 794
1 726
1 675
1 638
1 580
1 491
1 458
1 413
1 373
1 331
1 302
1 265
1 231
1 215
1 205
1 167
1 148
1 115
1 072
1 046
1 022
996
984
955
909
823
763
692
8 057 12 911
6 646 5 863
4 464 4 296
2 855 3 293
2 207 3 042
2 053 2 890
1 950 2 683
1 863 2 249
1 722 2 184
1 587 2 070
1 556 1 731
1 462 1 659
1 390 1 528
1 335 1 512
1 274 1 449
1 079 1 400
1 003 1 385
936 1 381
915 1 357
881 1 324
820 1 308
782 1 225
760 1 175
725 1 142
721 1 108
712 1 101
695 1 077
0 1 047
0
965
0
915
869
Nov
Dic
8 945 12 788
10 258 9 512
11 188 7 846
11 708 7 294
12 009 6 538
12 556 6 250
12 966 5 669
12 999 5 421
11 103 5 284
9 932 5 116
8 803 4 871
8 184 4 776
7 825 4 725
7 282 4 506
6 923 4 357
6 413 4 228
6 161 4 055
6 027 3 755
5 826 3 645
5 394 3 475
5 105 3 455
4 783 3 401
4 613 3 307
4 404 3 237
4 278 3 094
4 099 3 027
3 968 2 998
3 194 2 910
3 085 2 815
2 968 2 742
2 692
Totale 106 627 110 518 290 728 356 456 365 086 227 136 76 062 42 603 50 449 68 140 222 997 147 789
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92
Relazione tecnica
Estrapolando i valori mensili si ottengono la Tabella 26 ed il Grafico 7 che seguono.
Tabella 26: Produzioni medie mensili
Periodo
3
Q (m /s)
P (kW)
E (kWh)
Gen
Feb
Mar
Apr
Mag
Giu
Lug
Ago
Set
Ott
Nov
Dic
3,266
3,782
9,823
13,030
12,713
7,681
2,296
1,259
1,587
2,108
8,034
4,661
143
164
391
495
491
315
102
57
70
92
310
199
106 627
110 518
290 728
356 456
365 086
227 136
76 062
42 603
50 449
68 140
222 997
147 789
Anno
5,851
236
2 064 593
Grafico 7: Distribuzione della produzione di energia
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93
Relazione tecnica
19.
SCELTA DELLE TURBINE E POTENZE INSTALLATE E NOMINALI
19.1.
Scelta delle turbine da installare
Le turbine installate nell’impianto idroelettrico in progetto sono in grado di operare con portate
comprese nei seguenti intervalli:
turbina principale
Q1 ∈ 1,500; 10,000 m3/s;
-
[
]
Q 2 ∈ [0,600; 4,000] m /s.
3
turbina DMV
La grandezza che indica il tipo di turbina da adottare è la velocità specifica che si calcola con la
formula:
ωs = ω ⋅
Q
(g ⋅ hu ) 4
3
= 2π ⋅ n ⋅
Q
( g ⋅ hu ) 4
3
dove:
-
n
Q
g = 9,81 m/s2
h
velocità di rotazione di regime della turbina;
portata massima;
accelerazione di gravità;
salto idraulico.
Per la turbina principale si hanno i seguenti parametri:
n = 5 giri/s
velocità di rotazione di regime della turbina (300 giri/min);
3
Q = 10,000 m /s
portata massima;
h = 4,76 m
salto idraulico.
Per la turbina di rilascio e valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale si ha:
n = 8,33 giri/s
velocità di rotazione di regime della turbina (500 giri/min);
3
Q = 4,000 m /s
portata massima;
h = 4,83 m
salto idraulico.
Sostituendo i valori nell’espressione si ottiene:
ω 1 = 2π ⋅ 5 ⋅
10 ,000
( g ⋅ 4 ,76 )
ω 2 = 2π ⋅ 8,33 ⋅
3
= 5,56 rad s
4
4 , 000
(g ⋅ 4 ,83 )
3
= 5,80 rad s
4
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94
Relazione tecnica
Di seguito si riporta la tabella 11.3 del libro “Fondamenti di macchine – Signum scuola - Torino 1997”.
Tabella 27: Velocità specifiche
caratteristiche di ogni tipo di turbina (rad/s)
Tipo di turbina
Pelton a un getto
Velocità specifica
Limite inferiore
Valore centrale
0,03
0,07
Pelton a tre getti
Francis lenta
0,1
0,25
1,1
Francis veloce
1,6
1,7
2,5
2,5
Kaplan a sei pale
3,2
Kaplan a cinque pale
3,8
Kaplan a quattro pale
4,3
A elica
0,35
0,6
Francis normale
Kaplan a otto pale
Limite superiore
4,6
6
10
Tenuto conto della tabella, si decide di installare le seguenti turbine idrauliche:
turbina principale
turbina Kaplan biregolante ad asse verticale, con distributore radiale in camera forzata e
girante a quattro pale; la turbina è accoppiata ad un generatore sincrono a magneti
indotti;
-
19.2.
turbina di rilascio e valorizzazione energetica del deflusso minimo vitale
turbina Kaplan biregolante ad asse verticale, con distributore radiale in camera libera e
girante a quattro pale; la turbina è accoppiata ad un generatore sincrono a magneti
permanenti.
Salto idraulico medio
Il salto idraulico a disposizione delle turbine non è univoco, bensì esso cambia tra le macchine
idrauliche e dipende anche dalla portata sia derivata sia presente in alveo.
In conseguenza di ciò il salto idraulico medio (definito ai fini fiscali) è calcolato a ritroso in funzione
della produzione annua dell'impianto:
h=
E
η ⋅γ ⋅Q ⋅t
dove
-
h
E = 2˙064˙593 kW
η = 83%
γ = 9,81 kN/m3
Q = 5,851 m3/s
t = 8760 h/anno
salto idraulico;
energia prodotta nell'anno idrologico medio;
rendimento dell’impianto;
peso specifico dell’acqua;
portata derivata media annua;
tempo di funzionamento.
Sostituendo i vari valori si ottiene:
h=
E
2 064 593
=
= 4,95 m
η ⋅ γ ⋅ Q ⋅ t 0,83 ⋅ 9,81 ⋅ 5,851 ⋅ 8760
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95
Relazione tecnica
19.3.
Potenza dell'impianto e delle turbine
La potenza delle turbine idrauliche è calcolata con l’espressione:
P = η ⋅γ ⋅Q ⋅ h
dove
-
P
η
γ = 9,81 kN/m3
Q
h
potenza;
rendimento;
peso specifico dell’acqua;
portata;
salto idraulico.
19.3.1.
Potenza nominale
La potenza nominale è definita trascurando il rendimento dei macchinari, pertanto il relativo
coefficiente assume valore unitario.
Ne consegue che le potenze nominali siano:
impianto principale
3
Qmax = 10,000 m /s
h(Qmax) = 4,76 m
Pmax = 9,81 ⋅ 10,000 ⋅ 4,76 = 467 kW
-
impianto di rilascio e valorizzazione energetica del DMV
Qmax = 4,000 m3/s
h(Qmax) = 4,83 m
Pmax = 9,81 ⋅ 4,000 ⋅ 4,83 = 190 kW
-
complessivo
Qmed = 5,851 m3/s
h(Qmed) = 4,95 m
Pmed = 9,81 ⋅ 5,851 ⋅ 4,95 = 284 kW
-
Pmax = 467 + 190 = 656 kW
19.3.2.
Potenza installata
Per il calcolo della potenza della turbina idraulica installata bisogna tenere in considerazione il relativo
rendimento, che è stimato pari a:
impianto principale
Qmax = 10,000 m3/s
h(Qmax) = 4,76 m
η = 88%
Pmax = 0,88 ⋅ 9,81 ⋅ 10,000 ⋅ 4,76 = 411 kW
-
impianto di rilascio e valorizzazione energetica del DMV
Qmax = 4,000 m3/s
h(Qmax) = 4,83 m
η = 88%
Pmax = 0,88 ⋅ 9,81 ⋅ 4,000 ⋅ 4,83 = 167 kW
-
complessivo
Pmax = 411 + 167 = 578 kW
-
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96
Relazione tecnica
20.
ACCESSIBILITÀ E ORGANIZZAZIONE DI CANTIERE
Gli elaborati planimetrici evidenziano l’esistente sistema viario principale e secondario della zona.
L’arteria primaria è ovviamente costituita dalla S.S. 28 sud nel tratto compreso tra San Michele
Mondovì e Lesegno.
L’area è servita da una strada privata, presente in mappa catastale, che da accesso ai fondi coltivati e
permettere di raggiungere l’area della traversa in sponda destra orografica.
L’accesso esistente della suddetta pista sulla S.S. 28 è sufficientemente largo e ottimale anche per
mezzi d’opera.
La pista, nella parte terminale, presenta una pendenza variabile ed una larghezza di circe 2,5 metri.
Tale tratto, al fine di permettere l’accesso ai mezzi d’opera (autocarri e autogrù) dovrà essere oggetto
di interventi di sistemazione che consisteranno nell’allargamento in corrispondenza delle curve e nella
regolarizzazione del fondo.
Tali interventi non comportano particolari problematiche o la realizzazione di opere di contenimento
rilevanti.
Il cantiere nel suo complesso sarà di tipo puntuale è potrà essere così suddiviso:
Opere in alveo: relativo alla traversa, comporterà la realizzazione di rilevati temporanei
in terreno sciolto
Impianto idroelettrico: relativo all’impianto in sponda destra, comporterà la
realizzazione scavi in marna. La natura della stessa dovrà essere accertata al fine di
definire eventuali opere provvisionali di contenimento
Locale quadri/ENEL: relativo al fabbricato fuori-terra, comporterà la realizzazione di un
breve tratto di nuova pista, circa 25 metri.
Elettrodotto: relativo alla linea MT, definito da ENEL Distribuzione spa inizialmente
interessa la pista esistente quindi ricalca parzialmente una linea dismessa sino ad una
cabina lungo la S.S. 28.
La realizzazione delle opere, anche data eterogeneità delle lavorazioni previste (movimenti terra,
carpenteria edile, impiantistica specializzata e non, ecc), potrà essere realizzata da varie squadre di
lavoro operanti contemporaneamente nelle varie aree del cantiere.
In questo modo è possibile ridurre in maniera significativa i tempi di cantiere e quindi l’impatto visivo
che lo stesso cantiere può generare, senza però influire sull’aspetto legato alla sicurezza dei
lavoratori.
La pianificazione temporale degli interventi, data la natura delle opere, è subordinata alle condizioni
idrauliche del Torrente Corsaglia ponendo contestualmente quale prioritaria la tutela della derivazione
irrigua per la quale potranno essere realizzate opere avente carattere provvisorio (es. tubazioni).
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97
Relazione tecnica
21.
ATTESTAZIONE DI CREDITO
Il proponente, allega copia fotostatica dell'attestazione di credito, come da richiesta del Regolamento
Regionale 10/R del Piemonte.
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98
Relazione tecnica
22.
VERIFICHE IDRAULICHE DEL TORRENTE CORSAGLIA
Il Regolamento Regionale 10/R del 29 luglio 2003 della Regione Piemonte richiede la determinazione
dei profili della corrente relativi agli stati di magra, ordinario e di massima piena con tempo di ritorno di
100 anni.
L’analisi della compatibilità idraulica degli interventi in progetto è svolta con la verifica idraulica del
corso d’acqua con la portata di massima piena definita col tempo di ritorno di 200 anni.
Le verifiche idrauliche del torrente Corsaglia presso le opere di presa e restituzione, considerano tutte
le situazioni precedentemente elencate, sono contenute nell'elaborato progettuale 22 “Compatibilità
con il PAI”, secondo la seguente organizzazione:
...
5.
Verifiche idrauliche del Torrente Corsaglia
5.1.
Portate di calcolo
5.2.
Verifica idraulica del torrente Corsaglia
5.2.1.
Metodo di calcolo numerico
5.2.2.
Modello idraulico
5.2.3.
Risultati della situazione di rilievo
5.2.4.
Risultati della situazione di progetto
5.2.5.
Analisi dei risultati
23
23
24
24
25
26
30
34
...
7.
8.
Profili e sezioni delle verifiche idrauliche
61
7.1.
Situazione di rilievo
7.1.1.
Portata di massima piena duecentennale
7.1.2.
Portata di massima piena centennale
7.1.3.
Portata media annua
7.1.4.
Portata di magra
61
61
70
79
88
7.2.
Situazione di progetto
7.2.1.
Portata di massima piena duecentennale
7.2.2.
Portata di massima piena centennale
7.2.3.
Portata media annua
7.2.4.
Portata di magra
97
97
107
117
127
Planimetria delle aree esondabili
137
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99
Relazione tecnica
23.
ANALISI DEL TRASPORTO SOLIDO
Di seguito si definisce la dimensione minima stabile del materiale che costituisce il fondo alveo nelle
sezioni oggetto della verifica idraulica del torrente Corsaglia presso l'impianto idroelettrico in progetto.
23.1.
Metodo di calcolo
Per il calcolo si è applicata la teoria del moto incipiente di Shields.
Il movimento del materiale di fondo non coesivo avviene quando la coppia di valori adimensionali
ψ=
γ ⋅ R ⋅i
(γ s − γ ) ⋅ d
Re * =
g ⋅ R ⋅i ⋅ d ⋅ ρ
η
supera la curva di Shields.
Le grandezze citate hanno il seguente significato:
peso specifico dell’acqua;
γ = 9810 N/m3
γs = 25506 N/m3
peso specifico del materiale di fondo;
R
raggio idraulico;
i
pendenza del fondo dell’alveo;
d
diametro del materiale di fondo;
g = 9,81 m/s2
accelerazione di gravità;
ρ = 1000 kg/m3
densità dell’acqua;
η = 0,001370 Pa s
viscosità dell’acqua.
Di seguito si riportano i risultati ottenuti nelle sezioni considerate. I grafici riportano oltre alla curva di
Shields, anche i punti corrispondenti ai diametri minimi stabili nelle sezioni analizzate.
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100
Relazione tecnica
23.2.
Portata di massima piena centennale
Tabella 28: Diametri minimi stabili
Sezione
Sezione 1
Sezione 2
Sezione 3
Sezione 4
Sezione 5
Sezione 6
Sezione 7
Sezione 8
Sezione 9
Sezione 10
Sezione 11
Sezione 12
Sezione 13
Sezione 14
Sezione 15
i
0,17%
0,17%
0,28%
0,43%
0,73%
0,43%
0,10%
0,23%
0,59%
0,14%
0,04%
0,04%
0,18%
0,69%
0,96%
Esistente
R (m)
d (m)
2,67
0,048
2,98
0,053
2,57
0,077
1,87
0,087
2,07
0,162
1,89
0,088
2,45
0,025
2,04
0,050
1,66
0,105
1,92
0,029
2,65
0,013
2,76
0,011
2,23
0,043
2,01
0,149
1,58
0,163
Re*
7348
8494
14934
17894
45293
18308
2775
7851
23684
3353
981
765
6213
39871
45791
i
0,17%
0,17%
0,28%
0,43%
0,73%
0,43%
0,10%
0,23%
0,59%
0,07%
0,01%
0,01%
0,15%
0,69%
0,96%
Progetto
R (m)
d (m)
2,67
0,048
2,98
0,053
2,57
0,077
1,87
0,087
2,07
0,162
1,89
0,088
2,45
0,025
2,04
0,050
1,66
0,105
2,61
0,019
3,6
0,006
3,7
0,005
2,31
0,037
2,01
0,149
1,58
0,163
Re*
7342
8494
14934
17894
45293
18321
2775
7861
23642
1753
315
245
4925
39871
45791
Grafico 8: Curva di Shields
Si riscontrano variazioni nel diametro minimo stabile solamente tra le sezioni 10 e 13, tuttavia la
differenza è irrisoria rispetto alla dimensione dei ciottoli spostati dalla corrente.
Inoltre tra le sezioni 10 e 12, nella situazione di progetto, l'alveo è formato da strutture amovibili,
pertanto il trasporto solido non riguarda il fondo, bensì solamente il materiale trasportato in superficie.
In conclusione le differenze nel trasporto solido sono limitate sia nel diametro minimo stabile sia
nell’area d’influenza e non si prevedono cambiamenti apprezzabili nell’equilibrio dell’alveo del torrente
Corsaglia.
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101
Relazione tecnica
23.3.
Portata media annua
Tabella 29: Diametri minimi stabili
Sezione
Sezione 1
Sezione 2
Sezione 3
Sezione 4
Sezione 5
Sezione 6
Sezione 7
Sezione 8
Sezione 9
Sezione 10
Sezione 11
Sezione 12
Sezione 13
Sezione 14
Sezione 15
i
0,29%
0,25%
0,27%
0,35%
0,44%
0,61%
0,10%
0,09%
0,21%
2,24%
0,17%
0,51%
0,33%
1,71%
Esistente
R (m)
d (m)
0,33
0,010
0,36
0,010
0,39
0,012
0,35
0,013
0,3
0,014
0,38
0,025
0,39
0,005
0,42
0,004
0,35
0,008
0,12
0,24
0,37
0,4
0,26
0,029
0,005
0,020
0,014
0,048
Re*
732
674
861
1072
1191
2760
219
188
511
3431
220
2028
1205
7335
i
0,27%
0,31%
0,12%
0,02%
0,00%
0,08%
0,33%
1,73%
Progetto
R (m)
d (m)
0,33
0,010
0,33
0,011
0,48
0,007
0,73
0,002
1,1
0,001
0,66
0,4
0,26
Re*
663
817
368
71
14
0,006
0,014
0,048
291
1206
7434
Grafico 9: Curva di Shields
Dall'analisi sono escluse alcune sezioni, poiché in esse il valore dei parametri adimensionali della
curva di Shields è esce dall'intervallo di valori noti.
Dall’analisi emerge che la traversa influenza il trasporto solido nel tratto verso monte fino alla sezione
3 inclusa. Nell'area di influenza il diametro minimo stabile è generalmente minore, quindi il torrente
tenderà a sedimentare. Tuttavia l'analisi in condizioni di piena evidenzia come con portate maggiori il
trasporto solido è ripristinato, così gli eventuali accumuli sono trasportati verso valle senza difficoltà.
A valle il diametro minimo stabile subisce una lieve variazione solamente nella sezione 13.
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102