Corso di Pali di Fondazione e Palificate
PALI DI FONDAZIONE E PALIFICATE
ing. Nunziante Squeglia
7. ANALISI DELLE FONDAZIONI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
ing. Nunziante Squeglia
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ANALISI DEL PALO SINGOLO
Palo soggetto a forze verticali
- stima attraverso relazioni empiriche
- metodo delle curve di trasferimento
- metodo analitico approssimato
- metodo BEM lineare
- metodo BEM non lineare
Palo soggetto a sforzi orizzontali
- metodo di Winkler
- metodo di Reese e Matlock
ing. Nunziante Squeglia
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ANALISI DELLA FONDAZIONE SU PALI
• Gruppo di pali
- metodo empirico
- metodo delle equivalenze
- winkler
- metodo dei coefficienti di interazione
• Platea su pali
- metodo PDR
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Definizione dei tipi di fondazione su pali
Le Norme Tecniche (2005) permettono di considerare anche le “platee su pali”
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Non linearità della relazione
carichi – cedimenti:
• Concentrazione sforzi
• scorrimenti all’interfaccia
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Relazioni empiriche
Qd
w singolo 
  Q lim
Validità per FS  3
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Metodo delle curve di trasferimento
Scopo:
Costruzione della curva carico - cedimento
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Metodo delle curve di trasferimento
Esempio di
curva di trasferimento
tlim, sforzo tangenziale limite
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Metodo delle curve di trasferimento
Discretizzazione del
palo e dell’interfaccia
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Metodo delle curve di trasferimento
Caratteristiche di base del metodo
• Curve di trasferimento di punta e superficie laterale
• Deformabilità assiale del palo
• calcolo mediante iterazioni  automazione
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Metodo analitico approssimato
Caratteristiche di base del metodo
• variazione di t con 1/r
• applicazione della teoria dell’elasticità
• introduzione del concetto di distanza di estinzione
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Metodo agli elementi di contorno
Basato su soluzioni della teoria
dell’elasticità (Mindlin, 1936)
Adatto all’introduzione di un
legame elasto – plastico
dell’interfaccia palo - terreno
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Schema della soluzione di Mindlin
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Confronto tra sforzo normale
calcolato con BEM lineare
e sforzo normale misurato
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Palo singolo sotto forze orizzontali
d 4 yz 
EpJ
 k h  d  yz   0
4
dz
z
Reese & Matlock (1956) - k h  n h
d
Baguelin et Al (1978) – kh da prove pressiometriche
Broms (1964) – kh da prove triassiali CIU
k h  1.67
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q max
2   50  d
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Palo singolo sotto forze orizzontali
d 4 yz 
EpJ
 k h  d  yz   0
4
dz
1. Se kh è costante, soluzione alla Winkler
2. Se kh aumenta con la profondità, soluzioni
numeriche
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Gruppo di pali sotto forze orizzontali
Poulos & Davis (1980)
Due pali
Tre o quattro pali
Cinque o più
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0.50 kh
0.33 kh
0.25 kh
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FONDAZIONI SU PALI
Problematiche:
• Cedimento medio e differenziale
• Distribuzione dei carichi tra i pali
• Sollecitazioni nella struttura di collegamento
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FONDAZIONI SU PALI
Fenomeni di base
Palo 1 – Caricato
Palo 2 – Scarico
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FONDAZIONI SU PALI
Fenomeni di base
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FONDAZIONI SU PALI
Fenomeni di base
Distribuzione teorica tra i
pali di un gruppo 3 x 3
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FONDAZIONI SU PALI
Fenomeni di base
Distribuzione misurata tra i pali di un gruppo
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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Gruppo di pali: Cedimento
• metodo empirico
• metodi delle equivalenze (palo equiv.,
piastra eq.)
• winkler
• metodi dei coefficienti di interazione
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Metodo empirico (Mandolini et Al., 1997)
wgruppo = wsingolo·n·Rg
R = (n·s/L)0.5
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Metodo empirico (Mandolini et Al., 1997)
Cedimento differenziale
w
R ds 
w gruppo
R ds,max  0.36  R
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0.32
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Metodo delle equivalenze
Randolph (1994) – piccoli gruppi (R < 2)
Palo Equivalente
d e  1.13 A g
E eq  E  E p  E 
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Ap
Ag
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Metodo delle equivalenze
Tomlinson (1981) – grandi gruppi (R > 4)
Piastra Equivalente
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Pali come molle elastiche indipendenti (tipo Winkler)
V  ey
V V  ex
Qi   n
xi  n
yi
n
2
2
x
y
 i
 i
i 1
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i 1
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Metodo dei coefficienti di interazione
Piastra infinitamente rigida
n
w i   w1,i Q j ij
j1
n
V   Qi
i 1
n
w
j1
1,i
n
V  e x   x i Qi
i 1
n
V  e y   yi Qi
i 1
Q j ij  w 0   x y i   y x i
Piastra infinitamente flessibile  valore di Qi noto
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Metodo dei coefficienti di interazione
Determinazione degli ij
• analisi con metodo BEM della coppia di pali
• mezzo elastico lineare (anche stratificato)
• distanza di estinzione (ij = 0 se dij > rm)
• sovrapposizione degli effetti
• effetto irrigidente dei pali non considerato
 ij 
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wj
wi
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Metodo dei coefficienti di interazione
Linearità o non linearità?
 ij 
wj
wi
ij è costante
o variabile ?
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Metodo dei coefficienti di interazione
Linearità o non linearità?
• non linearità concentrata all’interfaccia palo – terreno
• ij è costante per i  j
• ii varia con il livello di carico (analisi incrementale):
1000

Qi 
1 

 Q lim 
100
2
 ij
 ii 
1
10
1
0.0
0.2
0.4
0.6
Qi/Qlim
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0.8
1.0
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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Gruppo di pali: metodo dei coefficienti di interazione
• calcolo del cedimento medio
• calcolo del cedimento differenziale
• sollecitazioni nella struttura una volta noti Qi
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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Platea su pali
n
n
Q PR  Q P  Q G  Q P   Q palo,i
i 1
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 pr 
Q
i 1
palo,i
Q PR
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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Platea su pali: metodo PDR, definizioni
• KP, rigidezza della fondazione a platea
• QP,lim, carico limite della fondazione a platea
• KG, rigidezza del gruppo di pali
• QG,lim, carico limite del gruppo di pali
• KPR, rigidezza della platea su pali
• QPR,lim, carico limite della platea su pali
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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Platea su pali: metodo PDR, fasi
1 – valutazione della capacità portante
Q PR,lim  min Q G ,blocco  Q P ,ext ; Q G ,lim  Q P ,lim
2 – valutazione della curva carico - cedimento
Comportamento elastico lineare – perfettamente
plastico della platea e del gruppo di pali
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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Platea su pali: metodo PDR, curva carico - cedimento
K PR  X  K G
 KP
1  0.60  
KG

X
 KP
1  0.64  
 KG
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





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PALI IN CONDIZIONI DI ESERCIZIO
Platea su pali: metodo PDR, curva carico - cedimento
1
 pr 
1 
0.2
KP


 KP  KG

1  0.8  
 KG 
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Platea su pali: metodo PDR
Rigidezza e ripartizione del carico
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Platea su pali:Ripartizione del carico
Dati sperimentali
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Esempio di applicazione del metodo PDR
• platea quadrata di lato 15 m
• carico verticale e centrato Q = 47 MN
• terreno a grana fine con:
cu = 100 kPa, G = 10 MPa, ’ = 0.2
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Esempio di applicazione del metodo PDR
Capacità portante platea
QP,lim  1.2  2   cu  B  138.8MN
2
La verifica secondo DM 1988 (FS > 3) è soddisfatta
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Esempio di applicazione del metodo PDR
Calcolo del cedimento
(teoria dell’elasticità)
K P , U  706 MN
K P ,D  441 MN
m
 w 0  47
706
m
 w f  47
441
Il cedimento è eccessivo!
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 0.067m
 0.107m
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Esempio di applicazione del metodo PDR
Si ricorre ai pali: L = 25 m, D = 1 m
Qlim,sing = 5 MN
Secondo l’approccio tradizionale (DM 1988):
FS  Q
n
 23.5  25  52
Qlim,sing
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Esempio di applicazione del metodo PDR
Calcolo del cedimento
(metodo analitico approssimato)
K G , U  1812 MN
K G ,D  1612 MN
m
 w 0  47
1812
m
 w f  47
1612
 0.026m
 0.029m
Il cedimento è eccessivamente piccolo!
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Esempio di applicazione del metodo PDR
Calcolo della rigidezza della platea su pali
K PR  X  K G
 KP
1  0.60  
KG

X
 KP
1  0.64  
 KG
ing. Nunziante Squeglia






K PR, U  1849 MN
m
K PR,D  1634 MN
m
FSPR
139  125

 5.62
47
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Esempio di applicazione del metodo PDR
Cosa accade se riduciamo il numero di pali?
Consideriamo 16 pali (-36%)
K G , U  1449 MN
K G ,D  1290 MN
m
m
K PR, U  1490 MN
m
 w 0  0.032m
K PR,D  1313 MN
m
 w f  0.036m
FSPR
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139  80

 4.65
47
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Metodo PDR: commenti
• non linearità del comportamento di platea e
gruppo di pali
• effetto della sovraconsolidazione dovuta
allo scavo
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07_Esercizio