ALMA MATER STUDIORUM - UNIVERSITÀ DI BOLOGNA
FACOLTA’ DI INGEGNERIA
CORSO DI LAUREA IN INGEGNERIA CIVILE
D.I.S.T.A.R.T.
TESI DI LAUREA
in
Tecnica delle costruzioni II
MODELLAZIONE DI ISOLATORE ELASTOMERICO
CON APPLICAZIONE A STRUTTURA OSPEDALIERA
CANDIDATO
Claudia Conti
RELATORE:
Chiar.mo Prof. Marco Savoia
CORRELATORE
Dott.Ing Loris Vincenzi
Anno Accademico 2006/07
Sessione III
RINGRAZIAMENTI
Sono tante le persone che mi hanno sostenuto e guidato durante questo lungo
cammino, è a tutti loro che vanno i miei ringraziamenti in particolare ad Andrea che
condivide la sua vita con me dandomi forza e alla mia famiglia così cara.
Desidero inoltre ringraziare il mio relatore Professore Marco Savoia che mi ha dato la
possibilità di realizzare questo lavoro e il mio correlatore Ing. Loris Vincenzi per la
pazienza e la disponibilità dimostratami e soprattutto per la collaborazione.
Un ringraziamento va anche allo studio ASP in particolare all’Ing. Loris Rinaldi e al
Geom. Casadei Michele per la loro esperienza e i loro consigli.
I nd ic e
INTRODUZIONE ...................................................................................................................... I
Osservazioni introduttive .................................................................................................. I
1.
TECNICHE DI PROTEZIONE PASSIVA DEGLI EDIFICI: ISOLAMENTO ALLA BASE 1
1.1.
Effetti del sisma sulle strutture ...................................................................... 1
1.2.
Tecniche di controllo delle vibrazioni ........................................................... 6
1.3.
Isolamento sismico ........................................................................................... 10
1.3.1.
Specifiche di installazione .............................................................................. 13
1.3.2.
Esempi d’isolamento sismico ......................................................................... 15
1.3.3.
Applicazioni ................................................................................................ 17
1.4.
2.
Classificazione dei dispositivi di isolamento ............................................ 19
PROGETTAZIONE DI UNA STRUTTURA OSPEDALIERA SU ISOLATORI .............. 21
2.1.
Premesse............................................................................................................... 21
2.2.
Analisi sismica ....................................................................................................... 37
2.3.
Azione sismica ....................................................................................................... 40
2.3.1.
Caratterizzazione geotecnica dei terreni interessati ...................................... 42
2.3.2.
Zona sismica .................................................................................................. 43
2.3.3.
Fattore d’importanza ...................................................................................... 44
2.3.4.
Coefficiente di smorzamento.......................................................................... 45
2.3.5.
Fattore di struttura.......................................................................................... 48
2.3.6.
Accelerogrammi ............................................................................................. 49
2.4.
Isolatori elastomerici .............................................................................................. 60
2.4.1.
Caratteristiche tecniche.................................................................................. 60
2.4.2.
Modellazione .................................................................................................. 63
2.4.3.
Isolatore “ADRI” ............................................................................................. 66
2.4.4.
Relazione di calcolo ....................................................................................... 72
2.4.5.
Progetto sistema d’isolamento ....................................................................... 74
2.5.
Analisi strutturale ................................................................................................... 78
2.6.
Comparazione dei risultati ottenuti dall’analisi dinamica con spettro di risposta e
analisi ‘Time History’.......................................................................................................... 83
3.
BIBLIOGRAFIA ....................................................................................................... 115
I n trod uz io ne
INTRODUZIONE
Osservazioni introduttive
L’evento sismico si può considerare, per le costruzioni, uno dei fenomeni più
dannosi.
Per questo motivo si sono adottate nel tempo normative che impongono, se
pur in maniera diversa tra i vari stati, tecniche costruttive idonee a ridurre gli
effetti dannosi provocati dal sisma. Fino a qualche decennio fa la tecnologia
convenzionale
si
concentrava
sulla
robustezza
della
struttura,
incrementandone la rigidezza, cercando esclusivamente di dare ad essa le
capacità necessarie a resistere alle scosse telluriche.
Negli ultimi anni, si sono fatte largo tecnologie costruttive innovative ed
alternative a quelle convenzionali.
Tra queste tecnologie spicca ‘l’isolamento sismico’.
L’utilizzo dell’isolamento sismico, fondandosi su una concezione diversa del
progetto strutturale, richiede variazioni sulla abituale progettazione.
In primo luogo la risposta della struttura isolata è completamente diversa da
quella di una struttura classica, infatti gli isolatori posti alla base delle
strutture consentono di abbattere il periodo della struttura e di filtrare
l'energia derivante dal movimento del suolo, in secondo luogo è fortemente
legata
alla
propria
configurazione
strutturale
a
sua
volta
legata
alla
morfologia architettonica.
Diventa così fondamentale una progettazione architettonica e strutturale
coordinate con i requisiti dell’isolamento sismico.
Il primo modo di vibrare per una costruzione isolata è predominante sugli
altri, consentendo così di ridurre o addirittura eliminare gli effetti torsionali
dati dai modi superiori, diminuendo in maniera sensibile le sollecitazioni nei
pilastri soprattutto nei casi di edifici con grosse eccentricità.
Si può così dire che l’isolamento sismico riduce i danni sulle irregolarità
strutturali, consentendo maggiori scelte compositive.
I
I n trod uz io ne
Oggetto della presente tesi
Nella presente tesi si è svolta la progettazione di una struttura ospedaliera su
isolatori, attraverso l’apporto di due diverse analisi, “l’analisi dinamica
modale con spettro di risposta” e “l’analisi dinamica lineare al passo ‘Time
History’”. Si sono poi confrontati i risultati per valutare l’affidabilità e la
coerenza dell’analisi ‘Time History’ lineare rispetto alla più classica e
comprovata analisi con spettro di risposta.
II
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
1 TECNICHE DI PROTEZIONE PASSIVA DEGLI EDIFICI:
ISOLAMENTO ALLA BASE
1.1
Effetti del sisma sulle strutture
Il terremoto è una vibrazione più o meno forte della terra prodotta da una
rapida liberazione di energia meccanica in qualche punto al suo interno.
È definito ipocentro o fuoco del terremoto il punto all'interno della terra in
cui si libera energia.
L'energia si propaga da esso per onde sferiche che attraversano tutta la terra
indebolendosi man mano con la distanza e la densità degli strati che
attraversano (figura 1.1).
Figura 1.1 Grafico che rappresenta la propagazione delle onde sismiche e
l’intensità degli accelerogrammi rispetto al punto di propagazione del sisma.
1
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
La grandezza che misura l'ampiezza di un'onda è la densità di energia
(energia per unità di superficie), aumentando la distanza dalla sorgente
l'energia liberata si distribuisce su una sfera di raggio sempre maggiore, e la
superficie della sfera aumenta con il quadrato del raggio, quindi l'ampiezza
dell'onda diminuisce con il quadrato della distanza.
Quando il sisma investe la struttura essa reagisce filtrando il contenuto in
frequenza delle armoniche esaltando, per via della risonanza, l’effetto di
quella corrispondente al suo periodo (figura 1.2).
Figura 1.2 Struttura investita da sisma
Per studiare la risposta della struttura ad una azione sismica si utilizzano i
noti spettri di risposta elastici. Per la loro determinazione si schematizza la
struttura come un oscillatore semplice (ad un grado di libertà), di uguali
caratteristiche.
Si procede investendo n oscillatori, di ugual massa M e rigidezze variabili,
con uno stesso segnale, di frequenza e intensità definite, e graficando la
massima risposta, in termini di accelerazione o spostamento, in funzione del
periodo. Variando la massa e la forzante si ottengono così gli spettri di
risposta delle strutture, in funzione dei periodi propri (figura1.3).
2
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Figura 1.3 Grafico che rappresenta il metodo di individuazione degli spettri
In particolare, si nota che se la frequenza della forzante si avvicina a quella
propria dell’isolatore questo va in risonanza ed in assenza di smorzamento gli
spostamenti crescono indefinitamente. Di fatto ciò non accade perché il
sistema è reale quindi l’energia viene assorbita per attrito.
Nell’isolatore semplice questo è schematizzato attraverso un dissipatore
viscoso con specifico coefficiente di dissipazione, che costituisce una misura
dell’energia sismica dissipata complessivamente dalla costruzione.
Il campo di frequenza
delle onde sismiche, ben definito e molto elevato,
risulta simile a quello in cui si trova la maggior parte delle costruzioni civili.
È in questa zona dello spettro delle accelerazioni, caratterizzato da alte
frequenze e bassi periodi (minori di 0,6 ÷ 0,8 sec.), che abbiamo maggiori
amplificazioni.
Con l’aumento dei periodi di oscillazione le accelerazioni diminuiscono, in
maniera radicale.
Gli spettri degli spostamenti, al contrario, presentano piccoli spostamenti nel
campo dei piccoli periodi, ma crescono rapidamente al crescere degli stessi
(fig.1.4).
3
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Figura 1.4: Andamenti degli spettri elastici, delle accelerazioni e degli spostamenti.
Nella
progettazione
strutturale
‘tradizionale’,
quando
le
sollecitazioni
superano le resistenze, di norma si tende ad aumentare la capacità della
struttura nelle zone in cui è più carente, aumentando la robustezza degli
elementi che si trovano in tale situazione.
Incrementando la robustezza di una struttura si va inevitabilmente ad
aumentarne la massa e la rigidezza.
L’aumento
di
rigidezza
diminuisce
il
periodo
proprio
della
struttura
avvicinandone la frequenza a quella delle onde dovute al sisma, più cariche di
energia.
L’aumento della massa di fatto ne accresce l’inerzia. Se considero due
oscillatori semplici di massa differente, soggetti alla stessa accelerazione alla
base, le forze d’inerzia che scaturiscono saranno proporzionali alle masse
stesse, essendo:
[1.1]]
FI = m ⋅ a
Ne consegue che un aumento della robustezza, non sempre è sufficiente a
mitigare gli effetti del sisma sulla struttura, e addirittura può portare ad un
peggioramento
della
risposta,
specialmente
nei
casi
in
cui
amplifico
l’eccentricità tra ‘centro di massa’ e ‘centro di rigidezza’.
4
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
A questo punto è facile intuire che per mitigare gli effetti di un azione
dinamica si può intervenire agendo su più fronti, quali:
-
La rigidezza, legata alla geometria della struttura;
-
La dissipazione, legata al materiale e ai particoalri costruttivi che
convogliano nella duttilità delle sezioni;
-
L’inerzia, legata alla massa della struttura e alla sua distribuzione;
o in maniera più semplice andando ad abbattere le frequenze proprie della
struttura così da allontanarle da quelle in cui si hanno le risposte spettrali
maggiori (vedi fig.1.5).
Figura 1.5: Abbattimento delle risposte attraverso l’aumento del periodo.
5
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
1.2
Tecniche di controllo delle vibrazioni
Nel corso dell’ultimo decennio, nel mondo, si è sviluppata sempre più la
filosofia di ‘controllo’ ed ‘uso’ degli effetti generati da eventi sismici
attraverso il ‘metodo non convenzionale’, detto “Controllo delle vibrazioni”.
“La prima e seconda Conferenza Mondiale sul Controllo Strutturale nel 1994
e nel 1998, sono state frequentate da oltre 700 partecipanti provenienti da 17
paesi e hanno dimostrato il generale interesse sul controllo strutturale.”
Questa nuova filosofia, consiste principalmente nel controllo, attraverso
l’impiego di specifiche tecnologie, della risposta dinamica della struttura,
allo scopo di preservare la vita al suo interno e di limitare il danneggiamento
anche dal punto di vista degli elementi non strutturali.
Questo metodo, definito “isolamento”, si applica agendo sulla struttura
indirettamente, attraverso organi di controllo in grado di modificre la risposta
in frequenza della stessa, senza però intaccarne la robustezza.
Questi sistemi si possono distinguere (figura 1.6), in base al tipo di “contollo
delle vibrazioni” che apportano alla struttura in:
-
Controllo attivo;
-
Controllo semiattivo;
-
Controllo passivo;
-
Controllo ibrido;
6
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Le caratteristiche
dei dispositivi
dipendono dal moto
della struttura
Le caratteristiche
dei dispositivi si
aggiornano in
funzione della
risposta strutturale
sfruttando fonti di
energia esterne
Si applica un
controllo attivo ad
una struttura già
dotata di controllo
passivo
Le caratteristiche
dei dispositivi sono
definite in fase di
progetto e restano
tali per tutta la vita
della struttura
Figura 1.6: Tecniche di protezione sismica delle strutture.
Oggi l’ingegneria sismica può contare su tecniche moderne ormai affermate di
protezione della struttura da azioni dinamiche quali il sisma dette ‘controllo
passivo delle vibrazioni’.
Una struttura dotata di controllo passivo possiede una specifica quantità di
energia di dissipazione passiva che dipende dalle caratteristiche intrinseche
dei dispositivi installati.
I
filoni principali
per il
controllo
passivo
sono ‘l’isolamento’
e la
‘dissipazione’.
L’isolamento sismico ha lo stesso effetto che può avere un ammortizzatore su
una motocicletta, riducendo sensibilmente le accelerazioni percepite dalla
struttura.
La dissipazione di energia aiuta la struttura a scaricare l’energia tradotta dal
sisma.
7
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Queste tecniche sono ormai ben sviluppate e garantite, pronte ad entrare sul
mercato per una vasta fascia di applicazioni sia in campo civile che
industriale.
Oltre alle tecniche di tipo passivo, ormai ben sviluppate, la ricerca sta’
sempre più spostandosi verso sistemi in grado di reagire attivamente con la
struttura step by step.
Isolatori sismici e dissipatori vengono progettati per il massimo evento
sismico, con definite caratteristiche, che non cambiano durante tutta la vita
dell’opera. In caso di evento con diversa intensità, sia essa maggiore o minore,
la loro risposta non sarà ottimale.
Quello che la ricerca sta’ cercando di migliorare è proprio questo punto,
cercando di rendere il dispositivo in grado di mutare le proprie caratteristiche
in corsa, durante l’evento sismico o dinamico d’altro tipo, di modo da
ottenere il migliore funzionamento per qualunque intensità.
Lo scopo è in pratica quello di dotare l’edificio di ‘senso dell’equilibrio’,
cercando di simulare il comportamento del corpo umano, nel quale il cervello
elabora i dati trasmessi dai sensi e, tramite il movimento dei muscoli, si
adatta agli spostamenti imposti dal terreno.
Nel corpo umano questo ‘algoritmo di controllo’ è un fatto istintivo che porta
automaticamente a spostare braccia e gambe per cercare l’equilibrio quando il
terreno si sposta sotto i piedi, vedi figura 1.7
Figura 1.7: Lo scopo dei sistemi attivi e
semiattivi per il controllo delle
vibrazioni è di dotare l’edificio di ‘senso
dell’equilibrio’ cercando di simulare il
comportamento del corpo umano.
Ciò non può essere ovviamente fatto con i dispositivi passivi, i quali si
oppongono sempre e comunque alla deformazione della struttura e alle forze
inerziali create dal terremoto.
8
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Sono tre le nuove filosofie, ‘controllo
attivo’, ‘controllo
ibrido’ e
‘controllo semiattivo’.
Il controllo attivo si serve di forze o appoggi esterni utilizzando grandi
potenze per aggiornare le proprie caratteristiche in funzione della risposta
dinamica della struttura. In caso di mal funzionamento però la struttura
rimane totalmente sfornita di protezione, oltre alle proprie risorse.
Per ovviare questo problema si sono sviluppati anche dispositivi di ‘controllo
ibrido’ che reagiscono passivamente fino ad una certa soglia dopo di cui
innescano una reazione di tipo attivo. In caso di mal funzionamento vi sarà
comunque una certa capacità di risposta data dalla parte passiva del
dispositivo.
Il ‘controllo semiattivo’ è costituito da dispositivi che reagiscono sempre
modificando le proprie caratteristiche in funzione della risposta dinamica
della struttura, prendendo l’energia necessaria direttamente dal moto della
stessa. In questo caso il problema del mal funzionamento viene risolto.
Lo scopo è quello di garantire sempre il più corretto valore di rigidezza del
sistema di protezione sismica, indipendentemente dal livello del terremoto, al
fine di garantire la massima protezione ai contenuti.
9
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
1.3
Isolamento sismico
La “Base Isolation” consiste di norma nell’interporre tra le fondazioni e la
sovrastruttura
degli
elementi
deformabilità
orizzontale,
di
che
elevata
riducono
rigidezza
verticale
notevolmente
e
elevata
l’accelerazione
percepita dalla struttura. Di fatto si crea un disaccoppiamento dinamico del
moto orizzontale della struttura e del terreno, che riduce drasticamente
l’energia trasmessa dal sisma alla sovrastruttura. In pratica l’isolatore
funziona come un filtro per l’azione sismica, lasciando passare solo le
armoniche con frequenze più lente e contenuto energetico inferiore (figura
1.8).
Figura 1.8 Deformazione di edificio a base fissa e su isolatori
10
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
La
risposta
dinamica
della
struttura
si
modifica
con
l’introduzione
dell’isolamento, in quanto il periodo del sistema isolato si sposta superando
anche i 2 sec., mentre come gia detto quello di una struttura classica risulta
Spettro di
progetto
inferiore ai 0,6÷0,8 sec. (figura 1.9).
Isolamento
Figura 1.9 Riduzione dello spettro con l'
isolamento, attraverso l'
innalzamento del periodo.
L’introduzione dell’isolamento spostando gli spettri nella parte alta dei
periodi,
apporta
minori
accelerazioni
alla
struttura,
ma
anche
grandi
spostamenti, che saranno assorbiti dagli isolatori.
Gli spostamenti alla base possono raggiungere anche un metro, per questo
motivo gli isolatori devono avere una deformabilità orizzontale tale da
consentirgli queste escursioni.
In fase di progettazione risulta fondamentale la determinazione dei giunti
tecnici che andranno dimensionati per il massimo spostamento.
Con l’isolamento, si riescono a diminuire le sollecitazioni percepite dalla
struttura, anche del 25%. Per essere sicuri di ottenere una tale riduzione,
dobbiamo trovarci fuori dal campo di frequenze tipico dell’azione sismica.
Questo è possibile assicurandoci che il rapporto tra il periodo della struttura
isolata, e quello della stessa struttura a base fissa, sia maggiore al più uguale
a 3 e che il periodo della struttura isolata sia superiore ai 2sec..
11
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Se la progettazione di una ‘struttura isolata alla base’ viene eseguita nel
rispetto di quanto detto, il primo modo di vibrare, a cui si associa la quasi
totalità della massa, in percentuale superiore al 90%, si configura in una lenta
traslazione.
La struttura sarà riconducibile al moto di un corpo rigido che trasla
lentamente sugli isolatori, in cui si concentra la quasi totalità delle
deformazioni. In questo modo la struttura subisce accelerazioni e scorrimenti
di piano modesti.
Vista la partecipazione di massa, il primo modo identifica la quasi totalità
della
risposta
strutturale,
in
caso
di
evento
sismico,
riducendo
la
partecipazione dei modi superiori, al punto che le deformazioni e le
accelerazioni trasmesse da essi saranno pressoché inefficaci.
Di fatto la sovrastruttura resta in campo elastico, come la normativa sismica
impone, e la duttilità della stessa diventa assai di scarsa importanza,
addirittura estremizzando potrebbe diventare dannosa. L’ultima normativa
sismica (OPCM3274), di fatto richiede per strutture isolate esclusivamente la
classe di duttilità bassa (CD’B’).
I programmi di calcolo usano modelli numerici che nel caso di struttura
classica combinano in maniera aleatoria le sollecitazioni provenienti dai vari
modi, almeno fino al raggiungimento della partecipazione di massa necessaria
(85%), quindi vi sarà una attendibilità dipendente dall’aleatorietà con cui
vengono associate le percentuali ai vari modi.
Nelle strutture isolate la partecipazione di massa del primo modo riproduce
quasi totalmente la risposta della struttura, ed il modello numerico risulta più
vicino
alla
realtà,
essendo
l’isolatore
uno
strumento
con
precise
caratteristiche meccaniche e fisiche.
12
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Per la struttura la determinazione della partecipazione di massa ad ogni modo
dipende sia dalla rispondenza del modello alla struttura realizzata, che dalle
caratteristiche meccaniche e geometriche dei materiali (figura 1.10).
Figura 1.10 Modi di vibrare per strutture a base fissa e isolate.
1.3.1 Specifiche di installazione
Il requisito necessario per installare un sistema di isolamento alla base è che
l’edificio sia in grado di muoversi orizzontalmente rispetto al terreno della
stessa quantità dell’isolatore in alcuni casi con spostamenti superiori al metro.
E’ necessario predisporre un piano di separazione sulla struttura per
permettere questi movimenti.
La posizione di tale piano dipende principalmente dalle scelte progettuali:
−
Gli isolatori si possono montare sopra la fondazione e la struttura è
costruita sopra di essi ( figura 1.11) .
Lo spazio tra fondazione e piano dell’edificio (crawl space) deve essere
sufficientemente alto per garantire l’ispezione e la sostituzione degli
isolatori, circa 1,2-1,5 m.
13
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
Figura 1.11 Posizionamento del RB in una struttura priva di seminterrato.
−
Si possono posizionare gli isolatori anche all’interno del seminterrato.
In questo caso si hanno diverse possibilità per il loro posizionamento
(vedi figura 1.12) :
Figura 1.12: Posizionamento del RB in una struttura con seminterrato
Se posizioniamo gli isolatori alle estremità delle colonne allora la
sollecitazione più gravosa è quella di taglio e dovremo progettare gli
elementi in modo da garantire la loro resistenza.
Il posizionamento degli isolatori a metà altezza delle colonne ha il
vantaggio di dividere
il momento totale tra le due estremità delle
14
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
colonne, però possono nascere dei momenti P-
nelle colonne sopra e
sotto l’isolatore.
Gli svantaggi possono essere minimizzati selezionando accuratamente la
tipologia dell’isolatore e variandone la sua rigidezza.
1.3.2 Esempi d’isolamento sismico
“Questo metodo si basa su un’intuizione di circa 2.500 anni fa. Nell ’Historia
Naturalis Plinio il Vecchio racconta che il Tempio di Diana ad Efeso ( Figura
1.13) era scampato alle più violente scosse telluriche perché le sue fondamenta
erano protette da “uno strato di frammenti di carbone e da un altro di velli di
lana”.
Quando
arrivarono
le
scosse
l’edificio
sacro
non
ondeggiava
paurosamente, ma scivolava dolcemente sul terreno, e rimaneva indenne.”
Figura 1.13: Tempio di Diana in Efeso
dedicato dai greci nel sec. XI a. c. ad
Artemide.
Oggi l’isolamento alla base sta diventando una tecnica sempre più diffusa in
Europa, per le così dette “strutture strategiche”, quali ad esempio caserme,
centri adibiti alla protezione civile e strutture ospedaliere. Questi infatti
devono garantire la loro funzionalità anche e soprattutto in caso di evento
sismico di grande impatto sul territorio. Di conseguenza queste strutture
devono
garantire
la
sopravvivenza
delle
persone
al
suo
interno,
la
15
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
funzionalità della struttura stessa (sia nelle parti strutturali che in quelle non
strutturali) e delle attrezzature in essa contenute.
Come in precedenza visto le accelerazioni prodotte dal sisma sulla struttura si
riducono drasticamente, rispetto a quelle percepite dalla stessa struttura a
base fissa, e l’aumento degli spostamenti è in pratica concentrato tutto sugli
isolatori. In questo modo la struttura si muove con bassi valori sia di
accelerazione che di spostamento e senza danni ne di tipo strutturale ne agli
impianti e neppure agli oggetti o attrezzature contenuti all’interno.
Una delle prime applicazioni di protezione sismica su struttura ospedaliera,
basata sull’utilizzo di sistema di isolamento alla base fu quella dell’edificio
dell’USC (University of Southern California) negli Stati Uniti (figura 1.14).
Figura 1.14 University of Southern California.
L’ospedale realizzato nel 1991 presenta una sovrastruttura di 8 piani
costituita
da
telai
d’acciaio
con
controventi
perimetrali.
La
struttura
fortemente irregolare, attraverso il sistema di isolamento (68 ‘HRDB’ e 81
‘RDB’) raggiunge un periodo di 2,3sec. Ed uno spostamento massimo di
260mm. Durante il terremoto di Northridge, con epicentro a 40 Km
dall’ospedale, la struttura non subì alcun danno (strutturale e non strutturale).
Le strumentazioni installate nella struttura evidenziano un valore pressoché
16
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
costante dell’accelerazione ai vari livelli della struttura, in valore di 1/3 di
quella registrata al suolo.
1.3.3
Applicazioni
L’Europa è stata la prima ad intraprendere questa strada, che ora è però più
radicata
soprattutto
in
Giappone
che,
con
le
sue
oltre
1800
applicazioni,contribuisce in modo determinante all’incremento di questa
tecnica. “La decisione del Giappone di avvalersi sempre più della tecnica di
isolamento nasce durante il disastroso terremoto di Kobe del 1995, in cui
l’edificio
isolato
più
grande
del
mondo,
il
Ministero
delle
Poste
e
Telecomunicazioni di Sanda City (vicino a Kobe) non subì danni, dimostrando
la grande efficacia di questa tecnologia.”
Anche l’Italia, dopo essere stata all’avanguardia nei primi anni novanta e aver
subito una successiva battuta d’arresto, si sta ora riprendendo grazie alle
realizzazioni del dopo terremoto in Umbria e Marche (1997) e del Molise
(2002).
L’andamento delle applicazioni nel mondo e in Italia è comunque di tipo
esponenziale (figura 1.15;1.16)
70
60
50
40
30
20
10
1981
1986
1991
1996
2001
2007
0
Figura 1.15 Applicazioni sismiche in Italia.
17
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
NEW ZEALAND
ARMENIA
ITALY
USA
P.R. CHINA
RUSSIA
JAPAN
1700
0
500
1000
1500
2000
Figura 1.16 Applicazioni sismiche nel mondo.
18
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
1.4
Classificazione dei dispositivi di isolamento
La nuova ordinanza italiana n. 3264 del 25/03/03 distingue i dispositivi di un
sistema di isolamento, in “isolatori” e “dispositivi ausiliari”.
Gli “isolatori”, come già detto svolgono una funzione di sostegno dei carichi
verticali, permettendo notevoli spostamenti orizzontali.
I “dispositivi ausiliari” hanno invece la funzione di dissipare energia e/o
ricentrare il sistema e/o di vincolo laterale.
In entrambi i casi le loro caratteristiche meccaniche dipendono sia dai
materiali che li compongono che dal tipo di meccanismo usato.
Le caratteristiche del sistema di isolamento nel complesso, dipendono dalle
proprietà di tutti i dispositivi e/o isolatori che lo costituiscono.
Sempre la nuova normativa sismica Italiana (OPCM n.3264), fa un ulteriore
classificazione che comprende tutti i dispositivi esistenti, ad oggi, come di
seguito indicato:
− Isolatori:
−
Isolatori a materiale elastomerico e acciaio,
−
Isolatori a scorrimento,
− Dispositivi ausiliari:
−
Dispositivi a comportamento non lineare,
−
Dispositivi a comportamento viscoso,
−
Dispositivi a comportamento lineare o quasi,
Gli isolatori elastomerici si possono distinguere in base al tipo e alle
caratteristiche del o dei materiali di cui sono costituiti.
−
Isolatori con gomma naturale ad alto smorzamento (High Damping
Rubber Bearing, HDRB), Sono fatti con speciali composti di gomma
che producono uno smorzamento effettivo tra 0,1 e 0,2 di quello
critico. L’aumento effettivo dello smorzamento negli HDRB è
ottenuto dall’aggiunta di componenti chimici che conferiscono alte
proprietà meccaniche alla gomma naturale.
19
CAPITOLO I: Tecnica di protezione passiva degli edifici: isolamento alla base
−
Isolatori con gomma naturale o sintetica a basso smorzamento (Low
Damping Rubber Bearing, LDRB) La gomma naturale a basso
smorzamento
ha
essenzialmente
un
comportamento
elastico
e
plastico lineare per larghe deformazioni taglianti. Lo smorzamento è
tipicamente inferiore o uguale a 0.07 per deformazioni taglianti da 0
a 2.
−
Isolatori con cuore di piombo (Lead Rubber Bearig, LRB
20
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
CAPITOLO II
2 PROGETTAZIONE DI UNA STRUTTURA OSPEDALIERA
SU ISOLATORI
2.1 Premesse
Il fabbricato in esame è complessivamente disposto su sette livelli di piano
praticabili, il piano interrato e il piano intermedio (interpiano tecnico),
destinati alla ditribuzione degli impianti ed a locali tecnici o di servizio, i
piani rimanenti tutti ad uso ospedaliero, il piano copertura praticabile solo
per manutenzione.
La struttura presenta una forma piuttosto regolare in pianta, costituita da un
largo anello a forma quadrata, regolare anche in altezza come si evince dalle
piante
e
sezioni
caratteristiche
riportate
nelle
tavole
seguenti
(fig.
2.1a,b,c,d,e,f,g,h).
Le dimensioni massime dell’edificio in pianta sono 83x90 metri.
L’impianto statico del corpo di fabbrica di nuova esecuzione è costituito da
una struttura intelaiata in c.c.a. gettato in opera su lastra tipo predalles
prefabbricata con interposti elementi in pani di polistirolo aventi funzione di
alleggerimento, fatto salvo l’interpiano tecnico in struttura metallica.
Come detto l’impianto statico del fabbricato è a struttura intelaiata in c.c.a
gettata in opera disposta su una maglia di base di dimensione 7.50 x 7.50 m,
con solai unidirezionali con luce variabile da 3 a 7,5 metri, aventi i seguenti
spessori:
− al piano interrato
h=4+28+4 cm;
− al piano terra
h=4+36+4 cm;
− ai piani tipo in elevazione
h=4+28+4 cm;
− in copertura
h=4+36+4 cm.
L’interpiano tecnico è formato da carpenteria a travi metalliche serie IPE e
HE con piano praticabile in lamiera grecata autoportante.
21
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TAV. 1
PIANTA PIANO FONDAZIONE
Figura 2.1a Elaborati grafici.-Pianta fondazioni-
22
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TAV. 2
PIANTA PIANO INTERRATO
Figura 2.1b Elaborati grafici.-Pianta interrato-
23
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TAV. 3
PIANTA PIANO VANO TECNICO
Figura 2.1c Elaborati grafici.-Pianta vano tecnico-
24
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TAV. 4
PIANTA PIANO TERRA
Figura 2.1d Elaborati grafici.-Pianta piano terra-
25
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TAV. 5
PIANTA PIANO PRIMO
PIANTA PIANO SECONDO
Figura 2.1e Elaborati grafici.-Pianta piano primo e secondo-
26
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TAV. 6
PIANTA PIANO TERZO
PIANTA PIANO COPERTURA
Figura 2.1f Elaborati grafici.-Pianta piano terzo e copertura-
27
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TAV. 7
SEZIONE DI BORDO DIREZIONE X
SEZIONE CENTRALE DIREZIONE X
Figura 2.1g Elaborati grafici.-Sezioni in direzione X-
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TAV. 8
SEZIONE DI BORDO DIREZIONE Y
SEZIONE CENTRALE DIREZIONE Y
Figura 2.1h Elaborati grafici.-Sezioni in direzione Y-
29
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Considerando che detto complesso edilizio rientra in quelli la cui funzionalità
debba essere garantita per assolvere compiti di primaria importanza a servizio
della protezione civile in occasione di eventi sismici di forte intensità, si è
fatto ricorso alla tecnica dell’isolamento sismico alla base formato in parte da
isolatori elastomerici a basso e alto smorzamento, in parte a scorrimento
(slitte).
Gli isolatori sono direttamente poggianti su un piano rigido di fondazione
solidale con il terreno (plinti H=150.0 cm e travi di collegamento), progettato
in funzione delle caratteristiche di rigidezza richieste per avere un azione
sismica sincrona in corrispondenza del piano degli isolatori. In pianta sono
stati disposti in funzione del carico verticale e della geometria in modo da
ottenere come primo modo di vibrare una traslazione semplice.
Tra il piano di fondazione ed il piano d’appoggio degli isolatori, su cui spicca
la sovrastruttura, si è debitamente ricavato uno spazio tecnico necessario alla
manutenzione
e
all’eventuale
sostituzione
degli
elementi,
attraverso
l’inserimento di dadi come indicato nella tavola n.9 (fig. 2.2).
Sia in fondazione che in elevazione si sono debitamente giuntate tutte le
strutture adiacenti in modo da realizzare un interspazio (30.0 cm) che
consenta movimenti traslazionali di tutta la struttura in caso di evento
sismico, come si può vedere sempre nella tavola n.9 (fig. 2.3).
30
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
TAV. 9
ISOLAMENTO PILASTRI
Figura 2.2 Dettaglio pilastri isolati centrali
DETTAGLIO GIUNTO TECNICO
Figura 2.3 Dettaglio giunto tecnico
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Sulla base della vigente normativa e nel rispetto delle specifiche prestazionali
dell’opera da eseguire, si è previsto, per tutte le opere in conglomerato
cementizio armato definitive, un calcestruzzo che soddisfi i requisiti imposti
dalla vigente normativa non solo rispetto ai valori caratteristici di resistenza,
ma anche rispetto alle specifiche prestazionali delle stesse, facendo espresso
ricorso alla UNI 11104 contenente le norme per l’applicazione della UNI EN
206-2001.
Con riferimento alla su citata norma si è definita la ‘ classe di esposizione ’
dei calcestruzzi come appartenenti alle classi:
-
Calcestruzzo per strutture di fondazione
Classe di esposizione:
-
Classe di resistenza minima:
Rck 30 N/mm2
Rapporto a/c massimo:
0.6
Calcestruzzo per strutture in elevazione
Classe di esposizione:
-
XC2;
XC3;
Classe di resistenza minima:
Rck 35 N/mm2
Rapporto a/c massimo:
0.55
Acciaio in barre per c.a.
Per le opere in c.a. gettato in opera è prescritto l’impiego di barre in acciaio
tipo Fe B 44 K controllato in stabilimento.
-
Acciaio per carpenteria metallica
- Profilati, barre, larghi piatti, lamiere:
Acciaio Fe 430 B UNI 7070
- Profilati tubolari:
Acciaio Fe 430 B UNI 7806 – UNI
7810
-
Bulloneria
Viti:
- Dadi:
Classe 8.8 UNI EN 208988
Classe 6S UNI 5712-5713
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-
Rosette in acciaio:
C50 UNI 7845 – UNI 5714 – UNI 5715 – UNI
5716
-
Saldature
Saldature con giunti di I classe a completa penetrazione.
Le saldature d’angolo, ove non diversamente indicato, sono da eseguirsi con
spessore a: 0.8 volte lo spessore minimo da saldare.
Elettrotipi tipo E44.
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CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Per quanto riguarda il sistema in elevazione, gli elementi colonne sono del
tipo in c.c.a. con dimensioni delle sezioni trasversali, variabili sia in pianta
che in altezza. La massima sezione risulta 80x80 centimetri.
Gli orizzontamenti sono caratterizzati da travi a elle rovesciata “Γ” con
costola ricalata e ala nello spessore del solaio, sul perimetro esterno, e travi
nello spessore di solaio, nelle zone centrali.
Per quanto concerne le distribuzioni dei carichi si riportano di seguito le
analisi per ogni tipologia:
Solai di piano copertura (tipo predalles);
H=4+36+4 cm), sarà:
Zona evidenziata in rosso tav. n.6 (fig. 2.1f)
sovraccarico accidentale (con macchinari)
800
kg./ m 2 ;
P.P. macchinari (medio)
500
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
250
kg./ m 2 ;
controsoffitti e impianti
50
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio H=4+36+4 cm
500
kg./ m 2 ;
Carico totale
2100 kg./ m 2 .
Solai di piano copertura (tipo predalles);
H=4+36+4 cm, sarà:
sovraccarico accidentale (manutenzione)
150
kg./ m 2 ;
P.P. macchinari (medio)
500
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
250
kg./ m 2 ;
controsoffitti e impianti
50
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio H=4+36+4 cm
500
kg./ m 2 ;
Carico totale
1450 kg./ m 2 .
34
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Solai di piano primo, secondo, terzo (tipo predalles);
H=4+28+4 cm, sarà:
sovraccarico accidentale
300
kg./ m 2 ;
tramezzature
80
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
150
kg./ m 2 ;
controsoffitti e impianti
50
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio H=4+28+4 cm
440
kg./ m 2 ;
Carico totale
1020 kg./ m 2 .
Solai di piano terra (tipo predalles);
H=4+36+4 cm, sarà:
sovraccarico accidentale
300
kg./ m 2 ;
tramezzature
80
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
150
kg./ m 2 ;
controsoffitti e impianti
50
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio H=4+36+4 cm
500
kg./ m 2 ;
Carico totale
1080 kg./ m 2 .
Solai interpiano tecnico, (carpenteria metallica);
sovraccarico accidentale (manutenzione)
150
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio in lamiera grecata
10
kg./ m 2 ;
incidenza della struttura portante in acciaio
30
kg./ m 2 ;
controsoffitti e impianti
50
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
60
kg./ m 2 ;
Carico totale
300
kg./ m 2 .
35
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Solai di piano interrato (tipo predalles);
=4+28+4 cm, sarà:
sovraccarico accidentale
300
kg./ m 2 ;
tramezzature
80
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
150
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio H=4+28+4 cm
440
kg./ m 2 ;
Carico totale
970
kg./ m 2 .
sovraccarico accidentale
400
kg./ m 2 ;
sottofondi e pavimentazione
260
kg./ m 2 ;
peso proprio solaio H=4+28+4 cm
440
kg./ m 2 ;
Carico totale
1100 kg./ m 2 .
Solai rampe scale (tipo predalles);
H=4+28+4 cm, sarà:
Carichi tamponementi:
Si considerano due tipologie di carico, una per le pareti tamponate con
blocchi di poroton, e una per quelle finestrate,
Pareti in laterizio
400
kg./ m 2 ;
Pareti finestrate
200
kg./ m 2 ;
36
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.2 Analisi sismica
Secondo quanto prescritto nella normativa sismica (OPCM 3274) e successive
modificazioni e integrazioni, in particolare nel Cap. 10 della O.P.C.M. 3431
del 03/05/2005 per edifici con isolamento sismico, la sovrastruttura e
sottostruttura vanno sempre modellate come sistemi a comportamento lineare,
mentre il sistema di isolamento può essere modellato in funzione alle sue
caratteristiche meccaniche, con comportamento lineare, visco-elastico-lineare
o non lineare.
Rispetto alle caratteristiche della struttura e del sistema di isolamento la su
detta norma ci indica tre possibili strade da percorrere per effettuare l'analisi:
− analisi statica lineare (con solutore statico );
− analisi dinamica lineare (con solutore dinamico);
− analisi dinamica non lineare (con solutore dinamico);
La scelta dell’analisi va fatta in funzione dei requisiti minimi di tipo
geometrico, fisico e meccanico come indicato nello schema di figura 2.4.
L’analisi
sismica
è
stata
condotta
mediante
analisi
modale
per
la
determinazione di frequenze e modi propri di vibrare e con il metodo dello
spettro di risposta in termini di accelerazione per la determinazione di
spostamenti
e
sollecitazioni
associati
ai
modi
di
vibrare
determinati
precedentemente.
Sono state determinate in particolare le necessarie frequenze e relativi modi
di vibrare, al fine di ottenere l’eccitazione di almeno l’85 % delle masse
complessive.
Inoltre data l’importanza della struttura in esame, si è ritenuto necessario
effettuare anche un analisi dinamica lineare al passo, ‘Time Hestory’,
attraverso l’utilizzo di accelerogrammi naturali.
L’analisi dinamica al passo è un analisi nel tempo, in pratica si introduce un
accelerogramma e per ogni incremento di tempo ∆t (scelto in funzione della
raffinatezza della registrazione, in modo da non perdere zone significative),
37
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
rispetto al valore di accelerazione corrispondente si procede alla risoluzione
delle equazioni del moto.
Per considerare l’effetto altamente smorzante degli isolatori la norma
individua per l’analisi con spettro di risposta un coefficiente di smorzamento
che andrà a diminuire le ordinate dello spettro elastico, mentre per l’analisi al
passo ‘Time History’ si è utilizzata una legge di integrazione nel tempo
‘metodoH.H.T.
-α’,
che
è
risulta
la
più
consona
a
descrivere
il
comportamento smorzante della struttura
38
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
.
EDIFICI ISOLATI
SOTTOSTRUTTURA
SOVRASTRUTTURA
COMPORTAMENTO ELASTICO LINEARE
REQUISITI MINIMI
-Regolarità in pianta
-Altezza minore a 20m e non più di 5 piani
-Maggior dimensione in pianta inferiore a 50m
- 4 Tbf < Teq < 3 sec.
- K verticale > 800 K orizzontale, per il sistema di isolamento
-Il periodo in direzione verticale non superiore a 0,1 sec.
-Nessun isolatore deve risultare in trazione, sotto l'
effetto combinato di sisma e carichi verticali
-In ciascuna direzione principale l'
eccentricità totale, tra centro di rigidezza del sistema isolato
e proiezione del centro di massa deve essere minore, in ogni direzione,
del 3% della dimensione trasversale della sovrastruttura nella direzione orizzontale considerata
REQUISITI MINIMI
DISATTESI
SISTEMA DI
ISOLAMENTO
REQUISITI MINIMI
VERIFICATI
ANALISI STATICA
LINEARE
ANALISI DINAMICA
LINEARE
LINEARE EQUIVALENTE
Spettro di risposta o
Analisi al passo anche con
1 solo accelerogramma
ANALISI DINAMICA
NON LINEARE
Impiego di almeno
3 accelerogrammi
(3 gruppi per analisi spaziale)
ANALISI DINAMICA
LINEARE
Spettro di risposta o
Analisi al passo anche con
1 solo accelerogramma
VISCO-ELASTICO
LINEARE
ANALISI DINAMICA
NON LINEARE
con modello semplificato
3 accelerogrammi
NON LINEARE
Figura 2.4 Diagramma di flusso per analisi di edifici isolati
39
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3 Azione sismica
Nella progettazione delle strutture si è tenuto conto dell'influenza delle azioni
sismiche, secondo quanto indicato nell’ Ordinanza n. 3274 del 20 marzo 2003
“Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica
del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona
sismica” e successive modificazioni e integrazioni, e nel D.M. del 14/09/05.
In particolare si sono adottati i criteri di cui al Cap. 10 della O.P.C.M. 3431
del 03/05/2005 per edifici con isolamento sismico.
Ai fini della definizione della azione sismica si è fatto riferimento ai seguenti
punti:
− 3.1 Categoria di suolo di fondazione;
− 3.2.1 Zona sismica;
− 3.2.2 Descrizione dell’azione sismica;
− 3.2.3 Spettro di risposta elastico;
− 3.2.5 Spettri di progetto per lo stato limite ultimo;
− 3.2.7 Impiego di accelerogrammi;
Per il progetto degli elementi strutturali in condizione sismica, i valori
massimi della risposta sono ottenuti sommando ai massimi ottenuti per
l’azione applicata in una direzione, il 30% dei massimi ottenuti per l’azione
applicata nell’altra direzione (OPCM 3274-Cap. 4.6); l’analisi è stata
effettuata considerando la riduzione dei carichi accidentali come da tab. 3.4
della stessa norma e successive modifiche.
Gli effetti dell’azione sismica sono stati valutati tenendo conto delle masse
associate ai seguenti carichi gravitazionali:
GK +
i
(ψ Ei QKi )
[2.1]
In particolare nel caso sismico in esame si sono assunti:
ψ Ei = ρ ⋅ψ 2i
[2.2]
(coefficiente di combinazione dell’azione variabile Qi)
40
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Con:
ρ =1
ψ 2i = 0.6 ( Uffici aperti al pubblico e autorimesse)
ψ 2i = 0.2 ( Tetti e coperture)
ψ 2i = 0.8 (Magazzini, archivi e scale)
Nei riguardi delle azioni sismiche, negli edifici in cui gli orizzontamenti sono
realizzati con solai in laterocemento con soletta maggiore o uguale a 4 cm,
possono essere modellati come piani rigidi.
41
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3.1 Caratterizzazione geotecnica dei terreni interessati
Dalla risultanza delle analisi geologiche in sito, ottenute attraverso prove
statiche e dinamiche, la situazione stratigrafica presenta condizioni di
sostanziale
omogeneità
delle
caratteristiche
litostratigrafiche
e
geomeccaniche dei litotipi in tutta l’area interessata.
In generale i terreni sono costituiti da una coltre di detrito e terreno di riporto
fino a profondità variabile da uno a tre metri; oltre tale quota sono presenti
alternanze di calcareniti lapidee e calcareniti e lenti di sabbia; più in
profondità oltre la quota di imposta delle fondazioni si hanno sabbie
grossolane in matrice limosa, con proprietà meccaniche via via migliori.
Nell’area la fada è stata rinvenuta a profondità di ca. -19.00 m dal piano
campagna.
Le analisi hanno escluso problemi dovuti all’instabilità dei pendi e di
spostamenti residui permanenti indotti da fenomeni di liquefazione ovvero di
addensamento in caso di evento sismico.
Per tutti questi motivi si è identificato il terreno della zona in esame quale
appartenente alla ‘categoria di suolo tipo B’, a cui corrispondono i seguenti
coefficienti di caratterizzazione dello spettro:
S=1.25
(Fattore che tiene conto del profilo stratigrafico del
suolo di fondazione)
T B =0.15
T C =0.5
T D =2.5
(Specifico per edifici isolati.)
42
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3.2 Zona sismica
Il fabbricato da realizzare ricade in zona sismica di II categoria, come si
evince dalla zonizzazione sismica italiana riportata in figura 2.5.
.
Figura 2.5 Nuova classificazione sismica del territorio italiano.
In particolare l’accelerazione orizzontale massima alla base, con probabilità
di superamento del 10% in 50 anni, fornita dalla norma (OPCM 3274), risulta
la seguente:
a=0.25g
43
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3.3 Fattore d’importanza
Il livello di sicurezza è legato al “periodo di riferimento”, che a sua volta è
funzione dalla vita utile di progetto. La vita utile di progetto è il periodo di
tempo in cui la struttura deve preservare tutte le caratteristiche necessarie
all’utilizzo a cui è stata destinata.
La vita utile si determina in funzione alla Classe di importanza che si sceglie
di attribuire alla struttura, di concerto tra Committente e Progettista, ed è
tabellata sul D.M. del 14/09/05.
La struttura in esame, il cui uso prevede affollamenti, ed avendo funzione
sociale essenziale, soprattutto in caso di evento sismico importante, si
considera appartenente alla “Classe di Importanza 2”, per la quale si
considera una vita utile di 100 anni ed un periodo di ritorno, per i fenomeni
naturali, di 1000 anni.
Per le strutture in Classe 2 i valori dell’azione sismica sono riferiti ad una
probabilità di superamento non maggiore del 5% in 50 anni (coefficiente di
importanza I=1,4).
44
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3.4 Coefficiente di smorzamento
Per tutti i sistemi di isolamento, la dissipazione di energia è prodotta dalle
forze di smorzamento presenti, che si differenziano in base al tipo di
smorzamento.
Gli isolatori usati dissipano energia attraverso lo smorzamento isteretico
brevemente descritto di seguito:
− Lo smorzamento isteretico o materiale, è associato alla deformazione di
corpi solidi e deformabili.
Esso è originato durante il processo di deformazione del materiale
dall’attrito interno, per tale motivo è detto anche smorzamento interno.
Tale fenomeno si può descrivere, semplicemente, con un elemento
strutturale sollecitato in regime monoassiale, mediante uno spostamento
impresso ∆l che varia armonicamente secondo la formula
∆l = U ⋅ cos ( Ω ⋅ t )
dove U è l’ampiezza dello spostamento impresso e
[2.3]
è la pulsazione della
forza eccitante.
Se si calcola la forza p(t) necessaria ad imprimere lo spostamento ∆l si
ricava il grafico di figura 2.6.
L’energia dissipata durante un ciclo per effetto di questo tipo di
smorzamento è rappresentata dall’area racchiusa dal ciclo di isteresi.
Si dice che l’energia dissipata è energia isteretica.
45
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Figura 2. 6: Ciclo di isteresi per un elemento strutturale con dissipazione isteretica.
Lo smorzamento isteretico, come in letteratura già dimostrato, risulta
indipendente dalla velocità di deformazione e proporzionale al quadrato di
U.
Ed = a ⋅U 2
La
forza
smorzante
F D associata
allo
[2.4]
smorzamento
strutturale
può
esprimersi nella forma:
FD = i ⋅ β ⋅ FE
[2.5]
dove:
FE rappresenta la forza elastica;
β è una costante;
i
è l’unità immaginaria.
La forza F D ha verso opposto al vettore velocità ed è ortogonale alla forza
elastica FE .
46
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Si riporta il diagramma di isteresi per un ciclo di carico e scarico (fig.2.7).
Figura 2. 7: Diagramma di carico-scarico lo smorzamento isteretico.
Il coeficente di smorzamento viscoso si determina quindi in funzione alla
capacità di dissipamento energetico dell’isolatore adottato:
= 25
‘coeficente di smorzamento viscoso’
da cui, per l’analisi dinamica con spettro di risposta, si determina il
coeficente
, necessario alla determinazione dello spettro di risposta elastico:
η=
10
10
=
= 0.577 ≥ 0.55
5+ξ
5 + 25
[2.6]
η = 0.577
Nell’analisi dinamica al passo ‘Time History’ si è introdotto lo smorzamento
del
sistema
attraverso
il
metodo
‘Hilbert-Hughes-Taylor- α
method’ ,
considerando α=-0.3.
47
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3.5 Fattore di struttura
Il ‘fattore di struttura q’ è essenzialmente un coefficiente che limita
l’intensità dell’azione sismica, definto come rapporto tra l’accelerazione a u di
collasso per la struttura e l’accelerazione a y al limite di plasticizzazione.
Ogni struttura ha una propria capacità di dissipare energia quando supera il
limite elastico.
Per tenere conto di questa capacità si può utilizzare un analisi di tipo non
lineare oppure il ‘fattore di struttura’, che và a ridurre le forze elastiche di
una quantità dipendente dalla duttilità globale della struttura stessa.
Esiste un legame tra coefficiente di struttura, periodo proprio e duttilità,
come si evince nella figura 2.8.
Figura 2.8 Legame tra q,µ,T (A.Giuffrè-R.Giannini)
La nuova normativa sismica (OPCM 3274), descrive come determinare il
fattore “ q ”, legandolo alla tipologia strutturale, alla classe di duttilità che si
decide di adottare e alla regolarità della struttura.
La struttura in esame è un telaio a più piani a più campate su isolatori,
irregolare in altezza, per la distribuzione delle masse, e in classe di duttilità
bassa, come prescritto dalla normativa.
Il fattore di struttura così come definito al punto 10.8.2 della O.P.C.M. n.
3274 del 20 marzo 2003 e successive modifiche risulta il seguente:
q = 1.15 ⋅
αu
= 1.15 ⋅ 1.3 = 1.495
αI
[2.7]
48
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.3.6 Accelerogrammi
La normativa sismica (OPCM 3274) dà la possibilità di utilizzare come imput
sismico
per
la
definizione
dell’azione
sismica,
degli
accelerogrammi
artificiali, simulati o naturali.
Gli ‘accelerogrammi artificiali’ sono registrazioni di eventi realmente
accaduti modificati in modo da avere uno spettro di risposta praticamente
coincidente, entro una certa tolleranza, con uno spettro definito “target”,
attraverso manipolazioni nel dominio delle frequenze (Bomber e Acevedo,
2004). Alcuni studi però dimostrano che pur essendo le registrazioni
compatibili con le prescrizioni normative, a volte il numero di cicli o
l’energia del segnale possono essere lontani al punto da condurre ad una
stima staticamente non corretta della risposta (Carballo e Cornell, 2000).
Gli ‘accelerogrammi simulati’ sono ottenuti attraverso una modellazione in
grado di simulare gli effetti di propagazione delle onde sismiche e di risposta
superficiale in funzione alle caratteristiche del sito in esame. Il problema nel
loro utilizzo è di tipo pratico, in quanto le uniche figure dotate delle
competenze necessarie a determinare tali accelerogrammi sono i sismologi.
Gli ‘accelerogrammi naturali’ hanno ampiezza, contenuto in frequenza,
energia, durata e fase caratteristici di eventi reali. Ad oggi esiste una sempre
maggiore quantità di cataloghi con la possibilità di accedere ad un grande
numero di registrazioni.
Gli ‘ accelerogrammi naturali ’ sono ad oggi reputati i migliori ad individuare
l’imput sismico, sia perché esistono numerosi database che permettono di
determinarli, sia perché danno la stima statisticamente più corretta della
domanda sismica.
La normativa sismica (OPCM 3431), considera la possibilità di rappresentare
l’imput sismico attraverso l’uso di accelerogrammi, di tutti i tipi (naturali,
simulati, artificiali), purché il loro spettro di risposta medio sia coerente con
quello elastico definito dalla stessa attraverso le seguenti formule:
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CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
T
⋅ (η ⋅ 2.5 − 1)
TB
0 ≤ T < TB
S e (T ) = a g ⋅ S ⋅ 1 +
[2.8]
TB ≤ T < TC
S e (T ) = a g ⋅ S ⋅η ⋅ 2.5
TC ≤ T < TD
S e (T ) = a g ⋅ S ⋅ η ⋅ 2.5 ⋅
TC
T
[2.10]
TD ≤ T
S e (T ) = a g ⋅ S ⋅ η ⋅ 2.5 ⋅
TC ⋅ TD
T2
[2.11]
[2.9]
La coerenza del segnale và verificata sulla media delle ordinate spettrali
ottenute con gli accelerogrammi per un coefficiente di smorzamento viscoso
equivalente ξ del 5% (fig. 2.9).
Figura 2.9 Valutazione dello scostamento tra spettro medio e spettro target.
In particolare la norma precisa che l’ordinata spettrale media non deve essere
minore al 90% della corrispondente ordinata dello spettro elastico, in nessun
punto interno agli intervalli di periodo 0.15 s÷2.0 s e 0.15 s÷2T, dove T è il
periodo fondamentale della struttura in campo elastico.
Nel caso di ‘struttura isolata’ l’intervallo di periodo indicato diventa
0.8T b f ÷1.2T i s , dove T b f è la stima inferiore del primo periodo proprio della
struttura a base fissa e T i s la stima superiore del periodo fondamentale
equivalente della struttura isolata, e comunque nell’intervallo di periodo
compreso tra 0.15 sec. e 4.00 sec.la stessa media deve essere maggiore al più
50
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
uguale
all’80%
delle
ordinate
spettrali
di
riferimento
(OPCM
3431-
cap.10.6.2).
Per strutture isolate poi va precisato che le parti che precedono e seguono il
tratto pseudo-stazionario devono avere intensità rispettivamente crescente da
zero e decrescente a zero.
La norma individua poi la durata degli accelerogrammi, stabilita in funzione
della magnitudo e di altri parametri fisici necessari a determinare a g e S, e
che in assenza di studi la parte pseudo-stazionaria degli accelerogrammi
dovrà essere maggiore al più uguale a 10 secondi. In caso di ‘struttura
isolata’ la durata complessiva dovrà essere maggiore al più uguale a 25
secondi.
Viene poi indicato nella normativa (OPCM 3431-cap.3.2.7), il numero minimo
di accelerogrammi da utilizzare, che deve essere composto da almeno 3
gruppi.
Un gruppo di accelerogrammi naturali é costituito, da due registrazioni
orizzontali, per ogni direzione principale (X,Y), e una registrazione verticale
di un evento sismico.
Per l’analisi dinamica con integrazione al passo il numero minimo di gruppi
di accelerogrammi indicato dalla normativa (OPCM 3431-cap.4.5.5;cap10.7.5)
è di un solo accelerogramma se l’analisi è lineare e sette in caso di analisi
non lineare.
La norma precisa che usando sette accelerogrammi si ha la possibilità di
prendere come valore la media dei massimi, risultanti dagli stessi, mentre se
si usano gruppi minori si deve prendere il valore più sfavorevole.
Usando un numero maggiore di accelerogrammi si è sicuri di stimare in modo
più preciso la variabilità della risposta strutturale all’imput sismico.
L’azione verticale và considerata solo in casi specifici, elementi orizzontali
con luci superiori a 20 metri, elementi a mensola, pilastri in falso o piani
sospesi, nel caso in esame la struttura non presenta nessuna di queste
peculiarità e i gruppi del set di accelerogrammi considerati sono costituiti
delle due sole componenti orizzontali.
51
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Per avere un analisi più completa, si è quindi utilizzato il gruppo di 7
accelerogrammi, con specifiche rispondenti al caso in esame, di cui si
riportano in figura 2.11-a,b,c,d,e,f,g le singole registrazioni in ogni direzione
e
identificabili
come
“Iervolino
I.,
Maddaloni
G.,
Cosenza
E.,
Accelerogrammi naturali compatibili con le specifiche dell’OPCM 3431 per
l’analisi sismica delle strutture. XII Convegno Nazionale "L'Ingegneria
Sismica in Italia", Pisa, Giugno 2007”.
In figura 2.10 si riportano gli spettri di risposta in entrambe le direzioni per i
sette acelerogrammi, rappresentando con la linee spesse lo spettro da
normativa, (nero), e lo spettro medio (rosso). In particolare, le combinazioni
riportate per le analisi spaziali sono quelle caratterizzate dal minimo scarto
dello spettro medio da quello di normativa.
Figura 2.10 Set di 7 gruppi di due componenti orizzontali.
52
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
30,2
32,2
34,2
36,2
38,2
40,2
42,2
44,2
46,2
30,2
32,2
34,2
36,2
38,2
40,2
42,2
44,2
46,2
28,2
26,1
24,1
22,1
20,1
18,1
16,1
14,1
12,1
10,1
8,1
6,0
4,0
2,0
0,0
-500
196 direzione X
DELTA T: 0.010000s
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
28,2
26,1
24,1
22,1
20,1
18,1
16,1
14,1
12,1
10,1
8,1
6,0
4,0
2,0
0,0
-400
196 direzioe Y
Figura 2.11a Gruppo 196 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
53
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
30,0
32,0
34,0
36,0
38,0
40,0
42,0
44,0
46,0
30,0
32,0
34,0
36,0
38,0
40,0
42,0
44,0
46,0
28,0
26,0
24,0
22,0
20,0
18,0
16,0
14,0
12,0
10,0
8,0
6,0
4,0
2,0
0,0
-400
199 direzione X
DELTA T: 0.010000s
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
28,0
26,0
24,0
22,0
20,0
18,0
16,0
14,0
12,0
10,0
8,0
6,0
4,0
2,0
0,0
-400
199direzione Y
Figura 2.11b Gruppo 199 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
54
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
250
200
150
100
50
0
-50
-100
-150
-200
21,6
23,1
24,5
25,9
27,4
28,8
30,3
31,7
33,1
21,6
23,1
24,5
25,9
27,4
28,8
30,3
31,7
33,1
20,2
18,7
17,3
15,9
14,4
13,0
11,5
10,1
8,7
7,2
5,8
4,3
2,9
1,5
0,0
-250
228 direzione X
DELTA T: 0.010000s
300
200
100
0
-100
-200
20,2
18,7
17,3
15,9
14,4
13,0
11,5
10,1
8,7
7,2
5,8
4,3
2,9
1,5
0,0
-300
228 direzione Y
Figura 2.11c Gruppo 228 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
55
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
250
200
150
100
50
0
-50
-100
-150
-200
18,9
20,2
21,4
22,7
24,0
25,2
26,5
27,7
29,0
45,9
49,0
52,0
55,1
58,1
61,2
64,3
67,3
70,4
17,7
16,4
15,1
13,9
12,6
11,4
10,1
8,8
7,6
6,3
5,1
3,8
2,5
1,3
0,0
-250
288 direzione X
DELTA T: 0.010000s
200
150
100
50
0
-50
-100
-150
42,8
39,8
36,7
33,7
30,6
27,6
24,5
21,4
18,4
15,3
12,3
9,2
6,1
3,1
0,0
-200
288 direzione Y
Figura 2.11d Gruppo 288 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
56
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
13,4
14,3
15,1
16,0
16,9
17,8
18,7
19,6
20,5
13,1
13,9
14,8
15,7
16,5
17,4
18,3
19,2
20,0
12,5
11,6
10,7
9,8
8,9
8,0
7,1
6,2
5,4
4,5
3,6
2,7
1,8
0,9
0,0
-500
535 direzione X
DELTA T: 0.010000s
600
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
12,2
11,3
10,5
9,6
8,7
7,8
7,0
6,1
5,2
4,4
3,5
2,6
1,8
0,9
0,0
-400
535 direzione Y
Figura 2.11e Gruppo 535 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
57
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
32,3
34,4
36,6
38,7
40,9
43,0
45,2
47,3
49,5
32,3
34,4
36,6
38,7
40,9
43,0
45,2
47,3
49,5
30,1
28,0
25,8
23,7
21,5
19,4
17,2
15,1
12,9
10,8
8,6
6,5
4,3
2,2
0,0
-400
6328 direzione X
DELTA T: 0.010000s
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
30,1
28,0
25,8
23,7
21,5
19,4
17,2
15,1
12,9
10,8
8,6
6,5
4,3
2,2
0,0
-400
6328 direzione Y
Figura 2.11f Gruppo 6328 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
58
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
DELTA T: 0.010000s
106,4
113,4
120,5
127,6
134,7
141,8
148,9
156,0
163,1
106,4
113,4
120,5
127,6
134,7
141,8
148,9
156,0
163,1
99,3
92,2
85,1
78,0
70,9
63,8
56,7
49,6
42,6
35,5
28,4
21,3
14,2
7,1
0,0
500
400
300
200
100
0
-100
-200
-300
-400
-500
6334 direzione X
DELTA T: 0.010000s
800
600
400
200
0
-200
-400
99,3
92,2
85,1
78,0
70,9
63,8
56,7
49,6
42,6
35,5
28,4
21,3
14,2
7,1
0,0
-600
6334 direzione Y
Figura 2.11g Gruppo 6334 del set di 7 gruppi “Iervolino I., Maddaloni G., Cosenza E”.
59
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.4 Isolatori elastomerici
2.4.1 Caratteristiche tecniche
Gli isolatori elastomerici sono costituiti da strati alterni di lamierini in
acciaio e di elastomero solidarizzati mediante vulcanizzazione a caldo (figura
2.12).
Le peculiarità sono individuate attraverso le curve caratteristiche forzaspostamento determinate dinamicamente, tramite due parametri: rigidezza
dinamica
equivalente
“Ked”
e
coefficiente
di
smorzamento
viscoso
equivalente “ξ”. Tali parametri dipendono dalla geometria, dallo spostamento
di progetto e dal modulo di taglio.
Figura 2.12: Geometria di un RB.
Come già detto, sono caratterizzati da ridotta rigidezza orizzontale che porta
al disaccoppiamento del moto del terreno e della struttura e garantisce
l'incremento del periodo proprio della stessa, e da elevata rigidezza verticale
necessaria a sostenere i carichi gravitazionali.
60
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Quindi, i parametri di progetto per questi isolatori sono: la capacità di portare
i carichi verticali, la rigidezza laterale e lo spostamento massimo accettabile
tra le due estremità dell’isolatore.
Questi parametri caratteristici dipendono fondamentalmente dallo spessore
dei singoli strati di gomma, come descritto in seguito:
−
Capacità di portare i carichi verticali:
supponendo di avere n strati di gomma di uguale spessore t, uno
spostamento tra le due estremità di x b e una sovrapposizione di area
pari ad A (figura 2.13):
Figura 2.13: Comportamento dell’RB sottoposto a
carico di gravità e di taglio.
il massimo carico verticale sopportabile è:
Wmax = A ⋅ G ⋅ S ⋅ γ g
[2.12]
dove:
A è l’area di sovrapposizione;
G è il modulo di taglio della gomma~1MP;
S è il fattore di forma di ogni strato di gomma;
π ⋅ D2
S=
g
AREAcaricata
= 4
;
AREAnoncaricarta π ⋅ D ⋅ t
[2.13]
è la deformazione tagliante data dal carico verticale gravitazionale.
61
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
−
Rigidezza laterale:
kp =
dove
−
G⋅ A
t
[2.14]
t è l’altezza totale della gomma;
Spostamento massimo accettabile tra le due estremità dell’isolatore.
E’ direttamente legato alla deformazione tagliante dovuta ai carichi
verticali
xb =
t ⋅γ s
[2.15]
dove γ s è la deformazione tagliante data dal sisma che dipende da γ g .
Un altro limite è che il rapporto
A'
deve necessariamente essere circa
A
0,6.
La relazione tra
A'
e xb dipende dalla forma dell’isolatore.
A
Si può vedere che per un rapporto
A'
= 0,6 lo spostamento massimo
A
accettabile è xb = D/3.
62
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.4.2 Modellazione
Per modellare un sistema di isolamento con una sufficiente precisione è
necessario rispettare le seguenti indicazioni:
-
Creare una reale rappresentazione spaziale di tutti i dispositivi;
-
Valutare le forze di ribaltamento sul singolo isolatore;
-
A seconda dei fattori da cui dipendono le proprietà deformative del
sistema di isolamento, (carichi verticale, carichi laterali e/o velocità di
caricamento), si devono rappresentare gli effetti;
-
Rappresentare le componenti non lineari.
-
Calcolare, in entrambe le direzioni, le azioni sviluppate dalla struttura
posta sopra gli isolatori, considerando la posizione di eccentricità della
massa più svantaggiosa;
Nel caso in esame le caratteristiche non lineari degli isolatori si sono potute
considerare lineari e l’isolatore sarà rappresentato da un modello elastico
equivalente. La decisione di assumere un comportamento lineare dipende dal
diagramma isteretico di carico dell’isolatore, riportato in figura 2.14.
Considerando uno spostamento massimo di progetto di 25cm il diagramma si
assottiglia e la parte a comportamento viscoso diventa trascurabile rispetto a
quella a comportamento elastico.
100
con P177
(KN)
Test4 _ Cop1-2 _ 0.5 Hz _ 205 KN_100%
Vouto
solo P177
80
60
40
20
(mm)
0
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100
-20
Kst
-40
-60
-80
Kd
-100
Ksec._is.Vuoti
0.55 4 KN/mm
Ksec._is. con P177
1.121 KN/mm
valori riferiti alla Ksec. Del dispo sitivo con P177
Smorz._is.Vu oti
Smorz._is. con P177 Smorz._solo P177
6.7 %
28.3 %
21.6 %
Figura 2.14 Diagramma di carico e scarico dell'
isolatore ADRI 750/2.65/+-250
63
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
La norma (OPCM 3431; cap.10.7.2) ci permette di modellare il dispositivo di
isolamento come ‘lineare equivalente’ se sono rispettate le indicazioni
seguenti:
− La rigidezza equivalente del sistema di isolamento deve essere almeno
pari al 50% della rigidezza secante per cicli con spostamento del 20%
di quello di riferimento;
− Lo smorzamento lineare equivalente del sistema di isolamento, deve
essere inferiore al 30%;
− Le caratteristiche forza-spostamento del sistema di isolamento non
devono variare più del 10% per effetto di variazioni della velocità di
deformazione, in un campo del ±30% intorno al valore di progetto, e
dell’azione verticale sui dispositivi, nel campo di variabilità di
progetto;
− L’incremento della forza nel sistema di isolamento per spostamenti tra
0.5d d c e d d c (spostamento di progetto massimo del centro di rigidezza
per lo SLU) deve essere almeno pari all’1.25% del peso totale della
sovrastruttura.
Per descrivere proprietà non lineari attraverso un modello lineare equivalente
si usano grandezze convenzionali quali la rigidezza effettiva k e f f e lo
smorzamento effettivo h e f f .
La forza è data dalla seguente formula:
F = keff ⋅ X
[2.16]
dove:
X è lo spostamento;
k e f f può essere calcolata, dati un campione di dati, nel seguente modo:
keff =
Fpj
∆
[2.17]
cioè:
keff =
F+ + F−
∆+ + ∆−
[2.18]
64
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
il cui significato fisico può essere visto in figura 2.15:
Figura 2.15: Significato fisico delle grandezze utilizzate nel modello.
La capacità di dissipare energia di un isolatore sismico è, in genere,
rappresentata dallo smorzamento effettivo h e f f :
heff =
ΣED
1
⋅
2π K eff ⋅ X 2
[2.18]
dove:
ΣED è la somma delle aree dei cicli isteretici di tutti gli isolatori,
k e f f è la somma delle rigidezze effettive di tutti gli isolatori,
X è lo spostamento di progetto.
Questo modello rappresenta l’isolatore come una molla lineare di rigidezza
k e f f , e smorzamento costante h e f f . Questo è possibile se il diagramma
isteretico è rappresentato con sufficiente approssimazione, attraverso una
retta con coefficiente angolare k e f f , e smorzamento costante pari allo
smorzamento effettivo h e f f . Tale modello non si può applicare se la rigidezza
effettiva e l’area del ciclo isteretico dipendono dal carico assiale.
65
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.4.3 Isolatore “ADRI”
Vengono presentati di seguito gli isolatori in gomma polinucleata della serie
“ADRI” (added damping rubber isolator) corredando tale relazione con le
caratteristiche dei materiali impiegati ed il supporto di verifiche numeriche
sugli elementi strutturali.
Tali dispositivi, ideati dal prof. M. Dolce e dall’ing. R. Marnetto e brevettati
della TIS S.p.A., sono in grado di realizzare un disaccoppiamento, o filtro, tra
sovrastruttura e sottostruttura. Essi sono in grado di ridurre l’azione sismica
sia per innalzamento del periodo proprio di vibrazione della struttura, che per
dissipazione di energia, grazie al loro elevato coefficiente di smorzamento
(ξ≥ 28%).
Riferimenti normativi:
• ORDINANZA N° 3274 – 20/03/03 – Primi elementi in materia di criteri
generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative
tecniche per le costruzioni in zona sismica.
• EN 1337- "Apparecchi d’appoggio strutturali"
• CNR-UNI 10011/88 - Costruzioni di acciaio; istruzioni per il calcolo,
l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione.
Principio di funzionamento
L’isolatore ADRI è un dispositivo di isolamento costituito da un corpo in
gomma armata polinucleata le cui cavità vengono riempite con un polimero
idrocarburico insensibile alla temperatura.
La peculiarità dei dispositivi ADRI è quella di avere una rigidezza
orizzontale differenziata in relazione alla velocità e, quindi, alla frequenza
dell’azione applicata. In particolare si ha che il rapporto tra la rigidezza
statica e quella dinamica è circa 1.8.
66
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Prestazioni
Nel caso in esame si sono impiegati due distinte tipologie di isolatore con
caratterstiche differenziate come riportato nella tabella 2.1:
ISOLATORE
(sigla)
Carico Verticale
massimo
(KN)
Spostamento max
di progetto
(mm)
Rigidezza dinamica
equivalente
(kN/mm)
ADRI 750/2.65/±250
7500
250
2.65
ADRI 610/1.78/±250
6100
250
1.78
Tabella 2.1: Caratteristiche degli isolatori adottati.
Trasmissione delle forze orizzontali
Ancoraggio inferiore e superiore:
Le forze orizzontali tra l’isolatore e la struttura sono trasferite da ancoraggi
meccanici.
Targhetta di identificazione
Gli isolatori elastomerici generalmente, sono identificati mediante la sigla SI
(Seismic Isolator), seguita da due gruppi di cifre.
Il primo gruppo di cifre rappresenta il carico verticale in kN/10.
Il secondo gruppo di cifre rappresenta lo spessore totale degli strati di gomma
in millimetri, ovvero lo spostamento orizzontale corrispondente ad una
deformazione a taglio del 100 %.
Gli isolatori “ADRI”sono muniti di targhetta di identificazione in alluminio
sulla quale vengono riportate le seguenti indicazioni:
- Nome del fabbricante e anno di costruzione
- Modello
- Massimo carico verticale sismico di progetto
- Spostamento massimo di progetto
- Rigidezza dinamica equivalente
67
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Trattamento anticorrosivo
Gli isolatori sono forniti di un rivestimento protettivo delle superfici
metalliche esterne soggette ad aggressione chimica e fotochimica realizzato
come segue:
− sabbiatura a metallo bianco SA2.5;
− monomano con pittura tipo spossi-ammino cicloalifatica con spessore
non inferiore a 150 µm ad elevata durezza superficiale, ottima
resistenza chimica ed all’abrasione; maturazione in forno a circa 40°
per minimo 1 ora.
Materiali impiegati
I componenti strutturali sono realizzati in acciaio S275JR o S355JO.
S275JR
Le caratteristiche meccaniche dell’acciaio S275JR sono conformi alla UNI
EN 10025.
Tensione di rottura a trazione
Ft
>
430
Mpa
Tensione di snervamento
Fy
>
275
Mpa
Resilienza a - 20º C
Kv
>
27
J
Le resistenze di progetto allo stato limite ultimo sono sintetizzate nella
tabella 2.2):
STATO LIMITE ULTIMO
Classe
Spessore
(mm)
S275JR
Trazione/compressione
Trazione/compressione
Caratteristica
di progetto
fkN (Mpa)
fdN,u (Mpa)
40
275
Taglio di progetto
fdF,u (Mpa)
> 40
40
> 40
40
> 40
250
275
250
190
170
Tabella 2.2: Resistenze di progetto per acciaio S275JR.
68
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
S355JO
Le caratteristiche meccaniche dell’acciaio S355JO sono conformi alla UNI
EN 10025.
Tensione di rottura a trazione
Ft
>
510
Tensione di snervamento
Fy
>
355
Mpa
Resilienza a - 20º C
Kv
>
27
J
Mpa
Le resistenze di progetto allo stato limite ultimo sono sintetizzate nella
tabella 2.3:
STATO LIMITE ULTIMO
Classe
Spessore
(mm)
S355JO
Trazione/compressione
Trazione/compressione
Caratteristica
di progetto
fkN (Mpa)
fdN,u (Mpa)
40
355
Taglio di progetto
fdF,u (Mpa)
> 40
40
> 40
40
> 40
323
355
323
205
186
Tabella 2.3: Resistenze di progetto per acciaio S355JO.
Bulloneria
Le caratteristiche meccaniche della bulloneria di classe 8.8, 10.9 e 12.9
sono conformi alla UNI EN 20898:
classe 8.8
Tensione di rottura a trazione
Ft
>
800 Mpa
Tensione di snervamento
Fy
>
640 Mpa
Tensione di rottura a trazione
Ft
>
1000 Mpa
Tensione di snervamento
Fy
>
900 Mpa
Tensione di rottura a trazione
Ft
>
1200 Mpa
Tensione di snervamento
Fy
>
1080 Mpa
classe 10.9
classe 12.9
69
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Le resistenze di progetto allo stato limite ultimo sono sintetizzate nella
tabella 2.4:
STATO LIMITE ULTIMO
Classe
Trazione/compressione
Trazione/compressione
Caratteristica
di progetto
fkN (Mpa)
fdN,u (Mpa)
Taglio di progetto
fdF,u (Mpa)
8.8
560
560
396
10.9
700
700
495
12.9
840
840
594
Tabella 2.4: Resistenze di progetto per bulloneria.
Gomma
L’elastomero non è altro che gomma con caratteristiche migliorate attraverso
il processo di vulcanizzazione. Dal punto di vista chimico la gomma è un
idrocarburo formato da catene regolari di isoprene (C5H8)n
C5H8 ), (figura
2.16), caratterizzate da elevata elasticità.
Figura 2.16: Struttura chimica della gomma
Nella gomma naturale queste catene hanno legami deboli che vengono
spezzati con facilità da forze esterne. La vulcanizzazione crea legami
aggiuntivi che, in presenza di una forza esterna, fanno assumere alla gomma
un comportamento viscoelastico.
La mescola utilizzata per gli isolatori è rispondente all’ordinanza N° 3274
del 21/03/03
70
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Gd
Mod. dinamico al 100% (Mpa)
0,4
0,8
1,4
MORBIDA
NORMALE
DURA
•
•
•
≥
≥
≥
Resistenza a rottura
Allungamento a rottura
Prova di aderenza elastomero-acciaio fino a deformazione di taglio
18 MPa
500%
2.5
AISI 316
Le superfici di scorrimento a contatto con il PTFE (teflon) sono in acciaio
austenitico X5 CrNiMo 17 12 (AISI 316) oppure X2 CrNiMo 17 12 (AISI 316
L) rispondenti alla UNI 8317. La superficie di scorrimento è lucidata con
rugosità Ra ≤ 0.1 µm (rif. UNI 3963) come riportato nella tabella 2.5.
Materiale
AISI
condizioni di carico
allungamento minimo (%)
tensione di rottura (Mpa)
tensione di snervamento (Mpa)
X5 CrNiMo 17/12
316
I
II
40
540
205
-
X2 CrNiMo 17/12
316 L
I
II
40
520
195
-
Tabella 2.5 Caratteristiche AISI316.
Polimero idrocarburico
Variabilità della viscosità alla temperatura, secondo le ASTM D445, ≤ 8%
nell’intervallo di temperatura 0÷40 °C e resistenza termica ossidativa, in
termini di perdita di peso <= 6%, in condizione di stress termico a 250 °C per
1 h a 200 Pa, secondo la DIN 51581.
71
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.4.4 Relazione di calcolo
Le modalità di calcolo e di verifica di seguito riportate sono in conformità
con l’ordinanza N° 3274 del 21/03/03.
CARATTERISTICHE ISOLATORE
VALORI DI PROGETTO
Sigla
UDM
Funzioni
Valore
limite
ADRI
ADRI
Carico verticale
V
KN
7500
6100
Spostamento max di progetto
SLU
d2
mm
250
250
Rigid. Stat. disp. COMPLETO di
calcolo
Ke
N/mm
K =G ⋅(A/t )
e sta e
1249
867
Rigid. Din. disp.COMPLETO di
calcolo
Ke
N/mm
K = G ⋅(A/t )*1.9
e din
e
2637
1831
Rotazione
α
rad
0.005
0.005
4
4
659.3
457.8
2650
1780
1.2
1.2
Deformazione di taglio
a rottura sullo spessore
*
Prove di qualificazione
Carico orizzontale corrisp a d2 DISP. COMPLETO
Ftot
kN
rigidezza di riferimento
disp completo
Kd
N/mm
Mod.dinamico equivalente a
taglio
Gdin
Mpa
Mod.di taglio (statico)
G
Mpa
1.08
1.08
Spessore tot.gomma
te
mm
220
288
N. strati gomma
ne
10
12
Spessore lamierino
ts
mm
4
4
Spessore lamierino
centale
ts
mm
20
20
Diam./Lato lamierino
D
mm
900
860
Diam.esterno gomma
De
mm
910
870
Spessore strati gomma
t1
mm
22.00
24.00
F = Ktot * d2
al 100% (d=te)
(>=2)
D = D − 10
e
72
VERIFICHE E CONDIZIONI LIMITE
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Altezza tot.
h
mm
Area di carico
A'
mm2
f
rad
Area ridotta efficace
Ar
mm2
Superficie laterale libera sing.
strato elastomero
L
mm2
L = ⋅ (D)⋅ t
1
Area totale elastomero
A
mm2
A = π ⋅ (De − Di ) / 4
Fattore di forma primario
S1
Fattore di forma secondario
S2
Modulo di compressibilità
volumetrica
Eb
Def.taglio dovuta al car.vert.
c
Def.taglio dov. allo spost d2
s
Sicurezza su
398
240253.
3
217712.
4
2.6
2.6
837454.
3
746526.
4
62203.5
64842.5
254469.
0
231299.
8
S1 = A'
/L
3.9
3.4
S2 = D/ te
4.1
3.0
2000
2000
0.00
0.00
1.14
0.87
0.31
0.20
(<=5)
1.45
1.07
(>=1,5)
3.52
4.61
A=
⋅ (D 2 − D'2 )/ 4
ϕ = 2× arccos(d /D)
2
A = ( − sin ) × D 2 / 4
r
2
pieno
2
Mpa
c
= 1,5 × V/(S × G
×A )
1
din
r
γ s = d 2 / te
(<=2)
γ α = 3 ⋅ α ⋅ D 2 /( 8 ⋅ t1 ⋅ t e )
Def.taglio dov.rotazione.ang.
Def. totale di taglio
322
h = n e * t1 + ( n e − 1) * t s + 2 * t p
t
γt =γc +γ s +γα
γ
*
/γ
s
73
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.4.5 Progetto sistema d’isolamento
Abbiamo scelto di utilizzare tre diversi tipi di dispositivi, un dispositivo a
slitta e due dispositivi di isolamento ad alto smorzamento differenziati in
funzione della rigidezza dinamica equivalente e del carico massimo verticale.
Il progetto degli isolatori elastomerici è stato basato sul valore del massimo
sforzo normale di compressione stimato nelle colonne alla base del telaio
spaziale in c.c.a. A tale proposito è stato analizzato il modello del telaio a
nodi fissi soggetto ai soli carichi gravitazionali.
Si sono quindi inseriti i dispositivi sotto ad ogni pilastro della sovrastruttura
in funzione al carico massimo trasmesso agli stessi.
Si sono utilizzati in totale 158 dispositivi, così differenziati:
− 73 dispositivi di scorrimento a slitta;
− 45 dispositivi di isolamento ‘HRDB’ con massimo carico verticale di
7500 KN;
− 40 dispositivi di isolamento ‘HRDB’ con massimo carico verticale di
6100 KN;
Il massimo spostamento di progetto degli isolatori utilizzati è di 21 cm,
tenendo conto anche del fattore amplificativo pari ad 1.2 previsto dalla
normativa (OPCM 3431; cap.10.4.1).
I dispositivi sono di forma circolare, e il diametro risulta di 900 mm.
Si riportano di seguito le tavole (fig.2.17a,b) dei dispositivi e la tavola
(fig.2.18)
con
indicazione
del
posizionamento
degli
stessi
in
pianta,
differenziati per tipologia.
74
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
TAV. 11
ISOLATORE ADRI
CARATTERISTICHE
10 0
c on P177
(KN)
Tes t4 _ Co p1 -2 _ 0 .5 Hz _ 2 05 K N_ 100 %
Vou to
s olo P 177
80
60
40
20
(mm)
0
-100
-80
-60
-40
-20
0
20
40
60
80
100
-2 0
-4 0
-6 0
-8 0
-10 0
K se c ._ is.V u o ti
0 .5 5 4 K N /m m
K se c. _ is . co n P 1 7 7
1 . 1 2 1 KN / m m
va lo ri rife riti a lla K se c. D e l d isp o sitivo c o n P 1 7 7
S m o rz. _ is .Vu o ti
Sm o rz ._ is. co n P1 7 7
Sm o rz ._ so lo P 1 7 7
6.7 %
2 8 .3 %
2 1 .6 %
Figura 2.17a Dettaglio isolatore Adri
75
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
TAV. 12
A
A
ISOLATORE A SLITTA
CARATTERISTICHE
Figura 2.17b Dettaglio isolatore a slitta
76
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
TAV. 1
PIANTA PIANO FONDAZIONE
Figura 2.18 Disposizione planimetrica dispositivi di isolamento
77
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.5 Analisi strutturale
L’analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti.
Il metodo degli elementi finiti si basa sulla schematizzazione di una struttura
come insieme di "elementi" di varie geometrie e caratteristiche, connessi l'un
l'altro solo in corrispondenza di un numero determinato di punti chiamati
"nodi".
Tali nodi, definiti da tre coordinate rispetto ad un sistema di riferimento
cartesiano globale, vengono contrassegnati da un identificatore numerico
("numerazione nodale") crescente a partire da 1. Anche gli elementi risultano
a loro volta individuati da un identificatore numerico crescente.
Come incognite del problema (nell’ambito del metodo degli spostamenti) sono
assunte le 6 componenti di spostamento di ogni nodo, riferite alla terna
globale (traslazioni secondo X, Y, Z, rotazioni attorno X, Y, Z) escluse
naturalmente quelle impedite dai vincoli imposti alla struttura.
Il metodo permette di giungere all'impostazione di un sistema di equazioni
algebriche lineari, nelle sopra citate componenti di spostamento (gradi di
libertà) i cui termini noti sono costituiti dai carichi agenti sulla struttura
opportunamente concentrati nei nodi:
K*u = F
dove :
K = matrice di rigidezza ;
u = vettore spostamenti nodali ;
F = vettore forze nodali .
Dagli spostamenti risultanti dalla risoluzione del sistema vengono quindi
dedotte le sollecitazioni e/o le tensioni in punti caratteristici di ogni elemento,
riferite generalmente ad una terna locale all'elemento stesso.
La discretizzazione è stata effettuata con l’ausilio del programma di calcolo
agli elementi finiti ‘SAP2000’, dotato di una interfaccia grafica che consente
una rapida ed affidabile gestione dei dati imput/output.
78
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
L’analisi è stata eseguita come già precisato con due diversi tipi di analisi,
l’analisi modale con spettro di risposta e l’analisi dinamica lineare ‘Time
History’.
I solai sono stati modellati come piani rigidi.
Il sistema di isolamento sismico alla base è stato simulato attraverso molle
elastiche equivalenti, posizionate in corrispondenza del livello di fondazione.
Ciascun isolatore è stato modellato attraverso la definizione di due valori
uguali, essendo circolare, di rigidezza laterale. La rigidezza verticale essendo
superiore di 800 volte quella orizzontale non è stata trascurata.
Lo smorzamento è stato inserito per le due analisi attraverso il coefficiente η
per l’analisi dinamica modale con spettro di risposta e attraverso il metodo di
integrazione “H.H.T-α” per l’analisi dinamica ‘Time History’.
Il modello viene riportato di seguito in figura 2.19a,b e in figura 2.20a,b,c,d
si riportano i telai principali.
79
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Figura 2.19a Modello solido.
Figura 2.19b Modello solido.
80
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Figura 2.20a Telaio1 direzione y.
Figura 2.20b Telaio2 direzione y.
81
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Figura 2.20c Telaio1 direzione x.
Figura 2.20d Telaio2 direzione x.
82
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
2.6 Comparazione dei risultati ottenuti dall’analisi
dinamica con spettro di risposta e analisi ‘Time
History’
Come conclusione del presente studio nel seguito si sono elaborate analisi
comparative al fine di illustrare le significative differenze che risultano dai
due diversi metodi di analisi numeriche condotte, sia nei confronti degli
spostamenti
nodali
sia
nei
confronti
delle
sollecitazioni
agenti
sulle
membrature.
In primo luogo si è analizzato lo spostamento dei nodi ‘step by step’, per ogni
accelerogramma, valutando lo smorzamento subito attraverso l’analisi, per
verificare se il metodo di definizione dello smorzamento “H.H.T.- α”
utilizzato nelle analisi fosse corretto. Di seguito, a suffragio di quanto sopra
detto, si riportano i grafici dello spostamento di un nodo a livello del piano
degli isolatori figura 2.21a,b,c,d,e,f,g.
Va precisato che essendo modellati i solai come piani infinitamente rigidi,
attraverso il vincolo ‘body’, ogni nodo subirà gli stessi spostamenti.
I grafici indicano che lo spostamento dei nodi viene gradualmente smorzato, a
conferma della correttezza dei risultati.
83
5,9
6,6
6,6
7,4
7,4
8,1
8,1
8,9
8,9
10,3
11,1
11,1
11,8
11,8
12,6
12,6
13,3
13,3
14,0
14,0
14,8
14,8
84
15,5
15,5
16,3
16,3
17,0
17,0
17,7
17,7
18,5
18,5
19,2
19,2
20,0
20,0
20,7
20,7
21,4
21,4
22,2
22,2
22,9
22,9
23,7
23,7
24,4
24,4
25,1
25,1
25,9
25,9
26,6
26,6
27,4
27,4
28,1
28,1
28,8
28,8
29,6
29,6
196X
9,6
10,3
196Y
9,6
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
5,2
5,9
8
4,4
5,2
6
3,7
4,4
4
2,9
3,7
2
2,2
2,9
0
1,5
2,2
-2
0,7
1,5
-4
sec.
0,7
-6
-8
5
4
3
2
1
0
-1
-2
-3
-4
Figura 2.21a: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
6,2
5,1
7,2
5,8
8,2
6,6
9,3
7,3
10,3
8,0
11,3
8,7
12,3
9,5
13,4
10,2
14,4
10,9
15,4
11,7
16,5
12,4
17,5
13,1
18,2
19,0
19,7
20,4
21,2
21,9
22,6
23,3
24,1
24,8
25,5
26,3
27,0
27,7
28,5
29,2
85
29,9
19,6
20,6
21,6
22,6
23,7
24,7
25,7
26,8
27,8
28,8
29,9
30,9
31,9
32,9
34,0
35,0
36,0
37,1
38,1
39,1
199X
17,5
18,5
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
5,1
4,4
16,8
10
4,1
3,6
16,0
5
3,1
2,9
15,3
0
2,0
2,2
14,6
-5
1,0
1,4
199Y
Figura 2.21b: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
0,7
13,9
-10
-15
5
4
3
2
1
0
-1
-2
-3
-4
sec.
6,8
5,9
7,4
6,4
8,0
6,8
8,7
7,3
9,3
7,8
9,9
8,3
10,5
8,8
14,7
15,2
15,7
16,2
16,6
17,1
17,6
18,1
18,6
19,1
19,6
11,8
12,4
13,0
13,6
14,2
14,9
15,5
16,1
16,7
17,3
18,0
18,6
19,2
19,8
20,4
21,1
21,7
22,3
22,9
23,5
24,2
86
24,8
228X
14,2
11,1
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
6,2
5,4
13,7
2,5
5,6
4,9
13,2
2
4,9
4,4
12,7
1,5
4,3
3,9
12,2
1
3,7
3,4
11,3
0,5
3,1
2,9
11,7
0
2,5
2,4
10,8
-0,5
1,8
1,9
10,3
-1
1,2
1,5
9,8
-1,5
0,6
1,0
228Y
Figura 2.21c: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
0,5
9,3
-2
-2,5
3
2
1
0
-1
-2
-3
-4
sec
1,5
3,4
2,2
5,1
2,9
6,9
3,7
8,6
4,4
10,3
5,2
12,0
5,9
13,7
6,6
15,5
17,2
7,4
18,9
8,1
20,6
8,9
22,3
9,6
24,1
10,3
25,8
11,1
12,6
30,9
13,3
32,7
14,0
14,8
87
36,1
15,5
37,8
16,3
39,5
17,0
41,3
17,7
43,0
18,5
44,7
19,2
46,4
20,0
48,1
20,7
49,9
21,4
51,6
22,2
53,3
22,9
55,0
23,7
56,7
24,4
58,5
25,1
60,2
25,9
61,9
26,6
63,6
27,4
65,3
28,1
67,1
28,8
68,8
29,6
288X
11,8
288Y
27,5
29,2
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
3
2
1
0
-1
0,7
1,7
34,4
-2
-3
2
1,5
1
0,5
0
-0,5
-1
-1,5
-2
-2,5
Figura 2.21d: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
sec.
3,8
4,9
4,2
5,4
4,6
5,9
5,0
6,4
5,4
6,8
5,9
7,3
6,3
7,8
6,7
8,3
7,1
8,8
7,5
9,3
8,0
9,8
10,3
10,8
8,4
8,8
9,2
11,3
9,6
11,7
10,1
12,2
10,5
12,7
10,9
13,2
11,3
13,7
11,7
14,2
12,2
14,7
12,6
15,2
15,7
16,2
16,6
17,1
17,6
18,1
18,6
19,1
19,6
13,0
13,4
13,8
14,3
14,7
15,1
15,5
15,9
16,4
88
16,8
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
3,3
4,4
535X
2,9
3,9
30
2,5
3,4
20
2,1
2,9
10
1,7
2,4
0
1,2
1,9
-10
0,8
1,5
-20
0,4
1,0
535Y
StepNum
0,5
-30
-40
20
15
10
5
0
-5
-10
-15
-20
Figura 2.21e: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
6,6
7,3
7,4
8,0
8,1
8,7
8,9
9,5
9,6
10,2
10,3
10,9
11,1
11,7
11,8
12,4
12,6
13,1
15,3
16,0
16,8
17,5
18,2
19,0
19,7
20,4
21,2
21,9
22,6
23,3
24,1
24,8
25,5
26,3
27,0
27,7
28,5
29,2
89
29,9
14,0
14,8
15,5
16,3
17,0
17,7
18,5
19,2
20,0
20,7
21,4
22,2
22,9
23,7
24,4
25,1
25,9
26,6
27,4
28,1
28,8
29,6
6328X
14,6
13,3
6328Y
13,9
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
5,9
6,6
4
5,2
5,8
3
4,4
5,1
2
3,7
4,4
1
2,9
3,6
0
2,2
2,9
-1
1,5
2,2
-2
0,7
1,4
-3
sec.
0,7
-4
-5
6
5
4
3
2
1
0
-1
-2
-3
-4
Figura 2.21f: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
24,3
26,5
26,5
28,7
28,7
30,9
30,9
33,1
33,1
35,3
35,3
37,6
37,6
39,8
39,8
42,0
42,0
44,2
46,4
44,2
46,4
90
48,6
48,6
50,8
50,8
53,0
53,0
55,2
55,2
57,4
57,4
59,7
59,7
61,9
61,9
64,1
64,1
66,3
66,3
68,5
68,5
70,7
70,7
72,9
72,9
75,1
75,1
77,3
77,3
79,5
79,5
81,8
81,8
84,0
84,0
86,2
86,2
88,4
88,4
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
22,1
24,3
6334X
19,9
22,1
15
17,7
19,9
10
15,5
17,7
5
13,2
15,5
0
13,2
-5
11,0
6334Y
8,8
11,0
-10
6,6
8,8
-15
4,4
6,6
-20
2,2
4,4
-25
sec.
2,2
-30
-35
60
40
20
0
-20
-40
-60
-80
Figura 2.21g: Smorzamento dello spostamento dei nodi degli isolatori.
sec.
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Comparazione risultati - spostamenti nodali
In prima analisi si sono comparati i risultati, in termini di spostamenti nodali
massimi di piano a livello degli isolatori, risultanti dall’analisi dinamica con
spettro
di
risposta
con
quelli
risultanti
dall’analisi
‘Time
History’.
Dell’analisi con spettro di risposta si è considerato il massimo valore, mentre
dell’analisi ‘Time History’ si è preso il valore medio tra i massimi di ogni
accelerogramma considerato.
Per analizzare e confrontare gli spostamenti, si sono costruite delle tabelle
riassuntive, in cui si sono riportati sia i valori assoluti che le percentuali di
scarto tra i valori ottenuti dalle due diverse analisi globali (Tabella.2.6a,b).
In seconda analisi si sono invece comparati i valori risultanti dall’analisi
sismica con spettro di risposta e quelli risultanti da analisi ‘Time History’,
fornite da singoli accelerogrammi di progetto, opportunamente scelti tra i
sette analizzati in modo da rendere più evidente il divario tra i risultati
(Tabella.2.7-2.8).
Si sono riportati, per una migliore lettura, i grafici, per ogni coppia di analisi
confrontate, con indicazione delle sole percentuali (fig.2.22a,b).
Si precisa che a percentuale negativa corrisponde un incremento di valore
rispetto all’analisi con spettro di risposta, viceversa a percentuale positiva
corrisponde un decremento di valori sempre rispetto all’analisi con spettro di
risposta
Tra i sette accelerogrammi analizzati si sono considerati quelli implementati
nella definizione delle due combinazioni, ‘COMB535’ e ‘COMB6334’. In
particolare la ‘COMB6334’, risulta quella più significativa in termini di
maggiore ampiezza degli spostamenti dei nodi nei confronti dell’analisi con
“Spettro di Risposta”,
mentre la ‘COMB535’ è quella che fornisce risultati
degli spostamenti con valori più simili a quelli dell’analisi con spettro.
91
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Massimi in X Time History
Joint
OutputCase
661 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
MAX
Dati
StepType
Max di U1
Min di U2
Max
Min
Max
Min
7.0
-6.4
1.2
-1.0
8.0
-11.1
1.1
-1.8
2.1
-1.8
0.7
-0.9
2.4
-2.2
0.5
-0.6
23.8
-27.5
4.5
-5.1
3.1
-4.3
1.5
-0.9
11.7
-28.3
14.9
-17.1
8.3
-11.7
3.5
-3.9
Massimi in X Spettro di Risposta
Joint
OutputCase
661 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
MAX
% SCARTO
Dati
StepType
Max di U1
Min di U2
Max
Min
Max
Min
17.5
-17.5
5.3
-5.3
17.5
-17.5
5.3
-5.3
17.5
-17.5
5.3
-5.3
17.5
-17.5
5.3
-5.3
17.5
-17.5
5.3
-5.3
U1
33.51%
U2
25.64%
Tabella 2.6a Massimi spostamenti in direzione x e percentuali di scarto tra
analisi T.H. e analisi con Spettro.
92
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Massimi in Y Time History
Joint
OutputCase
661COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
Dati
Max di U1
Max
StepType
2.1
2.4
0.6
0.7
7.2
0.9
3.5
2.5
MAX
Min di U2
Max
Min
-1.9
-3.3
-0.6
-0.7
-8.3
-1.3
-8.5
-3.5
Min
3.9
3.6
2.4
1.6
15.1
4.9
49.8
11.6
-3.3
-5.9
-2.9
-2.2
-16.9
-3.1
-57.1
-13.1
Massimi in Y Spettro di Risposta
Joint
MAX
% SCARTO
OutputCase
661SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
Dati
Max di U1
Max
StepType
Min
5.3
5.3
5.3
5.3
5.3
Min di U2
Max
Min
-5.3
17.4
-5.3
17.4
-5.3
17.4
-5.3
17.4
-5.3
17.4
U1
34.21%
-17.4
-17.4
-17.4
-17.4
-17.4
U2
24.83%
Tabella 2.6b Massimi spostamenti in direzione x e percentuali di scarto tra
analisi T.H. e analisi con Spettro.
93
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Rapporto con combinazione COMB535X
Joint
OutputCase
661 COMB535X
661 SISMICAX
Dati
StepType
Max di U1
Min di U2
Max
Min
Max
Min
23.8
-27.5
4.5
-27.5
17.5
-17.5
5.3
U1
% SCARTO
-56.96%
-5.1
-5.1
-5.3
U2
3.52%
Rapporto con combinazione COMB535Y
Joint
OutputCase
661 COMB535Y
661 SISMICAY
Dati
StepType
Max di U1
Min di U2
Max
Min
Max
Min
7.2
-8.3
15.1
-8.3
5.3
-5.3
17.4
U1
% SCARTO
-55.29%
-16.9
-16.9
-17.4
U2
2.49%
Tabella 2.7 Massimi spostamenti in direzione x e y e relative percentuali di
scarto tra analisi ‘T.H.’ nella ‘comb535’ e analisi con Spettro.
94
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Rapporto con combinazione COMB6334X
Joint
OutputCase
661 COMB6334X
661 SISMICAX
Dati
StepType
Max di U1
Min di U2
Max
Min
Max
Min
11.7
-28.3
14.9
-28.3
17.5
-17.5
5.3
U1
% SCARTO
-61.25%
-17.1
-17.1
-5.3
U2
-224.95%
Rapporto con combinazione COMB6334Y
Joint
OutputCase
661 COMB6334Y
661 SISMICAY
Dati
StepType
Max di U1
Min di U2
Max
Min
Max
Min
3.5
-8.5
49.8
-8.5
5.3
-5.3
17.4
U1
% SCARTO
-59.55%
-57.1
-57.1
-17.4
U2
-228.51%
Tabella 2.8 Massimi spostamenti in direzione x e y e relative percentuali di
scarto tra analisi’ T.H.’ nella ‘comb6334’ e analisi con Spettro.
95
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
%DI SCARTO TRA ANALISI TIME HISTORY E SPETTRO
DI RISPOSTA IN X
25.64%
U2
U1
33.51%
0.0%
5.0%
10.0%
15.0%
20.0%
25.0%
30.0%
35.0%
40.0%
% DI SCARTO TRA ANALISI TIME HISTORY
COMB535X E SPETTRO DI RISPOSTA IN X
U2
-56.96%
-60.0%
-50.0%
-40.0%
-30.0%
3.52%
U1
-20.0%
-10.0%
0.0%
10.0%
% DI SCARTO TRAANALISI TIME HISTORY
COMB6334X E SPETTRO DI RISPOSTAIN X
U2
-224.95%
-61.25% U1
-250.0%
-200.0%
-150.0%
-100.0%
-50.0%
0.0%
Figura 2.22a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per gli
spostamenti tra analisi con sisma in direzione x.
96
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
%DI SCARTO TRA ANALISI TIME HISTORY E SPETTRO
DI RISPOSTA IN Y
24.83%
U2
U1
34.21%
0.0%
5.0%
10.0%
15.0%
20.0%
25.0%
30.0%
35.0%
40.0%
% DI SCARTO TRAANALISI TIME HISTORY
COMB535Y E SPETTRO DI RISPOSTAIN Y
U2
U1
-55.29%
-60.0%
-50.0%
-40.0%
-30.0%
2.49%
-20.0%
-10.0%
0.0%
10.0%
% DI SCARTO TRAANALISI TIME HISTORY
COMB6334Y E SPETTRO DI RISPOSTAIN Y
U2
-228.51%
-59.55% U1
-250.0%
-200.0%
-150.0%
-100.0%
-50.0%
0.0%
Figura 2.22b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per gli
spostamenti tra analisi con sisma in direzione y.
97
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Comparazione risultati - sollecitazioni
In prima analisi si sono comparati i risultati, in termini di sollecitazioni
risultanti, dall’analisi dinamica con spettro di risposta con quelli risultanti
dall’analisi ‘Time History’.
Dell’analisi con spettro di risposta si sono considerati i massimi valori,
mentre dell’analisi ‘Time History’ si sono considerati i valori medi tra i
massimi di ogni accelerogramma considerato, come precedentemente fatto per
gli spostamenti.
In seconda analisi si sono invece comparati i valori risultanti dall’analisi
sismica con spettro di risposta con quelli risultanti da analisi ‘Time History’,
fornite da singoli accelerogrammi di progetto, opportunamente scelti tra i
sette analizzati in modo da rendere più evidente il divario tra i risultati.
Tra i sette accelerogrammi analizzati si sono considerati, così come per la
precedente comparazione degli spostamenti nodali, quelli implementati nella
definizione
delle
due
combinazioni,
‘COMB535’
e
‘COMB6334’.
In
particolare la ‘COMB6334’, risulta quella più significativa in termini di
maggiori sollecitazioni nei confronti dell’analisi con “Spettro di Risposta”,
mentre la ‘COMB535’ è quella che fornisce risultati delle sollecitazioni con
valori più simili a quelli dell’analisi con spettro.
Per analizzare e confrontare i risultati in termini di sollecitazioni, si sono
costruite delle tabelle riassuntive con i rispettivi grafici, in cui si sono
riportate, per una più agevole lettura, solo le percentuali di scarto tra i valori
ottenuti dalle due diverse analisi globali e tra l’analisi con spettro di risposta
e le analisi ‘Time History’ nelle ‘COMB535’ e ‘COMB6334’.
In allegato n.1 si sono riportati, i valori assoluti delle sollecitazioni ottenute
sia dalle singole analisi sismiche (spettro di risposta e Time History) e
dall’analisi statica, i cui risultati hanno consentito la compilazione delle
tabelle riassuntive in termini di correlazione percentuale.
La comparazione dei risultati delle due distinte analisi condotte, l’analisi
dinamica lineare al passo tipo ‘Time History’, rispetto a quelle derivanti
dall’analisi con spettro di risposta, ha evidenziato una significativa e
98
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
sistematica riduzione della aliquota delle sollecitazioni che sono deputate al
solo assorbimento delle azioni orizzontali.
Al fine di valutarne numericamente le differenze si sono esaminati i risultati
emersi dalle analisi condotte con espresso riferimento agli elementi più
rappresentativi costituenti la struttura; detti elementi sono evidenziati nelle
tavole di seguito riportate (fig.2.23a,b).
99
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
TAV. 10
PIANTA PIANO TIPO
Figura 2.23a Localizzazione elementi rappresentativi
SEZIONE DI BORDO DIREZIONE Y
Figura 2.23b Localizzazione elementi rappresentativi
100
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Pilastri
In primo luogo si rileva con estrema chiarezza come l’entità dello sforzo
assiale nelle pilastrate, nelle due diverse analisi, generalmente non conduce a
significative differenze.
Più in dettaglio si rileva invece che le maggiori differenze nei valori di sforzo
assiale sono concentrate per lo più nelle pilastrate di bordo rispetto a quelle
interne, circostanza dovuta all’equilibrio globale esterno del sistema.
Il tutto è schematizzato attraverso i grafici (fig.2.24a,b).
%SCARTO TRA LEANALISI T.H. ESPETTRO DI RISPOSTA
- SISMA IN X -
PIL TOTALI 3.64%
PIL CENTRALI 0.19%
PIL LATERALI 5.36%
0.00%
1.00%
2.00%
3.00%
4.00%
5.00%
6.00%
Figura 2.24a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per lo sforzo
assiale.
%SCARTO TRA LEANALISI T.H. ESPETTRO DI RISPOSTA
- SISMA IN Y -
PIL TOTALI 3.55%
PIL CENTRALI 0.10%
PIL LATERALI 5.28%
0.00%
1.00%
2.00%
3.00%
4.00%
5.00%
6.00%
Figura 2.24b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per lo sforzo
assiale.
101
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Inoltre i risultati emersi dalle analisi ‘Time History’ rispettivamente nelle
‘COMB535’ e ‘COMB6334’, hanno confermato quanto ottenuto dal raffronto
delle due analisi globali, evidenziando una maggior differenza nei valori di
sforzo assiale nelle pilastrate di bordo.
Il tutto è schematizzato attraverso i grafici (fig.2.25a,b,c,d).
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB535X E SPETTRO DI RISPOSTA
- SISMA IN X -
PIL TOTALI -2.53%
PIL CENTRALI
-0.68%
PIL LATERALI
-3.45%
-4.00%
-3.50%
-3.00%
-2.50%
-2.00%
-1.50%
-1.00%
-0.50%
0.00%
Figura 2.25a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per lo sforzo
assiale.
%SCARTO TRA LE ANALISI COMB535Y E SPETTRO DI RISPOSTA
- SISMA IN Y -
PIL TOTALI -3.30%
PIL LATERALI
-4.84%
-6.00%
-5.00%
-4.00%
-3.00%
-2.00%
PIL CENTRALI
-0.21%
-1.00%
0.00%
Figura 2.25b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per lo sforzo
assiale.
102
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB6334X E SPETTRO DI RISPOSTA
- SISMA IN X -
PIL TOTALI -4.76%
PIL CENTRALI
-0.60%
PIL LATERALI
-6.85%
-8.00%
-7.00%
-6.00%
-5.00%
-4.00%
-3.00%
-2.00%
-1.00%
0.00%
Figura 2.25c Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per lo sforzo
assiale.
%SCARTO TRA LE ANALISI COMB6334Y E SPETTRO DI RISPOSTA
- SISMA IN Y -
PIL TOTALI
-18.35%
PIL LATERALI
-27.30%
-30.00%
-25.00%
-20.00%
-15.00%
-10.00%
PIL CENTRALI
-0.44%
-5.00%
0.00%
Figura 2.25d Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per lo sforzo
assiale.
103
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Il tutto viene confermato dai grafici seguenti (fig.2.26a,b) in cui si riportano
gli incrementi sismici per lo sforzo assiale rispetto ai pilastri di bordo e
centrali.
In particolare per lo sforzo assiale l’incremento sismico è molto più elevato
nelle pilastrate di bordo a conferma del raffinamento tramite l’analisi al passo
di quell’aliquota di sollecitazione imputabile all’azione sismica.
INCREMENTO SISMICO SFORZO ASSIALE
SISMX
LATERALI
6.8%
CENTRALI
0.7%
0.0%
1.0%
2.0%
3.0%
4.0%
5.0%
6.0%
7.0%
8.0%
Figura 2.26a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per lo
sforzo assiale.
INCREMENTO SISMICO SFORZO ASSIALE
SISMY
LATERALI
CENTRALI
16.1%
0.1%
0.0%
2.0%
4.0%
6.0%
8.0%
10.0%
12.0%
14.0%
16.0%
18.0%
Figura 2.26b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per lo
sforzo assiale.
104
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Per quanto riguarda i valori degli sforzi di taglio e momento, questi risultano,
nell’analisi al passo, significativamente inferiori di quelli ottenuti con
l’analisi con spettro, essendo queste sollecitazioni, come già detto, deputate
maggiormente all’assorbimento delle azioni orizzontali in luogo di quelle
dovute ai carichi verticali, come evidente dai grafici (fig.2.27a,b).
Contrariamente
alla
valutazione
espressa
per
lo
sforzo
assiale,
la
distribuzione delle differenze percentuali di taglio e momento risulta
pressoché omogenea ed uniforme in tutte le pilastrate sia di bordo che centrali.
% SCARTO TRA LE ANALISI T.H. E SPETTRO DI RISPOSTA
SISMA IN X
PIL TOTALI
18.52%
PIL CENTRALI
24.73%
PIL LATERALI
15.41%
0.00%
5.00%
10.00%
15.00%
20.00%
25.00%
30.00%
Figura 2.27a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per il
momento
% SCARTO TRA LE ANALISI T.H. E SPETTRO DI RISPOSTA
SISMA IN Y
PIL TOTALI
21.24%
PIL CENTRALI
25.63%
PIL LATERALI
19.04%
0.00%
5.00%
10.00%
15.00%
20.00%
25.00%
30.00%
Figura 2.27b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per il
momento
105
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Dai risultati ottenuti dalla comparazione tra analisi con spettro di risposta e
l’analisi ‘Time History’ rispettivamente nella ‘COMB535’ e ‘COMB6334’,
risulta, in accordo con quanto già visto per gli spostamenti nodali, che la
‘COMB6334’ è più significativa in termini di maggiori sollecitazioni nei
confronti dell’analisi con “Spettro di Risposta”, mentre la ‘COMB535’
fornisce risultati delle sollecitazioni con valori più simili a quelli dell’analisi
con spettro.
In particolare per quanto riguarda i valori degli sforzi di taglio e momento,
ottenuti dalle analisi ‘Time History’ rispettivamente nella ‘COMB535’ e
‘COMB6334’, questi confermano le conclusioni ottenute dal confronto tra
l’analisi con spettro di risposta e l’analisi ‘Time History’, si riportano di
seguito i grafici (fig.2.28a,b,c,d).
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB535X E SPETTRO DI RISPOSTA
SISMA IN X
PIL TOTALI; -28.11%
PIL CENTRALI
-38.86%
PIL LATERALI
-22.74%
-45.00%
-40.00%
-35.00%
-30.00%
-25.00%
-20.00%
-15.00%
-10.00%
-5.00%
0.00%
Figura 2.28a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per il
momento
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB535Y E SPETTRO DI RISPOSTA
SISMA IN Y
PIL TOTALI
-23.06%
PIL CENTRALI
-28.76%
PIL LATERALI
-20.21%
-35.00%
-30.00%
-25.00%
-20.00%
-15.00%
-10.00%
-5.00%
0.00%
106
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Figura 2.28b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per il
momento
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB6334X E SPETTRO DI RISPOSTA
SISMA IN X
PIL TOTALI
-79.51%
PIL CENTRALI
-98.76%
PIL LATERALI
-69.89%
-120.00%
-100.00%
-80.00%
-60.00%
-40.00%
-20.00%
0.00%
Figura 2.28c Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per il
momento
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB6334Y E SPETTRO DI RISPOSTA
SISMA IN Y
PIL TOTALI
-92.10%
PIL CENTRALI
-93.81%
PIL LATERALI
-91.25%
-94.00%
-93.00%
-92.00%
-91.00%
-90.00%
-89.00%
Figura 2.29d Diagrammi riassuntivi delle percentuali di scarto per il
momento
107
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Per verificare la coerenza dei risultati trovati si sono costruite delle tabelle in
cui si sono determinati gli incrementi sismici di momento e taglio, rispetto
alle corrispondenti sollecitazioni statiche, per chiarezza si riportano i grafici
con le percentuali d’incremento (fig. 2.30a,b).
INCREMENTO SISMICO MOMENTO
SISMX
LATERALI
862.2%
CENTRALI
0.0%
2780.1%
500.0%
1000.0%
1500.0%
2000.0%
2500.0%
3000.0%
Figura 2.30a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
INCREMENTO SISMICO MOMENTO
SISMY
LATERALI
3.2%
CENTRALI
0.0%
10.7%
2.0%
4.0%
6.0%
8.0%
10.0%
12.0%
Figura 2.30b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
Dai grafici emerge, a conferma di quanto detto, che per le sollecitazioni con
maggiori incrementi imputabili all’azione sismica si riscontrano le maggiori
differenze tra le varie analisi.
108
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Travi
Come già evidenziato per i pilastri anche nelle travi la comparazione dei
risultati delle due distinte analisi condotte (con spettro di risposta e dinamica
lineare al passo tipo ‘Time History’) ha evidenziato una significativa e
sistematica riduzione, nell’analisi ‘Time History’, di tutte le sollecitazioni
deputate all’assorbimento delle azioni orizzontali rispetto a quelle dovute ai
carichi verticali.
La distribuzione delle differenze percentuali, tra le due analisi condotte
(‘Time History’ e Spettro di risposta), di taglio e momento risulta maggire
nelle travi di piano terra diminuendo ad ogni livello superiore. Rispetto alla
direzione di ingresso del sisma, abbiamo una maggiore differenza nei risultati
delle due analisi condotte quando questa risulta parallela all’asse della trave.
Tutto ciò descrive il comportamento di un telaio soggetto ad azioni
orizzontali di tipo sismico.
Nei seguenti grafici (fig. 2.31a,b), si riportano, a scopo di sintesi, le
percentuali di variazione tra l’analisi ‘Time History’ e tra analisi con spettro
di risposta.
109
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
% SCARTO TRA LE ANALISI T.H. E SPETTRO DI RISPOSTA - SISMA IN X
TRV TOTALI
9.81%
TRV TERRA
20,36%
TRV TIPO
7.04%
TRV COP 2,03%
0,00%
5,00%
10,00%
15,00%
20,00%
25,00%
Figura 2.31a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
% SCARTO TRA LE ANALISI T.H. E SPETTRO DI RISPOSTA - SISMA IN Y
TRV TOTALI
14.30%
TRV TERRA
24,25%
TRV TIPO
13.31%
TRV COP 5,35%
0,00%
5,00%
10,00%
15,00%
20,00%
25,00%
30,00%
Figura 2.31b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
110
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Dai risultati ottenuti dalla comparazione tra analisi con spettro di risposta e
l’analisi ‘Time History’ rispettivamente nella ‘COMB535’ e ‘COMB6334’,
risulta, in accordo con quanto già visto per gli spostamenti nodali, che la
‘COMB6334’ è più significativa in termini di maggiori sollecitazioni nei
confronti dell’analisi con “Spettro di Risposta”, mentre la ‘COMB535’
fornisce risultati delle sollecitazioni con valori più simili a quelli dell’analisi
con spettro.
Si riportano i grafici (fig.2.32a,b,c,d)
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB535X E SPETTRO DI RISPOSTA - SISMA IN X
TRV TOTALI
-2.99%
TRV TERRA
-3.88%
TRV TIPO
-4.54%
TRV COP 0,68%
0,00%
1,00%
2,00%
3,00%
4,00%
5,00%
6,00%
7,00%
Figura 2.32a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB535Y E SPETTRO DI RISPOSTA - SISMA IN Y
TRV TOTALI
-7.24%
TRV TERRA
-8.02%
TRV TIPO
-11.04%
TRV COP 2,95%
0,00%
2,00%
4,00%
6,00%
8,00%
10,00%
12,00%
Figura 2.32b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
111
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB6334X E SPETTRO DI RISPOSTA - SISMA IN X
TRV TOTALI
-68.07%
TRV TERRA 146,69%
TRV TIPO
-45.17%
TRV COP -12,34%
-160,00%
-140,00%
-120,00%
-100,00%
-80,00%
-60,00%
-40,00%
-20,00%
0,00%
Figura 2.32c Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
% SCARTO TRA LE ANALISI COMB6334Y E SPETTRO DI RISPOSTA - SISMA IN Y
TRV TERRA 187,31%
TRV TOTALI
-106.45%
TRV TIPO
-96.72%
TRV COP -35,33%
-200,00 -180,00 -160,00 -140,00 -120,00 -100,00 -80,00% -60,00% -40,00% -20,00% 0,00%
%
%
%
%
%
%
Figura 2.32d Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
112
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Per verificare la coerenza dei risultati trovati si sono costruite delle tabelle in
cui si sono determinati gli incrementi sismici di momento e taglio, rispetto
alle corrispondenti sollecitazioni statiche (fig. 2.33a,b).
Emerge, a conferma di quanto detto, che per le sollecitazioni con maggiori
incrementi imputabili all’azione sismica si riscontrano le maggiori differenze
tra le varie analisi.
INCREMENTO SISMICO DEL MOMENTO SISMA X
-0,4%
TRV TIPO
TRV TERRA
-1,7%
-0,4%
-2,0%
-1,8%
-1,6%
-1,4%
-1,2%
-1,0%
-0,8%
-0,6%
TRV COPERTURA
-0,4%
-0,2%
0,0%
Figura 2.33a Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
INCREMENTO SISMICO DEL MOMENTO SISMA Y
-79,7%
-562,7%
TRV TIPO
TRV TERRA
-32,4% TRV COPERTURA
-600,0%
-500,0%
-400,0%
-300,0%
-200,0%
-100,0%
0,0%
Figura 2.33b Diagrammi riassuntivi delle percentuali di incremento per il
momento.
113
CAPITOLO II: Progettazione di una struttura ospedaliera su isolatori
Nelle seguente tabella 2.9, come sintesi riepilogativa delle analisi condotte si
sono
riportate
le
percentuali
di
variazione
del
momento
negativo
(all’incastro), tra l’analisi con spettro di risposta e l’analisi ‘Time History’ e
tra analisi con spettro di risposta e . analisi ‘Time History’ rispettivamente
nella ‘COMB535’ e ‘COMB6334’
1605
1610
1615
1620
1625
1630
1635
1640
1601
1606
1611
1616
1621
1626
1631
1636
1603
1608
1613
1618
1623
1628
1633
1638
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO X
MOMENTO ALL'INCASTRO
TRV COP INTERNA X
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334X/SISMX
X
X
2.39%
0.10%
-14.29%
2.47%
-1.36%
-14.52%
2.38%
-0.01%
-14.09%
2.14%
0.15%
-12.63%
1.86%
0.11%
-11.00%
1.74%
-1.93%
-11.83%
1.76%
0.13%
-10.41%
1.48%
-1.64%
-9.98%
TRV TERRA INTERNA X
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334X/SISMX
X
X
17.72%
-7.30%
-145.24%
24.72%
2.05%
-135.23%
19.55%
-7.67%
-157.81%
20.79%
-6.49%
-156.19%
19.33%
-7.54%
-155.95%
21.37%
-5.26%
-152.02%
18.88%
-7.44%
-152.70%
20.49%
8.63%
-118.42%
TRV TIPO INTERNA X
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334X/SISMX
X
X
7.29%
-5.02%
-47.75%
7.43%
-2.77%
-41.97%
7.18%
-4.63%
-45.19%
7.41%
-4.32%
-44.93%
6.84%
-4.95%
-45.59%
7.52%
-3.98%
-44.42%
6.30%
-5.30%
-45.40%
6.34%
-5.33%
-46.09%
Tabella 2.9 Percentuali di scarto tra analisi’ T.H.’ e analisi con spettro e tra
analisi ‘Time History’ rispettivamente nella ‘comb6334’ e ‘comb6334’ e
analisi con Spettro.
114
Bibliografia
3 BIBLIOGRAFIA
1.
E. Viola, ’Fondamenti di dinamica e vibrazione della struttura’,v.1,
Pitagora Editrice,Bologna,2001;
2.
Thomas J.R.Hughes, ‘The finite element method linear static and dynamic
finite element analysis’, Prentice-Hall,inc.;
3.
Chopra, A.K.2001 ‘Dynamic of structures: theory and application to
earthquake engineering 2 n d ’ Prentice Hall, Upper Saddle River, N.J.;
4.
R.Marnetto,L.Massa,M.Vailati, ‘Progetto sismico di strutture in cemento
armato ai sensi dell’Ordinanza n.3274 del 08/05/2003 e successive
integrazione n.3316’, Kappa 2004;
5.
E. Cosenza, B. De Risi, L. Di Sarno, C. Mascolo, M. Pecce, ‘Isolamento
sismico
di
una
struttura
ospedaliera’,
Progetto
triennale
Reluis
2006/2008;
6.
T. Laffi, Tecniche di isolamento e smorzamento di effetti dinamici di
strutture civili con applicazione ai sistemi lrb (Lead Rubber Bearing ),
tesi di laurea sostenuta al D.I.S.T.A.R.T, bologna 2006;
7.
E. Cosenza, G. Maddaloni, I. Iervolino, ‘Accelerogrammi naturali
compatibili con le specifiche dell’OPCM 3431 per l’analisi sismica delle
strutture’, Progetto triennale Reluis 2006/2008;
8.
O.P.C.M. n. 3274 ‘Primi elementi in materia di criteri generali per la
classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche
per le costruzioni in zona sismica’ del 20 marzo 2003;
9.
O.P.C.M. n. 3431 ‘Ulteriori modifiche ed integrazioni all’ordinanza del
Presidente del Consiglio dei Ministrin.3274’, 2005;
10. FEMA 356 ,cap 9:seismic isolation and energy dissipation
11. D.M. n. 3274 ‘Norme tecniche per le costruzioni’ e successive modifiche
del 20 marzo 2003;
115
Bibliografia
12. Iervolino, I., Cornell, C.A. Sulla Selezione degli accelerogramminella
analisi non-lineare delle strutture. XI Convegno NazionaleL’Ingegneria
Sismica in Italia, Genova, Palazzo Ducale, 2004;
13. Massimo Forni, Enea, ‘Applicazioni dell’isolamento sismico nel mondo’,
del
23
/11/2003.
116
Allegato n.1
Frame
Station
551
PILASTRATA D'
ANGOLO
OutputCase
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
StepType
Max
Min
-1.141
86
4
0,10
1.683
34.167
-1.013
98
7
0,13
3.235
40.038
-1.388
45
-1
0,02
-192
16.757
-1.393
47
-4
0,02
-1.633
17.705
-554
208
43
0,27
17.942
84.372
-1.342
55
9
0,03
3.749
20.864
-281
117
169
0,32
70.705
46.504
-281
208
169
0,32
70.705
84.372
-1.761
-26
-23
-0,10
-8.981
-12.931
-1.862
-71
-31
-0,13
-12.604
-32.520
-1.601
11
-21
-0,05
-8.533
2.818
-1.574
9
-18
-0,03
-7.333
1.647
-2.259
-196
-77
-0,21
-32.220
-83.598
-1.600
-8
-21
-0,05
-8.717
-4.709
-2.305
-191
-213
-0,21
-88.605
-81.381
-1.574
11
-18
-0,03
-7.333
2.818
-1.761
86
-23
-0,10
-8.981
34.167
-1.862
98
-31
-0,13
-12.604
40.038
-1.601
45
-21
-0,05
-8.533
16.757
-1.574
47
-18
-0,03
-7.333
17.705
-2.259
208
-77
0,27
-32.220
84.372
-1.600
55
-21
-0,05
-8.717
20.864
-2.305
-191
-213
0,32
-88.605
-81.381
1.852
104
58
0,13
23.856
42.183
A
Allegato n.1
552
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-850
102
-22
2,38
-1.433
28.131
-785
116
-16
3,13
192
30.906
-1.029
63
-31
0,59
-3.497
17.144
-1.044
59
-35
0,47
-4.880
15.367
-496
170
9
6,61
4.789
41.221
-1.008
61
-27
0,80
-3.213
16.180
-348
108
95
7,80
23.706
26.541
-348
170
95
7,80
23.706
41.221
-1.304
-24
-52
-2,55
-9.625
-8.627
-1.366
-47
-64
-3,13
-11.824
-12.120
-1.189
28
-50
-1,15
-8.927
6.376
-1.166
27
-48
-0,82
-8.000
7.307
-1.601
-132
-105
-5,12
-20.894
-32.812
-1.188
20
-52
-1,12
-9.429
5.631
-1.613
-118
-190
-5,15
-37.693
-26.933
-1.166
28
-48
-0,82
-8.000
7.307
-1.304
102
-52
-2,55
-9.625
28.131
-1.366
116
-64
-3,13
-11.824
30.906
-1.189
63
-50
-1,15
-8.927
17.144
-1.166
59
-48
-0,82
-8.000
15.367
-1.601
170
-105
6,61
-20.894
41.221
-1.188
61
-52
-1,12
-9.429
16.180
-1.613
-118
-190
7,80
-37.693
-26.933
1.347
98
80
3,31
15.199
25.126
B
Allegato n.1
553
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-650
82
-36
33,31
-7.265
16.524
-614
98
-28
43,77
-5.756
19.611
-770
37
-50
8,20
-9.704
7.022
-785
31
-54
6,55
-10.918
5.493
-431
163
2
92,57
-1.100
30.494
-758
34
-46
11,22
-9.439
6.441
-343
93
78
109,21
11.400
16.934
-343
163
78
109,21
11.400
30.494
-960
-68
-78
-35,66
-15.893
-16.436
-996
-94
-88
-43,77
-17.323
-19.990
-881
-6
-72
-16,03
-14.488
-2.765
-865
-6
-69
-11,54
-13.710
-2.120
-1.141
-194
-129
-71,72
-24.717
-39.363
-882
-14
-74
-15,68
-14.923
-3.739
-1.145
-179
-196
-72,17
-34.653
-35.072
-865
-6
-69
-11,54
-13.710
-2.120
-960
82
-78
-35,66
-15.893
16.524
-996
98
-88
-43,77
-17.323
-19.990
-881
37
-72
-16,03
-14.488
7.022
-865
31
-69
-11,54
-13.710
5.493
-1.141
-194
-129
92,57
-24.717
-39.363
-882
34
-74
-15,68
-14.923
6.441
-1.145
-179
-196
109,21
-34.653
-35.072
981
94
101
46,35
19.387
18.558
C
Allegato n.1
554
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-452
86
-25
35,57
-6.064
14.833
-438
99
-17
43,67
-4.765
15.268
-514
43
-37
16,00
-8.060
8.047
-524
35
-43
11,51
-9.342
6.358
-349
143
6
71,55
-1.953
19.030
-509
41
-36
15,65
-8.252
7.644
-308
87
64
72,00
3.210
13.198
-308
143
64
72,00
3.210
19.030
-614
-68
-72
-33,23
-14.713
-9.365
-630
-79
-80
-43,66
-15.493
-8.888
-574
-5
-62
-8,18
-12.383
159
-564
0
-59
-6,54
-11.702
1.655
-699
-166
-125
-92,35
-22.039
-20.173
-574
-9
-65
-11,19
-13.018
-165
-702
-145
-181
-108,95
-26.603
-16.808
-564
0
-59
-6,54
-11.702
1.655
-614
86
-72
35,57
-14.713
14.833
-630
99
-80
43,67
-15.493
15.268
-574
43
-62
16,00
-12.383
8.047
-564
35
-59
11,51
-11.702
6.358
-699
-166
-125
-92,35
-22.039
-20.173
-574
41
-65
15,65
-13.018
7.644
-702
-145
-181
-108,95
-26.603
-16.808
622
88
92
46,24
16.564
12.733
D
Allegato n.1
555
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-227
50
-73
2,56
-12.009
7.306
-223
49
-71
3,14
-11.384
8.625
-249
38
-77
1,15
-12.892
5.679
-253
35
-80
0,83
-13.036
5.662
-193
54
-64
5,15
-8.626
13.037
-247
38
-77
1,13
-12.819
6.562
-180
45
-52
5,18
-5.193
13.101
-180
54
-52
5,18
-5.193
13.101
-285
8
-89
-2,39
-14.999
2.680
-290
10
-89
-3,14
-15.405
2.196
-270
24
-85
-0,59
-14.179
4.156
-267
27
-84
-0,47
-13.980
4.219
-312
-7
-100
-6,65
-17.024
-1.148
-271
23
-86
-0,81
-14.473
3.664
-313
-1
-106
-7,84
-19.872
1.176
-267
27
-84
-0,47
-13.980
4.219
-285
50
-89
2,56
-14.999
7.306
-290
49
-89
3,14
-15.405
8.625
-270
38
-85
1,15
-14.179
5.679
-267
35
-84
0,83
-13.980
5.662
-312
54
-100
-6,65
-17.024
13.037
-271
38
-86
1,13
-14.473
6.562
-313
45
-106
-7,84
-19.872
13.101
287
44
91
3,33
15.705
8.567
E
Allegato n.1
Frame
Station
551
PILASTRATA D'
ANGOLO
OutputCase
0 COMB196Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB199Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB228Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB288Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB535Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6328Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6334Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
StepType
Max
Min
-1.201
-1.683
45
11
37
-51
0,06
-0,10
14.810
-20.501
16.869
2.714
-1.104
-1.822
49
-2
45
-79
0,10
-0,12
20.006
-32.599
18.632
-3.163
-1.363
-1.625
33
22
20
-46
0,03
-0,05
8.661
-19.058
11.643
7.444
-1.403
-1.593
33
22
9
-36
0,02
-0,03
3.873
-15.088
11.922
7.097
-684
-2.387
82
-40
164
-232
0,25
-0,21
68.967
-97.921
31.945
-18.495
-1.299
-1.648
36
17
52
-48
0,04
-0,06
21.809
-19.685
12.876
5.185
401
-3.401
54
-39
585
-686
0,49
-0,45
244.847
-285.947
20.612
-17.856
401
-1.593
82
22
585
-36
0,49
-0,03
244.847
-15.088
31.945
7.444
-1.683
45
-51
-0,10
-20.501
16.869
-1.822
49
-79
-0,12
-32.599
18.632
-1.625
33
-46
-0,05
-19.058
11.643
-1.593
33
-36
-0,03
-15.088
11.922
-2.387
82
-232
0,25
-97.921
31.945
-1.648
36
52
-0,06
21.809
12.876
-3.401
54
-686
0,49
-285.947
20.612
2.023
47
169
0,16
70.418
17.785
F
Allegato n.1
552
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196Y
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB199Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB228Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB288Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB535Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6328Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6334Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
-897
63
13
1,53
9.251
16.729
-834
67
31
2,36
14.491
17.597
-1.008
50
-13
0,79
2.693
13.397
-1.050
49
-24
0,51
-1.881
12.839
-584
84
108
6,23
29.415
20.794
-980
50
1
1,04
3.650
13.120
68
70
401
11,97
93.019
16.767
68
84
401
11,97
93.019
20.794
-1.254
23
-73
-2,35
-16.991
5.559
-1.337
16
-108
-2,99
-24.108
4.467
-1.205
39
-73
-1,34
-15.106
10.068
-1.178
39
-63
-0,81
-12.011
10.362
-1.696
-12
-234
-5,09
-53.645
-1.924
-1.223
36
-78
-1,49
-16.727
9.833
-2.274
-12
-520
-10,98
-109.780
-508
-1.178
39
-63
-0,81
-12.011
10.362
-1.254
63
-73
-2,35
-16.991
16.729
-1.337
67
-108
-2,99
-24.108
17.597
-1.205
50
-73
-1,34
-15.106
13.397
-1.178
49
-63
-0,81
-12.011
12.839
-1.696
84
-234
6,23
-53.645
20.794
-1.223
50
-78
-1,49
-16.727
13.120
-2.274
70
-520
11,97
-109.780
16.767
1.452
62
164
3,88
35.481
15.892
G
Allegato n.1
553
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196Y
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB199Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB228Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB288Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB535Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6328Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6334Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
-680
36
-5
21,48
-143
6.704
-639
43
14
33,03
3.855
7.833
-754
22
-31
11,05
-5.001
3.780
-788
20
-45
7,20
-8.979
3.240
-485
68
84
87,27
14.520
12.064
-740
22
-22
14,51
-4.414
3.668
-77
59
342
167,56
57.279
9.845
-77
68
342
167,56
57.279
12.064
-931
-14
-97
-32,88
-21.072
-4.013
-978
-23
-127
-41,91
-25.073
-5.235
-893
6
-92
-18,73
-18.670
292
-873
7
-83
-11,28
-16.418
636
-1.210
-56
-245
-71,29
-46.796
-11.559
-905
3
-98
-20,80
-20.274
-53
-1.561
-64
-489
-153,80
-83.555
-12.290
-873
7
-83
-11,28
-16.418
636
-931
36
-97
-32,88
-21.072
6.704
-978
43
-127
-41,91
-25.073
7.833
-893
22
-92
-18,73
-18.670
3.780
-873
20
-83
-11,28
-16.418
3.240
-1.210
68
-245
87,27
-46.796
12.064
-905
22
-98
-20,80
-20.274
3.668
-1.561
-64
-489
167,56
-83.555
-12.290
1.050
39
176
54,35
33.122
7.083
H
Allegato n.1
554
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196Y
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB199Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB228Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB288Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB535Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6328Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6334Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
-466
43
11
32,80
-1.273
8.161
-446
48
31
41,81
1.793
8.548
-504
28
-14
18,68
-4.410
5.810
-525
25
-34
11,25
-8.174
5.069
-371
64
88
71,12
6.789
10.481
-499
28
-9
20,75
-4.832
5.772
-169
61
306
153,44
29.571
11.881
-169
64
306
153,44
29.571
11.881
-602
-9
-95
-21,43
-18.087
-387
-623
-14
-115
-32,95
-19.049
-568
-580
10
-82
-11,02
-15.335
2.580
-569
12
-72
-7,18
-13.167
3.158
-741
-47
-231
-87,06
-33.423
-5.472
-588
9
-91
-14,48
-16.997
2.385
-910
-53
-425
-167,16
-50.323
-7.337
-569
12
-72
-7,18
-13.167
3.158
-602
43
-95
32,80
-18.087
8.161
-623
48
-115
41,81
-19.049
8.548
-580
28
-82
18,68
-15.335
5.810
-569
25
-72
11,25
-13.167
5.069
-741
64
-231
-87,06
-33.423
10.481
-588
28
-91
20,75
-16.997
5.772
-910
61
-425
-167,16
-50.323
11.881
659
42
159
54,22
23.769
7.960
I
Allegato n.1
555
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 COMB196Y
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB199Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB228Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB288Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB535Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6328Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
COMB6334Y Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
-232
38
-64
2,36
-11.939
5.953
-225
38
-58
3,01
-10.704
6.509
-245
34
-70
1,34
-12.222
5.410
-253
33
-77
0,81
-12.641
5.339
-200
41
-48
5,12
-5.449
8.588
-244
34
-71
1,49
-12.220
5.723
-132
43
-6
11,04
6.899
10.040
-132
43
-6
11,04
6.899
10.040
-281
23
-96
-1,54
-15.527
3.920
-287
24
-97
-2,37
-16.227
3.648
-273
28
-91
-0,79
-14.658
4.521
-268
30
-87
-0,52
-14.268
4.657
-328
17
-124
-6,27
-19.310
2.246
-276
28
-94
-1,04
-15.754
4.333
-383
15
-155
-12,03
-31.744
1.372
-268
30
-87
-0,52
-14.268
4.657
-281
38
-96
2,36
-15.527
5.953
-287
38
-97
3,01
-16.227
6.509
-273
34
-91
1,34
-14.658
5.410
-268
33
-87
0,81
-14.268
5.339
-328
41
-124
-6,27
-19.310
8.588
-276
34
-94
1,49
-15.754
5.723
-383
43
-155
-12,03
-31.744
10.040
299
37
107
3,90
18.213
6.795
J
Allegato n.1
Frame
Station
551
PILASTRATA D'
ANGOLO
OutputCase
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Dati
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
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Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
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Max di
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Max di T
Max di
M2
Max di
M3
StepType
Max
Min
-849
-2.118
-2.118
163
-108
163
53
0,16
-74
-0,18
-74
-0,18
22.653
-30.659
-30.659
65.754
-849
-46.878
-2.118
65.754
-2.118
163
-108
163
53
0,16
-74
-0,18
-74
-0,18
22.653
-30.659
-30.659
65.754
-849
-46.878
-2.118
65.754
-2.118
163
-108
163
53
0,16
-74
-0,18
-74
-0,18
22.653
-30.659
-30.659
65.754
-849
-46.878
-2.118
65.754
-2.118
163
-108
163
53
0,16
-74
-0,18
-74
-0,18
22.653
-30.659
-30.659
65.754
-849
-46.878
-2.118
65.754
2.118
163
-108
163
53
0,16
-74
-0,18
74
0,18
22.653
-30.659
30.659
65.754
-46.878
65.754
K
Allegato n.1
552
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-697
-1.515
-1.515
147
-58
147
13
4,04
-92
-4,53
-92
-4,53
5.264
-17.702
-17.702
37.125
-697
-13.684
-1.515
37.125
-1.515
147
-58
147
13
4,04
-92
-4,53
-92
-4,53
5.264
-17.702
-17.702
37.125
-697
-13.684
-1.515
37.125
-1.515
147
-58
147
13
4,04
-92
-4,53
-92
-4,53
5.264
-17.702
-17.702
37.125
-697
-13.684
-1.515
37.125
-1.515
147
-58
147
13
4,04
-92
-4,53
-92
-4,53
5.264
-17.702
-17.702
37.125
-697
-13.684
-1.515
37.125
1.515
147
-58
147
13
4,04
-92
-4,53
92
4,53
5.264
-17.702
17.702
37.125
-13.684
37.125
L
Allegato n.1
553
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-563
-1.089
-1.089
135
-108
135
-3
56,61
-118
-63,43
-118
-63,43
-2.218
-22.146
-22.146
26.044
-563
-22.030
-1.089
26.044
-1.089
135
-108
135
-3
56,61
-118
-63,43
-118
-63,43
-2.218
-22.146
-22.146
26.044
-563
-22.030
-1.089
26.044
-1.089
135
-108
135
-3
56,61
-118
-63,43
-118
-63,43
-2.218
-22.146
-22.146
26.044
-563
-22.030
-1.089
26.044
-1.089
135
-108
135
-3
56,61
-118
-63,43
-118
-63,43
-2.218
-22.146
-22.146
26.044
-563
-22.030
-1.089
26.044
1.089
135
-108
135
-3
56,61
-118
-63,43
118
63,43
-2.218
-22.146
22.146
26.044
-22.030
26.044
M
Allegato n.1
554
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-414
-674
-674
127
-88
127
4
63,28
-103
-56,47
-103
63,28
-2.681
-18.137
-18.137
18.300
-414
-9.862
-674
18.300
-674
127
-88
127
4
63,28
-103
-56,47
-103
63,28
-2.681
-18.137
-18.137
18.300
-414
-9.862
-674
18.300
-674
127
-88
127
4
63,28
-103
-56,47
-103
63,28
-2.681
-18.137
-18.137
18.300
-414
-9.862
-674
18.300
-674
127
-88
127
4
63,28
-103
-56,47
-103
63,28
-2.681
-18.137
-18.137
18.300
-414
-9.862
-674
18.300
674
127
-88
127
4
63,28
-103
-56,47
103
63,28
-2.681
-18.137
18.137
18.300
-9.862
18.300
N
Allegato n.1
555
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-216
-304
-304
54
9
54
-68
4,55
-95
-4,06
-95
4,55
-10.104
-17.010
-17.010
9.713
-216
274
-304
9.713
-304
54
9
54
-68
4,55
-95
-4,06
-95
4,55
-10.104
-17.010
-17.010
9.713
-216
274
-304
9.713
-304
54
9
54
-68
4,55
-95
-4,06
-95
4,55
-10.104
-17.010
-17.010
9.713
-216
274
-304
9.713
-304
54
9
54
-68
4,55
-95
-4,06
-95
4,55
-10.104
-17.010
-17.010
9.713
-216
274
-304
9.713
304
54
9
54
-68
4,55
-95
-4,06
95
4,55
-10.104
-17.010
17.010
9.713
274
9.713
O
Allegato n.1
Frame
PILASTRATA D'
ANGOLO
Station
551
OutputCase
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
StepType
Max
Min
-727
-2.240
-2.240
68
-14
68
199
0,19
-219
-0,21
-219
-0,21
83.785
-91.791
-91.791
26.512
-727
-7.636
-2.240
26.512
-2.240
68
-14
68
199
0,19
-219
-0,21
-219
-0,21
83.785
-91.791
-91.791
26.512
-727
-7.636
-2.240
26.512
-2.240
68
-14
68
199
0,19
-219
-0,21
-219
-0,21
83.785
-91.791
-91.791
26.512
-727
-7.636
-2.240
26.512
-2.240
68
-14
68
199
0,19
-219
-0,21
-219
-0,21
83.785
-91.791
-91.791
26.512
-727
68
199
0,19
83.785
26.512
-7.636
-2.240
-14
-219
-0,21
-91.791
-7.636
26.512
2.240
68
219
0,21
91.791
26.512
P
Allegato n.1
552
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-626
-1.587
-1.587
78
10
78
124
4,58
-203
-5,07
-203
-5,07
31.381
-43.819
-43.819
19.663
-626
3.779
-1.587
19.663
-1.587
78
10
78
124
4,58
-203
-5,07
-203
-5,07
31.381
-43.819
-43.819
19.663
-626
3.779
-1.587
19.663
-1.587
78
10
78
124
4,58
-203
-5,07
-203
-5,07
31.381
-43.819
-43.819
19.663
-626
3.779
-1.587
19.663
-1.587
78
10
78
124
4,58
-203
-5,07
-203
-5,07
31.381
-43.819
-43.819
19.663
-626
78
124
4,58
3.779
-1.587
10
-203
-5,07
19.663
1.587
78
203
5,07
31.381
-43.819
43.819
19.663
3.779
19.663
Q
Allegato n.1
553
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-516
-1.135
-1.135
58
-30
58
92
64,18
-213
-71,01
-213
-71,01
14.833
-39.197
-39.197
10.357
-516
-6.343
-1.135
10.357
-1.135
58
-30
58
92
64,18
-213
-71,01
-213
-71,01
14.833
-39.197
-39.197
10.357
-516
-6.343
-1.135
10.357
-1.135
58
-30
58
92
64,18
-213
-71,01
-213
-71,01
14.833
-39.197
-39.197
10.357
-516
-6.343
-1.135
10.357
-1.135
58
-30
58
92
64,18
-213
-71,01
-213
-71,01
14.833
-39.197
-39.197
10.357
-516
58
92
64,18
-6.343
-1.135
-30
-213
-71,01
10.357
1.135
58
213
71,01
14.833
-39.197
39.197
10.357
-6.343
10.357
R
Allegato n.1
554
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-388
-701
-701
60
-22
60
90
70,84
-190
-64,03
-190
70,84
6.359
-27.177
-27.177
10.383
-388
-1.945
-701
10.383
-701
60
-22
60
90
70,84
-190
-64,03
-190
70,84
6.359
-27.177
-27.177
10.383
-388
-1.945
-701
10.383
-701
60
-22
60
90
70,84
-190
-64,03
-190
70,84
6.359
-27.177
-27.177
10.383
-388
-1.945
-701
10.383
-701
60
-22
60
90
70,84
-190
-64,03
-190
70,84
6.359
-27.177
-27.177
10.383
-388
60
90
70,84
-1.945
-701
-22
-190
-64,03
10.383
701
60
190
70,84
6.359
-27.177
27.177
10.383
-1.945
10.383
S
Allegato n.1
555
PILASTRATA D'
ANGOLO
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-206
-314
-314
40
22
40
-50
5,10
-113
-4,61
-113
5,10
-6.828
-20.286
-20.286
7.364
-206
2.623
-314
7.364
-314
40
22
40
-50
5,10
-113
-4,61
-113
5,10
-6.828
-20.286
-20.286
7.364
-206
2.623
-314
7.364
-314
40
22
40
-50
5,10
-113
-4,61
-113
5,10
-6.828
-20.286
-20.286
7.364
-206
2.623
-314
7.364
-314
40
22
40
-50
5,10
-113
-4,61
-113
5,10
-6.828
-20.286
-20.286
7.364
-206
40
-50
5,10
2.623
-314
22
-113
-4,61
7.364
314
40
113
5,10
-6.828
-20.286
20.286
7.364
2.623
7.364
T
Allegato n.1
PILASTRATA D'
ANGOLO
PILASTRATA D'
ANGOLO
RAPPORTO DIR. X ANALISI TIME HISTORY E CON SPETTRO
% scarto
COMB TH/SISM
551
552
553
554
555
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
12,58%
35,73%
21,69%
26,92%
22,19%
35,85%
11,14%
32,78%
13,15%
26,92%
14,14%
32,32%
9,84%
30,86%
14,35%
26,92%
12,46%
28,74%
7,71%
30,51%
11,17%
26,92%
8,67%
30,42%
5,77%
17,80%
4,33%
26,92%
7,67%
11,79%
COMB 535X/SISM
-6,67%
-28,07%
-4,64%
-45,94%
-5,09%
-28,31%
-5,63%
-15,92%
-13,47%
-45,94%
-18,03%
-11,03%
-4,82%
-42,96%
-9,89%
-45,94%
-11,61%
-51,14%
-3,61%
-30,95%
-20,46%
-45,94%
-21,51%
-10,24%
-2,62%
-0,63%
-4,29%
-45,94%
-0,09%
-34,23%
COMB 6334X/SISM
-8,80%
-17,58%
-188,95%
-72,18%
-189,01%
-23,77%
-6,41%
19,50%
-105,66%
-72,18%
-112,94%
27,45%
-5,21%
-32,50%
-66,00%
-72,18%
-56,48%
-34,66%
-3,61%
-30,95%
-20,46%
-45,94%
-21,51%
-10,24%
-2,89%
15,82%
-11,21%
-72,18%
-16,83%
-34,88%
U
Allegato n.1
PILASTRATA D'
ANGOLO
PILASTRATA D'
ANGOLO
RAPPORTO DIR. Y ANALISI TIME HISTORY E CON SPETTRO
% scarto
COMB TH/SISM
551
552
553
554
555
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
9,72%
30,63%
22,87%
23,46%
23,28%
32,92%
8,47%
20,39%
19,20%
23,46%
19,03%
19,18%
7,47%
31,53%
17,36%
23,46%
15,50%
31,62%
5,96%
29,36%
16,42%
23,46%
12,54%
23,33%
4,50%
8,38%
5,88%
23,46%
10,22%
7,73%
COMB 535Y/SISM
-6,55%
-19,76%
-6,10%
-22,90%
-6,68%
-20,49%
-6,86%
-8,46%
-15,31%
-22,90%
-22,43%
-5,75%
-6,64%
-18,48%
-15,30%
-22,90%
-19,39%
-16,48%
-5,76%
-6,91%
-21,46%
-22,90%
-22,99%
-0,95%
-4,57%
-2,06%
-9,78%
-22,90%
4,82%
-16,63%
COMB 6334Y/SISM
-51,80%
20,11%
-213,08%
-135,97%
-211,52%
22,25%
-43,32%
9,60%
-155,75%
-135,97%
-150,53%
14,73%
-37,58%
-11,76%
-129,53%
-135,97%
-113,17%
-18,66%
-5,76%
-6,91%
-21,46%
-22,90%
-22,99%
-0,95%
-22,30%
-5,41%
-36,91%
-135,97%
-56,48%
-36,34%
V
Allegato n.1
Frame
Station
506
PILASTRATA CENTRALE
OutputCase
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
StepType
Max
Min
-3.597
-3.645
72
-71
13
-12
0,01
-0,02
5.495
-4.320
27.669
-27.799
-3.591
-3.654
90
-130
17
-21
0,02
-0,02
7.087
-7.736
34.843
-50.897
-3.611
-3.625
20
-23
9
-11
0,00
-0,01
3.821
-3.947
7.121
-9.169
-3.613
-3.625
22
-26
5
-8
0,00
0,00
2.468
-2.847
8.250
-10.567
-3.568
-3.687
225
-285
53
-69
0,04
-0,03
20.730
-26.114
86.053
-110.232
-3.611
-3.628
32
-46
18
-12
0,00
-0,01
7.457
-4.118
11.823
-17.770
-3.590
-3.684
110
-279
181
-206
0,05
-0,03
69.832
-78.518
41.814
-107.556
-3.568
-3.625
225
-23
181
-8
0,05
0,00
69.832
-2.847
86.053
-9.169
-3.645
72
13
-0,02
5.495
-27.799
-3.654
-130
-21
-0,02
-7.736
-50.897
-3.625
-23
-11
-0,01
-3.947
-9.169
-3.625
-26
-8
0,00
-2.847
-10.567
-3.687
-285
-69
0,04
-26.114
-110.232
-3.628
-46
18
-0,01
7.457
-17.770
-3.684
-279
-206
0,05
-78.518
-107.556
3.650
123
50
0,02
18.874
47.713
A
Allegato n.1
507
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-2.654
126
22
0,88
5.151
30.600
-2.652
158
31
1,15
7.331
38.167
-2.663
46
9
0,22
1.899
11.143
-2.665
39
4
0,17
681
9.057
-2.643
295
78
2,44
17.526
68.770
-2.664
46
19
0,30
3.963
10.291
-2.653
149
244
2,88
54.878
34.499
-2.643
295
244
2,88
54.878
68.770
-2.688
-126
-22
-0,94
-5.368
-32.353
-2.690
-189
-40
-1,15
-9.556
-46.043
-2.674
-23
-21
-0,42
-5.199
-6.267
-2.673
-29
-17
-0,30
-4.199
-7.424
-2.707
-381
-111
-1,89
-25.631
-90.995
-2.675
-45
-24
-0,41
-5.870
-10.656
-2.704
-357
-279
-1,90
-62.852
-84.044
-2.673
-23
-17
-0,30
-4.199
-6.267
-2.688
126
-22
-0,94
-5.368
-32.353
-2.690
-189
-40
-1,15
-9.556
-46.043
-2.674
46
-21
-0,42
-5.199
11.143
-2.673
39
-17
-0,30
-4.199
9.057
-2.707
-381
-111
2,44
-25.631
-90.995
-2.675
46
-24
-0,41
-5.870
-10.656
-2.704
-357
-279
2,88
-62.852
-84.044
2.687
169
74
1,22
16.954
40.613
B
Allegato n.1
508
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.950
136
32
26,97
6.278
26.442
-1.948
167
42
35,43
8.221
32.010
-1.959
52
16
6,64
3.381
10.081
-1.961
40
9
5,30
1.814
7.595
-1.940
281
81
74,94
15.049
51.870
-1.959
46
21
9,08
4.082
9.019
-1.948
145
208
88,42
37.600
26.886
-1.940
281
208
88,42
37.600
51.870
-1.982
-149
-22
-28,87
-4.148
-29.584
-1.983
-193
-37
-35,44
-6.700
-36.752
-1.969
-30
-17
-12,98
-3.039
-6.300
-1.968
-30
-12
-9,34
-2.087
-5.623
-1.999
-376
-99
-58,07
-18.104
-70.853
-1.970
-42
-20
-12,70
-3.674
-8.205
-1.997
-341
-217
-58,43
-38.395
-63.302
-1.968
-30
-12
-9,34
-2.087
-5.623
-1.982
-149
32
-28,87
6.278
-29.584
-1.983
-193
42
-35,44
8.221
-36.752
-1.969
52
-17
-12,98
3.381
10.081
-1.968
40
-12
-9,34
-2.087
7.595
-1.999
-376
-99
74,94
-18.104
-70.853
-1.970
46
21
-12,70
4.082
9.019
-1.997
-341
-217
88,42
-38.395
-63.302
1.981
171
63
37,53
11.507
32.455
C
Allegato n.1
509
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.252
85
18
15,71
3.480
15.325
-1.250
102
24
19,28
4.667
18.099
-1.257
34
9
7,06
1.842
6.163
-1.259
25
4
5,08
735
4.481
-1.245
157
44
31,59
8.141
27.087
-1.257
31
11
6,91
2.056
5.769
-1.250
84
109
31,79
18.930
14.728
-1.245
157
109
31,79
18.930
27.087
-1.273
-96
-18
-14,67
-3.335
-17.586
-1.274
-112
-25
-19,28
-4.540
-19.734
-1.265
-21
-12
-3,61
-2.103
-3.926
-1.263
-16
-9
-2,89
-1.572
-2.832
-1.284
-216
-63
-40,78
-11.410
-37.852
-1.265
-26
-14
-4,94
-2.619
-4.787
-1.283
-190
-123
-48,11
-21.423
-33.055
-1.263
-16
-9
-2,89
-1.572
-2.832
-1.273
-96
18
15,71
3.480
-17.586
-1.274
-112
-25
19,28
4.667
-19.734
-1.265
34
-12
7,06
-2.103
6.163
-1.263
25
-9
5,08
-1.572
4.481
-1.284
-216
-63
-40,78
-11.410
-37.852
-1.265
31
-14
6,91
-2.619
5.769
-1.283
-190
-123
-48,11
-21.423
-33.055
1.273
101
38
20,42
6.753
17.806
D
Allegato n.1
510
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-594
57
13
0,39
1.942
9.491
-593
66
17
0,47
2.584
10.644
-596
25
8
0,17
1.085
4.391
-597
19
4
0,13
415
3.315
-592
95
28
0,78
4.384
14.916
-596
24
9
0,17
1.190
4.195
-594
52
67
0,78
10.364
8.501
-592
95
67
0,78
10.364
14.916
-603
-59
-8
-0,36
-1.680
-9.204
-603
-64
-11
-0,47
-2.114
-9.713
-599
-11
-5
-0,09
-1.145
-1.519
-599
-6
-3
-0,07
-782
-664
-607
-125
-33
-1,00
-5.604
-19.243
-600
-14
-7
-0,12
-1.423
-2.017
-606
-107
-67
-1,18
-10.558
-16.357
-599
-6
-3
-0,07
-782
-664
-603
-59
13
0,39
1.942
9.491
-603
66
17
0,47
2.584
10.644
-599
25
8
0,17
-1.145
4.391
-599
19
4
0,13
-782
3.315
-607
-125
-33
-1,00
-5.604
-19.243
-600
24
9
0,17
-1.423
4.195
-606
-107
67
-1,18
-10.558
-16.357
602
61
21
0,50
3.434
9.662
E
Allegato n.1
Frame
PILASTRATA CENTRALE
Station
506
OutputCase
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
StepType
Dati
Max
Min
Max di P
-3.610
-3.629
Max di V2
20
-23
Max di V3
45
-40
Max di T
0,01
-0,01
Max di M2
17.628
-14.948
Max di M3
7.342
-9.317
Max di P
-3.608
-3.633
Max di V2
25
-41
Max di V3
58
-70
Max di T
0,01
-0,02
Max di M2
22.939
-26.358
Max di M3
9.497
-16.249
Max di P
-3.615
-3.622
Max di V2
4
-9
Max di V3
30
-37
Max di T
0,00
-0,01
Max di M2
12.080
-13.770
Max di M3
1.175
-3.724
Max di P
-3.616
-3.621
Max di V2
5
-10
Max di V3
19
-27
Max di T
0,00
0,00
Max di M2
7.585
-10.113
Max di M3
1.509
-4.140
Max di P
-3.596
-3.644
Max di V2
66
-88
Max di V3
176
-228
Max di T
0,04
-0,03
Max di M2
68.394
-87.606
Max di M3
24.866
-34.051
Max di P
-3.614
-3.623
Max di V2
8
-16
Max di V3
62
-38
Max di T
0,01
-0,01
Max di M2
24.205
-14.346
Max di M3
2.585
-6.307
Max di P
-3.596
-3.651
Max di V2
31
-86
Max di V3
603
-684
Max di T
0,07
-0,07
Max di M2
232.102 -262.263
Max di M3
11.599
-33.259
-3.596
-3.621
66
-9
603
-27
0,07
0,00
232.102
-10.113
24.866
-3.724
-3.629
-23
45
-0,01
17.628
-9.317
-3.633
-41
-70
-0,02
-26.358
-16.249
-3.622
-9
-37
-0,01
-13.770
-3.724
-3.621
-10
-27
0,00
-10.113
-4.140
-3.644
-88
-228
0,04
-87.606
-34.051
-3.623
-16
62
-0,01
24.205
-6.307
-3.651
-86
-684
0,07
-262.263
-33.259
3.632
39
165
0,02
63.135
15.292
F
Allegato n.1
507
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-2.662
43
82
0,57
19.827
10.151
-2.661
53
111
0,87
26.950
12.437
-2.665
19
38
0,29
9.121
4.304
-2.667
17
22
0,19
5.077
3.670
-2.654
94
262
2,30
60.702
21.638
-2.665
19
74
0,38
16.008
4.048
-2.653
52
819
4,42
185.527
11.428
-2.653
94
819
4,42
185.527
21.638
-2.677
-33
-61
-0,87
-14.773
-8.784
-2.679
-52
-119
-1,11
-28.564
-12.903
-2.672
-2
-60
-0,49
-14.396
-952
-2.671
-4
-46
-0,30
-11.055
-1.292
-2.685
-111
-351
-1,88
-81.805
-26.428
-2.672
-9
-68
-0,55
-16.602
-2.271
-2.691
-105
-914
-4,06
-205.899
-24.403
-2.671
-2
-46
-0,30
-11.055
-952
-2.677
43
82
-0,87
19.827
10.151
-2.679
53
-119
-1,11
-28.564
-12.903
-2.672
19
-60
-0,49
-14.396
4.304
-2.671
17
-46
-0,30
-11.055
3.670
-2.685
-111
-351
2,30
-81.805
-26.428
-2.672
19
74
-0,55
-16.602
4.048
-2.691
-105
-914
4,42
-205.899
-24.403
2.678
52
235
1,43
54.021
12.272
G
Allegato n.1
508
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.957
48
91
17,39
17.907
9.243
-1.956
58
121
26,74
23.803
11.041
-1.960
22
49
8,95
10.264
4.281
-1.962
18
26
5,83
5.092
3.481
-1.949
95
235
70,65
43.622
17.638
-1.960
21
65
11,75
12.427
4.004
-1.945
62
662
135,66
119.461
11.372
-1.945
95
662
135,66
119.461
17.638
-1.973
-41
-60
-26,62
-12.044
-8.123
-1.974
-55
-108
-33,93
-20.128
-10.371
-1.968
-4
-52
-15,16
-9.731
-1.001
-1.966
-4
-38
-9,13
-6.778
-697
-1.980
-111
-305
-57,72
-56.341
-20.940
-1.968
-8
-63
-16,84
-11.952
-1.607
-1.988
-108
-710
-124,52
-126.185
-20.011
-1.966
-4
-38
-9,13
-6.778
-697
-1.973
48
91
-26,62
17.907
9.243
-1.974
58
121
-33,93
23.803
11.041
-1.968
22
-52
-15,16
10.264
4.281
-1.966
18
-38
-9,13
-6.778
3.481
-1.980
-111
-305
70,65
-56.341
-20.940
-1.968
21
65
-16,84
12.427
4.004
-1.988
-108
-710
135,66
-126.185
-20.011
1.974
55
197
44,00
36.243
10.429
H
Allegato n.1
509
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.256
31
55
14,48
10.119
5.751
-1.255
37
74
18,46
13.555
6.707
-1.258
15
32
8,25
6.031
2.856
-1.259
12
14
4,97
2.531
2.242
-1.250
55
133
31,41
23.430
9.779
-1.258
15
38
9,16
6.824
2.776
-1.246
40
357
67,75
61.580
7.537
-1.246
55
357
67,75
61.580
9.779
-1.267
-26
-43
-9,46
-7.941
-4.724
-1.268
-31
-64
-14,55
-11.284
-5.522
-1.264
-3
-32
-4,87
-5.776
-575
-1.262
-1
-23
-3,17
-4.037
-186
-1.273
-66
-178
-38,44
-31.274
-11.667
-1.264
-5
-40
-6,39
-7.313
-879
-1.280
-64
-382
-73,81
-65.299
-11.560
-1.262
-1
-23
-3,17
-4.037
-186
-1.267
31
55
14,48
10.119
5.751
-1.268
37
74
18,46
13.555
6.707
-1.264
15
-32
8,25
6.031
2.856
-1.262
12
-23
4,97
-4.037
2.242
-1.273
-66
-178
-38,44
-31.274
-11.667
-1.264
15
-40
9,16
-7.313
2.776
-1.280
-64
-382
-73,81
-65.299
-11.560
1.268
34
112
23,94
19.661
6.223
I
Allegato n.1
510
PILASTRATA CENTRALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-596
23
38
0,36
5.874
3.958
-596
25
50
0,45
7.852
4.346
-597
13
24
0,20
3.661
2.411
-597
11
11
0,12
1.454
2.071
-594
35
83
0,77
12.933
5.840
-597
13
26
0,23
3.962
2.366
-593
24
214
1,67
33.092
4.328
-593
35
214
1,67
33.092
5.840
-600
-13
-27
-0,23
-4.658
-1.833
-601
-14
-37
-0,36
-5.976
-2.017
-599
2
-19
-0,12
-3.315
518
-598
3
-12
-0,08
-2.178
807
-602
-33
-107
-0,95
-17.066
-4.990
-599
1
-25
-0,16
-4.275
357
-604
-29
-221
-1,82
-34.262
-4.570
-598
3
-12
-0,08
-2.178
807
-600
23
38
0,36
5.874
3.958
-601
25
50
0,45
7.852
4.346
-599
13
24
0,20
3.661
2.411
-598
11
-12
0,12
-2.178
2.071
-602
35
-107
-0,95
-17.066
5.840
-599
13
26
0,23
-4.275
2.366
-604
-29
-221
-1,82
-34.262
-4.570
600
21
68
0,59
10.738
3.652
J
Allegato n.1
Frame
Station
506
PILASTRATA CENTRALE
OutputCase
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Dati
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
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Max di P
Max di
V2
Max di
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Max di T
Max di
M2
Max di
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Max di P
Max di
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Max di
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Max di T
Max di
M2
Max di
M3
StepType
Max
Min
-3.577
-3.659
-3.659
169
-174
-174
64
0,02
-65
-0,03
-65
-0,03
25.130
-24.586
25.130
64.466
-3.577
-67.230
-3.659
-67.230
-3.659
169
-174
-174
64
0,02
-65
-0,03
-65
-0,03
25.130
-24.586
25.130
64.466
-3.577
-67.230
-3.659
-67.230
-3.659
169
-174
-174
64
0,02
-65
-0,03
-65
-0,03
25.130
-24.586
25.130
64.466
-3.577
-67.230
-3.659
-67.230
-3.659
169
-174
-174
64
0,02
-65
-0,03
-65
-0,03
25.130
-24.586
25.130
64.466
-3.577
-67.230
-3.659
-67.230
3.659
169
-174
174
64
0,02
-65
-0,03
65
0,03
25.130
-24.586
25.130
64.466
-67.230
67.230
K
Allegato n.1
507
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
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Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
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-2.691
-2.691
235
-222
235
87
1,49
-96
-1,67
-96
-1,67
19.622
-22.084
-22.084
55.460
-2.646
-52.763
-2.691
55.460
-2.691
235
-222
235
87
1,49
-96
-1,67
-96
-1,67
19.622
-22.084
-22.084
55.460
-2.646
-52.763
-2.691
55.460
-2.691
235
-222
235
87
1,49
-96
-1,67
-96
-1,67
19.622
-22.084
-22.084
55.460
-2.646
-52.763
-2.691
55.460
-2.691
235
-222
235
87
1,49
-96
-1,67
-96
-1,67
19.622
-22.084
-22.084
55.460
-2.646
-52.763
-2.691
55.460
2.691
235
-222
235
87
1,49
-96
-1,67
96
1,67
19.622
-22.084
22.084
55.460
-52.763
55.460
L
Allegato n.1
508
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
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V2
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V3
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M2
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M3
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V2
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V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.943
-1.985
-1.985
232
-216
232
82
45,83
-82
-51,35
-82
-51,35
15.003
-14.710
15.003
43.545
-1.943
-40.464
-1.985
43.545
-1.985
232
-216
232
82
45,83
-82
-51,35
-82
-51,35
15.003
-14.710
15.003
43.545
-1.943
-40.464
-1.985
43.545
-1.985
232
-216
232
82
45,83
-82
-51,35
-82
-51,35
15.003
-14.710
15.003
43.545
-1.943
-40.464
-1.985
43.545
-1.985
232
-216
232
82
45,83
-82
-51,35
-82
-51,35
15.003
-14.710
15.003
43.545
-1.943
-40.464
-1.985
43.545
1.985
232
-216
232
82
45,83
-82
-51,35
82
51,35
15.003
-14.710
15.003
43.545
-40.464
43.545
M
Allegato n.1
509
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
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M2
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M3
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V2
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V3
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M2
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M3
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V2
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V3
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Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.247
-1.275
-1.275
135
-123
135
44
27,94
-48
-24,94
-48
27,94
7.992
-8.505
-8.505
23.715
-1.247
-21.430
-1.275
23.715
-1.275
135
-123
135
44
27,94
-48
-24,94
-48
27,94
7.992
-8.505
-8.505
23.715
-1.247
-21.430
-1.275
23.715
-1.275
135
-123
135
44
27,94
-48
-24,94
-48
27,94
7.992
-8.505
-8.505
23.715
-1.247
-21.430
-1.275
23.715
-1.275
135
-123
135
44
27,94
-48
-24,94
-48
27,94
7.992
-8.505
-8.505
23.715
-1.247
-21.430
-1.275
23.715
1.275
135
-123
135
44
27,94
-48
-24,94
48
27,94
7.992
-8.505
8.505
23.715
-21.430
23.715
N
Allegato n.1
510
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-592
-603
-603
84
-69
84
27
0,69
-26
-0,61
27
0,69
4.176
-4.403
-4.403
13.438
-592
-10.480
-603
13.438
-603
84
-69
84
27
0,69
-26
-0,61
27
0,69
4.176
-4.403
-4.403
13.438
-592
-10.480
-603
13.438
-603
84
-69
84
27
0,69
-26
-0,61
27
0,69
4.176
-4.403
-4.403
13.438
-592
-10.480
-603
13.438
-603
84
-69
84
27
0,69
-26
-0,61
27
0,69
4.176
-4.403
-4.403
13.438
-592
-10.480
-603
13.438
603
84
-69
84
27
0,69
-26
-0,61
27
0,69
4.176
-4.403
4.403
13.438
-10.480
13.438
O
Allegato n.1
Frame
PILASTRATA CENTRALE
Station
506
OutputCase
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
StepType
Max
Min
-3.601
-3.636
-3.636
49
-55
-55
212
0,03
-213
-0,03
-213
-0,03
82.228
-81.684
82.228
18.603
-3.601
-21.367
-3.636
-21.367
-3.636
49
-55
-55
212
0,03
-213
-0,03
-213
-0,03
82.228
-81.684
82.228
18.603
-3.601
-21.367
-3.636
-21.367
-3.636
49
-55
-55
212
0,03
-213
-0,03
-213
-0,03
82.228
-81.684
82.228
18.603
-3.601
-21.367
-3.636
-21.367
-3.636
49
-55
-55
212
0,03
-213
-0,03
-213
-0,03
82.228
-81.684
82.228
18.603
-3.601
49
212
0,03
82.228
18.603
-21.367
-3.636
-55
-213
-0,03
-81.684
-21.367
-21.367
3.636
55
213
0,03
82.228
21.367
P
Allegato n.1
507
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-2.657
-2.680
-2.680
77
-63
77
297
1,69
-305
-1,87
-305
-1,87
67.590
-70.052
-70.052
17.844
-2.657
-15.147
-2.680
17.844
-2.680
77
-63
77
297
1,69
-305
-1,87
-305
-1,87
67.590
-70.052
-70.052
17.844
-2.657
-15.147
-2.680
17.844
-2.680
77
-63
77
297
1,69
-305
-1,87
-305
-1,87
67.590
-70.052
-70.052
17.844
-2.657
-15.147
-2.680
17.844
-2.680
77
-63
77
297
1,69
-305
-1,87
-305
-1,87
67.590
-70.052
-70.052
17.844
-2.657
77
297
1,69
-15.147
-2.680
-63
-305
-1,87
17.844
2.680
77
305
1,87
67.590
-70.052
70.052
17.844
-15.147
17.844
Q
Allegato n.1
508
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.952
-1.976
-1.976
79
-63
79
250
51,97
-250
-57,49
-250
-57,49
45.621
-45.329
45.621
14.830
-1.952
-11.749
-1.976
14.830
-1.976
79
-63
79
250
51,97
-250
-57,49
-250
-57,49
45.621
-45.329
45.621
14.830
-1.952
-11.749
-1.976
14.830
-1.976
79
-63
79
250
51,97
-250
-57,49
-250
-57,49
45.621
-45.329
45.621
14.830
-1.952
-11.749
-1.976
14.830
-1.976
79
-63
79
250
51,97
-250
-57,49
-250
-57,49
45.621
-45.329
45.621
14.830
-1.952
79
250
51,97
-11.749
-1.976
-63
-250
-57,49
14.830
1.976
79
250
57,49
45.621
-45.329
45.621
14.830
-11.749
14.830
R
Allegato n.1
509
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.252
-1.270
-1.270
49
-37
49
137
31,28
-141
-28,28
-141
31,28
23.875
-24.388
-24.388
8.873
-1.252
-6.588
-1.270
8.873
-1.270
49
-37
49
137
31,28
-141
-28,28
-141
31,28
23.875
-24.388
-24.388
8.873
-1.252
-6.588
-1.270
8.873
-1.270
49
-37
49
137
31,28
-141
-28,28
-141
31,28
23.875
-24.388
-24.388
8.873
-1.252
-6.588
-1.270
8.873
-1.270
49
-37
49
137
31,28
-141
-28,28
-141
31,28
23.875
-24.388
-24.388
8.873
-1.252
49
137
31,28
-6.588
-1.270
-37
-141
-28,28
8.873
1.270
49
141
31,28
23.875
-24.388
24.388
8.873
-6.588
8.873
S
Allegato n.1
510
PILASTRATA CENTRALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-595
-601
-601
31
-16
31
84
0,77
-83
-0,70
84
0,77
12.927
-13.154
-13.154
5.299
-595
-2.342
-601
5.299
-601
31
-16
31
84
0,77
-83
-0,70
84
0,77
12.927
-13.154
-13.154
5.299
-595
-2.342
-601
5.299
-601
31
-16
31
84
0,77
-83
-0,70
84
0,77
12.927
-13.154
-13.154
5.299
-595
-2.342
-601
5.299
-601
31
-16
31
84
0,77
-83
-0,70
84
0,77
12.927
-13.154
-13.154
5.299
-595
31
84
0,77
-2.342
-601
-16
-83
-0,70
5.299
601
31
84
0,77
12.927
-13.154
13.154
5.299
-2.342
5.299
T
Allegato n.1
PILASTRATA CENTRALE
PILASTRATA D'
ANGOLO
RAPPORTO DIR. X ANALISI TIME HISTORY E CON SPETTRO
% scarto
COMB TH/SISM
506 P
507
508
509
510
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
0,27%
29,20%
23,67%
26,92%
24,90%
29,03%
0,15%
28,09%
23,08%
26,92%
23,23%
26,77%
0,19%
26,23%
23,60%
26,92%
23,30%
25,47%
0,19%
25,37%
21,10%
26,92%
20,60%
24,92%
0,15%
27,65%
21,55%
26,92%
22,01%
28,10%
COMB 535X/SISM
-0,75%
-64,19%
-5,81%
-45,94%
-3,92%
-63,96%
-0,58%
-61,94%
-15,95%
-45,94%
-16,06%
-64,07%
-0,72%
-62,18%
-20,64%
-45,94%
-20,67%
-62,71%
-0,73%
-60,17%
-31,37%
-45,94%
-34,15%
-59,61%
-0,63%
-48,82%
-21,24%
-45,94%
-27,27%
-43,20%
COMB 6334X/SISM
-0,68%
-60,31%
-216,43%
-72,18%
-212,45%
-59,98%
-0,47%
-51,60%
-192,20%
-72,18%
-184,61%
-51,54%
-0,61%
-47,08%
-164,22%
-72,18%
-155,92%
-45,37%
-0,73%
-60,17%
-31,37%
-45,94%
-34,15%
-59,61%
-0,49%
-27,32%
-145,12%
-72,18%
-139,77%
-21,72%
U
Allegato n.1
PILASTRATA CENTRALE
PILASTRATA D'
ANGOLO
RAPPORTO DIR. Y ANALISI TIME HISTORY E CON SPETTRO
% scarto
COMB TH/SISM
506 P
507
508
509
510
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
0,11%
29,04%
22,72%
23,46%
23,22%
28,43%
0,08%
32,27%
22,94%
23,46%
22,88%
31,22%
0,11%
30,13%
21,25%
23,46%
20,56%
29,68%
0,13%
30,28%
20,25%
23,46%
19,38%
29,87%
0,08%
31,75%
18,82%
23,46%
18,36%
31,09%
COMB 535Y/SISM
-0,23%
-60,39%
-6,95%
-22,90%
-6,54%
-59,36%
-0,18%
-43,66%
-15,07%
-22,90%
-16,78%
-48,11%
-0,23%
-40,90%
-21,84%
-22,90%
-23,50%
-41,20%
-0,23%
-33,47%
-26,47%
-22,90%
-28,23%
-31,49%
-0,20%
-11,44%
-26,96%
-22,90%
-29,74%
-10,20%
COMB 6334Y/SISM
-0,43%
-56,69%
-220,84%
-135,97%
-218,95%
-55,65%
-0,41%
-35,92%
-199,41%
-135,97%
-193,92%
-36,75%
-0,63%
-37,00%
-183,32%
-135,97%
-176,59%
-34,94%
-0,23%
-33,47%
-26,47%
-22,90%
-28,23%
-31,49%
-0,49%
5,97%
-162,96%
-135,97%
-160,47%
13,77%
V
Allegato n.1
Frame
Station
501
PILASTRATA LATERALE
OutputCase
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
StepType
Max
Min
-2.083
-2.207
83
-80
2
-14
0,01
-0,01
880
-5.268
32.857
-32.396
-2.061
-2.244
103
-148
4
-19
0,01
-0,01
1.842
-7.388
41.198
-59.581
-2.119
-2.186
23
-26
-1
-13
0,00
-0,01
-173
-5.023
8.695
-10.521
-2.131
-2.179
26
-30
-3
-11
0,00
0,00
-1.014
-4.331
10.019
-12.159
-1.965
-2.395
259
-327
26
-47
0,03
-0,02
10.370
-18.834
101.844
-129.697
-2.106
-2.194
38
-52
5
-13
0,00
0,00
2.108
-5.129
14.279
-20.743
-1.713
-2.664
127
-319
103
-130
0,03
-0,02
41.056
-51.603
49.649
-126.591
-1.713
-2.179
259
-26
103
-11
0,03
0,00
41.056
-4.331
101.844
-10.521
-2.207
83
-14
-0,01
-5.268
32.857
-2.244
-148
-19
-0,01
-7.388
-59.581
-2.186
-26
-13
-0,01
-5.023
-10.521
-2.179
-30
-11
0,00
-4.331
-12.159
-2.395
-327
-47
0,03
-18.834
-129.697
-2.194
-52
-13
0,00
-5.129
-20.743
-2.664
-319
-130
0,03
-51.603
-126.591
2.296
141
35
0,01
13.940
56.021
A
Allegato n.1
502
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.543
121
-40
0,86
-4.428
30.777
-1.529
152
-35
1,13
-3.241
37.955
-1.568
44
-47
0,21
-6.124
11.096
-1.579
37
-50
0,17
-6.893
8.709
-1.476
281
-12
2,39
1.660
66.154
-1.562
43
-42
0,29
-5.381
9.920
-1.319
142
70
2,83
19.961
33.310
-1.319
281
70
2,83
19.961
66.154
-1.634
-124
-64
-0,92
-10.109
-33.614
-1.653
-184
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-1.904
-343
-192
-1,87
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-1.611
-24
-60
-0,30
-9.443
-6.989
-1.634
-124
-64
-0,92
-10.109
-33.614
-1.653
-184
-73
-1,13
-12.332
-45.800
-1.618
44
-63
-0,41
-10.009
11.096
-1.611
37
-60
-0,30
-9.443
8.709
-1.749
-367
-109
2,39
-20.445
-89.460
-1.623
-44
-64
-0,41
-10.400
-10.663
-1.904
-343
-192
2,83
-38.236
-81.731
1.685
163
89
1,20
15.853
40.153
B
Allegato n.1
503
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.138
137
-77
24,76
-15.369
26.529
-1.127
169
-72
32,53
-14.308
32.117
-1.156
50
-86
6,09
-16.971
9.741
-1.165
38
-89
4,87
-17.837
7.122
-1.094
285
-50
68,80
-10.748
51.906
-1.153
45
-83
8,34
-16.652
8.681
-1.005
147
14
81,17
573
26.965
-1.005
285
14
81,17
573
51.906
-1.209
-157
-106
-26,50
-21.155
-31.287
-1.220
-202
-114
-32,53
-22.426
-38.133
-1.193
-35
-103
-11,92
-20.443
-7.278
-1.188
-34
-100
-8,58
-19.915
-6.377
-1.285
-390
-146
-53,30
-28.357
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-1.197
-47
-104
-11,66
-20.767
-9.111
-1.372
-355
-205
-53,64
-38.284
-64.972
-1.188
-34
-100
-8,58
-19.915
-6.377
-1.209
-157
-106
-26,50
-21.155
-31.287
-1.220
-202
-114
-32,53
-22.426
-38.133
-1.193
50
-103
-11,92
-20.443
9.741
-1.188
38
-100
-8,58
-19.915
7.122
-1.285
-390
-146
68,80
-28.357
-72.740
-1.197
-47
-104
-11,66
-20.767
-9.111
-1.372
-355
-205
81,17
-38.284
-64.972
1.238
177
125
34,45
24.478
33.301
C
Allegato n.1
504
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
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Max di M3
Max di P
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Max di V3
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Max di M3
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Max di M3
Max di P
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Max di V3
Max di T
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Max di V3
Max di T
Max di M2
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Max di P
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Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-734
80
-58
15,82
-11.661
13.745
-728
95
-53
19,42
-10.897
16.157
-745
31
-64
7,12
-12.746
5.420
-750
22
-67
5,12
-13.484
3.772
-712
147
-40
31,83
-8.860
23.931
-744
28
-63
6,96
-12.693
5.043
-674
79
-1
32,03
-3.146
13.305
-674
147
-1
32,03
-3.146
23.931
-777
-94
-82
-14,78
-16.280
-16.521
-781
-109
-87
-19,42
-16.933
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-765
-22
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-4.009
-762
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-816
-207
-111
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-768
-27
-79
-4,98
-15.658
-4.757
-852
-183
-148
-48,47
-26.402
-30.228
-762
-17
-76
-2,91
-14.939
-2.866
-777
-94
-82
15,82
-16.280
-16.521
-781
-109
-87
19,42
-16.933
-18.119
-765
31
-78
7,12
-15.292
5.420
-762
22
-76
5,12
-14.939
3.772
-816
-207
-111
-41,08
-21.176
-34.488
-768
28
-79
6,96
-15.658
5.043
-852
-183
-148
-48,47
-26.402
-30.228
789
96
94
20,57
18.097
16.227
D
Allegato n.1
505
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
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Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
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Max di V3
Max di T
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Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
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Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-347
57
-98
0,29
-17.626
9.545
-346
66
-96
0,36
-17.349
10.870
-351
24
-101
0,13
-18.049
4.129
-353
17
-103
0,09
-18.325
3.000
-341
97
-91
0,59
-16.699
15.566
-351
23
-100
0,13
-18.054
3.923
-329
52
-73
0,59
-15.256
8.617
-329
97
-73
0,59
-15.256
15.566
-363
-64
-109
-0,27
-19.290
-10.357
-364
-70
-110
-0,36
-19.372
-11.009
-359
-14
-107
-0,07
-18.968
-2.151
-358
-9
-106
-0,05
-18.783
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-376
-134
-121
-0,76
-20.518
-21.269
-360
-17
-108
-0,09
-19.061
-2.689
-387
-115
-135
-0,89
-21.380
-18.223
-358
-9
-106
-0,05
-18.783
-1.273
-363
-64
-109
0,29
-19.290
-10.357
-364
-70
-110
0,36
-19.372
-11.009
-359
24
-107
0,13
-18.968
4.129
-358
17
-106
0,09
-18.783
3.000
-376
-134
-121
-0,76
-20.518
-21.269
-360
23
-108
0,13
-19.061
3.923
-387
-115
-135
-0,89
-21.380
-18.223
367
64
114
0,38
19.625
10.273
E
Allegato n.1
Frame
PILASTRATA LATERALE
Station
501
OutputCase
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
StepType
Dati
Max
Min
Max di P
-1.982
-2.264
Max di V2
23
-26
Max di V3
22
-31
Max di T
0,01
-0,01
Max di M2
8.467
-11.936
Max di M3
8.919
-10.678
Max di P
-1.927
-2.365
Max di V2
29
-46
Max di V3
28
-48
Max di T
0,01
-0,01
Max di M2
11.689
-19.022
Max di M3
11.425
-18.836
Max di P
-2.066
-2.250
Max di V2
5
-10
Max di V3
12
-28
Max di T
0,00
-0,01
Max di M2
4.984
-11.155
Max di M3
1.667
-4.112
Max di P
-2.101
-2.228
Max di V2
6
-11
Max di V3
5
-23
Max di T
0,00
0,00
Max di M2
2.186
-8.858
Max di M3
2.059
-4.599
Max di P
-1.664
-2.780
Max di V2
76
-100
Max di V3
100
-143
Max di T
0,03
-0,02
Max di M2
40.110
-57.173
Max di M3
29.628
-39.875
Max di P
-2.021
-2.271
Max di V2
9
-18
Max di V3
32
-29
Max di T
0,00
-0,01
Max di M2
12.592
-11.516
Max di M3
3.342
-7.183
Max di P
-755
-3.691
Max di V2
36
-98
Max di V3
358
-420
Max di T
0,05
-0,05
Max di M2
142.408 -166.397
Max di M3
13.984
-38.965
-755
-2.228
76
-10
358
-23
0,05
0,00
142.408
-8.858
29.628
-4.112
-2.264
-26
-31
-0,01
-11.936
-10.678
-2.365
-46
-48
-0,01
-19.022
-18.836
-2.250
-10
-28
-0,01
-11.155
-4.112
-2.228
-11
-23
0,00
-8.858
-4.599
-2.780
-100
-143
0,03
-57.173
-39.875
-2.271
-18
32
-0,01
12.592
-7.183
-3.691
-98
-420
0,05
-166.397
-38.965
2.550
44
103
0,02
41.019
17.750
F
Allegato n.1
502
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.468
41
-9
0,56
3.511
10.136
-1.427
51
6
0,85
7.372
12.328
-1.524
17
-33
0,29
-2.008
4.196
-1.557
15
-40
0,19
-4.555
3.458
-1.274
90
81
2,26
23.529
20.897
-1.503
17
-15
0,38
473
3.857
-715
53
358
4,33
84.786
11.429
-715
90
358
4,33
84.786
20.897
-1.677
-34
-83
-0,85
-14.977
-9.317
-1.739
-52
-113
-1,08
-22.274
-13.021
-1.662
-4
-82
-0,48
-14.830
-1.324
-1.643
-5
-75
-0,29
-12.938
-1.471
-2.008
-109
-229
-1,84
-49.014
-26.306
-1.678
-10
-87
-0,54
-16.109
-2.438
-2.541
-106
-507
-3,98
-108.369
-24.347
-1.643
-4
-75
-0,29
-12.938
-1.324
-1.677
41
-83
-0,85
-14.977
10.136
-1.739
-52
-113
-1,08
-22.274
-13.021
-1.662
17
-82
-0,48
-14.830
4.196
-1.643
15
-75
-0,29
-12.938
3.458
-2.008
-109
-229
2,26
-49.014
-26.306
-1.678
17
-87
-0,54
-16.109
3.857
-2.541
-106
-507
4,33
-108.369
-24.347
1.850
51
168
1,41
34.073
12.189
G
Allegato n.1
503
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-1.090
47
-48
15,97
-9.326
8.986
-1.063
57
-32
24,55
-6.202
10.869
-1.126
20
-69
8,21
-13.297
3.866
-1.152
16
-81
5,35
-16.152
2.993
-974
98
26
64,86
3.647
17.823
-1.117
19
-61
10,79
-12.356
3.614
-642
67
244
124,53
41.840
12.281
-642
98
244
124,53
41.840
17.823
-1.236
-46
-124
-24,44
-25.343
-9.245
-1.269
-61
-149
-31,15
-29.280
-11.460
-1.220
-8
-120
-13,92
-23.917
-1.826
-1.207
-7
-113
-8,38
-22.304
-1.395
-1.439
-120
-249
-52,99
-47.820
-22.378
-1.231
-12
-126
-15,46
-25.068
-2.429
-1.745
-121
-455
-114,31
-82.423
-22.168
-1.207
-7
-113
-8,38
-22.304
-1.395
-1.236
47
-124
-24,44
-25.343
-9.245
-1.269
-61
-149
-31,15
-29.280
-11.460
-1.220
20
-120
-13,92
-23.917
3.866
-1.207
16
-113
-8,38
-22.304
2.993
-1.439
-120
-249
64,86
-47.820
-22.378
-1.231
19
-126
-15,46
-25.068
3.614
-1.745
-121
-455
124,53
-82.423
-22.168
1.335
58
191
40,39
36.594
10.818
H
Allegato n.1
504
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-712
29
-35
14,59
-7.784
5.167
-698
35
-22
18,60
-5.692
6.070
-730
13
-49
8,31
-10.178
2.451
-744
10
-61
5,01
-12.462
1.796
-659
53
14
31,64
-421
8.963
-727
13
-46
9,23
-9.926
2.397
-510
42
153
68,25
20.572
7.961
-510
53
153
68,25
20.572
8.963
-789
-27
-98
-9,53
-19.003
-4.801
-801
-32
-111
-14,66
-20.598
-5.508
-778
-5
-90
-4,90
-17.452
-973
-771
-3
-84
-3,19
-16.309
-541
-883
-67
-182
-38,73
-32.144
-11.472
-784
-7
-95
-6,44
-18.512
-1.265
-1.016
-68
-308
-74,36
-50.151
-12.191
-771
-3
-84
-3,19
-16.309
-541
-789
29
-98
14,59
-19.003
5.167
-801
35
-111
18,60
-20.598
6.070
-778
13
-90
8,31
-17.452
2.451
-771
10
-84
5,01
-16.309
1.796
-883
-67
-182
-38,73
-32.144
-11.472
-784
13
-95
9,23
-18.512
2.397
-1.016
-68
-308
-74,36
-50.151
-12.191
832
34
138
24,12
24.881
5.935
I
Allegato n.1
505
PILASTRATA LATERALE
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
Max di P
Max di V2
Max di V3
Max di T
Max di M2
Max di M3
-340
21
-86
0,27
-16.455
3.675
-336
24
-80
0,34
-15.752
4.119
-346
11
-93
0,15
-17.139
2.028
-351
9
-100
0,09
-18.041
1.668
-324
34
-66
0,58
-14.653
5.771
-346
11
-92
0,17
-17.222
1.983
-277
22
-7
1,26
-9.596
4.143
-277
34
-7
1,26
-9.596
5.771
-367
-16
-118
-0,18
-20.267
-2.513
-370
-18
-121
-0,27
-20.372
-2.747
-363
-1
-114
-0,09
-19.697
1
-360
1
-110
-0,06
-19.156
305
-397
-38
-154
-0,71
-23.558
-5.950
-365
-2
-117
-0,12
-20.041
-172
-437
-34
-203
-1,37
-27.229
-5.539
-360
1
-110
-0,06
-19.156
305
-367
21
-118
0,27
-20.267
3.675
-370
24
-121
0,34
-20.372
4.119
-363
11
-114
0,15
-19.697
2.028
-360
9
-110
0,09
-19.156
1.668
-397
-38
-154
-0,71
-23.558
-5.950
-365
11
-117
0,17
-20.041
1.983
-437
-34
-203
-1,37
-27.229
-5.539
380
21
134
0,44
21.474
3.566
J
Allegato n.1
Frame
Station
501
PILASTRATA LATERALE
OutputCase
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Dati
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
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Max di
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Max di T
Max di
M2
Max di
M3
StepType
Max
Min
-1.962
-2.341
-2.341
194
-199
-199
33
0,02
-45
-0,02
-45
-0,02
13.125
-17.902
-17.902
76.315
-1.962
-79.025
-2.341
-79.025
-2.341
194
-199
-199
33
0,02
-45
-0,02
-45
-0,02
13.125
-17.902
-17.902
76.315
-1.962
-79.025
-2.341
-79.025
-2.341
194
-199
-199
33
0,02
-45
-0,02
-45
-0,02
13.125
-17.902
-17.902
76.315
-1.962
-79.025
-2.341
-79.025
-2.341
194
-199
-199
33
0,02
-45
-0,02
-45
-0,02
13.125
-17.902
-17.902
76.315
-1.962
-79.025
-2.341
-79.025
2.341
194
-199
199
33
0,02
-45
-0,02
45
0,02
13.125
-17.902
17.902
76.315
-79.025
79.025
K
Allegato n.1
502
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.474
-1.711
-1.711
224
-213
224
-8
1,46
-100
-1,64
-100
-1,64
2.511
-18.348
-18.348
53.979
-1.474
-51.634
-1.711
53.979
-1.711
224
-213
224
-8
1,46
-100
-1,64
-100
-1,64
2.511
-18.348
-18.348
53.979
-1.474
-51.634
-1.711
53.979
-1.711
224
-213
224
-8
1,46
-100
-1,64
-100
-1,64
2.511
-18.348
-18.348
53.979
-1.474
-51.634
-1.711
53.979
-1.711
224
-213
224
-8
1,46
-100
-1,64
-100
-1,64
2.511
-18.348
-18.348
53.979
-1.474
-51.634
-1.711
53.979
1.711
224
-213
224
-8
1,46
-100
-1,64
100
1,64
2.511
-18.348
18.348
53.979
-51.634
53.979
L
Allegato n.1
503
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.095
-1.255
-1.255
236
-225
236
-51
42,07
-137
-47,14
-137
-47,14
-10.968
-26.509
-26.509
43.694
-1.095
-41.810
-1.255
43.694
-1.255
236
-225
236
-51
42,07
-137
-47,14
-137
-47,14
-10.968
-26.509
-26.509
43.694
-1.095
-41.810
-1.255
43.694
-1.255
236
-225
236
-51
42,07
-137
-47,14
-137
-47,14
-10.968
-26.509
-26.509
43.694
-1.095
-41.810
-1.255
43.694
-1.255
236
-225
236
-51
42,07
-137
-47,14
-137
-47,14
-10.968
-26.509
-26.509
43.694
-1.095
-41.810
-1.255
43.694
1.255
236
-225
236
-51
42,07
-137
-47,14
137
47,14
-10.968
-26.509
26.509
43.694
-41.810
43.694
M
Allegato n.1
504
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
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Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-713
-797
-797
127
-119
127
-41
28,15
-101
-25,12
-101
28,15
-9.073
-19.166
-19.166
21.143
-713
-19.655
-797
21.143
-797
127
-119
127
-41
28,15
-101
-25,12
-101
28,15
-9.073
-19.166
-19.166
21.143
-713
-19.655
-797
21.143
-797
127
-119
127
-41
28,15
-101
-25,12
-101
28,15
-9.073
-19.166
-19.166
21.143
-713
-19.655
-797
21.143
-797
127
-119
127
-41
28,15
-101
-25,12
-101
28,15
-9.073
-19.166
-19.166
21.143
-713
-19.655
-797
21.143
797
127
-119
127
-41
28,15
-101
-25,12
101
28,15
-9.073
-19.166
19.166
21.143
-19.655
21.143
N
Allegato n.1
505
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAX
SISMICA-X
SISMICAX2
SISMICA-X2
0 Max di P
0 Max di
V2
0 Max di
V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-341
-369
-369
86
-75
86
-91
0,52
-117
-0,46
-117
0,52
-17.027
-20.056
-20.056
13.908
-341
-11.849
-369
13.908
-369
86
-75
86
-91
0,52
-117
-0,46
-117
0,52
-17.027
-20.056
-20.056
13.908
-341
-11.849
-369
13.908
-369
86
-75
86
-91
0,52
-117
-0,46
-117
0,52
-17.027
-20.056
-20.056
13.908
-341
-11.849
-369
13.908
-369
86
-75
86
-91
0,52
-117
-0,46
-117
0,52
-17.027
-20.056
-20.056
13.908
-341
-11.849
-369
13.908
369
86
-75
86
-91
0,52
-117
-0,46
117
0,52
-17.027
-20.056
20.056
13.908
-11.849
13.908
O
Allegato n.1
Frame
PILASTRATA LATERALE
Station
501
OutputCase
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di M2
0 Max di M3
Dati
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
StepType
Max
Min
-1.624
-2.679
-2.679
57
-62
-62
122
0,02
-135
-0,02
-135
-0,02
48.751
-53.528
-53.528
22.220
-1.624
-24.930
-2.679
-24.930
-2.679
57
-62
-62
122
0,02
-135
-0,02
-135
-0,02
48.751
-53.528
-53.528
22.220
-1.624
-24.930
-2.679
-24.930
-2.679
57
-62
-62
122
0,02
-135
-0,02
-135
-0,02
48.751
-53.528
-53.528
22.220
-1.624
-24.930
-2.679
-24.930
-2.679
57
-62
-62
122
0,02
-135
-0,02
-135
-0,02
48.751
-53.528
-53.528
22.220
-1.624
57
122
0,02
48.751
22.220
-24.930
-2.679
-62
-135
-0,02
-53.528
-24.930
-24.930
2.679
62
135
0,02
53.528
24.930
P
Allegato n.1
502
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-1.256
-1.929
-1.929
74
-63
74
97
1,66
-205
-1,84
-205
-1,84
26.490
-42.327
-42.327
17.434
-1.256
-15.089
-1.929
17.434
-1.929
74
-63
74
97
1,66
-205
-1,84
-205
-1,84
26.490
-42.327
-42.327
17.434
-1.256
-15.089
-1.929
17.434
-1.929
74
-63
74
97
1,66
-205
-1,84
-205
-1,84
26.490
-42.327
-42.327
17.434
-1.256
-15.089
-1.929
17.434
-1.929
74
-63
74
97
1,66
-205
-1,84
-205
-1,84
26.490
-42.327
-42.327
17.434
-1.256
74
97
1,66
-15.089
-1.929
-63
-205
-1,84
17.434
1.929
74
205
1,84
26.490
-42.327
42.327
17.434
-15.089
17.434
Q
Allegato n.1
503
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-967
-1.383
-1.383
80
-70
80
34
47,70
-222
-52,78
-222
-52,78
4.472
-41.949
-41.949
14.919
-967
-13.036
-1.383
14.919
-1.383
80
-70
80
34
47,70
-222
-52,78
-222
-52,78
4.472
-41.949
-41.949
14.919
-967
-13.036
-1.383
14.919
-1.383
80
-70
80
34
47,70
-222
-52,78
-222
-52,78
4.472
-41.949
-41.949
14.919
-967
-13.036
-1.383
14.919
-1.383
80
-70
80
34
47,70
-222
-52,78
-222
-52,78
4.472
-41.949
-41.949
14.919
-967
80
34
47,70
-13.036
-1.383
-70
-222
-52,78
14.919
1.383
80
222
52,78
4.472
-41.949
41.949
14.919
-13.036
14.919
R
Allegato n.1
504
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-657
-854
-854
47
-39
47
16
31,51
-158
-28,48
-158
31,51
-365
-27.875
-27.875
8.244
-657
-6.756
-854
8.244
-854
47
-39
47
16
31,51
-158
-28,48
-158
31,51
-365
-27.875
-27.875
8.244
-657
-6.756
-854
8.244
-854
47
-39
47
16
31,51
-158
-28,48
-158
31,51
-365
-27.875
-27.875
8.244
-657
-6.756
-854
8.244
-854
47
-39
47
16
31,51
-158
-28,48
-158
31,51
-365
-27.875
-27.875
8.244
-657
47
16
31,51
-6.756
-854
-39
-158
-28,48
8.244
854
47
158
31,51
-365
-27.875
27.875
8.244
-6.756
8.244
S
Allegato n.1
505
PILASTRATA LATERALE
0 SISMICAY
SISMICA-Y
SISMICAY2
SISMICA-Y2
0 Max di P
0 Max di V2
0 Max di V3
0 Max di T
0 Max di
M2
0 Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
Max di P
Max di
V2
Max di
V3
Max di T
Max di
M2
Max di
M3
-324
-387
-387
30
-20
30
-66
0,58
-142
-0,52
-142
0,58
-14.835
-22.249
-22.249
5.160
-324
-3.101
-387
5.160
-387
30
-20
30
-66
0,58
-142
-0,52
-142
0,58
-14.835
-22.249
-22.249
5.160
-324
-3.101
-387
5.160
-387
30
-20
30
-66
0,58
-142
-0,52
-142
0,58
-14.835
-22.249
-22.249
5.160
-324
-3.101
-387
5.160
-387
30
-20
30
-66
0,58
-142
-0,52
-142
0,58
-14.835
-22.249
-22.249
5.160
-324
30
-66
0,58
-3.101
-387
-20
-142
-0,52
5.160
387
30
142
0,58
-14.835
-22.249
22.249
5.160
-3.101
5.160
T
Allegato n.1
PILASTRATA LATERALE
PILASTRATA D'
ANGOLO
RAPPORTO DIR. X ANALISI TIME HISTORY
E CON SPETTRO
% scarto
501
502
503
504
505
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
COMB
TH/SISM
1,92%
29,31%
21,79%
26,92%
22,13%
29,11%
1,53%
27,22%
10,99%
26,92%
13,60%
25,61%
1,35%
24,84%
8,48%
26,92%
7,66%
23,79%
1,07%
24,01%
6,52%
26,92%
5,58%
23,25%
0,73%
25,21%
2,75%
26,92%
2,15%
26,14%
COMB
535X/SISM
-2,33%
-64,23%
-4,76%
-45,94%
-5,21%
-64,12%
-2,24%
-63,64%
-8,59%
-45,94%
-11,43%
-65,73%
-2,45%
-65,55%
-6,46%
-45,94%
-6,97%
-66,48%
-2,34%
-63,50%
-10,37%
-45,94%
-10,48%
-63,12%
-1,78%
-56,92%
-3,12%
-45,94%
-2,30%
-52,93%
COMB
6334X/SISM
-13,81%
-60,40%
-187,82%
-72,18%
-188,25%
-60,19%
-11,30%
-52,89%
-91,54%
-72,18%
-108,39%
-51,41%
-9,39%
-50,62%
-49,59%
-72,18%
-44,42%
-48,70%
-2,34%
-63,50%
-10,37%
-45,94%
-10,48%
-63,12%
-4,69%
-34,84%
-15,06%
-72,18%
-6,60%
-31,03%
U
Allegato n.1
PILASTRATA LATERALE
PILASTRATA D'
ANGOLO
RAPPORTO DIR. Y ANALISI TIME HISTORY E CON SPETTRO
% scarto
COMB TH/SISM
501 P
502
503
504
505
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
P
V2
V3
T
M2
M3
4,81%
29,38%
23,13%
23,46%
23,37%
28,80%
4,10%
30,99%
17,93%
23,46%
19,50%
30,09%
3,44%
28,36%
13,78%
23,46%
12,77%
27,49%
2,56%
28,75%
12,45%
23,46%
10,74%
28,01%
1,78%
30,25%
5,92%
23,46%
3,48%
30,88%
COMB 535Y/SISM
-3,78%
-60,59%
-6,36%
-22,90%
-6,81%
-59,95%
-4,12%
-47,34%
-11,95%
-22,90%
-15,80%
-50,89%
-4,04%
-49,06%
-12,51%
-22,90%
-14,00%
-49,99%
-3,46%
-41,28%
-15,21%
-22,90%
-15,31%
-39,16%
-2,61%
-25,21%
-8,25%
-22,90%
-5,88%
-15,32%
COMB 6334Y/SISM
-37,80%
-56,93%
-211,69%
-135,97%
-210,86%
-56,30%
-31,74%
-42,48%
-147,58%
-135,97%
-156,03%
-39,65%
-26,17%
-50,14%
-105,36%
-135,97%
-96,48%
-48,59%
-3,46%
-41,28%
-15,21%
-22,90%
-15,31%
-39,16%
-13,08%
-11,92%
-42,65%
-135,97%
-22,38%
-7,36%
V
Allegato n.1
Min di M3
Frame
Station
1605
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
OutputCase
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1605 Min
1610
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1610 Min
1615
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
StepType
Max
Min
Totale complessivo
-23.403
-26.291
-26.291
-22.872
-26.728
-26.728
-24.058
-25.916
-25.916
-24.622
-25.638
-25.638
-21.350
-29.799
-29.799
-23.946
-26.168
-26.168
-15.679
-34.725
-34.725
-22.276
-27.895
#DIV/0!
-30.058
-32.548
-32.548
-29.681
-33.009
-33.009
-30.377
-31.990
-31.990
-30.619
-31.497
-31.497
-27.016
-34.314
-34.314
-30.156
-32.085
-32.085
-22.721
-39.255
-39.255
-28.661
-33.528
#DIV/0!
-30.619
-39.255
-39.255
-29.211
-31.691
-31.691
-28.763
-32.107
-32.107
-29.791
-31.381
-31.381
-30.264
-31.150
-31.150
-27.389
-34.786
-34.786
-29.676
-31.588
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-33.528
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-33.474
-33.474
-32.982
A
Allegato n.1
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
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1615 Min
1620
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COMB199X
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COMB535X
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COMB6334X
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1620 Min
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-33.773
-33.773
-34.447
-38.049
-38.049
B
Allegato n.1
1625
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
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750 Media
1630 Min
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-43.205
-42.794
-43.205
-42.008
-46.519
C
Allegato n.1
1635 Min
1640
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
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COMB199X
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COMB199X
COMB228X
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COMB535X
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1640 Min
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-46.519
-52.901
-42.111
-52.901
D
Allegato n.1
Min di M3
Frame
Station
1605
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COMB199Y
COMB228Y
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COMB199Y
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COMB535Y
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1605 Min
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COMB199Y
COMB228Y
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COMB535Y
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COMB199Y
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750 Media
1610 Min
1615
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750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
StepType
Max
Min
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-30.411
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#DIV/0!
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-57.920
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-29.481
-57.920
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#DIV/0!
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-35.558
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#DIV/0!
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#DIV/0!
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-41.526
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-38.983
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-38.910
-38.910
-38.520
E
Allegato n.1
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
COMB6334Y
750 Media
1615 Min
1620
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COMB199Y
COMB228Y
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750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
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COMB535Y
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COMB6334Y
750 Media
1620 Min
-3.693
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-29.253
-30.805
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#DIV/0!
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#DIV/0!
-40.144
-41.618
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-36.872
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-38.782
-62.469
#DIV/0!
-62.469
-39.120
-39.120
-40.057
-43.456
-43.456
F
Allegato n.1
1625
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
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COMB199Y
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COMB288Y
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750 COMB196Y
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750 Media
1625 Min
1630
0 COMB196Y
COMB199Y
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COMB288Y
COMB535Y
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750 COMB196Y
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COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1630 Min
1635
0 COMB196Y
COMB199Y
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COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
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-35.821
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-39.576
-35.120
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-68.660
-42.853
-44.177
-41.942
-41.200
-52.850
-42.641
-67.530
#DIV/0!
-48.617
-50.095
-46.894
-45.345
-54.378
-47.258
-71.036
#DIV/0!
-46.878
-49.145
-49.145
-48.781
-48.173
-48.781
-47.599
-51.946
G
Allegato n.1
1635 Min
1640
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1640 Min
-42.513
-45.713
-44.179
-47.494
-49.133
-39.823
-47.146
-22.784
-42.325
-35.382
-33.898
-36.504
-37.401
-23.697
-35.652
-6.714
-29.893
-49.133
-71.036
-53.823
-55.146
-52.845
-52.059
-64.137
-53.589
-79.173
-58.682
-44.615
-46.360
-42.594
-40.723
-51.284
-42.980
-70.571
-48.447
-79.173
-71.036
-53.823
-55.146
-52.845
-52.059
-64.137
-53.589
-79.173
#DIV/0!
-44.615
-46.360
-42.594
-40.723
-51.284
-42.980
-70.571
#DIV/0!
-79.173
-51.946
-58.682
-48.447
-58.682
H
Allegato n.1
Min di
M3
Frame
Station
1605
0 Min
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
OutputCase
0 SISMICAX
750 SISMICAX
750 Min
1605 Min
1610
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1610 Min
1615
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1615 Min
1620
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1620 Min
1625
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1625 Min
1630
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1630 Min
1635
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1635 Min
1640
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1640 Min
StepType
Max
Min
-21.330
-21.330
-27.893
-27.893
-27.893
-27.356
-27.356
-27.765
-27.765
-27.765
-27.368
-27.368
-28.196
-28.196
-28.196
-28.795
-28.795
-32.464
-32.464
-32.464
-35.642
-35.642
-38.162
-38.162
-38.162
-37.574
-37.574
-37.213
-37.213
-37.574
-36.392
-36.392
-40.932
-40.932
-40.932
-47.065
-47.065
-35.541
-35.541
-47.065
-28.789
-28.789
-34.347
-34.347
-34.347
-33.931
-33.931
-34.321
-34.321
-34.321
-33.748
-33.748
-34.597
-34.597
-34.597
-35.217
-35.217
-38.880
-38.880
-38.880
-42.063
-42.063
-44.579
-44.579
-44.579
-43.972
-43.972
-43.621
-43.621
-43.972
-42.767
-42.767
-47.354
-47.354
-47.354
-53.693
-53.693
-43.073
-43.073
-53.693
Totale complessivo
-28.789
-28.789
-34.347
-34.347
-34.347
-33.931
-33.931
-34.321
-34.321
-34.321
-33.748
-33.748
-34.597
-34.597
-34.597
-35.217
-35.217
-38.880
-38.880
-38.880
-42.063
-42.063
-44.579
-44.579
-44.579
-43.972
-43.972
-43.621
-43.621
-43.972
-42.767
-42.767
-47.354
-47.354
-47.354
-53.693
-53.693
-43.073
-43.073
-53.693
I
Allegato n.1
Min di
M3
Frame
Station
1605
0 Min
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
OutputCase
0 SISMICAY
750 SISMICAY
750 Min
1605 Min
1610
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1610 Min
1615
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1615 Min
1620
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1620 Min
1625
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1625 Min
1630
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1630 Min
1635
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1635 Min
1640
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1640 Min
StepType
Max
Min
-13.075
-13.075
-20.690
-20.690
-20.690
-20.088
-20.088
-20.525
-20.525
-20.525
-20.270
-20.270
-21.096
-21.096
-21.096
-21.593
-21.593
-25.275
-25.275
-25.275
-28.476
-28.476
-30.989
-30.989
-30.989
-30.420
-30.420
-30.064
-30.064
-30.420
-29.213
-29.213
-33.713
-33.713
-33.713
-39.656
-39.656
-27.151
-27.151
-39.656
-37.044
-37.044
-41.550
-41.550
-41.550
-41.198
-41.198
-41.561
-41.561
-41.561
-40.846
-40.846
-41.696
-41.696
-41.696
-42.418
-42.418
-46.069
-46.069
-46.069
-49.229
-49.229
-51.752
-51.752
-51.752
-51.126
-51.126
-50.770
-50.770
-51.126
-49.946
-49.946
-54.573
-54.573
-54.573
-61.103
-61.103
-51.463
-51.463
-61.103
Totale complessivo
-37.044
-37.044
-41.550
-41.550
-41.550
-41.198
-41.198
-41.561
-41.561
-41.561
-40.846
-40.846
-41.696
-41.696
-41.696
-42.418
-42.418
-46.069
-46.069
-46.069
-49.229
-49.229
-51.752
-51.752
-51.752
-51.126
-51.126
-50.770
-50.770
-51.126
-49.946
-49.946
-54.573
-54.573
-54.573
-61.103
-61.103
-51.463
-51.463
-61.103
J
Allegato n.1
TRAVE COPERTURA MOMENTO INCASTRO
MOMENTO ALL'INCASTRO
1605
1610
1615
1620
1625
1630
1635
1640
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO X
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334X/SISMX
X
X
2,39%
0,10%
-14,29%
2,47%
-1,36%
-14,52%
2,38%
-0,01%
-14,09%
2,14%
0,15%
-12,63%
1,86%
0,11%
-11,00%
1,74%
-1,93%
-11,83%
1,76%
0,13%
-10,41%
1,48%
-1,64%
-9,98%
MOMENTO ALL'INCASTRO
1605
1610
1615
1620
1625
1630
1635
1640
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO Y
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334Y/SISMY
Y
Y
6,18%
0,33%
-39,40%
6,38%
-6,18%
-42,29%
6,18%
-4,91%
-39,65%
5,67%
0,41%
-35,60%
5,04%
-0,74%
-31,64%
4,59%
-5,68%
-34,30%
4,81%
0,36%
-30,17%
3,96%
-4,97%
-29,57%
K
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
Min di M3
Frame
Station
1601
OutputCase
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1601 Min
1606
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1606 Min
1611
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
StepType
Max
Min
Totale complessivo
-4.568 -13.980
-13.980
-2.722 -17.639
-17.639
-6.769 -13.851
-13.851
-8.025 -12.935
-12.935
9.219 -34.787
-34.787
-3.832 -14.035
-14.035
51.939 -79.511
-79.511
5.035
-26.677
#DIV/0!
-709
-9.271
-9.271
2.617 -10.948
-10.948
-826
-7.269
-7.269
-1.660
-6.126
-6.126
18.218 -21.814
-21.814
-659
-9.941
-9.941
58.927 -60.700
-60.700
10.844
-18.010
#DIV/0!
-8.025
-79.511
-79.511
-1.467 -10.098
-10.098
235 -13.466
-13.466
-3.507
-9.991
-9.991
-4.656
-9.150
-9.150
11.153 -29.157
-29.157
-825 -10.182
-10.182
50.234 -70.021
-70.021
7.310
-21.724
#DIV/0!
-3.750 -13.003
-13.003
-140 -14.830
-14.830
-3.859 -10.817
-10.817
-4.769
-9.587
-9.587
16.673 -26.512
-26.512
-3.662 -13.701
-13.701
60.462 -68.414
-68.414
8.708
-22.409
#DIV/0!
-4.769
-70.021
-70.021
-1.863 -11.585
-11.585
60 -15.385
-15.385
-4.160 -11.490
-11.490
-5.459 -10.521
-10.521
12.297 -33.043
-33.043
-1.125 -11.680
-11.680
56.445 -79.118
-79.118
8.028
-24.689
#DIV/0!
-3.317 -12.980
-12.980
458 -14.889
-14.889
-3.411 -10.696
-10.696
-4.375
-9.405
-9.405
18.005 -27.049
-27.049
-3.222 -13.712
-13.712
63.799 -70.932
-70.932
-26.677
-18.010
-26.677
-21.724
-22.409
-22.409
-24.689
A
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
750 Media
1611 Min
1616
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1616 Min
9.705
-5.459
-1.493
389
-3.737
-5.002
12.386
-777
55.419
8.169
-3.820
-178
-3.935
-4.846
16.790
-3.745
61.005
8.753
-5.002
-22.809
-79.118
-10.996
-14.720
-10.888
-9.954
-31.997
-11.082
-76.978
-23.802
-13.143
-14.981
-10.949
-9.705
-26.784
-13.851
-69.051
-22.638
-76.978
#DIV/0!
-79.118
-10.996
-14.720
-10.888
-9.954
-31.997
-11.082
-76.978
#DIV/0!
-13.143
-14.981
-10.949
-9.705
-26.784
-13.851
-69.051
#DIV/0!
-76.978
-22.809
-24.689
-23.802
-22.638
-23.802
B
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
1621
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1621 Min
1626
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1626 Min
1631
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
-2.147
-353
-4.292
-5.516
11.255
-1.443
52.829
7.190
-3.478
95
-3.599
-4.491
16.802
-3.412
60.366
8.898
-5.516
-1.797
14
-3.963
-5.195
11.703
-1.094
53.541
7.601
-3.745
-140
-3.865
-4.767
16.726
-3.678
60.716
8.750
-5.195
-2.700
-948
-4.825
-6.028
10.411
-2.033
51.200
6.440
-2.931
438
-3.040
-3.886
16.186
-2.856
57.255
8.738
-11.294
-14.854
-11.178
-10.287
-31.522
-11.362
-75.024
-23.646
-12.654
-14.454
-10.499
-9.274
-26.088
-13.354
-67.716
-22.005
-75.024
-11.021
-14.612
-10.900
-10.002
-31.404
-11.087
-75.185
-23.459
-13.008
-14.825
-10.833
-9.595
-26.565
-13.716
-68.608
-22.450
-75.185
-11.706
-15.191
-11.587
-10.707
-31.535
-11.770
-74.169
-23.809
-11.611
-13.301
-9.555
-8.395
-24.246
-12.240
-63.550
-20.414
-11.294
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-23.646
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-22.450
-23.459
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-20.414
C
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
1631 Min
1636
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COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
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COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1636 Min
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-23.809
-18.135
-22.571
-22.571
D
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
Min di M3
Frame
Station
1601
StepType
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Min
Totale complessivo
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-23.175
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-35.252
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-22.894
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-19.835
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-92.147
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-23.485
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-241.253
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-20.551
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-26.058
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-13.976
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-10.178
-10.178
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-62.143
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-22.887
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-191.962
750 Media
46.123
-49.679
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1601 Min
-3.574
-241.253
-241.253
1606
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-18.547
COMB199Y
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-29.718
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-18.300
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-15.491
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-81.851
COMB6328Y
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-18.905
-18.905
COMB6334Y
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-218.036
0 Media
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-57.264
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750 COMB196Y
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-25.294
COMB199Y
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-31.307
-31.307
COMB228Y
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-18.059
COMB288Y
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-13.961
COMB535Y
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-70.067
COMB6328Y
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-27.657
COMB6334Y
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-209.930
-209.930
750 Media
46.791
-56.611
#DIV/0!
1606 Min
-579
-218.036
-218.036
1611
0 COMB196Y
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-21.119
-21.119
COMB199Y
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-33.742
-33.742
COMB228Y
3.469
-20.894
-20.894
COMB288Y
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-17.668
-17.668
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-92.504
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-21.524
COMB6334Y
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-246.075
0 Media
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-64.789
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750 COMB196Y
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-25.853
-25.853
COMB199Y
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-32.161
-32.161
COMB228Y
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-18.279
COMB288Y
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-13.992
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-72.628
COMB6328Y
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-28.342
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-49.679
-65.434
-57.264
-56.611
-57.264
-64.789
E
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
COMB6334Y
750 Media
1611 Min
1616
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COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1616 Min
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-510
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43.276
5.299
17.321
5.035
1.995
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-510
-219.018
-58.610
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-27.923
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-57.106
-239.851
-219.018
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-246.075
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-25.476
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-70.686
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-211.792
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-239.851
-58.610
-64.789
-62.893
-57.106
-62.893
F
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
1621
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COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
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COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1621 Min
1626
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1626 Min
1631
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
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12.384
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-1.184
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-835
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41.708
5.320
17.243
5.042
2.035
73.262
5.651
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-835
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-1.776
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11.527
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16.761
5.296
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-232.458
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-56.720
-233.624
-20.501
-32.087
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-20.837
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-23.114
-28.715
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#DIV/0!
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-233.624
-20.501
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-55.941
-61.397
-61.450
-56.720
-61.450
-60.859
-52.490
G
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
1631 Min
1636
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1636 Min
-1.776
10.620
15.670
4.550
1.087
48.539
12.658
166.788
37.130
-323
9.263
-549
-2.956
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-32
170.875
32.898
-2.956
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-172.656
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-196.060
-228.613
-15.196
-25.279
-14.960
-12.421
-72.518
-15.485
-196.060
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-24.835
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#DIV/0!
-196.060
-60.859
-50.274
-49.908
-50.274
H
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
Min di M3
Frame
Station
1601
0 Min
OutputCase
0 SISMICAX
750 SISMICAX
750 Min
1601 Min
1606
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1606 Min
1611
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1611 Min
1616
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1616 Min
1621
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1621 Min
1626
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1626 Min
1631
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1631 Min
1636
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1636 Min
StepType
Max
12.513
12.513
16.081
16.081
12.513
14.185
14.185
14.377
14.377
14.185
15.796
15.796
15.676
15.676
15.676
15.703
15.703
14.452
14.452
14.452
14.503
14.503
14.519
14.519
14.503
14.944
14.944
14.432
14.432
14.432
13.626
13.626
14.097
14.097
13.626
14.424
14.424
6.904
6.904
6.904
Min
Totale complessivo
-32.422
-32.422
-32.422
-32.422
-24.824
-24.824
-24.824
-24.824
-32.422
-32.422
-27.021
-27.021
-27.021
-27.021
-29.767
-29.767
-29.767
-29.767
-29.767
-29.767
-30.688
-30.688
-30.688
-30.688
-30.536
-30.536
-30.536
-30.536
-30.688
-30.688
-29.597
-29.597
-29.597
-29.597
-30.047
-30.047
-30.047
-30.047
-30.047
-30.047
-29.278
-29.278
-29.278
-29.278
-29.312
-29.312
-29.312
-29.312
-29.312
-29.312
-29.107
-29.107
-29.107
-29.107
-29.833
-29.833
-29.833
-29.833
-29.833
-29.833
-29.350
-29.350
-29.350
-29.350
-27.355
-27.355
-27.355
-27.355
-29.350
-29.350
-22.841
-22.841
-22.841
-22.841
-28.388
-28.388
-28.388
-28.388
-28.388
-28.388
I
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
Min di M3
Frame
Station
1601
0 Min
OutputCase
0 SISMICAY
750 SISMICAY
750 Min
1601 Min
1606
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1606 Min
1611
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1611 Min
1616
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1616 Min
1621
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1621 Min
1626
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1626 Min
1631
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1631 Min
1636
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1636 Min
StepType
Max
Min
64.241
64.241
63.162
63.162
63.162
61.570
61.570
65.141
65.141
61.570
69.205
69.205
68.761
68.761
68.761
67.835
67.835
65.662
65.662
65.662
64.857
64.857
64.954
64.954
64.857
65.632
65.632
65.359
65.359
65.359
63.026
63.026
61.722
61.722
61.722
57.363
57.363
47.571
47.571
47.571
-84.150
-84.150
-71.905
-71.905
-84.150
-74.407
-74.407
-80.531
-80.531
-80.531
-84.097
-84.097
-83.621
-83.621
-84.097
-81.729
-81.729
-81.257
-81.257
-81.729
-79.632
-79.632
-79.748
-79.748
-79.748
-79.795
-79.795
-80.760
-80.760
-80.760
-78.750
-78.750
-74.980
-74.980
-78.750
-65.779
-65.779
-69.055
-69.055
-69.055
Totale complessivo
-84.150
-84.150
-71.905
-71.905
-84.150
-74.407
-74.407
-80.531
-80.531
-80.531
-84.097
-84.097
-83.621
-83.621
-84.097
-81.729
-81.729
-81.257
-81.257
-81.729
-79.632
-79.632
-79.748
-79.748
-79.748
-79.795
-79.795
-80.760
-80.760
-80.760
-78.750
-78.750
-74.980
-74.980
-78.750
-65.779
-65.779
-69.055
-69.055
-69.055
J
Allegato n.1
TRAVE PIANO TERRAMOMENTO INCASTRO
MOMENTO ALL'INCASTRO
1601
1606
1611
1616
1621
1626
1631
1636
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO X
TH/SISM X
COMB535XSISM X
COMB6334X/SISMX
17,72%
-7,30%
-145,24%
24,72%
2,05%
-135,23%
19,55%
-7,67%
-157,81%
20,79%
-6,49%
-156,19%
19,33%
-7,54%
-155,95%
21,37%
-5,26%
-152,02%
18,88%
-7,44%
-152,70%
20,49%
8,63%
-118,42%
1601
1606
1611
1616
1621
1626
1631
1636
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO Y
TH/SISM Y
COMB535XSISM Y
COMB6334Y/SISMY
22,24%
-9,50%
-186,69%
28,89%
-1,64%
-170,75%
22,96%
-10,00%
-192,61%
23,05%
-10,02%
-193,47%
23,01%
-9,64%
-191,49%
23,91%
-8,55%
-189,28%
22,72%
-9,76%
-190,30%
27,20%
-5,02%
-183,92%
MOMENTO ALL'INCASTRO
K
Allegato n.1
Min di M3
Frame
Station
1603
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
OutputCase
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1603 Min
1608
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1608 Min
1613
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
StepType
Max
-29403,1684
-27899,97042
-31457,01791
-32724,03396
-22212,48507
-30709,50967
-974,653465
-25054,40556
-32114,3294
-29925,33517
-32555,72786
-33230,59364
-20487,31607
-31989,73214
-1496,681345
-25971,38795
-33230,59364
-31088,72792
-29659,73812
-33101,03467
-34280,69658
-24127,0225
-32365,78412
-3900,847354
-26931,97875
-33447,06688
-31162,63566
-33910,56247
-34601,85132
-21434,46392
-33338,6637
-1878,801195
-27110,57788
-34601,85132
-31258,91224
-29767,91603
-33347,66045
-34555,41195
-24016,20061
-32580,99387
-3094,676993
-26945,96745
-33206,05454
-30891,84488
-33675,79543
-34373,84528
-21034,9009
-33097,82964
-1268,564118
Min
Totale complessivo
-37092,96037
-37092,96037
-39400,36891
-39400,36891
-36624,66023
-36624,66023
-35909,86683
-35909,86683
-49374,70299
-49374,70299
-37226,46244
-37226,46244
-69463,65197
-69463,65197
-43584,66767
#DIV/0!
-43584,66767
-39388,16609
-39388,16609
-40810,07905
-40810,07905
-37436,82825
-37436,82825
-36245,99056
-36245,99056
-46211,77549
-46211,77549
-38148,2174
-38148,2174
-66288,4798
-66288,4798
-43504,21952
#DIV/0!
-43504,21952
-69463,65197
-69463,65197 -43584,66767
-38464,5396
-38464,5396
-40694,09232
-40694,09232
-38011,69247
-38011,69247
-37334,10371
-37334,10371
-50220,73869
-50220,73869
-38574,31033
-38574,31033
-69371,86486
-69371,86486
-44667,33457
#DIV/0!
-44667,33457
-40985,48205
-40985,48205
-42445,01806
-42445,01806
-38920,08298
-38920,08298
-37722,29957
-37722,29957
-48114,7142
-48114,7142
-39675,03955
-39675,03955
-68765,3596
-68765,3596
-45232,57086
#DIV/0!
-45232,57086
-69371,86486
-69371,86486 -45232,57086
-38885,26297
-38885,26297
-41202,888
-41202,888
-38416,24838
-38416,24838
-37717,68192
-37717,68192
-51072,20518
-51072,20518
-38994,87613
-38994,87613
-70868,50666
-70868,50666
-45308,23846
#DIV/0!
-45308,23846
-40826,77936
-40826,77936
-42316,1097
-42316,1097
-38739,68553
-38739,68553
-37532,71034
-37532,71034
-48060,5468
-48060,5468
-39504,83308
-39504,83308
-68952,59118
-68952,59118
A
Allegato n.1
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
750 Media
1613 Min
1618
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1618 Min
-26792,69068
-34555,41195
-31220,2645
-29741,97513
-33294,00069
-34501,65625
-24016,29632
-32528,08146
-3078,752884
-26911,57532
-33290,36922
-30978,07136
-33745,73483
-34442,47719
-21136,77509
-33167,30163
-1316,622732
-26868,19315
-34501,65625
-45133,32229
-70868,50666
-38804,11031
-41118,79602
-38349,92588
-37652,82401
-50966,11044
-38928,5058
-70805,7141
-45232,28379
-40872,28883
-42350,31157
-38799,49596
-37591,98255
-48072,25726
-39564,57988
-68991,65023
-45177,50947
-70805,7141
#DIV/0!
-70868,50666
-38804,11031
-41118,79602
-38349,92588
-37652,82401
-50966,11044
-38928,5058
-70805,7141
#DIV/0!
-40872,28883
-42350,31157
-38799,49596
-37591,98255
-48072,25726
-39564,57988
-68991,65023
#DIV/0!
-70805,7141
-45133,32229
-45308,23846
-45232,28379
-45177,50947
-45232,28379
B
Allegato n.1
1623
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1623 Min
1628
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1628 Min
1633
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
-31341,17326
-29858,82862
-33418,0744
-34624,75794
-24131,34655
-32653,37031
-3239,164572
-27038,10224
-33108,60174
-30797,37872
-33569,33283
-34265,97715
-20955,30054
-32991,21622
-1168,683737
-26693,78442
-34624,75794
-31135,17808
-29652,12749
-33212,60587
-34419,93279
-23922,86572
-32447,75408
-3021,699637
-26830,3091
-33339,59198
-31024,06134
-33802,53121
-34500,519
-21164,97416
-33223,64677
-1349,751544
-26915,01086
-34500,519
-31736,42489
-30278,00913
-33755,58317
-34942,71148
-24671,13968
-33003,39256
-4126,499221
-27501,96573
-33060,77388
-30847,85563
-33494,90905
-34162,05918
-21366,85127
-32930,58309
-2291,364464
-26879,19951
-38934,2201
-41245,18169
-38472,68432
-37776,06791
-51087,22632
-39050,79085
-70869,18976
-45347,90871
-40700,23092
-42182,1285
-38623,81995
-37417,10012
-47909,01546
-39388,56507
-68804,70269
-45003,65182
-70869,18976
-38731,1146
-41042,88674
-38269,43434
-37572,49868
-50889,07967
-38847,81534
-70679,29094
-45147,44576
-40948,38499
-42433,22338
-38866,40096
-37657,81527
-48172,44413
-39632,55219
-69100,00949
-45258,69006
-70679,29094
-39157,4978
-41421,32057
-38713,05643
-38032,16477
-51096,08952
-39286,1183
-70555,17438
-45465,91739
-40326,30959
-41754,06582
-38355,4952
-37187,45033
-47234,66569
-39090,41258
-67372,317
-44474,38803
-38934,2201
-41245,18169
-38472,68432
-37776,06791
-51087,22632
-39050,79085
-70869,18976
#DIV/0!
-40700,23092
-42182,1285
-38623,81995
-37417,10012
-47909,01546
-39388,56507
-68804,70269
#DIV/0!
-70869,18976
-38731,1146
-41042,88674
-38269,43434
-37572,49868
-50889,07967
-38847,81534
-70679,29094
#DIV/0!
-40948,38499
-42433,22338
-38866,40096
-37657,81527
-48172,44413
-39632,55219
-69100,00949
#DIV/0!
-70679,29094
-39157,4978
-41421,32057
-38713,05643
-38032,16477
-51096,08952
-39286,1183
-70555,17438
#DIV/0!
-40326,30959
-41754,06582
-38355,4952
-37187,45033
-47234,66569
-39090,41258
-67372,317
#DIV/0!
-45347,90871
-45003,65182
-45347,90871
-45147,44576
-45258,69006
-45258,69006
-45465,91739
-44474,38803
C
Allegato n.1
1633 Min
1638
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
0 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
0 Media
750 COMB196X
COMB199X
COMB228X
COMB288X
COMB535X
COMB6328X
COMB6334X
750 Media
1638 Min
-34942,71148
-30487,30966
-29070,77483
-32436,4884
-33627,98178
-23665,2819
-31719,93221
-3489,071628
-26356,69149
-30881,35458
-28584,27754
-31357,35294
-32068,93264
-18645,7965
-30755,09399
1421,968419
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-37889,93745
-68517,64958
#DIV/0!
-38553,35379
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-37256,72776
-66901,99453
#DIV/0!
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-45465,91739
-43926,11419
-42890,2419
-43926,11419
D
Allegato n.1
Min di M3
Frame
Station
1603
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
OutputCase
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COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
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COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1603 Min
1608
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1608 Min
1613
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
StepType
Max
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-4208,919745
-25485,55691
-18166,7658
-26883,94274
-29102,87659
13176,79942
-24975,0808
76597,17573
-4977,178241
-29696,58915
-21110,42773
-16356,14383
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1743,94173
-25085,68838
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-7217,481441
-26793,2626
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12962,23143
-26198,16502
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-5610,097025
-31433,16256
-20969,48239
-16057,24555
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-31618,78619
2669,616021
-25072,58123
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-6593,527801
-26473,12315
-18778,45348
-27828,89293
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13743,20743
-25872,44949
Min
Totale complessivo
-44137,69702
-44137,69702
-51859,87939
-51859,87939
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-42634,30144
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-40282,83563
-85040,12185
-85040,12185
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-44661,43009
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-152077,2259
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#DIV/0!
-65813,3559
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-49426,10115
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-54181,0119
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-43054,89356
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-39100,59997
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-72067,16465
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-45428,31186
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-139007,0967
-63180,73997
#DIV/0!
-63180,73997
-152077,2259
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-45015,58836
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-52444,16238
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-43680,20458
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-41470,81914
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-83961,8947
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-45583,3872
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-148073,1559
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#DIV/0!
-65747,03032
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-51137,85858
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-55982,74502
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-44585,97537
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-40621,89569
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-74476,33025
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-47090,56936
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-143410,9007
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#DIV/0!
-65329,46785
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-45625,37075
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-41988,03257
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-85895,70148
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-46229,00943
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-152237,6343
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#DIV/0!
-67082,62301
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-51103,69267
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-56010,37794
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-44474,99335
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-40465,66954
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-74710,39674
-47003,90495
-47003,90495
E
Allegato n.1
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
COMB6334Y
750 Media
1613 Min
1618
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COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1618 Min
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-5047,335423
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-20924,00357
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-31561,99972
2718,299537
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-152239,4059
-144443,5187
#DIV/0!
-152237,6343
-45548,29593
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#DIV/0!
-51162,69752
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-47073,47419
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-67082,62301
-67024,78152
-65535,74021
-67024,78152
F
Allegato n.1
1623
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1623 Min
1628
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1628 Min
1633
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
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-31691,02773
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13837,76179
-25766,10922
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-4942,448381
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13678,32298
-25987,91668
80048,07383
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-31484,67584
-21594,23315
-16769,73458
-28100,94591
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1603,770993
-25615,62146
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-26517,9572
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-27843,99974
-30041,35877
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-25948,22948
76037,30979
-5886,374706
-45669,27636
-53362,47701
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-42041,8124
-85874,51992
-46275,09174
-152128,8923
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-55882,86321
-44356,78636
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-144320,1505
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-152128,8923
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-46075,7517
-151973,4157
-66905,28373
-51242,46252
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-44607,40963
-40596,02509
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-65622,1486
-151973,4157
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-53360,76841
-44470,94503
-42231,51663
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-46399,64921
-150457,232
-66867,18743
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#DIV/0!
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#DIV/0!
-51242,46252
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#DIV/0!
-151973,4157
-45808,97142
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-44470,94503
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-46399,64921
-150457,232
#DIV/0!
-50291,28383
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-43913,89815
-40027,38176
-73028,1568
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-140205,0721
#DIV/0!
-67095,81457
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-67095,81457
-66905,28373
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-66905,28373
-66867,18743
-64119,30012
G
Allegato n.1
1633 Min
1638
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
0 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
0 Media
750 COMB196Y
COMB199Y
COMB228Y
COMB288Y
COMB535Y
COMB6328Y
COMB6334Y
750 Media
1638 Min
-32050,95624
-20423,80631
-15662,56869
-26814,57455
-30763,52082
2315,147687
-24414,90914
69568,25558
-6599,425179
-23843,47916
-16139,70779
-25352,57823
-27702,07554
16982,54252
-23327,49138
83889,65586
-2213,304819
-30763,52082
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-43009,09322
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-146983,857
-65007,72265
-49204,4366
-54236,04614
-42478,30143
-38272,97941
-73097,93648
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-143760,5879
-63716,98807
-146983,857
-150457,232
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-51752,02675
-43009,09322
-40790,29801
-83207,59294
-44922,04126
-146983,857
#DIV/0!
-49204,4366
-54236,04614
-42478,30143
-38272,97941
-73097,93648
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-143760,5879
#DIV/0!
-146983,857
-66867,18743
-65007,72265
-63716,98807
-65007,72265
H
Allegato n.1
Min di
M3
Frame
Station
1603
0 Min
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
OutputCase
0 SISMICAX
750 SISMICAX
750 Min
1603 Min
1608
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1608 Min
1613
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1613 Min
1618
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1618 Min
1623
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1623 Min
1628
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1628 Min
1633
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1633 Min
1638
0 SISMICAX
0 Min
750 SISMICAX
750 Min
1638 Min
StepType
Max
Min
Totale complessivo
-21345,57052
-46714,61183
-46714,61183
-21345,57052
-46714,61183
-46714,61183
-23005,05495
-47013,79765
-47013,79765
-23005,05495
-47013,79765
-47013,79765
-23005,05495
-47013,79765
-47013,79765
-23378,70085
-47690,56871
-47690,56871
-23378,70085
-47690,56871
-47690,56871
-24015,70953
-48865,26452
-48865,26452
-24015,70953
-48865,26452
-48865,26452
-24015,70953
-48865,26452
-48865,26452
-23263,59565
-48445,00295
-48445,00295
-23263,59565
-48445,00295
-48445,00295
-23659,62434
-48810,50394
-48810,50394
-23659,62434
-48810,50394
-48810,50394
-23659,62434
-48810,50394
-48810,50394
-23231,30976
-48357,56462
-48357,56462
-23231,30976
-48357,56462
-48357,56462
-23744,95654
-48854,61972
-48854,61972
-23744,95654
-48854,61972
-48854,61972
-23744,95654
-48854,61972
-48854,61972
-23363,79602
-48472,86995
-48472,86995
-23363,79602
-48472,86995
-48472,86995
-23569,01452
-48678,33197
-48678,33197
-23569,01452
-48678,33197
-48678,33197
-23569,01452
-48678,33197
-48678,33197
-23154,60988
-48273,40198
-48273,40198
-23154,60988
-48273,40198
-48273,40198
-23783,78141
-48939,60234
-48939,60234
-23783,78141
-48939,60234
-48939,60234
-23783,78141
-48939,60234
-48939,60234
-23894,27544
-48524,07761
-48524,07761
-23894,27544
-48524,07761
-48524,07761
-23888,07762
-48007,23616
-48007,23616
-23888,07762
-48007,23616
-48007,23616
-23894,27544
-48524,07761
-48524,07761
-22828,44017
-46899,55486
-46899,55486
-22828,44017
-46899,55486
-46899,55486
-21301,03883
-46589,6762
-46589,6762
-21301,03883
-46589,6762
-46589,6762
-22828,44017
-46899,55486
-46899,55486
I
Allegato n.1
Min di
M3
Frame
Station
1603
0 Min
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
OutputCase
0 SISMICAY
750 SISMICAY
750 Min
1603 Min
1608
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1608 Min
1613
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1613 Min
1618
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1618 Min
1623
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1623 Min
1628
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1628 Min
1633
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1633 Min
1638
0 SISMICAY
0 Min
750 SISMICAY
750 Min
1638 Min
StepType
Max
Min
Totale complessivo
7603,985429
-75664,16779
-75664,16779
7603,985429
-75664,16779
-75664,16779
4337,541149
-74356,39375
-74356,39375
4337,541149
-74356,39375
-74356,39375
4337,541149
-75664,16779
-75664,16779
4082,523476
-75151,79304
-75151,79304
4082,523476
-75151,79304
-75151,79304
3994,88753
-76875,86158
-76875,86158
3994,88753
-76875,86158
-76875,86158
3994,88753
-76875,86158
-76875,86158
5101,199658
-76809,79826
-76809,79826
5101,199658
-76809,79826
-76809,79826
4666,461476
-77136,58976
-77136,58976
4666,461476
-77136,58976
-77136,58976
4666,461476
-77136,58976
-77136,58976
5166,030004
-76754,90439
-76754,90439
5166,030004
-76754,90439
-76754,90439
4629,706088
-77229,28235
-77229,28235
4629,706088
-77229,28235
-77229,28235
4629,706088
-77229,28235
-77229,28235
4970,724585
-76807,39056
-76807,39056
4970,724585
-76807,39056
-76807,39056
4770,419586
-77017,76608
-77017,76608
4770,419586
-77017,76608
-77017,76608
4770,419586
-77017,76608
-77017,76608
5192,739043
-76620,7509
-76620,7509
5192,739043
-76620,7509
-76620,7509
4596,994563
-77320,37832
-77320,37832
4596,994563
-77320,37832
-77320,37832
4596,994563
-77320,37832
-77320,37832
3992,875778
-76411,22883
-76411,22883
3992,875778
-76411,22883
-76411,22883
3467,277198
-75362,59097
-75362,59097
3467,277198
-75362,59097
-75362,59097
3467,277198
-76411,22883
-76411,22883
4637,463787
-74365,45882
-74365,45882
4637,463787
-74365,45882
-74365,45882
7614,891682
-75505,60671
-75505,60671
7614,891682
-75505,60671
-75505,60671
4637,463787
-75505,60671
-75505,60671
J
Allegato n.1
TRAVE PIANO TIPO - MOMENTO INCASTRO
MOMENTO ALL'INCASTRO
1603
1608
1613
1618
1623
1628
1633
1638
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO X
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334X/SISMX
X
X
7,29%
-5,02%
-47,75%
7,43%
-2,77%
-41,97%
7,18%
-4,63%
-45,19%
7,41%
-4,32%
-44,93%
6,84%
-4,95%
-45,59%
7,52%
-3,98%
-44,42%
6,30%
-5,30%
-45,40%
6,34%
-5,33%
-46,09%
MOMENTO ALL'INCASTRO
1603
1608
1613
1618
1623
1628
1633
1638
% scarto TIME HISTOY E SPETTRO Y
TH/SISM COMB535XSISM
COMB6334Y/SISMY
Y
Y
13,02%
-12,39%
-100,99%
14,48%
-9,22%
-92,61%
13,03%
-11,36%
-97,36%
13,21%
-11,13%
-97,13%
12,88%
-11,50%
-97,52%
13,47%
-10,83%
-96,55%
12,49%
-11,69%
-96,90%
13,90%
-10,20%
-94,67%
K