STUDIO AMBIENTEVARIO
ARCH. DUCCIO RANDAZZO
COMUNE DI
CENTO
PROGETTAZIONE ARCHITETTONICA
LOCALITA’ RENO CENTESE
STUDIO AMBIENTEVARIO
ING. FRANCESCA CIBELLI
PROGETTAZIONE ARCHITETTONICA
COORDINATORE DELLA SICUREZZA
REALIZZAZIONE DELLA NUOVA
SCUOLA ELEMENTARE
IN FASE DI PROGETTAZIONE
STUDIO TECLA
ING. LUCA QUARTIERI
PROGETTAZIONE STRUTTURE
STUDIO TECLA
ING. ENRICO TORRICELLI
PROGETTAZIONE STRUTTURE
STUDIO ZECCHINI SRL
P.I. NICOLA ZECCHINI
PROGETTAZIONE IMPIANTI
MECCANICI
STUDIO TECNICO PAMPURI SRL
P.I. ACHILLE MUCCI
PROGETTAZIONE IMPIANTI
ELETTRICI
GEOGROUP SRL
GEOL. PIERLUIGI DALLARI
RELAZIONE DI CALCOLO
DOC.
INDAGINI GEOLOGICHE
S1
P.I.FABIO GILIBERTI
ACUSTICA
27/09/2013
ATI:
SISTEM COSTRUZIONI SRL
CAPOGRUPPO
IMPRESA MERIGHI SRL
CORMA ELETTRICA
1 GENERALITÀ
1.1 Sintesi del percorso progettuale
Su incarico dell’impresa costruttrice, SISTEM costruzioni, il sottoscritto progettista ha ricevuto l’incarico di
redigere il progetto strutturale di una scuola, sita nel Comune di Cento, località Reno Centese, via Chiesa, sul
terreno individuato all’Agenzia del Territorio di Ferrara sezione C.T. del Comune di Cento, Fg. 4 Mapp. 1681,
1680, 1678, 1682, 1683.
La struttura, realizzata a pannelli portanti in legno a strati incrociati “XLAM”, con orizzontamento di copertura
in pannelli tipo multibox con travetti in legno lamellare e doppio pannello OSB, presenta una pianta
inscrivibile in un rettangolo delle dimensioni di 135 × 33 m, con un’altezza massima dal suolo di circa 7.8 m.
1.2 Condizioni d’uso e livelli di sicurezza della costruzione
Le prestazioni della struttura e le condizioni per la sua sicurezza sono state individuate comunemente dal
progettista e dal committente. A tal fine è stata posta attenzione al tipo della struttura, al suo uso e alle
possibili conseguenze di azioni anche accidentali.
Altrettanta cura è stata posta per garantire la durabilità della struttura, con la consapevolezza che tutte le
prestazioni attese potranno essere adeguatamente realizzate solo mediante opportune procedure da seguire
non solo in fase di progettazione, ma anche di costruzione, manutenzione e gestione dell’opera. Per quanto
riguarda la durabilità si sono presi tutti gli accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e
dinamiche dei materiali e delle strutture, in considerazione dell’ambiente in cui l’opera dovrà vivere e dei cicli
di carico a cui sarà sottoposta.
La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con tali obiettivi. In fase di costruzione
saranno attuate severe procedure di controllo sulla qualità, in particolare per quanto riguarda materiali,
componenti, lavorazione, metodi costruttivi.
Saranno seguiti tutti gli inderogabili suggerimenti previsti nelle “Norme Tecniche per le Costruzioni”.
Dovendo realizzare una fabbricato ad uso abitativo è stata prevista una struttura a pannelli portanti in legno a
strati incrociati “XLAM”, con copertura piana in legno lamellare. Le azioni a cui può essere soggetto un
fabbricato di questo tipo sono essenzialmente i carichi di esercizio, permanenti ed accidentali, il carico da
neve, l’azione del vento e l’azione sismica.
1.3 Quadro normativo di riferimento adottato
Il calcolo dell'intera struttura è stato effettuato secondo il D.M. 14/01/2008 “Norme Tecniche per le
Costruzioni” e seguendo le indicazioni della delibera Circolare 02/2/2009, n.617 mentre per la definizione
delle azioni sismiche si è proceduto secondo quanto stabilito dal D.M. 14/01/2008, che prevede una
definizione puntuale dei parametri dello spettro di risposta, dal punto di vista puramente amministrativo si è
considerata la zonizzazione sismica definita dall’Allegato A all’Allegato 1, punto 3, dell’ordinanza n° 3274 del
2/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
20 Marzo 2003 e successive modifiche, sulla base della quale l’edificio oggetto di intervento, ubicato nel
Comune di Cento (FE), località Reno Centese, ricade in ZONA III.
NORME DI RIFERIMENTO COGENTI:
D.M. 14/01/2008, “Norme tecniche per le Costruzioni”.
Circ. 02/02/2009, n. 617 “Istruzioni per l'applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni»”
ALTRE NORME E DOCUMENTI TECNICI INTEGRATIVI
Per quanto non diversamente specificato nel D.M. 14/01/2008, si intendono coerenti con i principi alla base
del Decreto le indicazioni riportate nei documenti di riferimento elencati in capitolo 12. Fra questi si sono stati
presi come riferimento:
CNR DT-206-2007, “Istruzioni per la progettazione, l’esecuzione ed il controllo delle strutture in legno”
CNR DT-207-2008, “Istruzioni per la valutazione delle azioni e degli effetti del vento sulle costruzioni”
UNI EN 1990:2006, “Criteri generali di progettazione strutturale”
UNI EN 1991-1-1:2004, “Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi”
UNI EN 1991-1-3:2004, “Azioni in generale - Carichi da neve”
UNI EN 1991-1-4:2010, “Azioni in generale - Azioni del vento”
UNI EN 1992-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici
UNI EN 1993-1-1:2005, “Progettazione delle strutture di acciaio: Regole generali”
UNI EN 1993-1-8:2005, “Progettazione delle strutture di acciaio: Progettazione dei collegamenti”
UNI EN 1995-1-1:2009, “Progettazione delle strutture di legno: Regole generali”
UNI EN 1997-1:2005 Parte 1: Regole generali
UNI EN 1997-2:2007 Parte 2: Indagini e prove nel sottosuolo
UNI EN 1998-1:2005 Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici
UNI EN 1998-5:2005 Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici
1.4 Prestazioni di progetto
Le opere e le componenti strutturali devono essere progettate, eseguite, collaudate e soggette a
manutenzione in modo tale da consentirne la prevista utilizzazione, in forma economicamente sostenibile e
con il livello di sicurezza previsto dalle presenti norme.
La sicurezza e le prestazioni di un’opera o di una parte di essa devono essere valutate in relazione agli stati
limite che si possono verificare durante la vita nominale. Stato limite è la condizione superata la quale l’opera
non soddisfa più le esigenze per le quali è stata progettata.
In particolare, le opere e le varie tipologie strutturali devono possedere i seguenti requisiti:
Sicurezza nei confronti di stati limite ultimi (SLU): capacità di evitare crolli, perdite di equilibrio e dissesti
gravi, totali o parziali, che possano compromettere l’incolumità delle persone ovvero comportare la perdita
di beni, ovvero provocare gravi danni ambientali e sociali, ovvero mettere fuori servizio l’opera;
Sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio (SLE): capacità di garantire le prestazioni previste per
le condizioni di esercizio;
Robustezza nei confronti di azioni eccezionali: capacità di evitare danni sproporzionati rispetto all’entità
delle cause innescanti quali incendio, esplosioni, urti.
Il superamento di uno stato limite ultimo ha carattere irreversibile e si definisce collasso.
Il superamento di uno stato limite di esercizio può avere carattere reversibile o irreversibile.
Le azioni da considerare ai fini del calcolo strutturale saranno assunte in accordo con quanto stabilito nei
relativi capitoli delle norme tecniche di riferimento e sono riportate nel paragrafo 1.7 della presente relazione.
Nei confronti delle azioni sismiche gli stati limite, sia di esercizio che ultimi, sono individuati riferendosi alle
prestazioni della costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali e gli
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
3/214
impianti. In particolare, secondo quanto stabilito nei capitoli specifici, le opere e le varie tipologie strutturali
devono possedere i seguenti requisiti:
SICUREZZA NEI CONFRONTI DI STATI LIMITE ULTIMI (SLU)
Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV): a seguito del terremoto la costruzione subisce rotture e crolli
dei componenti non strutturali ed impiantistici e significativi danni dei componenti strutturali cui si associa
una perdita significativa di rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece
una parte della resistenza e rigidezza per azioni verticali e un margine di sicurezza nei confronti del
collasso per azioni sismiche orizzontali;
Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC): a seguito del terremoto la costruzione subisce gravi rotture
e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e danni molto gravi dei componenti strutturali; la
costruzione conserva ancora un margine di sicurezza per azioni verticali ed un esiguo margine di sicurezza
nei confronti del collasso per azioni orizzontali.
SICUREZZA NEI CONFRONTI DI STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE)
Stato Limite di Operatività (SLO): a seguito del terremoto la costruzione nel suo complesso, includendo gli
elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature rilevanti alla sua funzione, non deve subire
danni ed interruzioni d'uso significativi;
Stato Limite di Danno (SLD): a seguito del terremoto la costruzione nel suo complesso, includendo gli
elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature rilevanti alla sua funzione, subisce danni tali da
non mettere a rischio gli utenti e da non compromettere significativamente la capacità di resistenza e di
rigidezza nei confronti delle azioni verticali ed orizzontali, mantenendosi immediatamente utilizzabile pur
nell’interruzione d’uso di parte delle apparecchiature.
Per le costruzioni di classe I e II, il rispetto dei vari stati limite si considera conseguito:
nei confronti di tutti gli stati limite di esercizio, qualora siano rispettate le verifiche relative a SLD;
nei confronti di tutti gli stati limite ultimi, qualora siano rispettate le indicazioni progettuali e costruttive
riportate nel seguito e siano soddisfatte le verifiche relative a SLV.
Fanno eccezione a quanto detto le costruzioni di classe d’uso III e IV, per gli elementi non strutturali e gli
impianti delle quali è richiesto anche il rispetto delle verifiche di sicurezza relative allo SLO, quali precisate nei
paragrafi 7.3.7.2 e 7.3.7.3 del D.M. 14/01/2008.
1.5 Criteri di calcolo
In generale ai fini della sicurezza delle costruzioni si sono adottati criteri probabilistici scientificamente
comprovati, come il metodo semiprobabilistico agli stati limite basati sull’impiego dei coefficienti parziali di
sicurezza, applicabili nella generalità dei casi; tale metodo è detto di primo livello. In tale metodo la sicurezza
strutturale deve essere verificata tramite il confronto tra la resistenza e l’effetto delle azioni.
In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza allo stato limite ultimo (anche sotto l’azione
sismica), allo stato limite di esercizio, nei confronti di eventuali azioni eccezionali. Per quanto riguarda le
azioni sismiche verranno anche esaminate le deformazioni relative, che controllano eventuali danni alle opere
secondarie e agli impianti.
1.5.1 Stato limite ultimo in condizioni statiche: SLU
Per la situazione permanente e transitoria si verifica che l’azione sollecitante di calcolo Ed sia inferiore alla
resistenza ultima di calcolo Rd di ciascun elemento strutturale.
Le azioni sollecitanti di calcolo sono calcolate secondo la seguente formulazione:
γ G1 ⋅ G1 + γ G 2 ⋅ G2 + γ P ⋅ P + γ Q1 ⋅ Qk1 + γ Q 2 ⋅ψ 02 ⋅ Qk 2 + γ Q 3 ⋅ψ 03 ⋅ Qk 3 + ...
dove:
G1: valore caratteristico del peso proprio di tutti gli elementi strutturali;
G2: valore caratteristico del peso proprio di tutti gli elementi non strutturali;
Qk1: valore caratteristico dell’azione variabile di base di ogni combinazione;
Qki: valore caratteristico della i-esima azione variabile;
Pk: valore caratteristico della deformazione impressa;
4/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Nelle verifiche agli stati limite ultimi si distinguono:
- lo stato limite di equilibrio come corpo rigido: EQU
- lo stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione: STR
- lo stato limite di resistenza del terreno: GEO
Nelle verifiche nei confronti degli stati limite ultimi strutturali (STR) e geotecnici (GEO) si possono adottare, in
alternativa, due diversi approcci progettuali.
Nell’Approccio 1 si impiegano due diverse combinazioni di gruppi di coefficienti parziali, rispettivamente
definiti per le azioni (A), per la resistenza dei materiali (M) e, eventualmente, per la resistenza globale del
sistema (R). Nella Combinazione 1 dell’Approccio 1, per le azioni si impiegano i coefficienti γF riportati nella
colonna A1 delle Tabelle sopra citate. Nella Combinazione 2 dell’Approccio 1, si impiegano invece i
coefficienti γF riportati nella colonna A2.
Nell’Approccio 2 si impiega un’unica combinazione dei gruppi di coefficienti parziali definiti per le Azioni
(A), per la resistenza dei materiali (M) e, eventualmente, per la resistenza globale (R). In tale approccio, per
le azioni si impiegano i coefficienti γF riportati nella colonna A1.
I valori dei coefficienti che sono stati adottati nella progettazione sono i seguenti:
Tipo di carico
Coeff.
Carichi permanenti strutturali
favorevole
sfavorevole
γG1
Carichi permanenti non strutturali
favorevole
sfavorevole
γG2
Carichi variabili
favorevole
sfavorevole
γQ
EQU
A1
STR
A2
GEO
0.9
1.1
0.0
1.5
0.0
1.5
1.0
1.3
0.0
1.5
0.0
1.5
1.0
1.0
0.0
1.3
0.0
1.3
Tabella 1.5.1: coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni nelle verifiche SLU
Nella presente relazione di calcolo sarà adottato l’approccio 2.
Considerata la destinazione d’uso dell’edificio e i carichi varibili applicati, nelle combinazioni di carico si sono
adottati i seguenti coefficenti:
Tipo di carico
ψ0i
ψ1i
ψ2i
Categoria A Ambienti ad uso residenziale
Categoria B Uffici
Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento
Categoria D Ambienti ad uso commerciale
Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale
Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN)
Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
Categoria H Coperture
Vento
Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.)
Neve (a quota > 1000 m s.l.m.)
Variazioni termiche
0,7
0,7
0,7
0,7
1,0
0,7
0,7
0,0
0,6
0,5
0,7
0,6
0,5
0,5
0,7
0,7
0,9
0,7
0,5
0,0
0,2
0,2
0,5
0,5
0,3
0,3
0,6
0,6
0,8
0,6
0,3
0,0
0,0
0,0
0,2
0,0
Tabella 1.5.2: valore dei coefficienti di combinazione
1.5.4 Stato limite di esercizio in condizioni statiche - SLE
Per la situazione permanente e transitoria le verifiche degli stati limite di esercizio sono effettuate con
riferimento alle seguenti combinazioni di carico:
Combinazione rara:
G1 + G2 + P + Qk1 + ψ 02 ⋅ Qk 2 + ψ 03 ⋅ Qk 3 + ...
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
5/214
Combinazione frequente:
G1 + G2 + P + ψ 11 ⋅ Qk1 + ψ 22 ⋅ Qk 2 + ψ 23 ⋅ Qk 3 + ...
Combinazione quasi permanente:
G1 + G2 + P + ψ 21 ⋅ Qk 1 + ψ 22 ⋅ Qk 2 + ψ 23 ⋅ Qk 3 + ...
dove:
ψ1i: coefficiente atto a definire i valori delle azioni ammissibili ai frattili di ordine 0,95 delle distribuzioni dei
valori istantanei;
ψ2i: coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei.
Per quanto riguarda il valore dei coefficienti di combinazione delle azioni varibili si veda quanto indicato nella
tabella 1.5.2 in riferimento alla combinazioni di carico allo SLU.
1.5.3 Stato limite ultimo in condizioni sismiche - SLV
Nella condizione eccezionale per sisma la verifica alla stato limite ultimo (SLV) si deve garantire che a seguito
del terremoto la costruzione subisce rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e
significativi danni dei componenti strutturali cui si associa una perdita significativa di rigidezza nei confronti
delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece una parte della resistenza e rigidezza per azioni
verticali e un margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni sismiche orizzontali
Le azioni sollecitanti di calcolo vanno calcolate secondo la formulazione:
E + G1 + G2 + P +ψ 21 ⋅ Qk1 + ψ 22 ⋅ Qk 2 + ψ 23 ⋅ Qk 3 + ...
dove:
G1: valore caratteristico del peso proprio di tutti gli elementi strutturali;
G2: valore caratteristico del peso proprio di tutti gli elementi non strutturali;
Qki: valore caratteristico della i-esima azione variabile;
ψ2i: coefficiente atto a definire i valori quasi permanenti delle azioni ammissibili ai valori medi delle
distribuzioni dei valori istantanei.
Gli effetti dell’azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi
gravitazionali:
G1 + G2 + ∑ j (ψ 2 j ⋅ Qkj )
1.5.4 Stato limite di esercizio in condizioni sismiche: verifiche in termini di resistenza - SLO
Per costruzioni di Classe III e IV, se si vogliono limitare i danneggiamenti strutturali, per tutti gli elementi
strutturali, inclusi nodi e connessioni tra elementi, deve essere verificato che il valore di progetto di ciascuna
sollecitazione (Ed) calcolato in presenza delle azioni sismiche corrispondenti allo SLD ed attribuendo ad η il
valore di 2/3, sia inferiore al corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd) calcolato secondo le
regole specifiche indicate per ciascun tipo strutturale con riferimento alle situazioni eccezionali, che nel caso
in esame essendo la struttura in legno potranno eseguirsi con riferimento alla UNI EN 1995-1-2, utilizzando i
coefficienti γM (v. § 4.4.6, Tab. 4.4.III) relativi alle combinazioni eccezionali.
1.5.5 Stato limite di esercizio in condizioni sismiche: danno agli elementi non strutturali - SLD ed SLO
Per le costruzioni ricadenti in classe d’uso I e II si deve verificare che l’azione sismica di progetto non produca
agli elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere la costruzione temporaneamente
inagibile.
Nel caso in esame, non essendo in presenza di tamponamenti, impianti o altri elementi costruttivi in grado di
danneggiarsi a seguito del sisma, la condizione si potrà ritenere soddisfatta quando gli spostamenti di
interpiano dr ottenuti dall’analisi siano inferiori a 0.01 hi, con hi altezza dell’interpiano. Tale indicazione, che
non è presente nel D.M. 14/01/08, è stata desunta dal punto 4.3.2.2 della norma “UNI EN 1998-1:2005 Parte 1:
Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici”.
Le azioni agenti sulla struttura devono essere calcolate anche in questo caso con la combinazione vista in
precedenza nel caso dello stato limite ultimo
6/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Per le costruzioni ricadenti in classe d’uso III e IV si deve verificare che l’azione sismica di progetto non
produca danni agli elementi costruttivi senza funzione strutturale tali da rendere temporaneamente non
operativa la costruzione.
Inoltre essendo la costruzione ricadente in classe d’uso III si deve verificare che gli spostamenti di interpiano
ottenuti dall’analisi in presenza dell’azione sismica di progetto relativa allo SLO siano inferiori ai 2/3 dei limiti
in precedenza indicati, inferiori quindi a 0.0066 hi.
1.6 Azione sismica
Al fine di determinare l’entità delle azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi
stati limite considerati, si deve definire il periodo di riferimento VR su quale definire le varie probabilità di
eccedenza PVR.
1.6.1 Vita nominale
La vita nominale di un’opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché
soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata. Nella
tabella 1.3.1 vengono riportati i valori della vita nominale per i diversi tipi di opere, evidenziando la categoria
in cui rientra l’opera oggetto della presente relazione di calcolo.
Tipo di costruzione
VN (in anni)
1 Opere provvisorie – Opere provvisionali – Strutture in fase costruttiva
≤ 10
2 Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale
≥ 50
3 Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi dimensioni o di importanza strategica
≥ 100
Tabella 1.6.1: vita nominale VN per diversi tipi di opere
1.6.2 Classe d’uso
In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o di un
eventuale collasso, le costruzioni sono suddivise in classi d’uso così definite:
Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.
Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l’ambiente e
senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente. Ponti,
opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui
interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze
rilevanti.
Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività pericolose per
l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione
provochi situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro eventuale collasso.
Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla gestione
della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per l’ambiente.
Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792, “Norme funzionali e geometriche per la
costruzione delle strade”, e di tipo C quando appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di
provincia non altresì serviti da strade di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il
mantenimento delle vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico.
Secondo quanto riportato all’interno della circolare nr. 609 del 02/02/2009 per la scelta della classe viene
riportato quanto segue:
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
7/214
C2.4.2 Classi d’uso
Per quanto riguarda le classi d’uso III e IV, definizioni più dettagliate sono contenute nel Decreto del Capo
Dipartimento della Protezione Civile n. 3685 del 21 ottobre 2003 con il quale sono stati, fra l’altro, definiti, per
quanto di competenza statale, gli edifici di interesse strategico e le opere infrastrutturali la cui funzionalità
durante gli eventi sismici assume rilievo fondamentale per le finalità di protezione civile (quindi compresi nella
classe IV in quanto costruzioni con importanti funzioni pubbliche o strategiche, anche con riferimento alla
gestione della protezione civile in caso di calamità); ancora il predetto decreto, sempre nell’ambito di
competenza statale, ha definito gli edifici e le opere che possono assumere rilevanza in relazione alle
conseguenze di un eventuale collasso (e, quindi, comprese nella classe III, in quanto costruzioni il cui uso
preveda affollamenti significativi).
Circ. 609 del 02/02/09 - § C2.4.2
Nel caso in esame, trattandosi di una scuola, si è adottata una classe d’uso pari a IV.
1.6.3 Periodo di riferimento
Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che
si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU :
VR = VN ⋅ CU
Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso, come mostrato in Tab. 1.6.2.
Classe d’uso
I
II
III
IV
Coefficiente CU
0.7
1.0
1.5
2.0
Tabella 1.6.2: valori del coefficiente d’uso CU
Per le verifiche oggetto della presente relazione si assume una valore di VR pari a:
VR = 50 ⋅ 2 = 100 anni
1.6.4 Spettri di risposta elastici e di progetto
DM 14/01/2008 - § 3.2
Le azioni sismiche di progetto, in base alle quali valutare il rispetto dei diversi stati limite considerati, si
definiscono a partire dalla “pericolosità sismica di base” del sito di costruzione. Essa costituisce l’elemento di
conoscenza primario per la determinazione delle azioni sismiche.
Ai fini della presente relazione le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilità di superamento
nel periodo di riferimento PVR, a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido
orizzontale:
ag: accelerazione orizzontale massima al sito;
Fo: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale.
T*C: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale.
CATEGORIA DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE
DM 14/01/2008 - § 3.2.2
Come emerso dalla relazione geologica, si adotta una Categoria D “Depositi di terreni a grana grossa
scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m,
caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di VS30
inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).
Per quanto riguarda le condizioni topografiche si può adottare la seguente classificazione
T1 Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°. Si assume quindi
coefficiente di amplificazione topografica ST=1.0
8/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
UBICAZIONE DEL SITO
Al fine di determinare i parametri fondamentali delle diverse forme spettrali risulta necessario anzitutto
individuare la posizione geografica del sito in esame. Accedendo a GoogleMaps, noto il luogo della
costruzione, si ricavano le coordinate geografiche:
Coordinate geografiche WGS84:
- Latitudine: 44.829015
- Longitudine: 11.327053
Coordinate geografiche ED50
- Latitudine: 44.829946 (44°23’47.829")
- Longitudine: 11.328052 (11°17'08.576")
Figura 1.6.1: individuazione delle coordinate geografiche del sito in esame
Allo stato attuale, la pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell’intervallo di riferimento è fornita dai dati
pubblicati sul sito http://esse1.mi.ingv.it/.
La determinazione dei parametri spettrali, qualora il punto individuato non coincida con un punto della griglia
riportata nella Tabella 1 dell’allegato A al DM 14/01/2008, viene effettuata mediante interpolazioni dettate dalla
norma, riportate sempre all’interno dell’allegato A.
DETERMINAZIONE DEI PARAMETRI SPETTRALI E GRAFICI DELLO SPETTRO ELASTICO
DM 14/01/2008 - § 3.2.3.2
Una volta determinato il punto al’interno del reticolo di riferimento, mediante le coordinate geografiche, si
ricava, per ciascuno stato limite e relativa probabilità di eccedenza PVR nel periodo di riferimento VR, il periodo
di ritorno TR del sisma. Si utilizza a tal fine la relazione:
TR = −
(
VR
ln 1 − PVR
)
Circ. DM 14/01/2008 - § C.3.2.1
Qualora la attuale pericolosità sismica su reticolo di riferimento non contempli il periodo di ritorno TR
corrispondente alla VR e alla PVR fissate, il valore del generico parametro ad esso corrispondente viene
ricavato mediante l’espressione 2 dell’allegato A del DM 14/01/2008.
Di seguito si riportano tutti i parametri adottati per la costruzione dello spettro di risposta, secondo quanto
prescritto al punto 3.2.3.2.1 del DM 14/10/2008.
Stato
limite
PVR
TR
ag/g
Fo
T*C
SS
CC
S
TB
TC
TD
SLO
81 %
30
0.056
2.489
0.275
1.800
2.384
1.800
0.219
0.656
1.824
SLD
63 %
50
0.073
2.527
0.271
1.800
2.401
1.800
0.217
0.651
1.892
SLV
10 %
475
0.199
2.542
0.280
1.641
2.362
1.641
0.220
0.661
2.396
SLC
5%
975
0.263
2.466
0.287
1.427
2.333
1.427
0.223
0.670
2.652
Tabella 1.6.3: valore dei parametri da utilizzare per il calcolo dello spettro di risposta nel caso di terreno di tipo D
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
9/214
Lo spettro di risposta elastico in accelerazione è espresso da una forma spettrale (spettro normalizzato)
riferita ad uno smorzamento che nel caso in esame viene assunto pari al 5%. Gli spettri di risposta elastici per
i vari stati limite, sono definiti dalle espressioni seguenti e vengono rappresentati graficamente in fig. 1.7.2:
T
1  T 
⋅ 1 −  
Se (T ) = ag ⋅ S ⋅η ⋅ F0 ⋅  +
 TB η ⋅ F0  TB  
Se (T ) = ag ⋅ S ⋅η ⋅ F0
T 
Se (T ) = ag ⋅ S ⋅η ⋅ F0 ⋅  C 
T 
 T ⋅T 
Se (T ) = ag ⋅ S ⋅η ⋅ F0 ⋅  C 2 D 
 T 
per
0 ≤ T < TB
per
TB ≤ T < TC
per
TC ≤ T < TD
per
TD ≤ T
1
SLC
SLV
SLD
SLO
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
4
Figura 1.6.2: grafici dei diversi spettri di risposta elastici
FATTORE DI STRUTTURA E SPETTRI DI RISPOSTA PER STATI LIMITE ULTIMI
DM 14/01/2008 - § 7.3.1 e § 7.4.3.2
Ai fini del progetto o della verifica delle strutture le capacità dissipative possono essere messe in conto
attraverso una riduzione delle forze elastiche, che tiene conto in modo semplificato della capacità dissipativa
anelastica della struttura, della sua sovraresistenza, dell’incremento del suo periodo proprio a seguito delle
plasticizzazioni. In tal caso, lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare, sia per le componenti orizzontali, sia per
la componente verticale, è lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel
periodo di riferimento PVR considerata ordinate ridotte sostituendo, nelle formule viste in precedenza, η con
1/q, dove q è il fattore di struttura.
Il fattore di struttura da adottare per ciascuna direzione dell’azione sismica è dato dalla seguente espressione:
q = q0 ⋅ K R
dove:
qo è il valore massimo del fattore di struttura che dipende dal livello di duttilità attesa, dalla tipologia strutturale
e dal rapporto αu/α1 tra il valore dell’azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di
10/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge
la plasticizzazione a flessione;
KR è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della costruzione, con valore
pari ad 1 per costruzioni regolari in altezza e pari a 0,8 per costruzioni non regolari in altezza.
Data la recente diffusione del sistema costruttivo a “pannelli portanti a strati incrociati” i riferimenti normativi
presenti nel DM14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni” e nelle norme tecniche di riferimento e
supporto per la progettazione (CNR-DT 206/2007 e Eurocodici 5 e 8) sono mancanti.
Non fanno eccezione le prescrizioni per la progettazione in zona sismica contenute nel paragrafo 7.7,
all'interno del Capitolo 7 “Progettazioni per azioni sismiche”, che definisce le regole aggiuntive per la
progt!ttazione delle strutture di legno nei confronti delle azioni sismiche ed è la pressoché fedele traduzione
del corrispondente capitolo dell’Eurocodice 8 relativo alla progettazione delle strutture nei confronti delle
azioni sismiche.
Tra le tipologie strutturali contenute all’interno del presente paragrafo, la più vicina come descrizione al
sistema a pannelli portanti a strati incrociati utilizzata in questo progetto è il “Sistema a pannelli di parete
chiodati, collegati mediante chiodi e bulloni”, anche conosciuto come sistema Platform. Nel sistema a
pannelli portanti a strati incrociati si utilizzano infatti pannelli di larghezza di 120 cm e pertanto si ha un giunto
meccanico verticale pari a tale interasse, come nel platform. Inoltre, sempre in analogia al succitato sistema,
si ha una grande quantità, diffusione e ridondanza di collegamenti meccanici di piccolo diametro fortemente
duttili. Per tale sistema costruttivo si potrebbe utilizzare un fattore di struttura q=5 in classe di duttilità A.
Mancano tuttavia nella norma totalmente le regole di duttilità sulle modalità di realizzazione di giunti e degli
orizzontamenti, regole di duttilità che sono invece ben dettagliate per altri sistemi costruttivi a struttura di
legno come il sistema Platform, per il quale sono specificati i corrispondenti valori del fattore di struttura da
adottare rispettivamente nel caso di rispetto o non rispetto delle regole di duttilità.
Esperienze scientifiche recenti effettuate nel nostro paese, nelle quali il comportamento sismico di edifici a
pannelli portanti a strati incrociati è stato analizzato mediante prove sperimentali effettuate sia su singoli
elementi costruttivi (pannelli parete e solaio) che su edifici interi e mediante simulazioni numeriche, progettati
nel rispetto del criterio della gerarchia delle resistenze e realizzati con pareti composte da più pannelli
collegati con giunti verticali realizzati con connessioni meccaniche, hanno dimostrato come in tali casi sia
possibile assumere come valore del fattore di struttura almeno q0=3.0 e classe di duttilità A.
A fronte di un quadro normativo ancora poco chiaro, dell’assenza di specifiche relative ai criteri di duttilità e
della recente diffusione del sistema a pareti XLAM, nella presente relazione si è deciso, a favore di sicurezza,
di adottare un valore del fattore di struttura cautelativo pari a q0=2.0. Inoltre essendo la struttura non regolare
in altezza, a causa della variazione di massa e rigidezza superiore al 25% e della non continutià verticale di
tutti i sistemi resistenti, si dovrà applcare un fattore Kr di 0.8, ottenendo quindi il seguente fgattore di struttura:
q = q0 ⋅ K R = 1.6
Gli spettri di progetto che conseguono dall’assunzione del fattore di struttura q sono definiti dalle espressioni
seguenti ed vengono rappresentati graficamente in fig. 1.7.2:
T
1
q  T 
S d (T ) = ag ⋅ S ⋅ ⋅ F0 ⋅  + ⋅  1 −  
q
 TB F0  TB  
1
S d (T ) = ag ⋅ S ⋅ ⋅ F0
q
1
T 
S d (T ) = ag ⋅ S ⋅ ⋅ F0 ⋅  C 
q
T 
1
 T ⋅T 
S d (T ) = ag ⋅ S ⋅ ⋅ F0 ⋅  C 2 D 
q
 T 
per
0 ≤ T < TB
per
TB ≤ T < TC
per
TC ≤ T < TD
per
TD ≤ T
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
11/214
0.7
SLC
SLV
SLD
SLO
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
4
Figura 1.6.3: grafici dei diversi spettri di progetto per gli stati limite ultimi
1.7 Azioni di progetto agenti sulla struttura
Le azioni applicate sulla struttura e considerate nell’analisi delle sollecitazioni, oltre a pesi propri ed ai carichi
accidentali, sono essenzialmente l’azione sismica, il carico da neve e la spinta del vento.
1.7.1 Carichi permanenti strutturali, non strutturali e carichi variabili
DM 14/01/2008 - § 3.1
Per la determinazione dei pesi propri strutturali dei più comuni materiali possono essere assunti i valori dei
pesi dell’unità di volume riportati nella Tab. 3.1.I del D.M. 14/01/08. Per quanto non diversamente specificato
nel D.M. 14/01/2008, si sono prese come riferimento le indicazioni contenute nella norma UNI EN 1991-11:2004 Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi.
Oltre a pesi propri degli elementi strutturali sono stati considerati i carichi permanenti non strutturali, quali
quelli relativi a tamponature esterne, divisori interni, massetti, isolamenti, pavimenti e rivestimenti del piano di
calpestio, intonaci, controsoffitti, impianti ed altro, valutati sulla base delle dimensioni effettive delle opere e
dei pesi dell’unità di volume dei materiali costituenti.
Per quanto riguarda le pareti portanti, nel modello di calcolo si è considerato anche il peso dei rivestimenti
esterni, così come riportato nel prospetto seguente:
PARETE ESTERNA
Pannello BBS 5 strati sp.130 mm
γ
sp.
[m]
[kg/m3]
550
x
0.130
Totale permanenti strutturali G1
=
75
kg/m2
=
75
kg/m2
Controparete interna in cartongesso a due lastre di 1.25 cm
1200
x
0.025
=
30
kg/m2
Isolamento a cappotto in lana di roccia, sp. 20 cm
110
x
0.20
=
22
kg/m2
Rasatura e finitura esterna
=
18
kg/m2
Totale permanenti strutturali G2
=
70
kg/m2
12/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
PARETE INTERNA
Pannello BBS 5 strati sp.130 mm
γ
sp.
[m]
[kg/m3]
550
x
0.130
Totale permanenti strutturali G1
=
75
kg/m2
=
75
kg/m2
Controparete in cartongesso a due lastre di 1.25 cm
1200
x
0.0250
=
30
kg/m2
Isolamento in lana di roccia, sp. 5 cm
110
x
0.05
=
5
kg/m2
Controparete in cartongesso a due lastre di 1.25 cm
1200
x
0.0250
=
30
kg/m2
=
65
kg/m2
Totale permanenti strutturali G2
I carichi di piano considerati nel calcolo della struttura sono invece riportati nel prospetto seguente:
COPERTURA IN LEGNO LAMELLARE
Pannello OSB
γ
sp.
[m]
[kg/m3]
600
×
0,015
Travetti in legno lamellare 12 X 24 cm, interasse 60 cm
=
9
kg/m2
=
28
kg/m2
Pannello OSB
600
×
0,015
=
9
kg/m2
Pannello OSB incrociato
600
×
0,015
=
9
kg/m2
Totale permanenti strutturali G1
=
55
kg/m2
Controsoffitto in cartongesso
=
25
kg/m2
Barriera vapore microareata
=
1
kg/m2
=
24
kg/m2
Listellatura 5x8 di ventilazione:
=
5
kg/m2
Impermeabilizzazione a guaine poliestere protette esternamente da scaglie di ardesia
=
10
kg/m2
Pannello fotovoltaico
=
15
kg/m2
Totale permanenti strutturali G2
=
80
kg/m2
Sovraccarico accidentale da neve
=
150
kg/m2
Totale accidentali Q
=
150
kg/m2
Isolamento in lana di roccia, triplo strato sp. 8+8+8 cm
1.7.2 Carico da neve
100
x
0.24
DM 14/01/2008 - § 3.4
Il carico della neve gravante sulle coperture sarà valutato mediante la seguente espressione:
qs = µi ⋅ qsk ⋅ Ce ⋅ Ct
dove:
qsk: è il valore caratteristico di riferimento del carico di neve al suolo per un periodo di ritorno di 200 anni;
µi: è il coefficiente di forma della copertura;
Ce: è il coefficiente di esposizione;
Ct: è il coefficiente termico;
Il carico da neve al suolo per la zona in esame (Zona I – Mediterranea, Reggio Emilia, con altitudine inferiore a
200 m s.l.m.) può essere assunto pari a 150 kg/m2.
Il coefficiente di esposizione viene assunto pari ad 1, in quanto la costruzione non presenta una significativa
rimozione di neve a causa del vento, del terreno, degli alberi o di altre costruzioni. Per quanto riguarda il
coefficiente termico Ct, trovandoci in assenza di specifici documenti di studio, esso sarà assunto pari ad 1.
Inoltre, dovendo realizzare una copertura piana il coefficiente di forma µi è pari a 0.8.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
13/214
Figura 1.7.4: condizioni di carico per coperture ad una e due falde
Per il caso di carico da neve senza vento si deve considerare la condizione denominata Caso I riportata in
Fig. 1.7.3, mentre per il caso di carico da neve con vento si deve considerare la peggiore tra le condizioni
denominate Caso II e Caso III, sempre riportate in Fig. 1.7.3.
Il carico da neve risultante per la condizione di carico I è quindi dato da a:
qs = 0.8 ⋅150 = 120 kg / m 2
Per la condizione di carico II si considererà un carico differenziato per ciascuna delle due falde pari a:
qs1 = 0.8 ⋅150 = 120 kg / m 2
qs 2 = 0.8 ⋅150 = 60 kg / m 2
1.7.3 Carico del vento
Le azioni statiche del vento sono costituite da pressioni e depressioni agenti normalmente alle superfici, sia
esterne che interne, degli elementi che compongono la costruzione. L’azione d’insieme esercitata dal vento
su una costruzione è data dalla risultante delle azioni sui singoli elementi, considerando come direzione del
vento, quella corrispondente ad uno degli assi principali della pianta della costruzione
Il carico del vento agente sulle pareti e sulla copertura dell’edificio sarà valutato mediante la seguente
espressione:
p = qb ⋅ ce ⋅ c p ⋅ cd
dove:
qb: è la pressione cinetica di riferimento del vento;
ce: è il coefficiente di esposizione;
cp: è il coefficiente di forma, funzione della geometria e della tipologia dell’edificio;
cd: è il coefficiente dinamico;
La velocità di al suolo per la zona in esame (Emilia Romagna e altitudine < 750 m s.l.m.) può essere assunto
pari a 25 m/s, quindi per quanto riguarda la pressione cinetica di riferimento si ha che:
qb =
1 2 1
ρ vb = ⋅1.25 ⋅ 252 = 390.6 N m 2
2
2
dove:
vb: è la velocità di riferimento del vento in m/s;
ρ: è la densità dell’aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m3;
Il coefficiente di esposizione ce dipende dall’altezza z della costruzione sul suolo, dalla rugosità e dalla
topografia del terreno, dall’esposizione del sito ove sorge la costruzione. Esso è dato dalla formula seguente:
14/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
 z  
 z 
ce ( z ) = k r2 ⋅ ct ⋅ ln   ⋅  7 + ct ⋅ ln   
 z0  
 z0  
per z ≥ zmin
ce ( z ) = ce ( zmin )
per z < zmin
dove:
kr: è il coefficiente di rugosità;
ct: è il coefficiente di topografia che per la zona in esame è assunto pari ad 1;
z: è l’altezza massima della costruzione, che nel caso in esame è pari a 3.2 m;
Dovendo analizzare un costruzione edificata in una zona con classe di rugosità riconducibile alla zona C
“Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni) con rugosità non riconducibile alle classi A, B, D”
secondo il DM 14/01/08 ed in funzione della posizone geografica del sito in questione (Zona 2, distanza dalla
costa > 30 km, altitudine < 500 m s.l.m.), si devono adottare i seguenti parametri:
kr= 0.20
z0 = 0.10 m
zmin = 5 m
Dato che la costruzione in esame ha un’altezza massima pari a 7.55, il valore del coefficiente di esposizione
risulta dato da:
 z  
 z
ce ( zmin ) = kr2 ⋅ ct ⋅ ln   ⋅ 7 + ct ⋅ ln 
 z0  
 z0

 7.55  
 7.55  
2
⋅  7 + ln 
  = 0.20 ⋅ ln 

  = 1.96
 0.10  
 0.10  
 
Per quanto riguarda il coefficiente dinamico cd , secondo quanto riportato al punto 3.3.8 del sopracitato
decreto, viene assunto a favore di sicurezza pari ad 1.
Per la valutazione del coefficiente di forma nel caso di costruzioni stagne, secondo quanto specificato nella
Circ. 02/02/2009, n. 617, viene esemplificato nelle figure riportate di seguito.
Figura 1.7.4: valori di cp per costruzioni stagne
La copertura in oggetto presenta due spioventi con inclinazione di 20° sull’orizzontale, di conseguenza le due
condizioni di carico derivanti dai coefficienti di forma sopra determinati sono:
qsottovento = +39.06 ⋅ 2.04 ⋅ 0.8 = + 64 kg / m 2
qsottovento = −39.06 ⋅ 2.04 ⋅ 0.4 = − 32 kg / m 2
1.8 Materiali
1.8.1 Calcestruzzo per strutture in c.a. in opera
Per garantire la durabilità delle strutture in calcestruzzo armato ordinario o precompresso, esposte all’azione
dell’ambiente, si devono adottare i provvedimenti atti a limitare gli effetti di degrado indotti dall’attacco
chimico, fisico e derivante dalla corrosione delle armature e dai cicli di gelo e disgelo.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
15/214
Per la definizione della classe di esposizione ambientale, si fa riferimento alla norma UNI EN 206-1:2006.
Per sottofondazioni - Calcestruzzo classe C 12/15;
- CEM I 32.5R o CEM II/A-L 32.5R
- Classe di Resistenza C12/15
- Slump S3
Strutture di fondazione - Calcestruzzo classe C 25/30;
- CEM II - 42.5R
- Contenuto minimo di cemento 280 Kg/m3
- Rapporto acqua-cemento massimo 0,6
- Classe di Resistenza C25/30
- Slump S4
- Classe di esposizione XC2
Rck
fck
fcd
fctm
fctd
fbd
Ec
ν
300
249
141.1
25.58
11.94
26.86
312202
0.12
Tabella 1.8.1: valore dei parametri1 utilizzati nel calcolo agli stati limite delle strutture in c.c.a. (kg/cm2)
Leganti:
Nelle opere oggetto delle presenti norme devono impiegarsi esclusivamente i leganti idraulici previsti dalle
disposizioni vigenti in materia, dotati di certificato di conformità - rilasciato da un organismo europeo
notificato - ad una norma armonizzata della serie UNI EN 197 ovvero ad uno specifico Benestare Tecnico
Europeo (ETA), purchè idonei all’impiego previsto nonchè, per quanto non in contrasto, conformi alle
prescrizioni di cui alla Legge 26/05/1965 n.595.
È escluso l’impiego di cementi alluminosi.
Qualora il calcestruzzo risulti esposto a condizioni ambientali chimicamente aggressive si devono utilizzare
cementi per i quali siano prescritte, da norme armonizzate europee e fino alla disponibilità di esse, da norme
nazionali, adeguate proprietà di resistenza ai solfati e/o al dilavamento o ad eventuali altre specifiche azioni
aggressive.
Aggregati:
Sono idonei alla produzione di calcestruzzo per uso strutturale gli aggregati ottenuti dalla lavorazione di
materiali naturali, artificiali, ovvero provenienti da processi di riciclo conformi alla norma europea armonizzata
UNI EN 12620 e, per gli aggregati leggeri, alla norma europea armonizzata UNI EN 13055-1.
Il sistema di attestazione della conformità di tali aggregati, ai sensi del DPR n.246/93 è indicato nella seguente
tabella contenuta nel DM 14/01/08
Specifica Tecnica Europea
armonizzata di riferimento
Uso previsto
Sistema di Attestazione
della Conformità
Aggregati per calcestruzzo
UNI EN 12620 e UNI EN 13055-1
Calcestruzzo strutturale
2+
È consentito l’uso di aggregati grossi provenienti da riciclo, secondo i limiti stabiliti dalla Norma di riferimento
(D.M. 14.01.2008), a condizione che la miscela di calcestruzzo confezionata con aggregati riciclati, venga
preliminarmente qualificata e documentata attraverso idonee prove di laboratorio.
A livello progettuale si fa riferimento alle norme UNI 8520-1:2005 e UNI 8520-2:2005 al fine di individuare i
requisiti chimico-fisici, aggiuntivi rispetto a quelli fissati per gli aggregati naturali, che gli aggregati riciclati
devono rispettare, in funzione della destinazione finale del calcestruzzo e delle sue proprietà prestazionali
1
I parametri indicati in tabella sono stati calcolati attraverso le seguenti relazioni:
0.85 ⋅ f ck
0.7 ⋅ f ctm
2
f ck = 0.83 ⋅ Rck ; f cd =
; f ctm = 0.30 ⋅ 3 f ck ; f ctd =
;
1.5
1.5
τ Rd = 0.25 ⋅ f ctd ;
Ec = 22000 ⋅
3
f cm 10
16/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
(meccaniche, di durabilità e pericolosità ambientale, ecc.), nonché quantità percentuali massime di impiego
per gli aggregati di riciclo.
Conformità a Norma UNI 8520:2005 relativamente a:
- contenuto di solfati (8520 parte 11^)
- contenuto di cloruri (8520 parte 12^)
- equivalente di sabbia e valore di blu (8520 parte 15^)
- resistenza ai cicli di gelo e disgelo (8520 parte 20^)
- potenziale reattività agli alcali (8520 parte 22^)
Additivi:
Conformi alla norma UNI-EN 934-2.
Acqua di impasto:
Conformi alla norma UNI-EN 1008: 2003.
Composizione del getto:
Per la composizione del calcestruzzo si fa riferimento: UNI-ENV 13670-1:2001
La sabbia deve essere viva, con grani assortiti in grossezza da 0 a 3 mm, non proveniente da rocce in
decomposizione, scricchiolante alla mano, pulita, priva di materie organiche, melmose, terrose e di salsedine.
La ghiaia deve contenere elementi assortiti, di dimensioni fino a 20 mm, resistenti e non gelivi, non friabili,
scevri di sostanze estranee, terra e salsedine. Le ghiaie sporche vanno accuratamente lavate. Anche il
pietrisco proveniente da rocce compatte, non gessose né gelive, dovrà essere privo di impurità od elementi in
decomposizione.
In definitiva gli inerti dovranno essere lavati ed esenti da corpi terrosi ed organici, con dimensioni standard
per ottenere un calcestruzzo compatto. Non sarà consentito assolutamente il misto di fiume. L’acqua da
utilizzare per gli impasti dovrà essere potabile, priva di sali (cloruri e solfuri).
Potranno essere impiegati additivi fluidificanti o superfluidificanti per contenere il rapporto acqua/cemento
mantenendo la lavorabilità necessaria.
Costipazione dei getti
Impiegare il vibratore a stilo o ad immersione ad alta frequenza. Compattare il calcestruzzo in modo da
assicurare che un’eventuale carota estratta dal getto in opera presenti una massa volumica pari al 97% della
massa volumica del calcestruzzo compattato a rifiuto prelevato per la preparazione dei provini cubici o
cilindrici in corso d’opera.
Stagionatura
Stagionare ad umido le superfici del calcestruzzo per almeno 3 giorni dal getto con i metodi previsti dalla
norma UNI 9858 al punto 10.6.2 (membrane antievaporanti, teli di plastica, acqua nebulizzata, ecc..).
Prescrizioni per il disarmo
Indicativamente si dovranno rispettare le seguenti prescrizioni:
Pilastri: 3 - 4 giorni;
Solette modeste: 10 - 12 giorni;
Travi, archi: 24 - 25 giorni;
Mensole: 28 giorni.
Per ogni porzione di struttura comunque, non deve avvenire prima che le resistenze del conglomerato
abbiano raggiunto il valore necessario all'impiego della struttura all’atto del disarmo e deve essere eseguito
previa autorizzazione della direzioni lavori.
Provini da prelevarsi in cantiere
Il Direttore dei Lavori ha l’obbligo di eseguire controlli sistematici in corso d’opera per verificare la conformità
delle caratteristiche del calcestruzzo messo in opera rispetto a quello stabilito dal progetto e
sperimentalmente verificato in sede di valutazione preliminare.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
17/214
Un prelievo consiste nel prelevare dagli impasti, al momento della posa in opera ed alla presenza del
Direttore dei Lavori o di persona di sua fiducia, il calcestruzzo necessario per la confezione di un gruppo di
due provini.
La media delle resistenze a compressione dei due provini di un prelievo rappresenta la “Resistenza di
prelievo” che costituisce il valore mediante il quale vengono eseguiti i controlli del calcestruzzo.
Per la preparazione, la forma, le dimensioni e la stagionatura dei provini di calcestruzzo vale quanto indicato
nelle norme UNI EN 12390-1:2002 e UNI EN 12390-2:2002.
Circa il procedimento da seguire per la determinazione della resistenza a compressione dei provini di
calcestruzzo vale quanto indicato nelle norme UNI EN 12390-3:2003 e UNI EN 12390-4:2002.
Ogni controllo di accettazione è rappresentato da tre prelievi, ciascuno dei quali eseguito su un massimo di
100 m3 di getto di miscela omogenea. Risulta quindi un controllo di accettazione ogni 300 m3 massimo di
getto. Per ogni giorno di getto va comunque effettuato almeno un prelievo.
Nelle costruzioni con meno di 100 m3 di getto di miscela omogenea, fermo restando l’obbligo di almeno 3
prelievi e del rispetto delle limitazioni di cui sopra, è consentito derogare dall’obbligo di prelievo giornaliero.
Il controllo di accettazione è positivo se risultano verificate le disuguaglianze seguenti:
Rm ≥ Rck + 35 kg/cm2
Ri ≥ Rck – 35 kg/cm2
Dove con Rm si è indicato la resistenza media dei prelievi e con Ri il minore valore di resistenza dei prelievi.
18/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
19/214
1.8.2 Acciaio per strutture in c.a. in opera
Per tutte le strutture si utilizzerà acciaio B 450 C avente le seguenti caratteristiche:
Tensione caratteristica di rottura: fyk ≥ 5400 kg/cm2;
Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 4500 kg/cm2;
Tensione di progetto a rottura: ftd = 3913 kg/cm2;
Allungamento uniforme: (Agt)k ≥ 7.5 %
Rapporto tra resistenza e tensione di snervamento: 1.15 ≤ ( ft / fy )k < 1.35
Rapporto medio tra valore effettivo e valore nominale della resistenza a snervamento: (fy / fy,nom)k < 1.25
Modulo elastico: E = 2100000 kg/cm2
Provini da prelevarsi in cantiere
I controlli di accettazione in cantiere sono obbligatori, devono essere effettuati entro 30 giorni dalla data di
consegna del materiale e devono essere campionati, nell’ambito di ciascun lotto di spedizione, con le
medesime modalità contemplate nelle prove a carattere statistico di cui al punto 11.3.2.10.1.2, delle N.T.C.
2008, in ragione di 3 spezzoni, marchiati, di uno stesso diametro, scelto entro ciascun lotto, sempre che il
marchio e la documentazione di accompagnamento dimostrino la provenienza del materiale da uno stesso
stabilimento. In caso contrario i controlli devono essere estesi ai lotti provenienti da altri stabilimenti.
I valori di resistenza ed allungamento di ciascun campione, accertati in accordo con il punto 11.3.2.3, da
eseguirsi comunque prima della messa in opera del prodotto riferiti ad uno stesso diametro, devono essere
compresi fra i valori massimi e minimi riportati nella tabella seguente:
Caratteristica
Valore limite
Note
Fy minimo
Fy massimo
425 N/mm2
572 N/mm2
(450 - 25) N/mm2
450 × (1.25 + 0.02) N/mm2
Agt minimo
Per acciai B 450 C
Rottura/snervamento
≥ 6.0 %
≥ 2.0 %
1.13 < ft / fy < 1.37
ft / fy ≥ 1.03
Per acciai B 450 A
Piegamento/raddrizzamento
Assenza di cricche
Per tutti
Agt minimo
Rottura/snervamento
Per acciai B 450 A
Per acciai B 450 C
1.8.3 Pannelli X-Lam Binderholz BBS – C24
Per quanto riguarda la pareti portanti ed i solai di piano si prescrive l’utilizzo di pannelli a strati incrociati
Binderholz BBS realizzate con legno di conifera C24, secondo le specifiche della norma UNI EN 338:2002.
Di seguito si riportano i valori caratteristici dei parametri di calcolo del legno e la scheda tecnica dei pannelli.
Essendo in presenza di pannelli di diverso spessore, le caratteristiche meccaniche e di resistenza del
pannello verranno esplicitate di seguito nella fase di analisi e verifica del fabbricato.
fm,y,k
fm,z,k
ft,0,k
ft,90,k
fc,0,k
fc,90,k
fv,k
E0,mean
Ek
E90,mean
Gmean
240
240
140
5
210
25
25
110000
74000
3700
6900
Tabella 1.8.2: valore dei parametri utilizzati nel calcolo agli stati limite delle strutture in XLAM (kg/cm2)
20/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Controlli di accettazione
Tutte le forniture di legno strutturale devono essere accompagnate da una copia dell’attestato di
qualificazione del Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici.
L’attestato può essere utilizzato senza limitazione di tempo, finché permane la validità della qualificazione e
vengono rispettate le prescrizioni periodiche di cui al § 11.7.10.1.
Sulla copia dell’attestato deve essere riportato il riferimento al documento di trasporto.
Le forniture effettuate da un commerciante o da un trasformatore intermedio devono essere accompagnate
da copia dei documenti rilasciati dal Produttore e completati con il riferimento al documento di trasporto del
commerciante o trasformatore intermedio.
Il Direttore dei Lavori prima della messa in opera, è tenuto a verificare quanto sopra indicato ed a rifiutare le
eventuali forniture non conformi.
1.8.4 Legno lamellare – GL24c
Per la struttura lignea di copertura, per le travi di solaio ed eventualmente per gli architravi verrà utilizzato
legno lamellare incollato di conifera combinato GL24c, secondo le specifiche della norma UNI EN 1194:2000.
Nella tabella 1.2.4 sono riassunti i valori caratteristici dei parametri utilizzati nel calcolo agli stati limite.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
21/214
fm,y,k
fm,z,k
ft,0,k
ft,90,k
fc,0,k
fc,90,k
fv,k
E0,mean
Ek
E90,mean
Gmean
240
240
140
3.5
210
24
22
116000
94000
3200
5900
Tabella 1.8.3: valore dei parametri utilizzati nel calcolo agli stati limite delle strutture in legno lamellare (kg/cm2)
1.8.5 Elementi di Collegamento per le Strutture in Legno:
Come elementi di connessione saranno utilizzati i seguenti mezzi d’unione meccanici:
Hold-down tipo WHT di Rothoblaas, in acciaio S355 avente fyk ≥ 355 N/mm2;
Strisce forate di Rothoblaas, in acciaio S 250 GD avente fyk ≥ 250 N/mm2;
Piastra di fissaggio angolare Tipo A di Wuerth in acciaio S 250 GD avente fyk ≥ 250 N/mm2;;
Viti da legno a tutto filetto a testa cilindrica tipo VGZ di Rothoblaas, aventi fuk ≥ 1000 N/mm2
Viti da legno autoforanti tipo HBS di Rothoblaas, aventi fuk ≥ 1000 N/mm2
Ancorante avvitabile tipo SKR di Rothoblaas, aventi fuk ≥ 1000 N/mm2
Chiodi ad aderenza migliorata tipo Anker di Rothoblaas, aventi fuk ≥ 600 N/mm2
Chiodi ad aderenza migliorata tipo Ring di Rothoblaas, aventi fuk ≥ 600 N/mm2
Spinotti Ø12, aventi fuk ≥ 360 N/mm2
Spinotti Ø16, aventi fuk ≥ 600 N/mm2
Per i controventi di falda si utilizzerà:
Nastro metallico forato 80 X 1.5 mm di Rothoblaas srl, in acciaio S 350 GD avente fyk ≥ 350 N/mm2;
1.8.6 Acciaio da carpenteria
Per tutte le strutture si utilizzerà acciaio UNI EN 10025-2 - S 235 avente le seguenti caratteristiche:
Tensione caratteristica di rottura: Ftk ≥ 360 N/mm2;
Tensione caratteristica di snervamento: fyk ≥ 235 N/mm2;
Peso specifico: γ = 7850 kg/m3
Modulo elastico: E = 210000 N/mm2;
Modulo elastico tangenziale: G = 80000 N/mm2;
Coefficiente di poisson: ν = 0.3
Provini da prelevarsi in cantiere
I controlli in cantiere, demandati al Direttore dei Lavori, sono obbligatori e devono essere eseguiti secondo le
medesime indicazioni al paragrafo 11.3.3.5.3 delle N.T.C., effettuando un prelievo di almeno 3 saggi per ogni
lotto di spedizione, di massimo 30 t.
Qualora la fornitura, di elementi lavorati, provenga da un Centro di trasformazione, il Direttore dei Lavori, dopo
essersi accertato preliminarmente che il suddetto Centro di trasformazione sia in possesso di tutti i requisiti
previsti al paragrafo 11.3.1.7 delle N.T.C, può recarsi presso il medesimo Centro di trasformazione ed
effettuare in stabilimento tutti i controlli di cui sopra. In tal caso il prelievo dei campioni viene effettuato dal
Direttore Tecnico del Centro di trasformazione secondo le disposizioni del Direttore dei Lavori; quest’ultimo
deve assicurare, mediante sigle, etichettature indelebili, ecc., che i campioni inviati per le prove al laboratorio
incaricato siano effettivamente quelli da lui prelevati, nonché sottoscrivere la relativa richiesta di prove.
Per le modalità di prelievo dei campioni, di esecuzione delle prove e di compilazione dei certificati valgono le
medesime disposizioni di cui al paragrafo 11.3.3.5.3 delle N.T.C.
1.8.7 Bulloneria e saldature
Per tutti i collegamenti bullonati si utilizzeranno bulloni Classe 8.8 zincati elettroliticamente e dadi di Classe 6S
aventi le seguenti caratteristiche:
22/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Tensione caratteristica di snervamento: fy,b ≥ 649 N/mm2;
Tensione di rottura: fu,b = 800 N/mm2;
Per tutti i collegamenti saldati si realizzeranno saldature di II° Classe
1.8.9 Ancoranti chimici
Per tutti i collegamenti realizzati con barre filettate e resine epossidiche si utilizzeranno resina HILTI:
HIT-RE 500-SD: adesivo, composto da una resina base epossidica bisfenolo A/F (esente da stirene) con
riempitivo inorganico e da una mistura indurente con poliammine, polvere di quarzo e cemento e barre
filettate di diametro M8÷M39 (vedi ETA 07/0260).
1.9 Caratteristiche del terreno di fondazione
Per la determinazione delle caratteristiche del terreno di fondazione si rimanda alla relazione di calcolo delle
fondazioni ed alla relazione geologica geotecnica allegati alla presente.
2 ANALISI DELLE SOLLECITAZIONI
2.1 Descrizione generale dell’opera e criteri generali di progettazione
Oggetto della presente relazione è un fabbricato adibito a scuola ad 1 piano fuori terra con struttura realizzata
a pannelli portanti in legno a strati incrociati “XLAM” ed orizzontamento di copertura in pannelli tipo multibox
con travetti in legno lamellare e doppio pannello OSB. Oltre ad esse, la struttura portante viene completata
internamente da travi in legno o in acciaio, a seconda delle sollecitazioni a cui sono sottoposto e della luce di
inflessione, che si rendono necessarie sia per esigenze architettoniche sia per esigenze strutturali.
In generale la conformazione planimetrica della struttura in legno risulta non regolare in pianta, e non
regolare in altezza, come anticipato al paragrafo 1.7.1 e come si evince dalle tabelle seguenti.
REGOLARITÀ IN PIANTA
Verifica
La configurazione in pianta è compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a due direzioni
ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze
NO
Il rapporto tra i lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta è inferiore a 4;
NO
Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25 % della dimensione totale della costruzione
nella corrispondente direzione;
SI
Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano rispetto agli elementi
verticali e sufficientemente resistenti.
SI
Tabella 2.1.1: checklist di controllo per la regolarità in pianta
REGOLARITÀ IN PIANTA
Verifica
Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l’altezza della costruzione;
NO
Massa e rigidezza rimangono costanti o variano gradualmente, senza bruschi cambiamenti, dalla base alla
sommità della costruzione (le variazioni di massa da un orizzontamento all’altro non superano il 25%, la
rigidezza non si riduce da un orizzontamento a quello sovrastante più del 30% e non aumenta più del 10%);
ai fini della rigidezza si possono considerare regolari in altezza strutture dotate di pareti o nuclei in c.a. o
pareti e nuclei in muratura di sezione costante sull’altezza o di telai controventati in acciaio, ai quali sia
affidato almeno il 50% dell’azione sismica alla base;
NO
Nelle strutture intelaiate progettate in CD “B” il rapporto tra resistenza effettiva3 e resistenza richiesta dal
calcolo non è significativamente diverso per orizzontamenti diversi (il rapporto fra la resistenza effettiva e
quella richiesta, calcolata ad un generico orizzontamento, non deve differire più del 20% dall’analogo
rapporto determinato per un altro orizzontamento); può fare eccezione l’ultimo orizzontamento di strutture
intelaiate di almeno tre orizzontamenti
SI
Eventuali restringimenti della sezione orizzontale della costruzione avvengono in modo graduale da un
orizzontamento al successivo, rispettando i seguenti limiti: ad ogni orizzontamento il rientro non supera il
30% della dimensione corrispondente al primo orizzontamento, né il 20% della dimensione corrispondente
all’ orizzontamento immediatamente sottostante. Fa eccezione l’ultimo orizzontamento di costruzioni di
almeno quattro piani per il quale non sono previste limitazioni di restringimento.
SI
Tabella 2.1.2: checklist di controllo per la regolarità in altezza
24/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
2.1.1 Caratteristiche del sistema costruttivo e descrizione dell’organismo strutturale
Il sistema trae origine dal prodotto “pannello di legno massiccio a strati incrociati” ideato e sviluppato per la
prima volta in Germania nella prima metà degli anni ’90. Esso ha conosciuto negli ultimi 10-15 anni un rapido
e crescente sviluppo in tutta Europa fino probabilmente a diventare, allo stato attuale, il sistema più utilizzato
nella realizzazione di edifici a struttura di legno.
Il pannello a strati incrociati è un prodotto formato dalla sovrapposizione di strati di tavole di legno massiccio
disposte ortogonalmente fra loro e collegate mediante colla. Le tavole che compongono il pannello sono
tavole di legno massiccio (generalmente di abete – classe C24) di spessore variabile dai 15 ai 40 mm che,
come detto in precedenza, sono assemblate in strati disposti ortogonalmente fra loro in numero dispari (3,5,7
strali) ed incollate a freddo con colle poliuretaniche (senza rilascio di formaldeide) o con colle a base di
melammina-urea-formaldeide (a basso rilascio di formaldeide). I pannelli cosi composti possono avere
spessori variabili dai 70 ai circa 400 mm e vengono giuntati in lunghezza in modo da formare vere e proprie
pareti portanti o lastre di solaio dal momento che risultano degli elementi costruttivi molto rigidi e resistenti.
Un edificio a pannelli portanti è sostanzialmente una struttura scatolare in cui le pareti ed i solai sono formati
da diaframmi costituti dai suddetti pannelli di legno massiccio molto rigidi e resistenti che vengono uniti fra
loro mediante collegamenti meccanici. I pannelli per le pareti ed i solai vengono prefabbricati in stabilimento
attraverso tagli computerizzati effettuati con macchine a controllo numerico in modo da arrivare in cantiere
pronti per il montaggio (arrivano in cantiere già dotati di aperture per porte e finestre).
Figura 2.1.1: schema di collegamento tra pareti in XLAM e struttura di fondazione
Naturalmente, iI processo costruttivo parte dal montaggio delle pareti sopra il piano di fondazione andando,
per prima cosa, a posizionare uno strato di guaina bituminosa da risvoltare sulla struttura in c.a. (non sulla
parete di legno) in modo da evitare la creazione di trappole per l’umidità sulla parete. Oltre alla guaina viene
posizionato un ulteriore strato di gomma con la duplice funzione di impedire il passaggio dell'aria attraverso le
zone di contatto e di lavorare come smorzatore acustico; quest’ultimo viene utilizzato anche in tutte le zone di
contatto fra pareti ortogonali e fra pareti e solaio.
Sopra la guaina vengono poi posate le pareti che vengono collegate alle strutture di fondazione mediante
piastre angolari di presidio al sollevamento, detti “hold-down”. Gli “hold-down” sono piastre metalliche
angolari allungate che vengono posizionate in corrispondenza dei limiti estremi delle pareti ed in prossimità
delle aperture. Essi vengono collegati alle pareti di legno con chiodi a rilievi tronco-conici ed alla struttura in
c.a. con delle barre filettate d’acciaio inserite in fori sigillati con malta epossidica. I diametri delle barre filettate
e dei chiodi, le loro posizioni, gli interassi degli elementi di collegamento e le dimensioni delle piastre angolari
sono tutti parametri specificati nelle relative sezioni della presente relazione e nelle tavole di progetto.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
25/214
La funzione di presidio allo scorrimento viene svolta invece da un duplice collegamento; in particolare, esso
viene realizzato mediante il posizionamento di un cordolo di legno massiccio di larice collegato ad un cordolo
in c.a. (realizzato sopra il solaio del piano terra) con barre filettate inserite in fori sigillati con resina epossidica
sopra cui vengono posizionate le pareti che verranno collegate al cordolo con viti auto-foranti inclinate inserite
sui due lati della parete.
Figura 2.1.2: particolare delle connessioni alla base delle pareti
Una volta realizzato il primo solaio il processo costruttivo si ripete; ovvero il primo solaio fà da piattaforma per
la realizzazione del piano successivo e così via. Le modalità di collegamento in questo caso sono però
differenti rispetto alle precedenti: come presidio al sollevamento delle pareti perimetrali si utilizzano delle
bande metalliche forate da collegare sul lato esterno mediante chiodi sia alla parete del piano inferiore che a
quella del piano superiore mentre per le pareti interne si utilizzano sempre degli hold-down posti sia sopra
sia sotto il solaio, collegati alle pareti interne con chiodi a rilievi tronco-conici e fra loro mediante un bullone
passante attraverso il solaio. Il presidio allo scorrimento viene realizzato con degli angolari metallici collegati
alla parete mediante chiodi a rilievo tronco-conici e collegati al solaio sempre con chiodi a rilievo troncoconici e con viti auto-foranti.
26/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 2.1.3: condizioni di carico per coperture ad una e due falde
Nel caso in esami sia per esigenze di trasporto che per esigenze strutturali (in particolare, quanto segue viene
fatto per migliorare il livello di duttilità e la dissipazione di energia dell'intero organismo strutturale nei
confronti delle azioni sismiche), le pareti vengono composte da più pannelli di lunghezza massima pari ad
125 cm collegati fra loro mediante giunti verticali realizzati con strisce di pannello multistrato a base di legno
inseriti in apposite fresature ottenute sui bordi interni del pannello e fissate con chiodi ad aderenza migliorata,
così come si evince dalle tavole di progetto.
Per quanto riguarda il collegamento fra pareti ortogonali, esso viene effettuato con viti autoforanti disposte ad
interasse ravvicinato per assicurare la realizzazione di un collegamento rigido.
Una volta completato il montaggio delle pareti e dei solai si prevede il posizionamento delle travi di copertura
in legno lamellare il cui collegamento alle pareti sottostanti viene effettuato mediante l'utilizzo di viti autoforanti.
2.1.2 Gerarchia delle resistenze applicata alla sovrastruttura in legno
Allo scopo di garantire il comportamento scatolare dell'intero organismo strutturale è necessario che non
intervengano dei cedimenti per perdita di geometria locale o globale; in altri termini, la scatola strutturale non
si deve mai aprire e deve restare connessa punto per punto.
Per raggiungere questo obiettivo è necessario che alcune connessioni fra i diversi elementi strutturali siano
dotate di adeguate riserve di sovraresistenza in maniera tale che la struttura rimanga sempre in campo
elastico evitando eccessive deformazioni. In questo modo, in accordo con il criterio della gerarchia delle
resistenze, si consente agli elementi e alle connessioni a comportamento duttile di dissipare l'energia
trasferita dal sisma.
Le connessioni che possiedono queste caratteristiche sono le seguenti:
la connessione fra i vari pannelli di solaio: in questo modo si assicura la pressoché totale assenza di
scorrimento relativo fra pannelli e si garantisce l'ipotesi di diaframma rigido;
la connessione fra il solaio e la parete sottostante: così facendo si ha che, ad ogni piano, è presente un
diaframma rigido al quale risultano rigidamente connesse le pareti sottostanti. Quindi, in questo modo si
realizza la cosidetta “cintura di piano”;
la connessione verticale fra le pareti che si intersecano ortogonalmente (in particolare quelle poste
agli angoli dell'edificio): in questa maniera risulta sempre garantita sia la stabilità delle pareti stesse sia
quella dell'intera scatola strutturale.
In generale, la sovraresistenza delle unioni citate viene conferita adottando per esse un interasse dei mezzi
di unione ridotto almeno di 1/1.3.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
27/214
Invece, le connessioni fra elementi che sono devolute alla dissipazione di energia attraverso un
comportamento duttile, e che pertanto vanno puntualmente progettate garantendo sufficienti riserve di
resistenza per le relative azioni di progetto, sono le seguenti:
le connessioni verticali “pannello-pannello” (quando presenti per definire un’unica parete);
le connessioni di “presidio al taglio” previste alla base delle pareti portanti;
le connessioni di “presidio al sollevamento” (hold-down) previste alle estremità di ciascuna parete portante
ed in corrispondenza delle aperture.
In accordo con il criterio della gerarchia delle resistenze è necessario che questi elementi siano progettati per
resistere alle azioni sismiche di competenza senza effettuare sovradimensionamenti. E’ quindi importante che
la resistenza alle azioni orizzontali sia maggiore ai piani bassi e diminuisca ai piani alti proporzionalmente alla
variazione in altezza del taglio di piano.
In altri termini, và evitato il sovradimensionamento di queste unioni o, quantomeno, è opportuno adottare un
fattore di sovradimensionamento unico a tutti i piani (in linea teorica, bisogna progettare in modo che, a tutti i
piani, le unioni meccaniche si plasticizzino contemporaneamente).
Questo aspetto è importante al fine di garantire il necessario livello di duttilità e di dissipazione all'intero
organismo strutturale oltre che per evitare il sovradimensionamento di queste connessioni rispetto a quelle
devolute al mantenimento del comportamento scatolare (quelle che, per questo motivo, devono garantire
effettivamente una maggiore resistenza).
A tal proposito è opportuno osservare come la resistenza delle connessioni con mezzi di unione a gambo
cilindrico (chiodi, spinotti, bulloni, viti) risenta fortemente dell'effetto della laminazione incrociata. Recenti studi
scientifici hanno evidenziato che le tavole incollate ortogonalmente alla direzione dello sforzo scongiurano il
pericolo dello "splitting" e cioè della prematura rottura per divaricazione delle fibre. E’ per questo motivo che
la resistenza di alcune connessioni può risultare maggiore del 50% rispetto a quella calcolata secondo la
teoria classica di Johansen descritta sull'Eurocodice 5; in particolare, questa maggiorazione della resistenza è
lecita qualora la connessione interessi una parte di pannello in cui è presente l'effetto della laminazione
incrociata.
2.2 Modello di calcolo
Il modello della struttura sarà tridimensionale e rappresenterà in modo adeguato le effettive distribuzioni
spaziali di massa, rigidezza e resistenza, con particolare attenzione alle situazioni nelle quali componenti
orizzontali dell’azione sismica possono produrre forze d’inerzia verticali (es. sbalzi significativi).
Nella definizione del modello alcuni elementi strutturali, considerati “secondari”, e gli elementi non strutturali
autoportanti (tamponature e tramezzi), sono stati rappresentati unicamente in termini di massa, senza
considerare il loro contributo alla rigidezza e alla resistenza del sistema strutturale.
Orizzontamenti rigidi e deformabili: solai, coperture in legno e doppi volumi.
Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano, a condizione che siano
realizzati in cemento armato, oppure in latero-cemento con soletta in c.a. di almeno 40 mm di spessore, o in
struttura mista con soletta in cemento armato di almeno 50 mm di spessore collegata da connettori a taglio
opportunamente dimensionati agli elementi strutturali in acciaio o in legno e purché le aperture presenti non
ne riducano significativamente la rigidezza.
Gli orizzontamenti di piano che non possono essere considerati infinitamente rigidi (es. coperture in legno,
solai in legno senza soletta collaborante, ecc...) verranno modellati come “interpiani” (denominazione di
piano non rigido utilizzata dal software), ed avranno pertanto la caratteristica di non avere i punti appartenenti
al piano vincolati ad assumere gli stessi spostamenti rigidi.
Allo stesso modo, nel caso siano presenti eventuali porzioni di piano caratterizzate dall'assenza di solaio
(doppi volumi, ecc...), i nodi che delimitano tale vuoto a livello di solaio saranno svincolati dal comportamento
rigido di piano..
28/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 2.2.1: vista tridimensionale del modello di calcolo – Blocco Aule Est
Figura 2.2.1: vista tridimensionale del modello di calcolo – Blocco Atrio/Mensa
Gli impalcati sono quindi stati considerati infinitamente rigidi, al fine di modellare l’azione della copertura in
ambito sismico, distribuendo correttamente le azioni fra gli elementi portanti verticali. Il modello
tridimensionale della struttura in oggetto rappresenta le effettive distribuzioni spaziali di massa, rigidezza e
resistenza.
Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nella
localizzazione delle masse, al centro di massa deve essere attribuita una eccentricità accidentale rispetto
alla sua posizione quale deriva dal calcolo. Per i soli edifici ed in assenza di più accurate determinazioni
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
29/214
l’eccentricità accidentale in ogni direzione non può essere considerata inferiore a 0,05 volte la dimensione
dell’edificio misurata perpendicolarmente alla direzione di applicazione dell’azione sismica.
Figura 2.2.2: viste tridimensionali del modello di calcolo – Blocco Aule Ovest
Figura 2.2.2: viste tridimensionali del modello di calcolo – Blocco Palestra
30/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Per rappresentare la rigidezza degli elementi strutturali si possono adottare modelli lineari, che trascurano
le non linearità di materiale e geometriche, e modelli non lineari, che le considerano; in ambo i casi si deve
tener conto della fessurazione dei materiali fragili. In caso non siano effettuate analisi specifiche, la rigidezza
flessionale e a taglio di elementi in muratura, cemento armato, acciaio-calcestruzzo, può essere ridotta sino al
50% della rigidezza dei corrispondenti elementi non fessurati, tenendo debitamente conto dell’influenza della
sollecitazione assiale permanente.
Nel caso di comportamento dissipativo si possono adottare sia modelli lineari sia modelli non lineari.
I vincoli tra i vari elementi strutturali e con il terreno sono modellati in maniera congruente al reale
comportamento strutturale, in particolare per le connessioni tra aste in acciaio o legno. L'inserimento nel
modello di travi in legno/acciaio determinerà infatti la necessità di considerare per essi il grado di vincolo più
opportuno: in generale le connessioni delle strutture in legno saranno considerate come cerniere flessionali.
Per la progettazione viene utilizzato il solutore di comprovata validità interno al programma ‘CDSWin Computer Design of Structures’ della nota software house “STS – Software Tecnico Scientifico” srl (sede
principale a Sant'Agata Li Battiati - Catania).
La geometria della struttura portante è ricavata dal progetto architettonico, utilizzando gli assi degli elementi
strutturali (travi e pilastri); mediante elaboratore viene in questo modo estrapolato un modello tridimensionale
usato come base di calcolo da un programma agli elementi finiti.
La struttura è stata modellata con il metodo degli elementi finiti utilizzando vari elementi di libreria
specializzati per schematizzare i vari elementi strutturali. In particolare le travi ed i pilastri sono schematizzati
con elementi trave a due nodi deformabili assialmente, a flessione e taglio utilizzando funzioni di forma
cubiche di Hermite. Tale modello finito ha la caratteristica di fornire la soluzione esatta in campo elastico
lineare per cui non necessita di ulteriore suddivisioni interne degli elementi strutturali.
Il metodo è efficiente per il calcolo degli spostamenti nodali ed è sempre rispettoso dell’equilibrio a livello
nodale con le azioni esterne.
La precisione nel calcolo delle tensioni è inferiore a quella ottenuta nel calcolo degli spostamenti, inoltre è
fortemente dipendente dalla mesh.
Le verifiche saranno effettuate sia direttamente sullo stato tensionale ottenuto, per le azioni di tipo statico e di
esercizio, mentre per le azioni dovute al sisma ed in genere per le azioni che provocano elevata domanda di
deformazione anelastica, sulle risultanti (forze e momenti) agenti globalmante su una sezione dell’oggetto
strutturale (muro a taglio, trave accoppiamento, etc..)
Nel modello vengono tenuti in conto i disassamenti tra i vari elementi strutturali, schematizzandoli come
vincoli cinematici rigidi. La presenza di eventuali orizzontamenti sono tenuti in conto o con vincoli cinematici
rigidi o modellando la soletta con elementi SHELL. L’analisi delle sollecitazioni viene condotta in fase elastica
lineare tenendo conto eventualmente degli effetti del secondo ordine.
Le sollecitazioni derivanti dalle azioni sismiche possono essere ottenute sia da analisi statiche equivalenti che
da analisi dinamiche modali.
I vincoli tra i vari elementi strutturali e con il terreno sono modellati in maniera congruente al reale
comportamento strutturale, in particolare per le connessioni tra aste in acciaio o legno.
Il modello di calcolo può tenere in conto o meno dell’interazione suolo-struttura schematizzando le
fondazione superficiali con elementi plinto, trave o piastra su suolo elastico alla Winkler.
Nel caso di fondazioni profonde i pali vengono modellati sia per le azioni verticali che trasversali modellando il
terreno alla winkler in funzione del modulo di reazione orizzontale.
Nel caso delle strutture isolate alla base gli isolatori vengono modellati come elementi a due nodi a
comportamento elasto-viscoso deformabili sia a taglio che assialmente.
I legami costitutivi utilizzati nelle analisi globali finalizzate al calcolo delle sollecitazioni sono elastico lineari.
Per le verifiche sezionali i legami utilizzati sono:
legame rigido plastico per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e elastico lineare per quelle di classe 3 e 4;
legame elastico lineare per le sezioni in legno;
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
Legame parabola rettangolo per il calcestruzzo
31/214
Legame elastico prefettamente plastico, o incrudente
o a duttilita’ limitata per l’acciaio
Figura 2.2.3: legame costitutivo di progetto per il calcestruzzo e per l’acciaio
Il modello di calcolo utilizzato risulta rappresentativo della realtà fisica per la configurazione finale anche in
funzione delle modalità e sequenze costruttive.
Le differenze strutturali che possono essere riscontrate tra il modello e gli esecutivi sono dovute ad esigenze
di modellazione agli elementi finiti e congruenza nel loro uso.
Il risultato della modellazione della struttura viene rappresentato in fig. 4.1.1. Si ritiene che il modello utilizzato
sia rappresentativo del comportamento reale della struttura. Sono stati inoltre valutate tutti i possibili effetti o
le azioni anche transitorie che possano essere significative e avere implicazione per la struttura.
2.3 Tipo di analisi svolta
Viene effettuata una analisi dinamica con il metodo dello spettro di risposta. Il sistema da analizzare può
essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno individuati i modi propri di vibrazione. Il
numero di frequenze da considerare è un dato di ingresso che l'utente deve assegnare.
2.3.1 Analisi effettuata
La procedura attua l'analisi dinamica in due fasi distinte: la prima si occupa di calcolare le frequenze proprie
di vibrazione, la seconda calcola spostamenti e sollecitazioni conseguenti allo spettro di risposta assegnato in
input. Nell'analisi spettrale il programma utilizza lo spettro di risposta assegnato in input, coerentemente con
quanto previsto dalla normativa. L'eventuale spettro nella direzione globale Z è unitario. L'ampiezza degli
spettri di risposta è determinata dai parametri sismici previsti dalla normativa e assegnati in input dall'utente.
La procedura calcola inizialmente i coefficienti di partecipazione modale per ogni direzione del sisma e per
ogni frequenza. Tali coefficienti possono essere visti come il contributo dinamico di ogni modo di vibrazione
nelle direzioni assegnate. Si potrà perciò notare in quale direzione il singolo modo di vibrazione ha effetti
predominanti.
Il comportamento vibrazionale effettivo della struttura contempla la presenza di tutti i modi, pertanto, al fine
del calcolo delle sollecitazioni e degli spostamenti, deve essere valutata una combinazione dei modi relativi
alle masse messe in gioco, poiché non tutti i valori massimi vengono raggiunti contemporaneamente.
Nel caso in esame la combinazione dei modi per il calcolo delle sollecitazioni e degli spostamenti viene
effettuata mediante combinazione quadratica completa data da:
E=
(∑ ∑ ρ
i
j
ij
⋅ Ei ⋅ E j
)
1/ 2
Dove:
Ei è il valore totale della componente di risposta sismica dovuta al modo i;
Ej è il valore totale della componente di risposta sismica dovuta al modo j;
(8 ⋅ξ ⋅ (1 + β ) ⋅ β )
2
ρij =
((1 − β ) + 4 ⋅ξ
2 2
ij
ij
2
3/ 2
ij
⋅ βij ⋅ (1 + βij )
2
)
32/214
βij =
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
ωi
ωj
ξ è il coefficiente di smorzamento viscoso equivalente.
L'ultima elaborazione riguarda il calcolo degli effetti complessivi, ottenuti considerando tutte le direzioni
dinamiche applicate.
2.3.2 Combinazioni di carico
Le combinazioni di carico s.l.u. statiche (in assenza di azioni sismiche) sono ottenute mediante diverse
combinazioni dei carichi permanenti ed accidentali in modo da considerare tutte le situazioni più sfavorevoli
agenti sulla struttura. I carichi vengono applicati mediante opportuni coefficienti parziali di sicurezza,
considerando l’eventualità più gravosa per la sicurezza della struttura. Le azioni sismiche sono valutate in
conformità a quanto stabilito dalle norme e specificato nel paragrafo sulle azioni. Vengono in particolare
controllate le deformazioni allo stato limite ultimo, allo stato limite di danno e gli effetti del second’ordine.
Oltre all’impostazione spaziale delle situazioni di carico potenzialmente più critiche, in sede di
dimensionamento vengono ulteriormente valutate, per le varie travate, tutte le condizioni di lavoro statico
derivanti dall’alternanza dei carichi variabili, i cui effetti si sovrappongono a quelli dei pesi propri e dei carichi
permanenti. Vengono anche imposte delle sollecitazioni flettenti di sicurezza in campata e risultano
controllate le deformazioni in luce degli elementi.
Combinazione
01
02
03
04
05
06
07
08
09
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
Perm. non strutturale
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
Variabile neve
0.00
0.75
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
Variabile copertura
0.00
0.75
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
Vento dir. 0
1.50
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
Vento dir. 90
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 180
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 270
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
Corr. Torsionale dir. 0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Corr. Torsionale dir. 90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Sisma dir. 0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Sisma dir. 90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Peso proprio
Tabella 3.3.1: combinazioni di carico per le verifiche statiche (SLU)
Combinazione
Peso proprio
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Perm. non strutturale
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Variabile neve
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Variabile copertura
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 180
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 270
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Corr. Torsionale dir. 0
1.00
-1.00
1.00
-1.00
1.00
-1.00
1.00
-1.00
-1.00
1.00
-1.00
1.00
-1.00
1.00
-1.00
1.00
Corr. Torsionale dir. 90
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
0.30
0.30
Sisma dir. 0
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
Sisma dir. 90
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
Tabella 3.3.2: combinazioni di carico per le verifiche sismiche (SLV)
33/214
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
Combinazione
36
37
38
39
40
41
Peso proprio
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Perm. non strutturale
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Variabile neve
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Variabile copertura
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 90
0.00
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 180
0.00
0.00
0.00
Vento dir. 270
0.00
0.00
0.00
Corr. Torsionale dir. 0
0.30
-0.30
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-0.30
0.30
-0.30
0.30
-0.30
-0.30
0.30
-0.30
0.30
-0.30
0.30
-0.30
0.30
Corr. Torsionale dir. 90
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
Sisma dir. 0
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-0.30
Sisma dir. 90
1.00
1.00
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
Tabella 3.3.3: combinazioni di carico per le verifiche sismiche (SLV)
2.3.3 Metodologie di calcolo e verifica
Le analisi e le verifiche sono state condotte con il metodo degli stati limite (SLU ed SLE) utilizzando i
coefficienti parziali della normativa di cui al DM 14.01.2008 come in dettaglio specificato nei successivi
tabulati di calcolo. L’analisi delle sollecitazioni è stata effettuata in campo elastico lineare.
Nella tabella seguente vengono riportati i coefficenti di sicurezza adottati nel calcolo delle strutture e le
relative resistenze di progetto suddivise per ciascuna combinazione di carico, al fine di considerare la
corrispondente classe di durata del carico.
Mat.
N.ro
101
Clas Com Classe durata
b
Serv N.ro di riferimento
1
0
Permanente
1
Media Durata
2
Breve Durata
3
Breve Durata
4
Istantaneo
5
Istantaneo
6
Istantaneo
7
Istantaneo
8
Istantaneo
9
Istantaneo
10
Istantaneo
11
Istantaneo
12
Istantaneo
13
Istantaneo
14
Istantaneo
15
Istantaneo
16
Istantaneo
17
Istantaneo
18
Istantaneo
19
Istantaneo
20
Istantaneo
21
Istantaneo
22
Istantaneo
23
Istantaneo
24
Istantaneo
25
Istantaneo
26
Istantaneo
27
Istantaneo
28
Istantaneo
29
Istantaneo
30
Istantaneo
31
Istantaneo
32
Istantaneo
33
Istantaneo
34
Istantaneo
35
Istantaneo
Kmo Gamm
d
a
0.60
0.80
0.90
0.90
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
Per Sisma S.L.V.
fmd
fcd
ftd
kg/cmq
99.3
132.4
149.0
149.0
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
fvd
Kmod Gamm
a
kg/cmq kg/cmq kg/cmq
86.9
57.9
9.1
0.60
115.9
77.2
12.1 0.80
130.3
86.9
13.7 0.90
130.3
86.9
13.7 0.90
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Per Sisma S.L.D.
fmd
fcd
ftd
kg/cmq
99.3
132.4
149.0
149.0
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
kg/cmq
86.9
115.9
130.3
130.3
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
144.8
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
fvd
kg/cmq kg/cmq
57.9
9.1
77.2
12.1
86.9
13.7
86.9
13.7
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
96.6
15.2
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
34/214
Mat.
N.ro
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Clas Com
b
Serv N.ro
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Per Sisma S.L.V.
fmd
fcd
ftd
Kmo Gamm
d
a
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
1.45
kg/cmq
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
165.5
fvd
Per Sisma S.L.D.
fmd
fcd
ftd
Kmod Gamm
a
kg/cmq kg/cmq kg/cmq
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
144.8
96.6
15.2 1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
kg/cmq
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
240.0
kg/cmq
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
210.0
fvd
kg/cmq kg/cmq
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
140.0
22.0
Tabella 3.3.1: combinazioni di carico per le verifiche statiche (SLU)
2.4 Affidabilità del codice utilizzato
2.4.1 Origine e caratteristiche dei software di calcolo
Le analisi numeriche sono state condotte utilizzando il software di calcolo strutturale CDSWin, prodotto da
S.T.S. - Software Tecnico Scientifico S.r.l..
CDSWin v. 2013
Titolo:
Produttore: S.T.S. - Software Tecnico Scientifico S.r.l.
Via Tre Torri n°11 – Compl. Tre Torri, 95030 Sant’Agata li Battiati (CT).
Distributore: S.T.S. - Software Tecnico Scientifico S.r.l.
Via Tre Torri n°11 – Compl. Tre Torri, 95030 Sant’Agata li Battiati (CT).
Versione:
2013
Licenza:
chiave nr. 18970
2.4.2 Dichiarazione di affidabilità dei risultati
In base a quanto richiesto al par. 10.2 delle N.T.C. 2008 il produttore e distributore “STS - Software Tecnico
Scientifico” s.r.l. espone la seguente relazione riguardante il solutore numerico e, più in generale, la
procedura di analisi e dimensionamento CDSWin. Si fa presente che sul sito www.stsweb.it è disponibile sia il
manuale teorico del solutore, sia il documento comprendente i numerosi esempi di validazione. Essendo tali
documenti (formati da decine di pagine) di pubblico dominio, si ritiene pertanto sufficiente proporre una
sintesi, sia pure adeguatamente esauriente, dell’argomento.
L’affidabilità del codice utilizzato è stata verificata sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono
i risultati esatti sia esaminando le indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso.
Il software è inoltre dotato di filtri e controlli di autodiagnostica che agiscono a vari livelli sia della definizione
del modello che del calcolo vero e proprio.
I controlli vengono visualizzati, sotto forma di tabulati, di videate a colori o finestre di messaggi.
In particolare il software è dotato dei seguenti filtri e controlli:
Filtri per la congruenza geometrica del modello di calcolo generato
Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh non congruenti o non
adeguate.
Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su eventuali mal condizionamenti delle matrici, verifica
dell’indice di condizionamento.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
35/214
Controlli sulla verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in funzione della
normativa utilizzata.
Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.
La struttura è stata modellata con il metodo degli elementi finiti utilizzando vari elementi di libreria specializzati
per schematizzare i vari elementi strutturali.
In particolare le travi ed i pilastri sono schematizzati con elementi trave a due nodi deformabili assialmente, a
flessione e taglio utilizzando funzioni di forma cubiche di Hermite.
Tale modello finito ha la caratteristica di fornire la soluzione esatta in campo elastico lineare per cui non
necessita di ulteriore suddivisioni interne degli elementi strutturali.
Per gli elementi strutturali bidimensionali quali pareti a taglio, setti, nuclei irrigidenti, piastre o superfici
generiche viene utilizzato un modello finito a 3 o 4 nodi di tipo shell che modella sia il comportamento
membranale (lastra) che flessionale (piastra).
Tale elemento finito di tipo isoparametrico viene modellato con funzioni di forma di tipo polinomiale che
rappresentano una soluzione congruente ma non esatta nello spirito del metodo FEM.
Per questo tipo di elementi finiti, la precisione dei risultati ottenuti dipenderà quindi dalla forma e densità della
MESH; si ricorda che il calcolo agli elementi finiti è per sua natura un calcolo approssimato.
Il metodo è efficiente per il calcolo degli spostamenti nodali ed è sempre rispettoso dell’equilibrio a livello
nodale con le azioni esterne.
La precisione nel calcolo delle tensioni è inferiore a quella ottenuta nel calcolo degli spostamenti, inoltre è
fortemente dipendente dalla mesh.
Le verifiche saranno effettuate sia direttamente sullo stato tensionale ottenuto, per le azioni di tipo statico e di
esercizio, mentre per le azioni dovute al sisma ed in genere per le azioni che provocano elevata domanda di
deformazione anelastica, sulle risultanti (forze e momenti) agenti globalmante su una sezione dell’oggetto
strutturale (muro a taglio, trave accoppiamento, etc..)
Nel modello vengono tenuti in conto i disassamenti tra i vari elementi strutturali, schematizzandoli come
vincoli cinematici rigidi.
La presenza di eventuali orizzontamenti sono tenuti in conto o con vincoli cinematici rigidi o modellando la
soletta con elementi SHELL.
L’analisi delle sollecitazioni viene condotta in fase elastica lineare tenendo conto eventualmente degli effetti
del secondo ordine.
Le sollecitazioni derivanti dalle azioni sismiche possono essere ottenute sia da analisi statiche equivalenti che
da analisi dinamiche modali.
I vincoli tra i vari elementi strutturali e con il terreno sono modellati in maniera congruente al reale
comportamento strutturale, in particolare per le connessioni tra aste in acciaio o legno.
Il modello di calcolo può tenere in conto o meno dell’interazione suolo-struttura schematizzando le
fondazione superficiali con elementi plinto, trave o piastra su suolo elastico alla Winkler.
Il solutore, integralmente sviluppato dalla STS in ambiente Windows 32 bit e denominato “WarpSolver, è un
programma ad elementi finiti che permette l’analisi statica e dinamica in ambito lineare e non lineare, con
estensioni per il calcolo degli effetti del secondo ordine.
Grande attenzione è stata riservata agli esempi di validazione del solutore. Gli esempi sono stati tratti dalla
letteratura tecnica consolidata e i confronti sono stati realizzati con i risultati teorici e, in molti casi, con quelli
prodotti, sugli esempi stessi, da prodotti internazionali di comparabile e riconosciuta validità. Il manuale di
validazione è disponibile sul sito www.stsweb.it.
E’ importante segnalare, forse ancora con maggior rilievo, che l’affidabilità del programma trova riscontro
anche nei risultati delle prove di collaudo eseguite su sistemi progettati con CDSWin. I verbali di collaudo (per
alcuni progetti di particolare importanza i risultati sono disponibili anche nella letteratura tecnica)
documentano che i risultati delle prove, sia in campo statico che dinamico, sono corrispondenti con quelli
dedotti dalle analisi numeriche, anche per merito della possibilità di dar luogo, con CDS, a raffinate
modellazioni delle strutture.
36/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
2.4.3 Validazione dei codici.
In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni), si fa presente
che sul sito del produttore e distributore S.T.S. - Software Tecnico Scientifico S.r.l (www.stsweb.it) è
disponibile sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di
validazione. Essendo tali documenti (formati da centinaia di pagine) di pubblico dominio, si ritiene pertanto
sufficiente proporre una sintesi, sia pure adeguatamente esauriente, dell’argomento.
Il software utilizzato permette di modellare analiticamente il comportamento fisico della struttura utilizzando la
libreria disponibile di elementi finiti.
2.5 Valutazione dei principali risultati
Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello permettono di controllare sia la coerenza
geometrica che le azioni applicate rispetto alla realtà fisica.
Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali sollecitazioni, tensioni,
deformazioni, spostamenti, reazioni vincolari hanno permesso un immediato controllo con i risultati ottenuti
mediante schemi semplificati di cui è nota la soluzione in forma chiusa nell’ambito della Scienza delle
Costruzioni.
Si è inoltre controllato che le reazioni vincolari diano valori in equilibrio con i carichi applicati, in particolare
per i valori dei taglianti di base delle azioni sismiche si è provveduto a confrontarli con valori ottenuti da
modelli SDOF (“Single Degree Of Freedom”, sistemi ad un grado di libertà) semplificati.
Le sollecitazioni ottenute sulle travi per i carichi verticali direttamente agenti sono stati confrontati con semplici
schemi a trave continua.
Per gli elementi inflessi di tipo bidimensionale si è provveduto a confrontare i valori ottenuti dall’analisi FEM
con i valori di momento flettente ottenuti con gli schemi semplificati della Tecnica delle Costruzioni.
Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano dato esito
positivo.
2.5.1 Risultati dell’analisi sismica
Le Norme Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008, par. 7.3.3.1) impongono di verificare che il numero di
modi propri di vibrazione messi in conto nell'analisi dinamica sia in grado di eccitare più dell'85% della massa
totale della struttura.
Viene di seguito riportato il tabulato di calcolo relativo ai principali risultati dell’analisi dinamica, unitamente al
controllo del calcolo della massa totale eccitata.
La formula con cui calcolare la percentuale di massa eccitata in una determinata direzione per ogni modo
proprio di vibrazione è indicata nella circolare esplicativa del D.M. sismico, ed è correlata alla percentuale
Si riportano le visualizzazioni grafiche dei primi 3 modi di vibrare della struttura, rimandando ai tabulati di
calcolo allegati per gli approfondimenti in merito a periodi, pulsazioni e massa attivata di tutti i modi
considerati nell’analisi.
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
Figura 2.5.1: configurazione deformata relativa al primo modo di vibrare
Figura 2.5.2: configurazione deformata relativa al secondo modo di vibrare
Figura 2.5.3: configurazione deformata relativa al terzo modo di vibrare
37/214
38/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 2.5.4: configurazione deformata relativa al primo modo di vibrare
Figura 2.5.5: configurazione deformata relativa al secondo modo di vibrare
Figura 2.5.6: configurazione deformata relativa al terzo modo di vibrare
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
Figura 2.5.7: configurazione deformata relativa al primo modo di vibrare
Figura 2.5.8: configurazione deformata relativa al secondo modo di vibrare
Figura 2.5.9: configurazione deformata relativa al terzo modo di vibrare
39/214
40/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 2.5.10: configurazione deformata relativa al primo modo di vibrare
Figura 2.5.11: configurazione deformata relativa al secondo modo di vibrare
Figura 2.5.12: configurazione deformata relativa al terzo modo di vibrare
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
41/214
2.5.4 Controllo degli spostamenti di interpiano: verifica sismica SLD
Come indicato al punto 7.3.7.2 del D.M. 14/01/2008, per le costruzioni ricadenti in classe d’uso I e II si deve
verificare che l’azione sismica di progetto non produca agli elementi costruttivi senza funzione strutturale
danni tali da rendere la costruzione temporaneamente inagibile.
Per le costruzioni ricadenti in classe d’uso I e II si deve verificare che l’azione sismica di progetto non produca
agli elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere la costruzione temporaneamente
inagibile.
Nel caso in esame, non essendo in presenza di tamponamenti, impianti o altri elementi costruttivi in grado di
danneggiarsi a seguito del sisma, la condizione si potrà ritenere soddisfatta quando gli spostamenti di
interpiano dr ottenuti dall’analisi siano inferiori a 0.01 hi, con hi altezza dell’interpiano. Tale indicazione, che
non è presente nel D.M. 14/01/08, è stata desunta dal punto 4.3.2.2 della norma “UNI EN 1998-1:2005 Parte 1:
Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici”.
Le azioni agenti sulla struttura devono essere calcolate anche in questo caso con la combinazione vista in
precedenza nel caso dello stato limite ultimo
Per le costruzioni ricadenti in classe d’uso III e IV si deve verificare che l’azione sismica di progetto non
produca danni agli elementi costruttivi senza funzione strutturale tali da rendere temporaneamente non
operativa la costruzione.
Inoltre essendo la costruzione ricadente in classe d’uso III si deve verificare che gli spostamenti di interpiano
ottenuti dall’analisi in presenza dell’azione sismica di progetto relativa allo SLO siano inferiori ai 2/3 dei limiti
in precedenza indicati, inferiori quindi a 0.0066 hi.
Per calcolare gli spostamenti fra due piani la procedura individua gli spostamenti relativi fra l’estremità dei
pilastri. Per ogni pilastro viene riportata la situazione peggiore riscontrata nelle varie situazioni soggette a
calcolo: la deformazione viene rapportata all’altezza h del pilastro.
Nel caso dinamico la deformazione che interviene nel calcolo è quella delle combinazioni dinamiche e
vengono valutate in tutte le modalità di inviluppo definite dall’utente nell’assegnazione del titolo e dei
parametri iniziali.
Figura 2.5.13: visualizzazione grafica della verifica allo Stato Limite di Danno (SLD) ed Operatività (SLO)
42/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 2.5.14: visualizzazione grafica della verifica allo Stato Limite di Danno (SLD) ed Operatività (SLO)
Figura 2.5.15: visualizzazione grafica della verifica allo Stato Limite di Danno (SLD) ed Operatività (SLO)
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
43/214
Figura 2.5.16: visualizzazione grafica della verifica allo Stato Limite di Danno (SLD) ed Operatività (SLO)
2.6 Verifica degli elementi strutturali
Tutti gli elementi strutturali vengono verificati agli stati limite ultimi secondo le disposizioni fornite al punto
4.4.8 del D.M. 14/01/08, prendendo in considerazione anche gli effetti dell’instabilità così come definito al
punto 4.4.8.2 del medesimo decreto. Come già si è anticipato saranno eseguite verifiche di resistenza sia per
effetto delle azioni statiche (SLU) e sismiche (SLV ed SLD). Per quanto non espressamente indicato nelle
norme tecniche si faraà riferimento alla norma UNI EN 1995-1-1:2009, “Progettazione delle strutture di legno:
Regole generali”. Analogamente saranno verificati gli stati limite di esercizio in termini di deformazioni.
Figura 2.6.1: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
44/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 2.6.2: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
Figura 2.6.3: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
Figura 2.6.4: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
Figura 2.6.5: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
45/214
46/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
Figura 3.1.1: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
Figura 2.6.7: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
NUOVO PLESSO SCOLASTICO ELEMENTARE IN LOCALITÀ RENO CENTESE, COMUNE DI CENTO (FE)
Figura 3.1.1: visualizzazione grafica dell’esito positivo delle verifiche
47/214
48/214
STUDIO TECNICO ASSOCIATO TECLA – ING. LUCA QUARTIERI ING. ENRICO TORRICELLI
C.D.S.
RELAZIONE DI CALCOLO
Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e
del terreno.
•
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di
calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl.
30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per
l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.
•
METODI DI CALCOLO
I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:
1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;
2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE.
Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro
piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote.
•
CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE
II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.).
Possono essere inseriti due tipi di elementi:
1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di
calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non sono
considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave
inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale.
2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da lastra
per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.
Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il
metodo di Cholesky.
Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un
impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati.
•
RELAZIONE SUI MATERIALI
Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di materiale utilizzato.
•
ANALISI SISMICA DINAMICA
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 49/214
C.D.S.
L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata perseguita
con il metodo di Jacobi.
I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura.
Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza in
Y e momento).
Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici
infinitamente rigidi assialmente.
Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali
e poi viene calcolato il loro valore efficace.
I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di significato. I valori
delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le
sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo.
Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale.
•
VERIFICHE
Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in
considerazione.
In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono disposte in modo
asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente.
Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante, valutando per tali conci
le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico
esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe.
Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate le armature
massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede).
La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella
torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l’elemento asta su suolo elastico alla Winkler.
Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano.
La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate
convergenti su ogni nodo.
Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di
quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell’elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali.
•
DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE.
Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati:
TRAVI:
Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell’anima misurato in mm, con passo non
maggiore di 0,8 dell’altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimità degli appoggi o di carichi concentrati per
una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sarà 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale.
Armatura longitudinale in zona tesa ≥ 0,15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremità è disposta una armatura inferiore
minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 50/214
C.D.S.
In zona sismica, nelle zone critiche il passo staffe è non superiore al minimo di:
- un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale;
- 175 mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB;
- 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e
CDB;
- 24 volte il diametro delle armature trasversali.
Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione
della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura
compressa e quella tesa è maggiore o uguale a 0,5.
PILASTRI:
Armatura longitudinale compresa fra 0,3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd;
Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm;
Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm.
In zona sismica l’armatura longitudinale è almeno pari all’1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento è non
superiore alla più piccola delle quantità seguenti:
- 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB;
- 125 mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB;
- 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB.
•
SISTEMI DI RIFERIMENTO
1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE
Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z rappresenta l’asse
verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori:
2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE
Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse Z
coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come
nell’archivio delle sezioni:
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 51/214
C.D.S.
3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL
Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse X
coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello shell e l’asse Z in direzione dello
spessore:
•
UNITÀ DI MISURA
Si adottano le seguenti unità di misura:
[lunghezze]
[forze]
[tempo]
[temperatura]
•
=m
= kgf / daN
= sec
= °C
CONVENZIONI SUI SEGNI
I carichi agenti sono:
1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati;
2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.
Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate sono positive se
concordi con il sistema di riferimento globale.
I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 52/214
C.D.S.
1 TABULATI BLOCCO AULE EST
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Le sezioni delle aste in c.a.o. riportate nel seguito sono state raggruppate per tipologia. Le tipologie disponibili sono le seguenti:
1) RETTANGOLARE
2) a T
3) ad I
4) a C
5) CIRCOLARE
6) POLIGONALE
Nelle tabelle sono usate alcune sigle il cui significato è spiegato dagli schemi riportati in appresso:
Per quanto attiene alla tipologia poligonale le diciture V1, V2, …, V10 individuano i vertici della sezione descritta per coordinate.
In coda alle presenti stampe viene riportata la tabellina riassuntiva delle caratteristiche statiche delle sezioni in parola in termini di area,
momenti di inerzia baricentrici rispetto all'asse X ed Y (Ixg ed Iyg) e momento d'inerzia polare (Ip).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 53/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.
Sez.
U
P
A
Ax
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
Wt
ix
iy
sver
E
G
samm
lambda
fe
Ω
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Caric. estra
E.lim.
Coeff.'ni'
ver.
:
:
:
:
gamma
Wx Plast.
Wy Plast.
Wt Plast.
Ax Plast.
Ay Plast.
Iw
Num.Rit.Tors
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero d'archivio della sezione
Perimetro bagnato per metro di sezione
Peso per unità di lunghezza
Area della sezione
Area a taglio in direzione X
Area a taglio in direzione Y
Momento d'inerzia rispetto all'asse X
Momento d'inerzia rispetto all'asse Y
Momento d'inerzia torsionale
Modulo di resistenza a flessione, asse X
Modulo di resistenza a flessione, asse Y
Modulo di resistenza a torsione
Raggio d'inerzia relativo all'asse X
Raggio d'inerzia relativo all'asse Y
Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t))
Modulo di elasticità normale
Modulo di elasticità tangenziale
Tensione ammissibile
Valore massimo della snellezza
Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510)
Prospetto per i coefficienti Ω (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le
sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere)
Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento
Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento
Coefficiente “ni”
-1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica
completa
peso specifico del materiale
Modulo di resistenza plastica in direzione X
Modulo di resistenza plastica in direzione Y
Modulo di resistenza plastica torsionale
Area a taglio plastica direzione X
Area a taglio plastica direzione Y
Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale)
Numero di ritegni torsionali
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 54/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.
Materiale N.ro
: Numero identificativo del materiale in esame
Densità
: Peso specifico del materiale
Ex * 1E3
: Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo
Ni.x
: Coefficiente di Poisson in direzione x
Alfa.x
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione x
Ey * 1E3
: Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo
Ni.y
: Coefficiente di Poisson in direzione y
Alfa.y
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione y
E11 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna
E12 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna
E13 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna
E22 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna
E23 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna
E33 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 55/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shell.
Sezione N.ro
: Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi)
Spessore
: Spessore dell'elemento
Base foro
: Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non
sia presente)
Altezza foro
: Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro
non sia presente)
Codice
: Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 =
qualunque posizione)
Ascissa foro
: Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro
Ordinata foro
: Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Tipo elem.
: Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo:
0 = Lastra – Piastra
1 = Lastra
2 = Piastra
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 56/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di
fondazione, per i pilastri e per i setti.
Crit.N.ro
Elem.
%Rig.Tors.
Mod. E
Poisson
Sgmc
tauc0
tauc1
Sgmf
Om.
Gamma
Copristaffa
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Fi min.
Fi st.
Lar. st.
Psc
Pos.pol.
D arm.
Iteraz.
Def. Tag.
%Scorr.Staf.
P.max staffe
P.min.staffe
tMt min.
Ferri parete
Ecc.lim.
Tipo ver.
Fl.rett.
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Den.X pos.
:
Den.X neg.
:
Den.Y pos.
:
Den.Y neg.
:
%Mag.car.
:
Linear.
:
Appesi
:
Min. T/sigma
Verif.Alette
Kwinkl.
:
:
:
Numero indicativo del criterio di progetto
Tipo di elemento strutturale
Percentuale di rigidezza torsionale
Modulo di elasticità normale
Coefficiente di Poisson
Tensione massima di esercizio del calcestruzzo
Tensione tangenziale minima
Tensione tangenziale massima
Tensione massima di esercizio dell'acciaio
Coefficiente di omogeneizzazione
Peso specifico del materiale
Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in
calcestruzzo
Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali
Diametro delle staffe
Larghezza massima delle staffe
Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche
Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali
Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali
Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali
Deformabilità a taglio (si, no)
Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe
Passo massimo delle staffe
Passo minimo delle staffe
Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione
Presenza di ferri di parete a taglio
Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura
Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)
Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =
si)
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma negativo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma negativo
Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di
carico
Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:
1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione
2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.
3 = comportamento lineare solo a trazione.
4 = comportamento non lineare solo a trazione.
5 = comportamento lineare solo a compressione.
6 = comportamento non lineare solo a compressione.
Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato
all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)
Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)
Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)
Costante di sottofondo del terreno
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 57/214
C.D.S.
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.
Cri.Nro
Tipo Elem.
fck
fcd
rcd
fyk
fyd
Ey
ec0
ecu
eyu
Ac/At
Mt/Mtu
Wra
Wfr
Wpe
σc Rara
σc Perm
σf Rara
SpRar
SpPer
Coef.Visc.:
: Numero identificativo del criterio di progetto
: Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto
elastico ("SHela")
: Resistenza caratteristica del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma
parabola rettangolo)
: Resistenza caratteristica dell'acciaio
: Resistenza di calcolo dell'acciaio
: Modulo elastico dell'acciaio
: Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico
: Deformazione ultima del calcestruzzo
: Deformazione ultima dell'acciaio
: Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa
: Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente
ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti
: Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni permanenti
: Coefficiente di viscosità
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 58/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:
- Filo
: Numero del filo fisso in pianta.
- Ascissa
: Ascissa.
- Ordinata : Ordinata.
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:
- Quota
: Numero identificativo della quota del piano.
- Altezza
: Altezza dallo spiccato di fondazione.
- Tipologia : Le tipologie previste sono due:
0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere
considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati
dalla relazione di impalcato rigido.
1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui
massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti
orizzontali indipendenti.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 59/214
C.D.S.
╖
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.
Filo
Sez.
Tipologia
Magrone
Ang.
Codice
dx
dy
Crit.N.ro
: Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro
: Numero di archivio della sezione del pilastro
: Descrive le seguenti grandezze:
a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare;
'Polig.'=poligonale
b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di
sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario
: Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i
seguenti codici di spigolo:
Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti
imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta
: Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di
valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso
fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico
tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 60/214
C.D.S.
sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 61/214
C.D.S.
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
╖
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:
Trave
Sez.
Base x Alt.
Magrone
Ang.
Filo in.
Filo fin.
Quota in.
Quota fin.
dx in
dx f
dy in
dy f
Pann.
Tamp.
Ball.
Espl.
Tot.
Torc.
Orizz.
Assia.
Ali.
Crit.N.ro
: Numero identificativo della trave alla quota in esame
: Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta
di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo
spessore
: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse
: Numero del filo fisso iniziale della trave
: Numero del filo fisso finale della trave
: Quota dell’estremo iniziale della trave
: Quota dell’estremo finale della trave
: Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.
: Carico sulla trave dovuto a tamponature
: Carico sulla trave dovuto a ballatoi
: Carico sulla trave imposto dal progettista
: Totale dei carichi verticali precedenti
: Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica
: Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 62/214
C.D.S.
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita,
di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 63/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre.
Piastra N.ro
: Numero identificativo della piastra in esame
Filo 1
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra
Filo 2
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della
piastra
Filo 3
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra
Filo 4
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra
Tipo carico
: Numero di archivio delle tipologie di carico
Quota filo 1
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo
filo fisso
Quota filo 2
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del
secondo filo fisso
Quota filo 3
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo
fisso
Quota filo 4
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto
filo fisso
Tipo sezione
: Numero identificativo della sezione della piastra
Spessore
: Spessore della piastra
Kwinkler
: Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di
piastre in elevazione)
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 64/214
C.D.S.
Sez.
N.ro
1936
1938
Sez.
N.ro
1936
1937
1938
U
m2/m
0.80
2.46
1.20
Sez.
N.ro
1936
1937
1938
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
PIATTI UNI
PIATTI UNI
Descrizione
b
s
Mat/Tip
Sez.
Descrizione
b
mm
mm
N.ro
N.ro
mm
RET20X20
200.0 200.0
101
1937
ARCH 13X110
130.0
RET 20X40
200.0 400.0
101
P
kg/m
20.0
71.5
28.0
A
cmq
400.00
1430.00
800.00
Ax
cmq
266.67
953.33
533.33
RET20X20
ARCH 13X110
RET 20X40
Classi
ficaz.
Legno
GL24c
C24
Materiale
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
Densita'
kg/mc
2500
1900
1900
1700
1700
1900
1900
1900
1900
1900
1900
1800
1900
1800
1900
1900
1900
Car.
N.ro
1
2
3
Perman.
NONstru
kg/mq
80
300
80
ix
cm
5.77
31.75
11.55
Ex*1E3
kg/cmq
315
30
25
30
30
5
20
15
5
20
15
25
50
50
50
30
30
Ni.x
0.20
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
Varia
bile
Neve
kg/mq kg/mq
50
150
300
0
50
150
ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA
Alfa.x
Ey*1E3
Ni.y
Alfa.y E11*1E3 E12*1E3
(*1E5) kg/cmq
(*1E5)
kg/cmq
kg/cmq
1.00
315
0.20
1.00
328
66
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
E13*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
E22*1E3
kg/cmq
328
32
27
32
32
5
21
16
5
21
16
27
53
53
53
32
32
Coeff.
Kdef
x SLE
0.80
0.80
E23*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO
Anal
Psi Car.
DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO
2
N.ro
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
0.6
Platea PT
Aule
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 65/214
sver
1/cm
0.00
0.00
0.00
Iw
cm6
0.0
0.0
0.0
ARCHIVIO SEZIONI SHELLS
Spessore
Tipo
Tipo Elemento
cm
Mater.
(descrizione)
13
20
LASTRA-PIASTRA
Destinaz.
Psi Psi
d'Uso
0
1
CopNeve<1k 0.5 0.2
Categ. C
0.7 0.7
CopNeve<1k 0.5 0.2
iy
cm
5.77
3.75
5.77
Ay Plastico
cm2
400.00
1430.00
800.00
CARATTERISTICHE MATERIALE LEGNO
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO LUNGO LA DIREZIONE DELL'ASTA
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
24.0
14.0
21.0
2.2
11.6
9.4
0.59
500
1
24.0
14.0
21.0
2.5
11.0
7.4
0.69
500
1
Sezione
N.ro
601
Peso
Strut
kg/mq
80
0
80
Wt
cm3
2666.67
732.33
2666.67
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
DATI PER VERIFICHE EUROCODICE
Wx Plastico
Wy Plastico
Wt Plastico
Ax Plastico
cm3
cm3
cm3
cm2
2000.00
2000.00
4000.00
400.00
39325.00
4647.50
78650.00
1430.00
8000.00
4000.00
16000.00
800.00
Descrizione
Mat.
N.ro
101
102
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
cmq
cm4
cm4
cm4
cm3
cm3
266.67
13333.3
13333.3
53333.3
1333.33
1333.33
953.33
1441916.6
20139.2
80556.7
26216.67
3098.33
533.33
106666.7
26666.7
106666.7
5333.33
2666.67
s
Mat/Tip
mm
N.ro
1100.0
102
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
200
E33*1E3
kg/cmq
131
12
10
12
12
2
8
6
2
8
6
10
20
20
20
12
12
C.D.S.
IDENTIF.
Crit
Elem.
N.ro
1
ELEV.
3
PILAS
Cri
Nro
1
3
Tipo
Elem
ELEV.
PILAS
% Rig
Tors.
5
60
fck
250.0
250.0
IDENT %
Mat.
Rig
N.ro
1
Cri
Nro
1
Tipo
Elem
SETTI
Fls
100
fck
250.0
CARATTERISTICHE DEL
% Rig
Classe
Classe
Fless
CLS
Acciaio
100
C25/30
B450C
100
C25/30
B450C
CRITERI DI PROGETTO
MATERIALE
DURABILITA'
Mod. El
Pois Gamma
Tipo
Tipo
kg/cmq
son
kg/mc
Ambiente
Armatura
314758
0.20
2500
ORDIN. XC1
POCO SENS.
314758
0.20
2500
ORDIN. X0
POCO SENS.
Toll.
Copr.
0.00
0.00
CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG
Copr Copr Fi
Fi Lun Li Ap
staf
ferr min st. sta n. pe
2.5
4.1
16
8
50 1 0
2.0
3.5
14
8
50 0
CRITERI DI PROGETTO
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
Classe
CLS
C25/30
MATERIALI SHELL IN C.A.
CARATTERISTICHE
DURABILITA'
Classe
Mod. E
Pois- Gamm
Tipo
Tipo
a
Acciaio
kg/cmq
son kg/mc
Ambiente
Armatura
B450C
314758
0.20
2500
XC2/XC3
POCO SENS.
euk
0.08
0.08
Toll.
COPRIFERRO
Setti
Piastre
Copr.
0.00
(cm)
2.5
(cm)
3.5
MATERIALI SHELL IN C.A.
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
euk
MATERIALI SHELL XLAM
Mat.
N.ro
20
Mat.
N.ro
1
IDENTIFICATIVO
Arch Coef
Direzione
Legn Pois
Strato 1
102 0.20
Verticale
Larg
ftk
Sp.1
cm N/mmq cm
20.0
2.50
2
Sp.2
cm
3
Sp.3
cm
3
Sp.4
cm
3
Sp.5
cm
2
STRATIGRAFIA
Sp.6 Sp.7 Sp.8 Sp.9 Sp10 Sp11 Sp12 Sp13 Sp14 Sp15
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
MATERIALI SHELL XLAM
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO PER XLAM LUNGO LA DIREZIONE DELLE FIBRE
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Classi
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
Coeff.
ficaz.
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
Kdef
Legno
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
x SLE
C24
24.0
14.0
21.0
2.5
11.0
7.4
0.69
500
1
0.80
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
1
15.00
0.00
2
1.00
0.00
DATI GENERALI DI STRUTTURA
GENERALI DI STRUTTURA
40.00
Altezza edificio
(m)
25.00
Differenza temperatura(°C)
PARAMETRI SISMICI
50
Classe d' Uso
11.32810
Latitudine Nord (Grd)
D
Coeff. Condiz. Topogr.
Utente
Sistema Costruttivo Dir.2
NO(KR=.8)
Regolarita' in Pianta
0
Sisma Verticale
NO
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O.
0.81
Periodo di Ritorno Anni
0.05
Periodo T'c
(sec.)
DATI
Massima dimens. dir. X (m)
Massima dimens. dir. Y (m)
Vita Nominale
(Anni)
Longitudine Est (Grd)
Categoria Suolo
Sistema Costruttivo Dir.1
Regolarita' in Altezza
Direzione Sisma (Grd)
Effetti P/Delta
Probabilita' Pvr
Accelerazione Ag/g
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 66/214
4.00
15
QUARTA
44.82997
1.00000
Utente
NO
ASSENTE
60.00
0.27
C.D.S.
Fo
Fattore Stratigrafia 'S'
Periodo TC
(sec.)
2.49
Fv
1.80
Periodo TB
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.
Probabilita' Pvr
0.63
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.07
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.53
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.80
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.65
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.
Probabilita' Pvr
0.10
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.20
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.54
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.65
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C.
Probabilita' Pvr
0.05
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.26
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.47
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.43
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.67
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 1
Fattore di struttura 'q'
1.60
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 2
Fattore di struttura 'q'
1.60
COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI
Acciaio per carpenteria
1.05
Verif.Instabilita' acciaio:
Acciaio per CLS armato
1.15
Calcestruzzo CLS armato
Legno per comb. eccez.
1.00
Legno per comb. fondament.:
Livello conoscenza
LC2
FRP Collasso Tipo 'A'
1.10
FRP Delaminazione Tipo 'A'
FRP Collasso Tipo 'B'
1.25
FRP Delaminazione Tipo 'B'
FRP Resist. Press/Fless
1.00
FRP Resist. Taglio/Torsione
FRP Resist. Confinamento
1.10
DATI GENERALI DI STRUTTURA
DATI DI CALCOLO PER AZIONE VENTO
Zona Geografica
2
Altitudine s.l.m.
(m)
Distanza dalla costa (km)
150.00
Tempo di Ritorno
(anni)
Classe di Rugosita'
D
Coefficiente Topografico
Coefficiente dinamico
1.00
Coefficiente di attrito
Velocita' di riferim. (m/s)
25.02
Pressione di riferim.(kg/mq)
Categoria di Esposizione
II
La costruzione ha (o puo' anche avere in condizioni
eccezionali) una parete con aperture di superficie
minore di 1/3 di quella totale.
Il calcolo delle azioni del vento e' effettuato in base al punto 3.3 del
D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare
del 26/12/2009
Filo
N.ro
1
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
0.06
1.36
2
2.03
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 67/214
Ordinata
m
1.36
0.79
0.22
1.82
101.00
0.27
0.92
0.22
1.89
949.00
0.28
1.53
0.22
2.39
1950.00
0.29
1.70
0.22
2.65
1.05
1.50
1.50
1.20
1.50
1.20
13.00
50.00
1.00
0.01
39.12
C.D.S.
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
2.32
1.36
4
2.49
4.07
1.36
6
6.68
8.41
1.36
8
8.41
10.07
3.20
10
17.67
19.42
3.20
12
26.91
26.91
0.06
14
27.89
33.97
0.06
16
36.58
36.58
5.93
18
36.58
0.06
8.65
20
2.32
3.59
8.65
22
7.18
8.41
8.65
24
8.41
9.46
10.03
26
11.38
17.67
10.03
28
18.68
20.60
10.03
30
26.91
26.91
10.23
32
30.91
35.01
10.23
34
35.19
36.58
10.23
36
35.19
0.06
12.98
38
6.30
8.22
12.98
40
9.23
15.53
12.98
42
17.45
18.44
12.98
44
24.74
26.66
12.98
46
27.66
32.73
12.98
48
34.01
35.19
12.98
50
35.19
0.06
19.80
52
7.48
9.23
19.80
54
16.71
18.44
19.80
56
25.93
27.66
19.80
58
35.19
27.66
21.86
60
28.52
34.59
21.86
62
35.19
-0.44
20.30
64
27.16
27.16
22.36
66
35.69
35.69
10.73
68
37.08
37.08
-0.44
70
26.41
26.41
2.70
72
8.91
8.91
0.86
74
-0.44
Filo
N.ro
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
43
45
47
49
51
53
55
57
59
61
63
65
67
69
71
73
Quota
N.ro
0
Filo
N.ro
1
Trav
N.ro
41
43
49
52
Sez.
N.ro
1937
1937
1937
1937
Altezza
m
0.00
QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI
Tipologia
IrregTamp
Quota
Altezza
XY
Alt.
N.ro
m
Piano Terra
1
3.50
Sez.
N.ro
1936
DATI GENERALI
Tipo Elemento
Ang
fini sismici
Grd
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
PILASTRI IN ACCIAIO QUOTA 3.5
Ang.
dx
(Grd)
(cm)
RET20X20
0.00
0.00
Tipologia
Fil
in.
5
9
11
14
Fil
fin
6
10
12
15
m
dy
(cm)
0.00
Ordinata
m
1.36
1.36
3.20
3.20
3.20
0.06
0.06
8.40
8.65
8.65
10.03
10.03
10.03
10.03
10.23
10.23
11.98
12.98
12.98
12.98
12.98
12.98
12.98
16.04
19.80
19.80
19.80
21.08
21.86
21.86
20.30
22.36
10.73
-0.44
2.70
0.86
Tipologia
Piano sismico
Crit.
N.ro
101
Tipo Elemento
ai fini sismici
SismoResist.
TRAVI IN ACCIAIO ALLA QUOTA 3.5 m
QUOTE
SCOSTAMENTI
CAR ICH I
Q in.
Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc
(m)
(m)
cm cm cm cm cm cm
kg / m
kg
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1312
0
0
0 1312
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1229
0
0
0 1229
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1229
0
0
0 1229
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 68/214
IrregTamp
XY
Alt.
NO
NO
Orizz Assia
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
Ali
%
0
0
0
0
Crit
N.ro
101
101
101
101
C.D.S.
Trav
N.ro
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
Sett
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
42
44
45
46
47
48
50
51
53
Sez.
N.ro
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1938
1938
1938
Sez
N.r
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
DATI GENERALI
Tipo Elemento
Ang
fini sismici
Grd
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
GEOMETRIA
Sp. Fil Fil
cm in. fin
13
2
4
13
3
4
13
4
5
13
8
9
13
6
7
13
3
20
13 10 11
13 19 37
13 13 14
13 37 51
13 15 16
13 40 53
13 20 21
13
7
8
13 22 23
13 24 25
13
8
23
13 26 27
13 27 28
13 23 24
13 29 30
13 10 27
13 31 32
13 43 55
13 33 34
13 34 35
13 37 38
13 12 30
13 39 40
13 40 41
13 13 12
13 42 43
13 43 44
13 30 31
13 45 46
13 46 47
13 46 57
13 48 49
13 57 59
13 52 53
13 54 55
13 56 57
13 59 60
13 36 49
13 61 62
13 49 50
13 58 62
13 16 17
13 18 35
Fil
in.
21
25
28
32
38
41
44
47
51
53
55
60
17
34
50
1
1
19
QUOTE
Q in.
Q.fin
(m)
(m)
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
Fil
fin
22
26
29
33
39
42
45
48
52
54
56
61
18
36
58
2
19
20
Dxi
cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
TRAVI IN ACCIAIO ALLA QUOTA 3.5 m
QUOTE
SCOSTAMENTI
CAR ICH I
Q in.
Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc
(m)
(m)
cm cm cm cm cm cm
kg / m
kg
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 2090
0
0
0 2090
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1759
0
0
0 1759
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1759
0
0
0 1759
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
495
0
0
0
495
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 2005
0
0
0 2005
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1757
0
0
0 1757
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1757
0
0
0 1757
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
495
0
0
0
495
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1228
0
0
0 1228
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1228
0
0
0 1228
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1228
0
0
0 1228
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1742
0
0
0 1742
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1357
0
0
0 1357
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1312
0
0
0 1312
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 2090
0
0
0 2090
0
SCOSTAMENTI
Dyi Dzi Dxf Dyf
cm cm cm cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SETTI ALLA QUOTA 3.5 m
CARICHI VERTICALI
Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia
cm
kg / m
kg
kg / m
0
828
0
0
0
828
0
0
0
0 1325
0
0
0 1325
0
0
0
0 1325
0
0
0 1325
0
0
0
0 1242
0
0
0 1242
0
0
0
0 1325
0
0
0 1325
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1242
0
0
0 1242
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 2080
0
0
0 2080
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 2080
0
0
0 2080
0
0
0
0 1748
0
0
0 1748
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1748
0
0
0 1748
0
0
0
0 1748
0
0
0 1748
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1748
0
0
0 1748
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
508
0
0
0
508
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
508
0
0
0
508
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1995
0
0
0 1995
0
0
0
0 1755
0
0
0 1755
0
0
0
0 1794
0
0
0 1794
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 1755
0
0
0 1755
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 1755
0
0
0 1755
0
0
0
0 1721
0
0
0 1721
0
0
0
0
508
0
0
0
508
0
0
0
0 1370
0
0
0 1370
0
0
0
0
508
0
0
0
508
0
0
0
0 1370
0
0
0 1370
0
0
0
0 1241
0
0
0 1241
0
0
0
0 1241
0
0
0 1241
0
0
0
0 1241
0
0
0 1241
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1370
0
0
0 1370
0
0
0
0 1370
0
0
0 1370
0
0
0
0 1755
0
0
0 1755
0
0
0
0 1755
0
0
0 1755
0
0
0
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Orizz Assia
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
PRESSIONI
Psup.
Pinf.
kg/mq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Crit
N.ro
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
RINFORZI MUR
Mat Ini Fin.
Nro cm cm
RIGIDEZZE NODALI TRAVI QUOTA 3.5 m
Trave
N.ro
41
43
49
52
54
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
CF
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO IN IZ IALE
Ty
Tz
Rx
(t/m)
(t/m)
(t·m)
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
CF
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Ty
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 69/214
NODO FIN ALE
Tz
Rx
(t/m)
(t·m)
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
C.D.S.
RIGIDEZZE NODALI TRAVI QUOTA 3.5 m
Trave
N.ro
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
Mega
N.ro
1
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO IN IZ IALE
Ty
Tz
Rx
(t/m)
(t/m)
(t·m)
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Ty
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO FIN ALE
Tz
Rx
(t/m)
(t·m)
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
GEOMETRIA MEGA-PIASTRE ALLA QUOTA 0
Tipo
Tipo
Spess.
Kwinkl.
Tipo
Vert.
Carico
Sez.
cm
kg/cmc
Mat.
N.ro
2
1
35.0
1.0
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
m
X
(m)
-0.44
8.91
8.91
26.41
26.41
37.08
37.08
35.69
35.69
27.16
27.16
-0.44
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Y
(m)
0.86
0.86
2.70
2.70
-0.44
-0.44
10.73
10.73
22.36
22.36
20.30
20.30
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
1
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
4
5
6
7
8
9
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.05
1.05
1.50
1.05
1.05
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
10
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
13
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
1.00
0.30
14
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
1.00
0.30
15
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
0.30
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
16
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
17
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
18
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
19
20
21
22
23
24
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-1.00
-1.00
1.00
-1.00
1.00
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
25
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
26
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
27
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
28
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
29
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
30
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 70/214
C.D.S.
DESCRIZIONI
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
16
1.00
0.30
17
1.00
-0.30
31
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
0.30
1.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
18
1.00
-0.30
32
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
0.30
1.00
1
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
19
20
21
22
23
24
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
-0.30
-0.30
0.30
0.30
0.30
0.30
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
33
34
35
36
37
38
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-0.30
0.30
-0.30
-0.30
0.30
-1.00
-1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
26
-1.00
-0.30
27
-1.00
-0.30
28
-1.00
-0.30
29
0.30
1.00
39
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
-0.30
1.00
40
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
1.00
41
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
-0.30
-1.00
42
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
-1.00
43
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
-0.30
-1.00
7
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
8
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
9
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
10
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
1
2
3
4
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
0.60
0.60
0.60
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI RARE - S.L.E.
3
4
5
6
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
1.00
0.70
0.70
0.50
0.50
1.00
0.50
0.00
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.60
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
25
-1.00
-0.30
COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
1.00
Peso Strutturale
1.00
Perm.Non Strutturale
0.60
Var.Amb.affol.
0.00
Var.Neve h<=1000
0.00
Var.Coperture
0.00
Vento dir. 0
Vento dir. 90
0.00
0.00
Vento dir. 180
0.00
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
0.00
0.00
Corr. Tors. dir. 90
0.00
Sisma direz. grd 0
0.00
Sisma direz. grd 90
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 71/214
30
0.30
1.00
44
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
-0.30
-1.00
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Quota N.ro:
Perim. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
Ny
Txy
Mx
My
Mxy
εcx *10000
εcy *10000
εfx *10000
εfy *10000
Ax superiore
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
Atag
σt
Eta
Fpunz
FpunzLi
Apunz
: Quota a cui si trova l'elemento
: Numero identificativo del macroelemento il cui perimetro è stato definito prima di
eseguire la verifica
: Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
(il sistema di riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
: Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale (ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
: Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali momento torcente con asse vettore y
e agente sulla sezione di normale y)
: Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale x *10000 (Es. 0.35% = 35)
: Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale y *10000 (Es. 0.35% = 35)
: Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale x *10000 (Es. 1% = 100)
: Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale y *10000 (Es. 1% = 100)
: Area totale armatura superiore diretta lungo x. Area totale è l'area della pressoflessione più l'area per il taglio riportata dopo)
: Area totale armatura superiore diretta lungo y
: Area totale armatura inferiore diretta lungo x
: Area totale armatura inferiore diretta lungo y
: Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni
: Tensione massima di contatto con il terreno
: Abbassamento verticale del nodo in esame
: Forza di punzonamento determinata amplificando il massimo valore della forza
punzonante (ottenuta dall’inviluppo fra le varie combinazioni di carico agenti)
per un coefficiente beta raccomandato nell'eurocodice 2 (figura 6.21). Per le piastre
di fondazione la forza di punzonamento è stata ridotta dell'effetto favorevole
della pressione del suolo
: Resistenza al punzonamento ottenuta dall'applicazione dalla formula (6.47)
dell'erurocodice 2, utilizzando il perimetro di base definito nelle figure 6.13 e 6.15
: Armatura di punzonamento calcolata dalla formula (6.51) dell’ eurocodice 2
Nel caso di stampa di riverifiche degli elementi con le armature effettivamente disposte sul disegno ferri le
colonne delle ε vengono sostituite con:
Molt.
x/d
: Moltiplicatore delle sollecitazioni che porta a rottura la sezione, rispettivamente nelle
direzioni X e Y
: Posizione adimensionalizzata dell'asse neutro rispettivamente nelle direzioni X e Y
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 72/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Quota
Perim.
Nodo
Comb Cari
Fes lim
Fess.
Dist mm
Combin
Mf X
N X
Mf Y
N Y
Cos teta
Sin teta
Combina Carico
s lim
s cal
Conbin
Mf X
N X
s cal
Combin
Mf Y
N Y
: Quota a cui si trova l'elemento
: Numero identificativo del macro-elemento il cui perimetro è stato definito prima di
eseguire la verifica
: Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza
quella permanenti
: Fessura limite espressa in mm
: Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la
riga sarà nulla
: Distanza fra le fessure
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema
locale
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema
locale
: Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
: Seno dell'angolo teta
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice
delle combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
: Valore della tensione limite in Kg/cmq
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema
locale
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema
locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 73/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Gruppo Quote
Generatrice
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σc superiore
σc inferiore
σf superiore
σf inferiore
Ax superiore
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
σt
Eta
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
(Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y
verticale)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore y
e agente sulla sezione di normale y)
Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo per le fibre superiori
Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo per le fibre inferiori
Tensione di lavoro massima nell'acciaio per le fibre superiori
Tensione di lavoro massima nell'acciaio per le fibre inferiori
Area armatura superiore diretta lungo x
Area armatura superiore diretta lungo y
Area armatura inferiore diretta lungo x
Area armatura inferiore diretta lungo y
Tensione massima di contatto con il terreno
Abbassamento verticale del nodo in esame
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 74/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Gr.Q
Gen
Nodo
Comb. Cari
:
:
:
:
Fes lim
Fess.
:
:
Dist mm
Combin
:
:
Mf X
:
N X
Mf Y
:
:
N Y
Cos teta
:
:
Sin teta
Combina
Carico
:
:
s lim
s cal
Conbin
:
:
:
Mf X
:
N X
s cal
Combin
:
:
:
Mf Y
N Y
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella
permanenti
Fessura limite espressa in mm
Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la riga
sarà nulla
Distanza fra le fessure
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
Seno dell'angolo teta
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle
combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
Valore della tensione limite in Kg/cmq
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 75/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali XLam allo stato limite
ultimo.
Gr.Q N.ro
Gen. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σNX
:
σMX
:
Rap X
:
σNY
:
σMY
:
Rap Y
:
tV,d
:
fv,d
tT,d
:
:
fT,d
Flag Ver.
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y verticale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore
y e agente sulla sezione di normale y).
Tutte le sollecitazioni sono riferite all'unità di lunghezza
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Nx e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione x
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale x e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione x e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Ny e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione y
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale y e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione y e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
t da taglio calcolata con la formula 1.5 * Txy / Smin essendo Smin la somma minima
degli spessori degli strati nella medesima direzione
Tensione resistente a taglio di calcolo
t da torsione per taglio calcolata con la formula 3 * (Txy / SS*) * S*Max / LargTav
essendo:
S* per gli strati esterni il minimo fra lo spessore dello strato interno ed il doppio di
quello esterno, per gli strati interni il valore minimo fra gli spessori degli strati
adiacenti alla superfice incollata,
SS* la somma di S* estesa al numero di tutte le superfici incollate
S*Max il valore massimo fra gli S*
LargTav dimensione della superfice di contatto fra gli strati
Tensione resistente a torsione di calcolo
Flag riassuntivo delle verifiche. Sulla colonna comparirà scritto 'no' solo nel caso in
cui una delle verifiche non è andata a buon fine
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 76/214
C.D.S.
Modo
N.ro
1
2
3
Pulsazione
(rad/sec)
71.113
74.787
84.698
Filo
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
Periodo
(sec)
0.08836
0.08401
0.07418
Smorz
Mod(%)
5.0
5.0
5.0
Sd/g
SLO
0.159
0.156
0.149
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
3.50
1
2
0.00
3.50
3
5
0.00
3.50
7
8
3.50
4
6
0.00
0.00
3.50
9
10
0.00
3.50
15
17
0.00
3.50
16
18
0.00
3.50
11
13
0.00
3.50
12
14
0.00
3.50
21
23
0.00
3.50
22
24
0.00
3.50
79
80
3.50
29
31
0.00
3.50
30
32
0.00
0.00
3.50
35
37
0.00
3.50
36
38
0.00
3.50
121
122
0.00
3.50
123
124
0.00
3.50
25
27
0.00
3.50
19
20
0.00
3.50
43
44
0.00
3.50
45
47
0.00
3.50
46
48
0.00
3.50
49
51
0.00
3.50
50
52
0.00
3.50
53
55
3.50
54
56
0.00
3.50
57
58
0.00
0.00
3.50
59
61
0.00
3.50
60
62
0.00
3.50
63
65
3.50
64
66
0.00
0.00
3.50
71
73
0.00
3.50
72
74
0.00
3.50
75
76
0.00
3.50
111
112
0.00
3.50
26
28
0.00
3.50
77
78
0.00
3.50
81
82
3.50
39
41
0.00
0.00
3.50
83
84
0.00
3.50
85
86
0.00
3.50
67
69
3.50
87
88
0.00
3.50
89
91
0.00
0.00
3.50
90
92
0.00
3.50
93
94
0.00
3.50
97
99
0.00
3.50
98
100
3.50
117
118
0.00
3.50
33
34
0.00
3.50
103
104
0.00
PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE
Sd/g
Sd/g
Sd/g
Sd/g
SLD
SLV X
SLV Y
SLC X
0.210
0.401
0.401
0.591
0.206
0.397
0.397
0.580
0.197
0.389
0.389
0.556
Sd/g
SLC Y
0.591
0.580
0.556
Piano
N.ro
1
1
1
X
(m)
0.093593
0.035069
-.062220
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
0.561
35.000
1
0.428
23.333
1
0.557
35.000
1
0.424
23.333
1
0.556
35.000
1
0.424
23.333
1
0.556
35.000
1
0.423
23.333
1
0.544
35.000
1
0.414
23.333
1
0.546
35.000
1
0.415
23.333
1
0.548
35.000
1
0.417
23.333
1
0.520
35.000
1
0.395
23.333
1
0.523
35.000
1
0.397
23.333
1
0.544
35.000
1
0.414
23.333
1
0.551
35.000
1
0.419
23.333
1
0.589
35.000
1
0.450
23.333
1
0.632
35.000
1
0.483
23.333
1
0.638
35.000
1
0.488
23.333
2
0.749
35.000
2
0.575
23.333
2
0.807
35.000
2
0.620
23.333
2
0.736
35.000
2
0.565
23.333
2
0.691
35.000
2
0.531
23.333
1
0.459
35.000
1
0.348
23.333
1
0.450
35.000
1
0.340
23.333
1
0.451
35.000
1
0.342
23.333
1
0.444
35.000
1
0.336
23.333
1
0.442
35.000
1
0.334
23.333
1
0.438
35.000
1
0.331
23.333
1
0.437
35.000
1
0.330
23.333
1
0.435
35.000
1
0.329
23.333
1
0.434
35.000
1
0.328
23.333
1
0.434
35.000
1
0.328
23.333
1
0.439
35.000
1
0.333
23.333
1
0.480
35.000
1
0.366
23.333
1
0.479
35.000
1
0.365
23.333
2
0.540
35.000
2
0.415
23.333
2
0.647
35.000
2
0.498
23.333
2
0.652
35.000
2
0.502
23.333
2
0.689
35.000
2
0.530
23.333
2
0.651
35.000
2
0.501
23.333
1
0.490
35.000
1
0.373
23.333
1
0.452
35.000
1
0.343
23.333
1
0.452
35.000
1
0.343
23.333
1
0.452
35.000
1
0.343
23.333
1
0.452
35.000
1
0.343
23.333
1
0.452
35.000
1
0.343
23.333
1
0.452
35.000
1
0.343
23.333
1
0.453
35.000
1
0.344
23.333
1
0.457
35.000
1
0.348
23.333
1
0.465
35.000
2
0.356
23.333
2
0.586
35.000
2
0.451
23.333
2
0.620
35.000
2
0.477
23.333
2
0.651
35.000
2
0.501
23.333
2
0.657
35.000
2
0.506
23.333
2
0.594
35.000
2
0.454
23.333
1
0.523
35.000
1
0.399
23.333
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 77/214
Y
(m)
0.001512
-.013434
0.157500
Rot
(rad)
0.000538
0.004402
-.005498
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
3.50
40
42
0.00
3.50
105
106
0.00
3.50
68
70
0.00
3.50
107
108
0.00
3.50
95
96
0.00
3.50
119
120
0.00
3.50
101
102
3.50
109
110
0.00
3.50
113
115
0.00
0.00
3.50
114
116
IDENTIFICATORE
PIANO QUOTA
N.ro
(m)
1
3.50
Piano
N.ro
1
Piano
N.r
1
PESO
(t)
127.10
Quota
(m)
3.50
XG
(m)
18.52
Peso
(t)
127.10
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
0.523
35.000
1
0.399
23.333
1
0.523
35.000
1
0.399
23.333
1
0.523
35.000
1
0.399
23.333
2
0.557
35.000
2
0.427
23.333
2
0.573
35.000
2
0.440
23.333
2
0.715
35.000
2
0.550
23.333
2
0.613
35.000
2
0.471
23.333
2
0.621
35.000
2
0.477
23.333
2
0.718
35.000
2
0.552
23.333
2
0.728
35.000
2
0.560
23.333
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
10.96
16.95
11.02
-1.57
0.06
21.80
RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI
Bpianta
Rig.FleX
Rig.FleY
RigTors.
(m)
(t/m)
(t/m)
(t*m)
36.52
65668
80389
13176467
VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
DIREZIONE X
Tagliante
Spost.
Klat.
Variaz
Teta
Tagliante
(t)
(mm)
(t/m)
(%)
(t)
49.82
0.76
65543
0.0
0.002
29.77
Variaz.
(%)
0.0
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
DIREZIONE Y
Spost.
Klat.
Variaz
(mm)
(t/m)
(%)
0.37
80668
0.0
r / ls
Teta
0.002
PERCENTUALI TAGLI PILASTRI E SETTI
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE X
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE Y
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
------------------------------------------------------------------------------------------------Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
101
Clas Comb
Serv N.ro
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
Classe durata
di riferimento
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Kmod Gamma
0.60
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
96.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 78/214
fcd
kg/cmq
84.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
56.0
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
8.8
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
102
Clas Comb
Serv N.ro
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Kmod Gamma
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
0.60
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
96.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
84.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
56.0
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
10.0
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 79/214
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
Clas Comb
Serv N.ro
36
37
38
39
40
41
42
43
44
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
N Sd
(kg)
-703
-704
-773
-1867
Kmod Gamma
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
-31
28
20
23
0
2
2
2
0
0
0
0.02
0.00
18
-1
0
-9
0
2
1
0
0
0
0
0.01
0.00
50
-40
20
23
0
2
4
3
0
0
0
0.03
0.00
Wmax/rel/lim=
0.14
0.14
17.50 mm
26
-5
KcC= 0.83 KcM= 1.00 Rx= 0.05 Ry= 0.05
DATI DI
ASTA
Sez.N.
936
RET20X20
Asta:
1
Instab.:l=
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
1
3.50
41
qn=
0
39
1
0.00
41
350.0
350.0
β*l=
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
2
Instab.:l=
5
qn=
6
261.0
3.50
-1384
3.50
β*l=
2
2
2
261.0
-16
-16
-16
-18
0
1473
0
1473
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
3
Instab.:l=
9
qn=
10
760.5
3.50
-1301
3.50
β*l=
2
2
2
760.5
-6
-6
-6
-6
0
11757
0
11757
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
4
Instab.:l=
11
qn=
12
748.5
3.50
-1301
3.50
β*l=
2
2
2
748.5
0
0
0
0
0
11389
0
11389
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
5
Instab.:l=
14
qn=
15
608.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
608.0
-63
-63
-63
-63
0
430
0
430
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
6
Instab.:l=
21
qn=
22
359.0
3.50
-2161
3.50
β*l=
2
2
2
359.0
-13
-13
-13
-14
0
4349
0
4349
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
7
Instab.:l=
25
qn=
26
192.0
3.50
-1830
3.50
β*l=
2
8
2
192.0
-1
1
-1
1
0
1054
0
1054
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
8
Instab.:l=
28
qn=
29
192.0
3.50
-1830
3.50
β*l=
2
2
2
192.0
-10
-10
-10
-10
0
1054
0
1054
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
9
Instab.:l=
32
qn=
33
410.0
3.50
-566
3.50
β*l=
2
5
2
410.0
-54
-54
-54
-54
0
1492
0
1492
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
10
Instab.:l=
38
qn=
39
192.0
3.50
-2077
3.50
β*l=
2
8
2
192.0
-9
-11
-9
-11
0
1195
0
1195
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
11
Instab.:l=
41
qn=
42
192.0
3.50
-1828
3.50
β*l=
2
2
2
192.0
-5
-5
-5
-5
0
1053
0
1053
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
12
44
qn=
45
3.50
-1828
3.50
0
8
0
8
18
8
0
1052
0
0
0
0
0
0
0
2257
0
-2257
KcC= 0.56 KcM= 1.00
0
0
0
6184
0
-6184
KcC= 0.08 KcM= 1.00
0
0
0
6086
0
-6086
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
283
0
-283
KcC= 0.12 KcM= 1.00
0
0
0
4846
0
-4846
KcC= 0.33 KcM= 1.00
0
0
0
2195
0
-2195
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2195
0
-2195
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
1456
0
-1456
KcC= 0.26 KcM= 1.00
0
0
0
2490
0
-2490
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
2193
0
-2193
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
1139
0
-1139
0
0
0
0
0
6
0
0
0
Rx= 0.04 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
45
0
0
0
Rx= 0.28 Ry= 0.20
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
6
0
6
0
0
0
0
0
43
0
0
0
Rx= 0.27 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
6
0
6
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
17
0
0
0
Rx= 0.10 Ry= 0.07
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
5
0
5
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
6
0
0
0
Rx= 0.04 Ry= 0.03
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
5
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 80/214
0
4
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0.00
0.14
0.04
0.00
0.00
0.14
0.07
13.05 mm
0
0
0
0.00
0.39
0.28
0.00
0.00
0.39
4.46
38.02 mm
0
0
0
0.00
0.15
0.27
0.00
0.00
0.15
4.19
37.43 mm
0
0
0
0.00
0.03
0.02
0.00
0.00
0.03
0.14
30.40 mm
0
0
0
0.00
0.30
0.10
0.00
0.00
0.30
0.36
17.95 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.60 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.60 mm
0
0
0
0.00
0.09
0.04
0.00
0.00
0.09
0.17
20.50 mm
0
0
0
0.00
0.16
0.03
0.00
0.00
0.16
0.03
9.60 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.60 mm
3.69
8.21
8.03
3.43
4.02
3.49
3.47
3.58
3.46
3.46
1
0
1
0
0
0
0.00
0.03
0.00
0.12
0.00
0.12
C.D.S.
DATI DI
ASTA
Instab.:l=
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
192.0
192.0
β*l=
N Sd
(kg)
18
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
1052
0
KcC= 1.00 KcM= 1.00 Rx= 0.03 Ry= 0.02
Wmax/rel/lim=
3.47
0.03
9.60 mm
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
13
Instab.:l=
47
qn=
48
128.0
3.50
-566
3.50
β*l=
2
11
2
128.0
-73
-73
-73
-73
0
145
0
145
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
14
Instab.:l=
51
qn=
52
741.5
3.50
-1299
3.50
β*l=
2
2
2
741.5
0
0
0
0
0
11162
0
11162
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
15
Instab.:l=
53
qn=
54
747.5
3.50
-1299
3.50
β*l=
0
5
0
747.5
1
2
1
2
0
11343
0
11343
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
16
Instab.:l=
55
qn=
56
748.5
3.50
-1299
3.50
β*l=
0
5
0
748.5
4
8
4
8
0
11373
0
11373
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
17
Instab.:l=
60
qn=
61
607.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
607.0
-53
-53
-53
-53
0
428
0
428
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
18
Instab.:l=
17
qn=
18
247.0
3.50
-1814
3.50
β*l=
2
11
2
247.0
-8
-10
-8
-10
0
1727
0
1727
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
19
Instab.:l=
34
qn=
36
176.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
176.0
0
0
0
0
0
36
0
36
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
20
Instab.:l=
50
qn=
58
504.0
3.50
-1429
3.50
β*l=
0
2
0
504.0
-34
-57
-34
-57
0
5669
0
5669
0
0
0
0
Sez.N.
938
RET 20X40
Asta:
21
Instab.:l=
1
qn=
2
196.5
3.50
-1340
3.50
β*l=
2
8
2
196.5
-4
-24
-4
-24
0
807
0
807
0
0
0
0
Sez.N.
938
RET 20X40
Asta:
22
Instab.:l=
1
qn=
19
729.0
3.50
-28
3.50
β*l=
13
0
13
729.0
-41
11
-41
11
0
242
0
242
0
0
0
0
Sez.N.
938
RET 20X40
Asta:
23
Instab.:l=
19
qn=
20
225.0
3.50
-2118
3.50
β*l=
5
2
5
225.0
1
2
1
2
0
1672
0
1672
0
0
0
0
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
128
0
1
753
0
1
758
0
1
759
0
1
769
0
1
770
0
1
771
0
1
772
0
1
774
0
1
775
0
1
777
0
1
778
0
1
779
0
1
780
0
1
782
0
1
783
0
1
785
0
1
786
0
1
787
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
455
0
-455
KcC= 0.93 KcM= 1.00
0
0
0
6021
0
-6021
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
3202
0
-3202
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
3207
0
-3207
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
282
0
-282
KcC= 0.12 KcM= 1.00
0
0
0
2799
57
-2799
KcC= 0.60 KcM= 1.00
0
0
0
82
-2
-82
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2362
45
-2362
KcC= 0.18 KcM= 1.00
0
0
0
1644
-42
-1644
KcC= 0.97 KcM= 1.00
0
0
0
102
0
-102
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2973
66
-2973
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
43
0
0
0
Rx= 0.27 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
6
0
6
0
0
0
0
0
43
0
0
0
Rx= 0.27 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
0
0
0
0
0
43
0
0
0
Rx= 0.27 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
7
0
0
0
Rx= 0.04 Ry= 0.03
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
22
0
0
0
Rx= 0.14 Ry= 0.10
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
15
0
0
0
Rx= 0.09 Ry= 0.06
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
2
0
0
0
0
5
2
0
0
Rx= 0.05 Ry= 0.03
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
31
0
0
0
Rx= 0.19 Ry= 0.13
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
6
0
6
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m ------2473
1107
-701
3
2
17
17
1.1
5.3
5.3
5.3
0.0
-440
-394
184
1
1
8
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
725
-861
478
1
2
13
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1002
-822
345
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-814
-834
-361
1
1
15
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
696
-509
484
1
1
13
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1136
-538
359
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1302
-389
179
2
1
17
7
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1230
-379
-208
2
1
17
7
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-839
-399
-346
2
1
16
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
541
-791
-249
1
1
10
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
880
-509
75
2
1
16
9
0.8
5.3
5.3
5.3
0.0
1467
-324
158
2
1
17
6
0.8
5.3
5.3
5.3
0.0
993
591
-266
2
1
17
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
513
-296
101
1
1
10
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-507
-450
159
1
1
9
8
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-491
648
1
1
1
9
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-473
263
97
1
0
9
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-383
381
-54
1
1
7
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 81/214
σt
kg/cmq
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0
0
0
0.00
0.03
0.00
0.00
0.00
0.03
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.27
0.00
0.00
0.14
4.03
37.08 mm
0
0
0
0.00
0.34
0.27
0.00
0.00
0.34
4.16
37.37 mm
0
0
0
0.00
0.34
0.27
0.00
0.00
0.34
4.18
37.43 mm
0
0
0
0.00
0.03
0.02
0.00
0.00
0.03
0.14
30.35 mm
0
0
0
0.00
0.03
0.04
0.00
0.00
0.03
0.07
12.35 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
8.80 mm
0
0
0
0.00
0.25
0.14
0.00
0.00
0.25
0.94
25.20 mm
0
0
0
0.00
0.04
0.09
0.00
0.00
0.04
0.26
9.82 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.05
0.00
0.00
0.00
1.50
36.45 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.19
0.00
0.00
0.14
0.70
11.25 mm
3.35
7.93
8.01
8.00
3.66
3.95
3.48
4.85
3.63
4.87
eta
mm
-2.1
-1.8
-1.9
-1.8
-1.8
-2.0
-1.8
-1.7
-1.8
-1.9
-1.9
-1.9
-2.0
-2.0
-1.8
-1.7
-1.8
-1.8
-1.8
4.03
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
C.D.S.
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
788
0
1
789
0
1
790
0
1
791
0
1
792
0
1
793
0
1
794
0
1
795
0
1
796
0
1
797
0
1
801
0
1
802
0
1
803
0
1
804
0
1
805
0
1
806
0
1
808
0
1
809
0
1
810
0
1
811
0
1
812
0
1
813
0
1
814
0
1
815
0
1
816
0
1
819
0
1
820
0
1
821
0
1
822
0
1
824
0
1
825
0
1
826
0
1
831
0
1
832
0
1
833
0
1
834
0
1
835
0
1
836
0
1
837
0
1
838
0
1
839
0
1
840
0
1
842
0
1
844
0
1
845
0
1
846
0
1
847
0
1
848
0
1
849
0
1
850
0
1
851
0
1
852
0
1
853
0
1
854
0
1
855
0
1
856
0
1
857
0
1
858
0
1
859
0
1
860
0
1
861
0
1
862
0
1
863
0
1
864
0
1
865
0
1
866
0
1
867
0
1
868
0
1
869
0
1
870
0
1
871
0
1
872
0
1
873
0
1
874
0
1
875
0
1
876
0
1
877
0
1
878
0
1
879
0
1
880
0
1
881
0
1
882
0
1
883
0
1
884
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m -------791
374
-269
1
1
15
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1004
-238
-110
2
0
17
4
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-657
647
155
1
1
12
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-940
619
-125
2
1
17
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-885
-407
45
2
1
16
8
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-806
565
73
1
1
15
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-692
-289
115
1
1
13
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-428
365
95
1
1
8
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-750
443
87
1
1
14
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-871
-185
80
2
0
16
3
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1058
542
-180
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1097
-213
-185
2
0
17
4
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1125
-343
81
2
1
17
6
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1055
488
-369
2
1
17
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1021
-505
162
2
1
17
9
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1247
-543
178
2
1
17
10
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-825
627
229
1
1
15
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-707
-920
218
1
2
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-571
812
94
1
1
11
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-600
945
-494
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-688
654
-480
1
1
13
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-360
1155
-165
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-565
1067
310
1
2
10
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1267
-564
292
2
1
17
10
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
846
-466
260
2
1
16
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-727
-445
221
1
1
13
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
918
-422
268
2
1
17
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
648
631
262
1
1
12
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-767
-441
219
1
1
14
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1035
-448
162
2
1
17
8
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-748
-423
178
1
1
14
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
461
438
-248
1
1
9
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1201
-536
-76
2
1
17
10
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1254
-794
-160
2
1
17
15
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1157
-393
140
2
1
17
7
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-777
-272
156
1
0
14
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1259
-209
120
2
0
17
4
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
612
296
238
1
1
11
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1404
-517
-168
2
1
17
10
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1507
-747
-296
2
1
17
14
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1566
-360
-219
2
1
17
7
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1674
-503
-347
2
1
17
9
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-638
-1155
297
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1120
-1099
-250
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-446
-1184
242
1
2
8
17
5.3
5.3
5.3
0.8
0.0
-629
-1354
-291
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1412
-994
-464
2
2
17
17
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-649
-900
-447
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1396
-531
-465
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-536
573
-416
1
1
10
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
175
-190
-107
0
0
3
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
162
-641
-149
0
1
3
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-176
117
-83
0
0
3
2
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
583
-208
-105
1
0
11
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
707
235
-108
1
0
13
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-182
-748
160
0
1
3
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-255
-807
230
0
1
5
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-327
-799
305
1
1
6
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-701
192
38
1
0
13
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-746
-200
-140
1
0
14
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
964
196
5
2
0
17
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
649
189
-112
1
0
12
3
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-367
-664
365
1
1
7
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
440
778
305
1
1
8
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1387
264
-63
2
0
17
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
675
332
-133
1
1
13
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-982
-361
-290
2
1
17
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1212
-243
-212
2
0
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1196
-212
174
2
0
17
4
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-688
-590
462
1
1
13
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1233
-430
341
2
1
17
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
363
-660
361
1
1
7
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-351
-486
336
1
1
7
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-338
592
290
1
1
6
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
392
-815
385
1
1
7
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1030
235
230
2
0
17
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-374
284
191
1
1
7
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1234
-212
-174
2
0
17
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1450
-243
-195
2
0
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1515
-414
-332
2
1
17
8
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1306
-549
-488
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
676
545
-286
1
1
13
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1899
544
-295
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2258
316
208
3
1
17
6
1.0
5.3
5.3
5.3
0.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 82/214
σt
kg/cmq
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
eta
mm
-1.8
-1.8
-1.8
-1.8
-1.8
-1.9
-1.7
-1.8
-1.8
-1.7
-1.8
-1.8
-1.7
-1.8
-1.8
-1.7
-1.9
-1.9
-2.0
-2.0
-2.0
-2.0
-1.9
-1.8
-1.8
-1.7
-1.9
-1.9
-1.8
-1.7
-1.8
-1.9
-1.6
-1.6
-1.7
-1.8
-1.7
-2.0
-1.6
-1.7
-1.7
-1.7
-1.8
-1.7
-1.8
-1.8
-1.8
-1.9
-1.8
-2.0
-1.8
-1.7
-2.0
-2.0
-2.1
-1.7
-1.6
-1.7
-2.1
-2.1
-2.1
-2.2
-1.8
-1.9
-2.0
-1.9
-1.8
-1.7
-1.7
-2.0
-1.8
-1.9
-2.0
-2.0
-2.0
-1.8
-2.0
-1.7
-1.7
-1.7
-1.8
-2.0
-2.2
-2.3
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
C.D.S.
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
885
0
1
886
0
1
887
0
1
888
0
1
889
0
1
890
0
1
891
0
1
892
0
1
893
0
1
894
0
1
895
0
1
896
0
1
897
0
1
898
0
1
899
0
1
900
0
1
901
0
1
902
0
1
903
0
1
904
0
1
905
0
1
906
0
1
907
0
1
908
0
1
909
0
1
910
0
1
911
0
1
912
0
1
913
0
1
914
0
1
915
0
1
916
0
1
917
0
1
918
0
1
919
0
1
920
0
1
921
0
1
922
0
1
923
0
1
924
0
1
925
0
1
926
0
1
927
0
1
928
0
1
929
0
1
930
0
1
931
0
1
932
0
1
933
0
1
934
0
1
935
0
1
936
0
1
937
0
1
938
0
1
939
0
1
940
0
1
941
0
1
942
0
1
943
0
1
944
0
1
945
0
1
946
0
1
947
0
1
948
0
1
949
0
1
950
0
1
951
0
1
952
0
1
953
0
1
954
0
1
955
0
1
956
0
1
957
0
1
958
0
1
959
0
1
960
0
1
961
0
1
962
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
1
5
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Nx
Kg/m
-1294
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
-7545
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m ------1805
637
482
2
1
17
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-588
-428
216
1
1
11
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1171
-353
287
2
1
17
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1313
-177
81
2
0
17
3
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1442
-254
-151
2
0
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1449
-463
-364
2
1
17
9
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-887
-579
-494
2
1
16
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2158
624
380
3
1
17
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2162
359
181
3
1
17
7
1.0
5.3
5.3
5.3
0.0
-1376
-479
-419
2
1
17
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
875
535
-460
2
1
16
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1478
-326
-230
2
1
17
6
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1155
-169
109
2
0
17
3
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-709
-271
212
1
0
13
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
856
-305
265
2
1
16
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1105
1290
-699
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
422
548
-283
1
1
8
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-927
-159
-94
2
0
17
3
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-623
248
-153
1
0
12
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1010
-157
136
2
0
17
3
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1135
-274
218
2
0
17
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1074
-348
315
2
1
17
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1009
390
281
2
1
17
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
940
282
149
2
1
17
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
788
393
-228
1
1
15
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-568
-354
-302
1
1
11
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
372
742
-327
1
1
7
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
460
612
-347
1
1
9
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
302
1137
-160
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
395
-1214
-18
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
397
-933
-123
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-421
-1134
342
1
2
8
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1043
-404
373
2
1
17
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1329
-279
205
2
0
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
758
508
453
1
1
14
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1266
-164
-110
2
0
17
3
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-695
979
-210
1
2
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
398
950
-294
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-370
691
150
1
1
7
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
290
1495
-56
1
2
5
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-279
-1077
-97
0
2
5
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1371
-201
-138
2
0
17
4
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-928
222
-205
2
0
17
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1634
-295
-241
2
1
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1669
-393
-357
2
1
17
7
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-359
-1187
280
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
442
1261
247
1
2
8
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-315
-1322
251
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
0.8
0.0
-371
-1450
-255
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
362
-795
-354
1
1
7
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1013
-351
-406
2
1
17
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
473
413
-209
1
1
9
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
977
253
72
2
0
17
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1571
481
400
2
1
17
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1469
438
-299
2
1
17
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-314
1138
19
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
807
336
-200
1
1
15
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2164
580
281
3
1
17
11
1.0
5.3
5.3
5.3
0.0
-619
-232
-209
1
0
11
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
311
217
130
1
0
6
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
291
902
153
1
2
5
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-279
464
253
0
1
5
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-275
306
269
0
1
5
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
268
392
268
0
1
5
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2143
393
95
2
1
17
7
1.0
5.3
5.3
5.3
0.0
1805
429
-211
2
1
17
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
411
-645
365
1
1
8
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
397
-395
335
1
1
7
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
373
485
262
1
1
7
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
465
209
-138
1
0
9
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
459
476
-394
1
1
9
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-391
-489
-269
1
1
7
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
268
583
261
0
1
5
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1305
-270
-218
2
0
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-915
-339
-293
2
1
17
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
740
643
395
1
1
14
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
556
259
192
1
0
10
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
470
591
-194
1
1
9
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
σt
kg/cmq
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1478
0
0
0
-2
0
0.01
-11
0
0.07
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 83/214
eta
mm
-2.2
-2.0
-1.9
-1.8
-1.8
-1.8
-2.0
-2.2
-2.3
-1.9
-2.1
-1.8
-1.8
-1.9
-2.0
-2.2
-2.2
-1.7
-1.9
-1.6
-1.6
-1.7
-1.8
-2.0
-2.1
-2.1
-2.4
-2.3
-2.4
-2.4
-2.3
-2.3
-1.9
-1.8
-2.1
-1.7
-2.1
-2.2
-2.2
-2.2
-2.1
-1.7
-1.8
-1.7
-1.8
-2.0
-2.1
-1.9
-2.0
-2.1
-1.9
-2.2
-2.1
-2.1
-2.2
-2.3
-2.0
-2.1
-1.9
-2.1
-1.9
-2.0
-2.0
-2.0
-2.3
-2.2
-2.0
-2.1
-2.2
-2.1
-2.3
-2.2
-2.3
-1.8
-1.9
-2.2
-2.1
-2.2
Fpunz.
kg
τV,d fv,d
kg/cmq
4
18
FpnzLi
kg
τT,d fT,d
kg/cmq
1
18
Apunz
cmq
Flag
Ver.
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
1
8
1
1
9
1
1
970
Nx
Kg/m
-91
-1488
-321
Ny
Kg/m
-528
-8678
-7159
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1084
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1031
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
660
0
0
0
-1
0
0.00
-10
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
2
11
1
2
14
1
2
979
1
2
980
Nx
Kg/m
-356
-3688
-1409
143
Ny
Kg/m
-2077
-21511
-17958
834
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 2
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1106
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
2615
0
0
0
-6
0
0.04
-31
0
0.20
896
0
0
0
-2
0
0.02
-26
0
0.17
1106
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
7
18
2
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
18
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
3
15
1
3
17
1
3
139
1
3
981
Nx
Kg/m
-1464
-1540
-438
-387
Ny
Kg/m
-8537
-8981
-2555
-7164
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 3
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
987
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
817
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
864
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
647
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
4
19
1
4
20
1
4
144
1
4
992
1
4
993
1
4
998
1
4
999
1
4
1004
Nx
Kg/m
-813
-898
-73
60
-326
78
-451
152
Ny
Kg/m
-4740
-5236
-424
-406
-3845
300
-4176
887
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 4
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1063
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
1099
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.05
1037
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1011
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
988
0
0
0
-1
0
0.00
-5
0
0.05
1014
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
993
0
0
0
-1
0
0.00
-6
0
0.04
1046
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
3
13
3
13
2
13
3
13
2
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
5
21
1
5
23
1
5
24
1
5
1010
Nx
Kg/m
-774
-1558
-3563
-1613
Ny
Kg/m
-4515
-9091
-20784
-17254
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 5
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1090
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.06
1172
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
2622
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.19
845
0
0
0
-3
0
0.02
-25
0
0.16
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
7
18
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
1
18
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
6
25
1
6
27
1
6
33
1
6
34
1
6
146
1
6
1012
1
6
1019
1
6
1020
1
6
1023
1
6
1024
1
6
1040
1
6
1045
Nx
Kg/m
-1325
-1411
-1005
-2498
-128
-542
-443
-279
-57
35
-1301
432
Ny
Kg/m
-7728
-8230
-5861
-14572
-745
-6365
-183
-34
-330
204
-11892
2521
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 6
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1169
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
900
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.08
799
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
2238
0
0
0
-4
0
0.03
-21
0
0.14
1031
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
709
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
998
0
0
0
-1
0
0.00
0
0
0.00
1001
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
1025
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
1024
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
1246
0
0
0
-2
0
0.01
-17
0
0.11
964
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
2
13
2
13
6
18
3
13
2
13
2
13
3
13
3
13
3
13
3
18
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
1
18
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
18
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
7
29
1
7
30
1
7
31
1
7
32
1
7
1025
1
7
1026
1
7
1027
1
7
1028
Nx
Kg/m
644
-1329
83
-338
852
-669
380
-386
Ny
Kg/m
3754
-7752
485
-1972
2915
-6201
1244
-3366
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 7
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
990
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
1019
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
552
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
540
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
548
0
0
0
1
0
0.02
4
0
0.06
554
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
564
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.02
550
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
3
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
8
35
1
8
38
1
8
1046
Nx
Kg/m
-1619
-157
-323
Ny
Kg/m
-9445
-915
-7004
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 8
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1496
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.12
1429
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
752
0
0
0
-1
0
0.00
-10
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
4
13
4
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
0
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 84/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
8
1058
Nx
Kg/m
26
Ny
Kg/m
151
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 8
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1396
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
9
39
1
9
40
1
9
42
1
9
1064
1
9
1065
1
9
1071
1
9
1072
1
9
1077
Nx
Kg/m
-311
-708
-1527
80
-276
144
-748
254
Ny
Kg/m
-1814
-4130
-8909
-1147
-3729
386
-6755
1482
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 9
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
878
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
898
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
1913
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
878
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
900
0
0
0
0
0
0.00
-5
0
0.05
906
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
982
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.06
981
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
2
13
5
18
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
1
18
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
10
19
1
10
44
1
10
162
1
10
1081
Nx
Kg/m
-813
-3675
-1092
-1147
Ny
Kg/m
-4740
-21435
-6371
-17289
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 10
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
920
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
2768
0
0
0
-6
0
0.04
-31
0
0.20
863
0
0
0
-2
0
0.01
-9
0
0.06
638
0
0
0
-2
0
0.01
-25
0
0.16
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
7
18
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
18
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
11
16
1
11
46
1
11
48
1
11
49
1
11
173
1
11
983
1
11
1089
1
11
1090
Nx
Kg/m
441
-413
178
-670
-76
167
35
140
Ny
Kg/m
2573
-2411
1040
-3911
-445
2044
719
-2892
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 11
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
672
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
845
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
862
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
867
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
849
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
620
0
0
0
0
0
0.00
3
0
0.04
851
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
815
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
12
45
1
12
46
1
12
47
1
12
48
1
12
1086
1
12
1087
1
12
1088
1
12
1089
Nx
Kg/m
-1568
-413
-2606
178
-665
973
-973
1501
Ny
Kg/m
-9146
-2411
-15200
1040
-8380
1175
-13740
868
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 12
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1031
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.12
1039
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
1067
0
0
0
-4
0
0.03
-22
0
0.14
1036
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
848
0
0
0
-1
0
0.01
-12
0
0.11
863
0
0
0
2
0
0.02
2
0
0.02
862
0
0
0
-2
0
0.01
-20
0
0.13
858
0
0
0
3
0
0.02
1
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
3
13
3
13
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
13
49
1
13
50
1
13
51
1
13
52
1
13
1090
1
13
1091
1
13
1092
1
13
1093
Nx
Kg/m
-670
-1282
110
-1548
821
-617
848
-475
Ny
Kg/m
-3911
-7480
643
-9028
-2942
-6600
1060
-7988
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 13
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
954
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
958
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
808
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
821
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
677
0
0
0
1
0
0.02
-4
0
0.04
671
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
680
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.02
677
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.07
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
14
53
1
14
54
1
14
57
1
14
1106
1
14
1118
1
14
1123
1
14
1124
1
14
1125
Nx
Kg/m
-1282
-326
-1375
-395
-380
-376
-420
-532
Ny
Kg/m
-7478
-1903
-8019
-6167
-2323
-2194
-2447
-6580
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 14
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1060
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
1093
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1181
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
731
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
1132
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1112
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1165
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
819
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
3
13
2
13
3
13
3
13
3
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
15
59
Nx
Kg/m
-1374
Ny
Kg/m
-8017
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 15
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1168
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 85/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
15
61
1
15
1130
1
15
1137
1
15
1140
1
15
1141
1
15
1146
1
15
1147
Nx
Kg/m
-1383
-436
-391
-118
-79
-380
-385
Ny
Kg/m
-8070
-6567
-7179
-2271
-2213
-2216
-2243
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 15
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
864
0
0
0
-2
0
0.01
-12
0
0.07
779
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
737
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.07
1121
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
1128
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
1141
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1151
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
2
13
2
13
3
13
3
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
16
21
1
16
23
1
16
54
1
16
179
1
16
1005
1
16
1008
1
16
1154
1
16
1159
Nx
Kg/m
-774
-1558
-326
-280
-301
-765
146
260
Ny
Kg/m
-4515
-9091
-1903
-1632
-4024
-6919
407
1515
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 16
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
912
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.06
1979
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
870
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
874
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
892
0
0
0
-1
0
0.00
-6
0
0.05
1374
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.06
891
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
969
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
5
18
2
13
2
13
2
13
3
18
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
18
0
13
0
13
0
13
1
18
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
17
64
1
17
1168
1
17
1170
1
17
1174
Nx
Kg/m
-1255
-384
-42
-101
Ny
Kg/m
-7320
-5843
-661
-590
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 17
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1135
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
715
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.07
1211
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1245
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
2
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
18
67
1
18
68
1
18
69
1
18
70
1
18
1183
1
18
1189
1
18
1190
1
18
1195
Nx
Kg/m
-326
-679
-140
-1539
-264
144
-756
254
Ny
Kg/m
-1904
-3961
-817
-8975
-3582
381
-6840
1484
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 18
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
932
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
907
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
908
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1898
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
922
0
0
0
0
0
0.00
-5
0
0.05
913
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
1025
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.06
992
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
2
13
2
13
5
18
2
13
2
13
3
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
1
18
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
19
71
1
19
72
1
19
73
1
19
76
Nx
Kg/m
-1600
-1037
-1747
-194
Ny
Kg/m
-9332
-6046
-10192
-1134
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 19
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1184
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.12
1121
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
2312
0
0
0
-3
0
0.02
-15
0
0.09
1200
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
6
18
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
1
18
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
20
77
1
20
78
1
20
196
1
20
1209
1
20
1212
1
20
1214
1
20
1216
1
20
1217
Nx
Kg/m
-1379
-1422
-567
-489
-259
-415
-429
-487
Ny
Kg/m
-8045
-8297
-3306
-6697
-2734
-7460
-2500
-2843
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 20
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1178
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
955
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.08
1052
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.03
890
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.09
1061
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.03
852
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.07
1047
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
1094
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
2
13
3
13
2
13
3
13
2
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
21
29
1
21
60
1
21
63
1
21
65
1
21
79
1
21
80
1
21
1025
1
21
1164
1
21
1169
1
21
1219
1
21
1225
Nx
Kg/m
644
-337
382
-194
-1091
-1823
232
182
99
-229
-416
Ny
Kg/m
3754
-1968
2231
-1131
-6363
-10632
2793
-2281
-1038
-6812
-8910
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 21
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
625
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
1217
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
1302
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
1437
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
956
0
0
0
-2
0
0.01
-9
0
0.06
955
0
0
0
-3
0
0.02
-15
0
0.10
586
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.05
1213
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
1323
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
964
0
0
0
0
0
0.00
-10
0
0.06
984
0
0
0
-1
0
0.00
-13
0
0.08
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
3
13
3
13
4
13
2
13
2
13
1
13
3
13
3
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
1
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 86/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
21
1231
Nx
Kg/m
-154
Ny
Kg/m
-898
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 21
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1266
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
22
39
1
22
81
1
22
83
1
22
1236
1
22
1243
1
22
1244
1
22
1250
1
22
1251
Nx
Kg/m
-311
-1494
-1368
-586
-437
-420
-420
-373
Ny
Kg/m
-1814
-8717
-7983
-7172
-6539
-2315
-2448
-2174
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 22
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1146
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1281
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
1159
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
848
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.09
786
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
1149
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1185
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1117
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
3
13
2
13
2
13
3
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
23
85
1
23
87
1
23
1264
1
23
1271
1
23
1272
1
23
1278
1
23
1279
1
23
1280
Nx
Kg/m
-1418
-1371
-548
-435
-381
-419
-376
-379
Ny
Kg/m
-8270
-7995
-6765
-6551
-2317
-2442
-2194
-2209
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 23
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1226
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
1160
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
827
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.09
804
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
1182
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1215
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1156
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1138
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
2
13
2
13
3
13
3
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
24
89
1
24
93
1
24
1283
1
24
1291
1
24
1292
1
24
1293
1
24
1297
1
24
1298
Nx
Kg/m
-1287
963
-516
365
-255
-197
-118
-122
Ny
Kg/m
-7508
5617
-6225
4078
-740
-838
-688
-712
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 24
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1105
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
1149
0
0
0
2
0
0.02
8
0
0.11
805
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
770
0
0
0
1
0
0.01
6
0
0.08
1191
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1147
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1202
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1160
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
2
13
2
13
3
13
3
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
25
90
1
25
95
1
25
101
1
25
219
1
25
1301
1
25
1307
1
25
1314
1
25
1323
Nx
Kg/m
-420
-437
535
-334
32
-14
-313
224
Ny
Kg/m
-2452
-2547
3120
-1947
-1865
-1885
-1826
2358
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 25
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1207
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
864
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
668
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
1148
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1109
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
1112
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
1118
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
627
0
0
0
0
0
0.01
3
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
2
13
2
13
3
13
3
13
3
13
3
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
26
97
1
26
98
1
26
99
1
26
100
1
26
1318
1
26
1319
1
26
1320
1
26
1321
Nx
Kg/m
-1337
323
-365
-74
-524
813
-368
339
Ny
Kg/m
-7799
1883
-2128
-433
-6272
1525
-3503
620
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 26
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1098
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
1057
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
711
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
728
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
737
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
729
0
0
0
1
0
0.02
2
0
0.03
726
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
746
0
0
0
1
0
0.01
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
27
40
1
27
42
1
27
104
1
27
1329
Nx
Kg/m
-708
-1527
-3528
-1611
Ny
Kg/m
-4130
-8909
-20582
-17209
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 27
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1064
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
1208
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
2540
0
0
0
-6
0
0.04
-29
0
0.19
835
0
0
0
-3
0
0.02
-25
0
0.16
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
6
18
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
1
18
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
28
68
Nx
Kg/m
-679
Ny
Kg/m
-3961
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 28
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1093
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 87/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
28
70
1
28
106
1
28
1334
Nx
Kg/m
-1539
-3573
-1614
Ny
Kg/m
-8975
-20841
-17341
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 28
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1255
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
2608
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.19
861
0
0
0
-3
0
0.02
-25
0
0.16
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
7
18
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
18
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
29
95
1
29
108
1
29
1339
1
29
1341
Nx
Kg/m
-437
-3516
-1411
172
Ny
Kg/m
-2547
-20511
-17160
1004
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 29
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1207
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
2500
0
0
0
-6
0
0.04
-29
0
0.19
919
0
0
0
-2
0
0.02
-25
0
0.16
1110
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
6
18
2
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
18
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
30
101
1
30
102
1
30
109
1
30
110
1
30
1323
1
30
1325
1
30
1342
1
30
1343
Nx
Kg/m
535
-110
-1239
-335
796
350
-576
-364
Ny
Kg/m
3120
-642
-7226
-1952
2442
1068
-5822
-3234
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 30
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
893
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
447
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
916
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
435
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
455
0
0
0
1
0
0.02
3
0
0.05
466
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.02
461
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.07
452
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
1
13
2
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
31
98
1
31
111
1
31
117
1
31
118
1
31
1354
1
31
1357
1
31
1358
1
31
1359
Nx
Kg/m
323
1158
-2028
-2901
-318
-1174
-278
-367
Ny
Kg/m
1883
6758
-11830
-16924
-1472
-14199
-1620
-2141
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 31
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1251
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
1425
0
0
0
2
0
0.03
10
0
0.13
1485
0
0
0
-3
0
0.03
-17
0
0.15
2168
0
0
0
-5
0
0.03
-24
0
0.16
1254
0
0
0
-1
0
0.00
-2
0
0.01
839
0
0
0
-2
0
0.01
-20
0
0.13
1280
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
1308
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
4
13
4
13
5
18
3
13
2
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
13
1
13
1
18
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
32
113
1
32
114
1
32
115
1
32
116
1
32
1346
1
32
1347
1
32
1348
1
32
1349
Nx
Kg/m
-1484
390
-544
579
-489
894
-549
446
Ny
Kg/m
-8656
2277
-3173
3379
-7129
2214
-4524
2002
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 32
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1036
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
1008
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
457
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
461
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.05
532
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.09
527
0
0
0
1
0
0.02
3
0
0.04
519
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.06
536
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
3
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
33
114
1
33
116
1
33
119
1
33
120
1
33
1347
1
33
1349
1
33
1361
1
33
1362
Nx
Kg/m
390
579
-1803
-3264
1195
1948
-860
-1315
Ny
Kg/m
2277
3379
-10517
-19042
2275
2112
-9905
-16450
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 33
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1092
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
1870
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.05
1089
0
0
0
-3
0
0.03
-15
0
0.13
1945
0
0
0
-5
0
0.04
-27
0
0.18
725
0
0
0
2
0
0.03
3
0
0.04
719
0
0
0
3
0
0.03
3
0
0.04
714
0
0
0
-1
0
0.01
-14
0
0.13
718
0
0
0
-2
0
0.01
-23
0
0.15
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
5
18
3
13
5
18
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
18
0
13
1
18
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
34
121
1
34
122
1
34
234
1
34
1367
1
34
1370
1
34
1372
1
34
1374
1
34
1375
Nx
Kg/m
-1859
-1596
-447
-725
-275
-567
-368
-425
Ny
Kg/m
-10842
-9312
-2610
-8825
-2296
-8599
-2149
-2478
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 34
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1690
0
0
0
-3
0
0.03
-15
0
0.14
1117
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.09
1416
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
1090
0
0
0
-1
0
0.01
-13
0
0.11
1303
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
996
0
0
0
-1
0
0.01
-12
0
0.08
1216
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1346
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
4
13
3
13
4
13
3
13
3
13
2
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
0
13
1
13
0
13
0
13
0
13
0
13
1
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 88/214
C.D.S.
2 TABULATI BLOCCO ATRIO/MENSA
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Le sezioni delle aste in c.a.o. riportate nel seguito sono state raggruppate per tipologia. Le tipologie disponibili sono le seguenti:
1) RETTANGOLARE
2) a T
3) ad I
4) a C
5) CIRCOLARE
6) POLIGONALE
Nelle tabelle sono usate alcune sigle il cui significato è spiegato dagli schemi riportati in appresso:
Per quanto attiene alla tipologia poligonale le diciture V1, V2, …, V10 individuano i vertici della sezione descritta per coordinate.
In coda alle presenti stampe viene riportata la tabellina riassuntiva delle caratteristiche statiche delle sezioni in parola in termini di area,
momenti di inerzia baricentrici rispetto all'asse X ed Y (Ixg ed Iyg) e momento d'inerzia polare (Ip).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 89/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.
Sez.
U
P
A
Ax
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
Wt
ix
iy
sver
E
G
samm
lambda
fe
Ω
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Caric. estra
E.lim.
Coeff.'ni'
ver.
:
:
:
:
gamma
Wx Plast.
Wy Plast.
Wt Plast.
Ax Plast.
Ay Plast.
Iw
Num.Rit.Tors
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero d'archivio della sezione
Perimetro bagnato per metro di sezione
Peso per unità di lunghezza
Area della sezione
Area a taglio in direzione X
Area a taglio in direzione Y
Momento d'inerzia rispetto all'asse X
Momento d'inerzia rispetto all'asse Y
Momento d'inerzia torsionale
Modulo di resistenza a flessione, asse X
Modulo di resistenza a flessione, asse Y
Modulo di resistenza a torsione
Raggio d'inerzia relativo all'asse X
Raggio d'inerzia relativo all'asse Y
Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t))
Modulo di elasticità normale
Modulo di elasticità tangenziale
Tensione ammissibile
Valore massimo della snellezza
Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510)
Prospetto per i coefficienti Ω (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le
sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere)
Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento
Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento
Coefficiente “ni”
-1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica
completa
peso specifico del materiale
Modulo di resistenza plastica in direzione X
Modulo di resistenza plastica in direzione Y
Modulo di resistenza plastica torsionale
Area a taglio plastica direzione X
Area a taglio plastica direzione Y
Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale)
Numero di ritegni torsionali
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 90/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.
Materiale N.ro
: Numero identificativo del materiale in esame
Densità
: Peso specifico del materiale
Ex * 1E3
: Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo
Ni.x
: Coefficiente di Poisson in direzione x
Alfa.x
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione x
Ey * 1E3
: Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo
Ni.y
: Coefficiente di Poisson in direzione y
Alfa.y
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione y
E11 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna
E12 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna
E13 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna
E22 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna
E23 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna
E33 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 91/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shell.
Sezione N.ro
: Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi)
Spessore
: Spessore dell'elemento
Base foro
: Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non
sia presente)
Altezza foro
: Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro
non sia presente)
Codice
: Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 =
qualunque posizione)
Ascissa foro
: Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro
Ordinata foro
: Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Tipo elem.
: Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo:
0 = Lastra – Piastra
1 = Lastra
2 = Piastra
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 92/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di
fondazione, per i pilastri e per i setti.
Crit.N.ro
Elem.
%Rig.Tors.
Mod. E
Poisson
Sgmc
tauc0
tauc1
Sgmf
Om.
Gamma
Copristaffa
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Fi min.
Fi st.
Lar. st.
Psc
Pos.pol.
D arm.
Iteraz.
Def. Tag.
%Scorr.Staf.
P.max staffe
P.min.staffe
tMt min.
Ferri parete
Ecc.lim.
Tipo ver.
Fl.rett.
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Den.X pos.
:
Den.X neg.
:
Den.Y pos.
:
Den.Y neg.
:
%Mag.car.
:
Linear.
:
Appesi
:
Min. T/sigma
Verif.Alette
Kwinkl.
:
:
:
Numero indicativo del criterio di progetto
Tipo di elemento strutturale
Percentuale di rigidezza torsionale
Modulo di elasticità normale
Coefficiente di Poisson
Tensione massima di esercizio del calcestruzzo
Tensione tangenziale minima
Tensione tangenziale massima
Tensione massima di esercizio dell'acciaio
Coefficiente di omogeneizzazione
Peso specifico del materiale
Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in
calcestruzzo
Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali
Diametro delle staffe
Larghezza massima delle staffe
Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche
Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali
Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali
Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali
Deformabilità a taglio (si, no)
Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe
Passo massimo delle staffe
Passo minimo delle staffe
Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione
Presenza di ferri di parete a taglio
Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura
Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)
Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =
si)
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma negativo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma negativo
Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di
carico
Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:
1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione
2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.
3 = comportamento lineare solo a trazione.
4 = comportamento non lineare solo a trazione.
5 = comportamento lineare solo a compressione.
6 = comportamento non lineare solo a compressione.
Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato
all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)
Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)
Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)
Costante di sottofondo del terreno
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 93/214
C.D.S.
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.
Cri.Nro
Tipo Elem.
fck
fcd
rcd
fyk
fyd
Ey
ec0
ecu
eyu
Ac/At
Mt/Mtu
Wra
Wfr
Wpe
σc Rara
σc Perm
σf Rara
SpRar
SpPer
Coef.Visc.:
: Numero identificativo del criterio di progetto
: Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto
elastico ("SHela")
: Resistenza caratteristica del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma
parabola rettangolo)
: Resistenza caratteristica dell'acciaio
: Resistenza di calcolo dell'acciaio
: Modulo elastico dell'acciaio
: Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico
: Deformazione ultima del calcestruzzo
: Deformazione ultima dell'acciaio
: Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa
: Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente
ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti
: Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni permanenti
: Coefficiente di viscosità
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 94/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:
- Filo
: Numero del filo fisso in pianta.
- Ascissa
: Ascissa.
- Ordinata : Ordinata.
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:
- Quota
: Numero identificativo della quota del piano.
- Altezza
: Altezza dallo spiccato di fondazione.
- Tipologia : Le tipologie previste sono due:
0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere
considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati
dalla relazione di impalcato rigido.
1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui
massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti
orizzontali indipendenti.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 95/214
C.D.S.
╖
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.
Filo
Sez.
Tipologia
Magrone
Ang.
Codice
dx
dy
Crit.N.ro
: Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro
: Numero di archivio della sezione del pilastro
: Descrive le seguenti grandezze:
a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare;
'Polig.'=poligonale
b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di
sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario
: Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i
seguenti codici di spigolo:
Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti
imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta
: Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di
valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso
fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico
tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 96/214
C.D.S.
sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 97/214
C.D.S.
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
╖
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:
Trave
Sez.
Base x Alt.
Magrone
Ang.
Filo in.
Filo fin.
Quota in.
Quota fin.
dx in
dx f
dy in
dy f
Pann.
Tamp.
Ball.
Espl.
Tot.
Torc.
Orizz.
Assia.
Ali.
Crit.N.ro
: Numero identificativo della trave alla quota in esame
: Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta
di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo
spessore
: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse
: Numero del filo fisso iniziale della trave
: Numero del filo fisso finale della trave
: Quota dell’estremo iniziale della trave
: Quota dell’estremo finale della trave
: Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.
: Carico sulla trave dovuto a tamponature
: Carico sulla trave dovuto a ballatoi
: Carico sulla trave imposto dal progettista
: Totale dei carichi verticali precedenti
: Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica
: Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 98/214
C.D.S.
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita,
di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 99/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre.
Piastra N.ro
: Numero identificativo della piastra in esame
Filo 1
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra
Filo 2
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della
piastra
Filo 3
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra
Filo 4
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra
Tipo carico
: Numero di archivio delle tipologie di carico
Quota filo 1
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo
filo fisso
Quota filo 2
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del
secondo filo fisso
Quota filo 3
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo
fisso
Quota filo 4
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto
filo fisso
Tipo sezione
: Numero identificativo della sezione della piastra
Spessore
: Spessore della piastra
Kwinkler
: Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di
piastre in elevazione)
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 100/214
C.D.S.
Sez.
N.ro
1936
Sez.
N.ro
1936
1939
U
m2/m
0.80
6.00
Sez.
N.ro
1936
1939
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
PIATTI UNI
PIATTI UNI
Descrizione
b
s
Mat/Tip
Sez.
Descrizione
b
mm
mm
N.ro
N.ro
mm
RET20X20
200.0 200.0
101
1939
RET 20X280
200.0
P
kg/m
20.0
280.0
A
cmq
400.00
5600.00
Ax
cmq
266.67
3733.33
RET20X20
RET 20X280
Classi
ficaz.
Legno
GL24c
C24
Materiale
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
Densita'
kg/mc
2500
500
1900
1700
1700
1900
1900
1900
1900
1900
1900
1800
1900
1800
1900
1900
1900
Car.
N.ro
1
2
3
IDENTIF.
Perman.
NONstru
kg/mq
80
300
80
ix
cm
5.77
80.83
Ex*1E3
kg/cmq
315
37
25
30
30
5
20
15
5
20
15
25
50
50
50
30
30
Ni.x
0.20
0.10
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
Varia
bile
Neve
kg/mq kg/mq
50
150
300
0
50
150
ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA
Alfa.x
Ey*1E3
Ni.y
Alfa.y E11*1E3 E12*1E3
(*1E5) kg/cmq
(*1E5)
kg/cmq
kg/cmq
1.00
315
0.20
1.00
328
66
1.00
73
0.20
1.00
37
7
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
E13*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
iy
cm
5.77
5.77
Ay Plastico
cm2
400.00
5600.00
CARATTERISTICHE MATERIALE LEGNO
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO LUNGO LA DIREZIONE DELL'ASTA
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
24.0
14.0
21.0
2.2
11.6
9.4
0.59
500
1
24.0
14.0
21.0
2.5
11.0
7.4
0.69
500
1
Sezione
N.ro
601
602
Peso
Strut
kg/mq
80
0
80
Wt
cm3
2666.67
2666.67
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
DATI PER VERIFICHE EUROCODICE
Wx Plastico
Wy Plastico
Wt Plastico
Ax Plastico
cm3
cm3
cm3
cm2
2000.00
2000.00
4000.00
400.00
392000.00
28000.00
784000.00
5600.00
Descrizione
Mat.
N.ro
101
102
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
cmq
cm4
cm4
cm4
cm3
cm3
266.67
13333.3
13333.3
53333.3
1333.33
1333.33
3733.33
36586668.0
186666.7
746666.7
261333.34
18666.67
s
Mat/Tip
mm
N.ro
2800.0
102
E22*1E3
kg/cmq
328
75
27
32
32
5
21
16
5
21
16
27
53
53
53
32
32
sver
1/cm
0.00
0.00
Iw
cm6
0.0
0.0
Coeff.
Kdef
x SLE
0.80
0.80
E23*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
200
E33*1E3
kg/cmq
131
5
10
12
12
2
8
6
2
8
6
10
20
20
20
12
12
ARCHIVIO SEZIONI SHELLS
Spessore
Tipo
Tipo Elemento
cm
Mater.
(descrizione)
13
20
LASTRA-PIASTRA
24
2
LASTRA-PIASTRA
Destinaz.
Psi Psi
d'Uso
0
1
CopNeve<1k 0.5 0.2
Categ. C
0.7 0.7
CopNeve<1k 0.5 0.2
ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO
Anal
Psi Car.
DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO
2
N.ro
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
0.6
Platea PT
Aule
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
CRITERI DI PROGETTO
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE
DURABILITA'
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 101/214
CARATTER.COSTRUTTIVE
FLAG
C.D.S.
Crit
N.ro
1
3
Cri
Nro
1
3
Elem.
ELEV.
PILAS
Tipo
Elem
ELEV.
PILAS
% Rig
Tors.
5
60
fck
250.0
250.0
IDENT %
Mat.
Rig
N.ro
1
Cri
Nro
1
Tipo
Elem
SETTI
Fls
100
fck
250.0
% Rig
Fless
100
100
Classe
CLS
C25/30
C25/30
Classe
Acciaio
B450C
B450C
Mod. El
kg/cmq
314758
314758
Pois Gamma
son
kg/mc
0.20
2500
0.20
2500
Tipo
Ambiente
ORDIN. XC1
ORDIN. X0
Tipo
Armatura
POCO SENS.
POCO SENS.
Toll.
Copr.
0.00
0.00
Copr Copr Fi
staf
ferr min
2.5
4.1
16
2.0
3.5
14
Fi
st.
8
8
Lun Li Ap
sta n. pe
50 1 0
50 0
CRITERI DI PROGETTO
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
Classe
CLS
C25/30
MATERIALI SHELL IN C.A.
CARATTERISTICHE
DURABILITA'
Classe
Mod. E
Pois- Gamm
Tipo
Tipo
a
Acciaio
kg/cmq
son kg/mc
Ambiente
Armatura
B450C
314758
0.20
2500
XC2/XC3
POCO SENS.
euk
0.08
0.08
Toll.
COPRIFERRO
Setti
Piastre
Copr.
0.00
(cm)
2.5
(cm)
3.5
MATERIALI SHELL IN C.A.
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
euk
MATERIALI SHELL XLAM
Mat.
N.ro
2
20
Mat.
N.ro
1
IDENTIFICATIVO
Arch Coef
Direzione
Legn Pois
Strato 1
102 0.20
Verticale
102 0.20
Verticale
Larg
ftk
Sp.1
cm N/mmq cm
20.0
2.50
6
20.0
2.50
2
Sp.2
cm
4
3
Sp.3
cm
4
3
Sp.4
cm
4
3
Sp.5
cm
6
2
STRATIGRAFIA
Sp.6 Sp.7 Sp.8 Sp.9 Sp10 Sp11 Sp12 Sp13 Sp14 Sp15
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
MATERIALI SHELL XLAM
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO PER XLAM LUNGO LA DIREZIONE DELLE FIBRE
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Classi
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
Coeff.
ficaz.
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
Kdef
Legno
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
x SLE
C24
24.0
14.0
21.0
2.5
11.0
7.4
0.69
500
1
0.80
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
1
15.00
0.00
2
1.00
0.00
Massima dimens. dir. X (m)
Massima dimens. dir. Y (m)
Vita Nominale
(Anni)
Longitudine Est (Grd)
Categoria Suolo
Sistema Costruttivo Dir.1
Regolarita' in Altezza
Direzione Sisma (Grd)
Effetti P/Delta
Probabilita' Pvr
Accelerazione Ag/g
DATI GENERALI DI STRUTTURA
DATI GENERALI DI STRUTTURA
40.00
Altezza edificio
(m)
25.00
Differenza temperatura(°C)
PARAMETRI SISMICI
50
Classe d' Uso
11.32810
Latitudine Nord (Grd)
D
Coeff. Condiz. Topogr.
Utente
Sistema Costruttivo Dir.2
NO(KR=.8)
Regolarita' in Pianta
0
Sisma Verticale
NO
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O.
0.81
Periodo di Ritorno Anni
0.05
Periodo T'c
(sec.)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 102/214
4.00
15
QUARTA
44.82997
1.00000
Utente
NO
ASSENTE
60.00
0.27
C.D.S.
Fo
Fattore Stratigrafia 'S'
Periodo TC
(sec.)
2.49
Fv
1.80
Periodo TB
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.
Probabilita' Pvr
0.63
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.07
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.53
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.80
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.65
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.
Probabilita' Pvr
0.10
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.20
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.54
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.65
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C.
Probabilita' Pvr
0.05
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.26
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.47
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.43
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.67
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 1
Fattore di struttura 'q'
1.60
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 2
Fattore di struttura 'q'
1.60
COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI
Acciaio per carpenteria
1.05
Verif.Instabilita' acciaio:
Acciaio per CLS armato
1.15
Calcestruzzo CLS armato
Legno per comb. eccez.
1.00
Legno per comb. fondament.:
Livello conoscenza
LC2
FRP Collasso Tipo 'A'
1.10
FRP Delaminazione Tipo 'A'
FRP Collasso Tipo 'B'
1.25
FRP Delaminazione Tipo 'B'
FRP Resist. Press/Fless
1.00
FRP Resist. Taglio/Torsione
FRP Resist. Confinamento
1.10
DATI GENERALI DI STRUTTURA
DATI DI CALCOLO PER AZIONE VENTO
Zona Geografica
2
Altitudine s.l.m.
(m)
Distanza dalla costa (km)
150.00
Tempo di Ritorno
(anni)
Classe di Rugosita'
D
Coefficiente Topografico
Coefficiente dinamico
1.00
Coefficiente di attrito
Velocita' di riferim. (m/s)
25.02
Pressione di riferim.(kg/mq)
Categoria di Esposizione
II
La costruzione ha (o puo' anche avere in condizioni
eccezionali) una parete con aperture di superficie
minore di 1/3 di quella totale.
Il calcolo delle azioni del vento e' effettuato in base al punto 3.3 del
D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare
del 26/12/2009
Filo
N.ro
1
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
0.00
0.00
2
0.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 103/214
Ordinata
m
3.10
0.79
0.22
1.82
101.00
0.27
0.92
0.22
1.89
949.00
0.28
1.53
0.22
2.39
1950.00
0.29
1.70
0.22
2.65
1.05
1.50
1.50
1.20
1.50
1.20
13.00
50.00
1.00
0.01
39.12
C.D.S.
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
9.16
3.10
4
0.00
9.16
7.20
8
0.00
9.16
14.45
12
0.00
0.00
20.96
14
0.00
9.16
29.04
18
9.16
-0.50
-0.50
20
9.66
9.66
29.54
22
-0.50
Filo
N.ro
3
5
11
13
17
19
21
Quota
N.ro
0
QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI
IrregTamp
Quota
Altezza
XY
Alt.
N.ro
m
Piano Terra
1
5.30
Altezza
m
0.00
Filo
N.ro
1
18
Ordinata
m
7.13
14.45
19.27
29.04
0.00
-0.50
29.54
Tipologia
PILASTRI IN ACCIAIO QUOTA 5.3
Tipologia
Ang.
dx
(Grd)
(cm)
RET20X20
0.00
0.00
RET20X20
0.00
0.00
Sez.
N.ro
1936
1936
m
dy
(cm)
0.00
0.00
Tipologia
IrregTamp
XY
Alt.
NO
NO
Piano sismico
Crit.
N.ro
101
101
Tipo Elemento
ai fini sismici
SismoResist.
SismoResist.
RIGIDEZZE NODALI PIL. QUOTA 5.3 m
Pilas
N.ro
1
18
Trav
N.ro
1
8
10
13
17
20
Sett
N.ro
4
5
9
12
14
15
16
NODO IN IZ IALE
Cod
Tx
Ty
Tz
Rx
ice
(t/m)
(t/m)
(t/m)
(t·m)
CF INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO
CF INCASTRO INCASTRO INCASTRO LIBERO
Sez.
N.ro
1939
1939
1939
1939
1939
1939
Sez
N.r
602
602
602
602
602
602
602
DATI GENERALI
Tipo Elemento
Ang
fini sismici
Grd
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
GEOMETRIA
Sp. Fil Fil
cm in. fin
24
8
11
24 14 17
24
2
4
24
8
12
24 11 17
24 13 14
24
3
5
Fil
in.
1
1
4
12
5
18
QUOTE
Q in.
Q.fin
(m)
(m)
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
5.30
Fil
fin
18
2
8
13
11
3
Dxi
cm
0
0
0
0
0
0
0
NODO FIN ALE
Rz
Cod
Tx
Ty
Tz
Rx
Ry
Rz
(t·m)
ice
(t/m)
(t/m)
(t/m)
(t·m)
(t·m)
(t·m)
INCASTRO I
INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO
INCASTRO I
INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO INCASTRO
TRAVI IN ACCIAIO ALLA QUOTA 5.3 m
QUOTE
SCOSTAMENTI
CAR ICH I
Q in.
Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc
(m)
(m)
cm cm cm cm cm cm
kg / m
kg
5.30
5.30
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
5.30
5.30
0
0
0
0
0
0 1649
0
0
0 1649
0
5.30
5.30
0
0
0
0
0
0 1649
0
0
0 1649
0
5.30
5.30
0
0
0
0
0
0 1649
0
0
0 1649
0
5.30
5.30
0
0
0
0
0
0 1649
0
0
0 1649
0
5.30
5.30
0
0
0
0
0
0 1649
0
0
0 1649
0
SCOSTAMENTI
Dyi Dzi Dxf Dyf
cm cm cm cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Setto
N.ro
4
Foro
N.ro
1
Base f
cm
400
Alt. f
cm
270
Codice
Posiz.Foro
LIBERO
Asc. f
cm
250
5
1
450
250
LIBERO
330
Mega
N.ro
1
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
Ord. f
cm
0
0
SETTI ALLA QUOTA 5.3 m
CARICHI VERTICALI
Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia
cm
kg / m
kg
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1673
0
0
0 1673
0
0
0
0 1673
0
0
0 1673
0
0
0
0 1639
0
0
0 1639
0
0
0
0 1673
0
0
0 1673
0
0
0
0 1673
0
0
0 1673
0
0
0
FORI SETTI ALLA QUOTA 5.3 m
Sezione
Sezione
Sezione
Catena
Cerchiat.
Architrav
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Sezione
Piedritti
Nessuna
Nessuna
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
Mat. Crit
SubF Prog
0
1
0
1
PRESSIONI
Psup.
Pinf.
kg/mq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
FiLon
mm
16
16
GEOMETRIA MEGA-PIASTRE ALLA QUOTA 0 m
Tipo
Tipo
Spess.
Kwinkl.
Tipo
Vert.
X
Carico
Sez.
cm
kg/cmc
Mat.
N.ro
(m)
2
1
35.0
1.0
1
1
-0.50
2
9.66
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 104/214
Orizz Assia
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Crit
N.ro
101
101
101
101
101
101
RINFORZI MUR
Mat Ini Fin.
Nro cm cm
NFer NFer
Sup. Inf.
4
8
4
Ali
%
0
0
0
0
0
0
8
FiSt
mm
15
PSta
cm
1
15
1
Y
(m)
-0.50
-0.50
C.D.S.
Mega
N.ro
GEOMETRIA MEGA-PIASTRE ALLA QUOTA 0 m
Tipo
Tipo
Spess.
Kwinkl.
Tipo
Vert.
X
Carico
Sez.
cm
kg/cmc
Mat.
N.ro
(m)
3
9.66
4
-0.50
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
4
5
6
7
8
9
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.05
1.05
1.50
1.05
1.05
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
1
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
16
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
1.00
0.30
17
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
-0.30
18
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
1.00
-0.30
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. 19
20
21
22
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-1.00
-1.00
1.00
0.30
0.30
0.30
0.30
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-0.30
-0.30
0.30
0.30
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
31
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
0.30
1.00
32
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
0.30
1.00
33
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
0.30
-1.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
1
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Y
(m)
29.54
29.54
10
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
13
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
1.00
0.30
14
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
1.00
0.30
15
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
0.30
A1 / S.L.D.
23
24
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
1.00
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
0.30
0.30
25
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
-1.00
-0.30
26
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
-1.00
-0.30
27
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
-1.00
-0.30
28
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
-1.00
-0.30
29
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
0.30
1.00
30
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
0.30
1.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
34
35
36
37
38
39
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
0.30
-0.30
-0.30
0.30
-0.30
-1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-1.00
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
1.00
40
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
1.00
41
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
-0.30
-1.00
42
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
-1.00
43
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
-0.30
-1.00
44
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
-0.30
-1.00
45
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
COMBINAZIONI RARE - S.L.E.
3
4
5
6
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
1.00
0.70
0.70
0.50
0.50
1.00
0.50
0.00
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.60
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
7
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
8
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
9
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
1
2
3
4
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
0.60
0.60
0.60
0.00
0.20
0.00
0.00
5
1.00
1.00
0.60
0.00
6
1.00
1.00
0.60
0.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 105/214
10
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
C.D.S.
DESCRIZIONI
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
1
2
3
4
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
1.00
Peso Strutturale
1.00
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
0.60
0.00
Var.Neve h<=1000
0.00
Var.Coperture
Vento dir. 0
0.00
Vento dir. 90
0.00
0.00
Vento dir. 180
0.00
Vento dir. 270
0.00
Corr. Tors. dir. 0
0.00
Corr. Tors. dir. 90
0.00
Sisma direz. grd 0
0.00
Sisma direz. grd 90
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 106/214
6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
C.D.S.
·
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Filo N.ro
: Numero del filo del nodo inferiore o superiore
Quota inf/sup
: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore
Nodo inf/sup
: Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici
relativi
Sisma N.ro
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo
S.L.D.
Spostam. Calcolo
: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.
Spostam. Limite
Sisma N.ro
: valore dello spostamento limite per lo S.L.D.
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo
S.L.O.
Spostam. Calcolo
: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O.
Spostam. Limite
: valore dello spostamento limite per lo S.L.O.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 107/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa.
- Tabulato BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
PIANO
QUOTA
PESO
XG
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
Bpianta
RigFleX
RigFleY
RigTors
r/ls
: Numero del piano sismico
: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
: Ascissa del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ordinata del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Scostamento in ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle
masse (XR – XG)
: Scostamento in ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto a quello
delle masse (YR – YG)
: Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al primo sisma
: Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al secondo sisma
: Rigidezza flessionale di piano nella direzione primo sisma. E’ calcolata
come rapporto fra la forza unitaria applicata sul baricentro delle masse del
piano in direzione del primo sisma e la differenza di spostamento, sempre
nella direzione del sisma, fra il piano in questione e quello sottostante.
: Rigidezza flessionale di piano nella direzione secondo sisma
: Rigidezza torsionale di piano
: Rapporto di piano per determinare se una struttura è deformabile
torsionalmente (vedi DM 2008 7.4.3.1)
- Tabulato VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
: Numero del piano sismico
: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
: Variazione percentuale della massa rispetto al piano superiore
Variaz%
Tagliante (t) : Tagliante relativo al piano nella direzione X/Y. Nel caso di analisi sismica
dinamica il valore si riferisce al modo principale
Spost(mm) : Spostamento del baricentro del piano in direzione X/Y calcolato come
differenza fra lo spostamento del piano in questione ed il sottostante
: Rigidezza laterale del piano in direzione X/Y calcolata come rapporto fra il
Klat(t/m)
tagliante e lo spostamento
: Variazione della rigidezza della massa rispetto al piano superiore in
Variaz(%)
direzione X/Y
: Indice di stabilità per gli effetti p-d (DM 2008, formula 7.3.2)
Teta
PIANO
QUOTA
PESO
- Tabulato REGOLARITA' STRUTTURALE
Questo tabulato verrà omesso se la struttura è dichiarata in input NON regolare, poiché superfluo.
N. piano
Res X (t)
Res Y (t)
Dom X (t)
Dom Y (t)
:
:
:
:
:
Numero del piano sismico
Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 108/214
C.D.S.
Res/Dom
Var.R/D
Flag
Verifica
: Rapporto tra la resistenza e la domanda (Sisma1/Sisma2)
: Variazione del rapporto resistenza/capacità rispetto ai piani superiori
(Sisma1/Sisma2)
: Esito del controllo sulla variazione del rapporto resistenza/capacità (DM
2008, 7.2.2 punto g)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 109/214
C.D.S.
•
VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno.
Fili N.ro
Quota
Tratto
Cmb N.r
N Sd
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
N Rd
MxV.Rd
MyV.Rd
VxplRd
VyplRd
T Rd
fy rid
Rap %
Sez.N
Ac
Qn
Asta
: Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del
nodo finale
: Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo
finale
: Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il
numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave
: Numero della combinazione per la quale si Š avuta la condi
zione più gravosa (rapporto di verifica massimo). La combinazione 0,
se presente, si riferisce alle verifiche delle aste in legno, costruita con
la sola presenza dei carichi permanenti (1.3*G1 + 1.5*G2).
Seguono le caratteristiche associate alla combinazione:
: Sforzo normale di calcolo
: Momento flettente di calcolo asse vettore X locale
: Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale
: Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale
: Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale
: Torsione di calcolo
: Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante
: Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per
presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il
momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento
plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo,
tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza
dello sforzo normale
: Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per
presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato
precedente
: Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale
: Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale
: Torsione resistente
: Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione
tagliante
: Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori
minori o uguali a 100. La formula utilizzata in verifica è la n.ro 6.41 di
EC3. Tale formula nel caso di sezione a doppio T coincide con la
formula del DM 2008 n.ro 4.2.39.
: Numero di archivio della sezione
: Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato
'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1
: Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso
proprio
: Numerazione dell'asta
Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab. 7.5.1 delle NTC 2008.
L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità:
l
β*l
clas.
ε
:
:
:
:
Lunghezza della trave
Lunghezza libera di inflessione
Classe di verifica della trave
(235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma
ha classificato la sezione, originariamente di classe 4, come sezione di
classe 3 secondo il comma (9) del punto 5.5.2 dell'EC3 in base alla
tensione di compressione massima. Per tali aste non sono state
effettuate le verifiche di instabilita' come previsto nel comma (10)
dell'EC3 (vedi anche pto C4.2.3.1).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 110/214
C.D.S.
: Snellezza lambda
: Rapporto di verifica per l’instabilità alla presso-flessione moltiplicato
per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per
valori minori o uguali a 100
: Rapporto di verifica per l’instabilità flesso-torsionale moltiplicato per
100 determinato dalla formula [C4.2.36]
: Spostamento massimo
: Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi
: Spostamento limite
Lmd
R%pf
R%ft
Wmax
Wrel
Wlim
Per una piu’ agevole comprensione del significato dei dati Wmax e Wrel, si puo’ fare riferimento alla figura seguente:
Quindi ai fini della verifica e’ sufficiente che risulti Wrel<=Wlim, essendo del tutto normale che l’ asta possa risultare verificata anche con
Wmax>Wlim.
Se:
: 111 La sezione non verifica per taglio elevato
: 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4
Rap %
Rap %
Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne:
N Rd σn
MxV.Rd
σMx
MyV.Rd σMy
VxplRd τx
VyplRd τy
T Rd τMt
fy rid Rapp. Fless
:
:
:
:
:
:
:
Rap %
:
Rapp.Taglio
clas.
KcC
:
lmd
KcM
:
R%pf
Rx
:
R%ft
Ry
:
Tensione normale dovuta a sforzo normale
Tensione normale dovuta a momento Mx
Tensione normale dovuta a momento My
Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx
Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty
Tensione tangenziale da momento torcente
Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le
formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b].
Viene riportato il valore più alto fra tutte le varie combinazioni
e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore
è minore di uno
Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le
formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli
effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti
contemporaneamente
Coefficiente di instabilità di colonna (Kcrit,c) determinato dalle
formule del DM 2008 [4.4.15]
Coefficiente di instabilità di trave (Kcrit,m) determinato dalle
formule del DM 2008 [4.4.12]
Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia
dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente
Km è applicato al termine del momento Y
Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia
dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente
Km è applicato al termine del momento X
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 111/214
C.D.S.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 112/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Quota N.ro:
Perim. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
Ny
Txy
Mx
My
Mxy
εcx *10000
εcy *10000
εfx *10000
εfy *10000
Ax superiore
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
Atag
σt
Eta
Fpunz
FpunzLi
Apunz
: Quota a cui si trova l'elemento
: Numero identificativo del macroelemento il cui perimetro è stato definito prima di
eseguire la verifica
: Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
(il sistema di riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
: Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale (ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
: Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali momento torcente con asse vettore y
e agente sulla sezione di normale y)
: Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale x *10000 (Es. 0.35% = 35)
: Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale y *10000 (Es. 0.35% = 35)
: Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale x *10000 (Es. 1% = 100)
: Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale y *10000 (Es. 1% = 100)
: Area totale armatura superiore diretta lungo x. Area totale è l'area della pressoflessione più l'area per il taglio riportata dopo)
: Area totale armatura superiore diretta lungo y
: Area totale armatura inferiore diretta lungo x
: Area totale armatura inferiore diretta lungo y
: Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni
: Tensione massima di contatto con il terreno
: Abbassamento verticale del nodo in esame
: Forza di punzonamento determinata amplificando il massimo valore della forza
punzonante (ottenuta dall’inviluppo fra le varie combinazioni di carico agenti)
per un coefficiente beta raccomandato nell'eurocodice 2 (figura 6.21). Per le piastre
di fondazione la forza di punzonamento è stata ridotta dell'effetto favorevole
della pressione del suolo
: Resistenza al punzonamento ottenuta dall'applicazione dalla formula (6.47)
dell'erurocodice 2, utilizzando il perimetro di base definito nelle figure 6.13 e 6.15
: Armatura di punzonamento calcolata dalla formula (6.51) dell’ eurocodice 2
Nel caso di stampa di riverifiche degli elementi con le armature effettivamente disposte sul disegno ferri le
colonne delle ε vengono sostituite con:
Molt.
x/d
: Moltiplicatore delle sollecitazioni che porta a rottura la sezione, rispettivamente nelle
direzioni X e Y
: Posizione adimensionalizzata dell'asse neutro rispettivamente nelle direzioni X e Y
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 113/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Quota
Perim.
Nodo
Comb Cari
Fes lim
Fess.
Dist mm
Combin
Mf X
N X
Mf Y
N Y
Cos teta
Sin teta
Combina Carico
s lim
s cal
Conbin
Mf X
N X
s cal
Combin
Mf Y
N Y
: Quota a cui si trova l'elemento
: Numero identificativo del macro-elemento il cui perimetro è stato definito prima di
eseguire la verifica
: Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza
quella permanenti
: Fessura limite espressa in mm
: Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la
riga sarà nulla
: Distanza fra le fessure
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema
locale
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema
locale
: Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
: Seno dell'angolo teta
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice
delle combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
: Valore della tensione limite in Kg/cmq
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema
locale
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema
locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 114/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Gruppo Quote
Generatrice
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
εcx* 10000
εcy* 10000
εfx* 10000
εfy *10000
Ax superiore
:
:
:
:
:
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
Atag
σt
Eta
:
:
:
:
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
(Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y
verticale)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore
y e agente sulla sezione di normale y)
Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale x × 10000 (Es. 0.35% = 35)
Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale y × 10000 (Es. 0.35% = 35)
Deformazione dell’acciaio nella faccia di normale x × 10000 (Es. 1% = 100)
Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale x × 10000 (Es. 1% = 100)
Area totale armatura superiore diretta lungo x. (Area totale è l'area della pressoflessione più l’area per il taglio riportata dopo)
Area totale armatura superiore diretta lungo y
Area totale armatura inferiore diretta lungo x
Area totale armatura inferiore diretta lungo y
Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni
Tensione massima di contatto con il terreno
Abbassamento verticale del nodo in esame
Nel caso di stampa di riverifiche degli elementi con le armature effettivamente disposte sul disegno ferri le
colonne delle ε vengono sostituite con:
Molt.
: Moltiplicatore delle sollecitazioni che porta a rottura la sezione, rispettivamente nelle
direzioni X e Y
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 115/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Gr.Q
Gen
Nodo
Comb. Cari
:
:
:
:
Fes lim
Fess.
:
:
Dist mm
Combin
:
:
Mf X
:
N X
Mf Y
:
:
N Y
Cos teta
:
:
Sin teta
Combina
Carico
:
:
s lim
s cal
Conbin
:
:
:
Mf X
:
N X
s cal
Combin
:
:
:
Mf Y
N Y
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella
permanenti
Fessura limite espressa in mm
Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la riga
sarà nulla
Distanza fra le fessure
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
Seno dell'angolo teta
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle
combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
Valore della tensione limite in Kg/cmq
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 116/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali XLam allo stato limite
ultimo.
Gr.Q N.ro
Gen. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σNX
:
σMX
:
Rap X
:
σNY
:
σMY
:
Rap Y
:
tV,d
:
fv,d
tT,d
:
:
fT,d
Flag Ver.
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y verticale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore
y e agente sulla sezione di normale y).
Tutte le sollecitazioni sono riferite all'unità di lunghezza
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Nx e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione x
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale x e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione x e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Ny e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione y
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale y e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione y e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
t da taglio calcolata con la formula 1.5 * Txy / Smin essendo Smin la somma minima
degli spessori degli strati nella medesima direzione
Tensione resistente a taglio di calcolo
t da torsione per taglio calcolata con la formula 3 * (Txy / SS*) * S*Max / LargTav
essendo:
S* per gli strati esterni il minimo fra lo spessore dello strato interno ed il doppio di
quello esterno, per gli strati interni il valore minimo fra gli spessori degli strati
adiacenti alla superfice incollata,
SS* la somma di S* estesa al numero di tutte le superfici incollate
S*Max il valore massimo fra gli S*
LargTav dimensione della superfice di contatto fra gli strati
Tensione resistente a torsione di calcolo
Flag riassuntivo delle verifiche. Sulla colonna comparirà scritto 'no' solo nel caso in
cui una delle verifiche non è andata a buon fine
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 117/214
C.D.S.
Modo
N.ro
1
2
3
Pulsazione
(rad/sec)
35.807
67.949
73.889
Filo
N.ro
1
2
3
4
5
6
6
6
6
6
7
7
7
7
7
8
8
8
8
8
9
9
9
10
10
10
11
11
11
11
11
12
13
14
14
14
14
14
17
17
17
17
17
18
24
24
24
24
24
25
25
26
Periodo
(sec)
0.17548
0.09247
0.08504
Smorz
Mod(%)
5.0
5.0
5.0
Sd/g
SLO
0.217
0.161
0.156
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
5.30
1
2
0.00
5.30
82
84
0.00
5.30
90
92
5.30
83
85
0.00
0.00
5.30
91
93
0.00
0.96
6
10
0.96
1.92
10
16
1.92
2.89
16
22
2.89
4.24
22
29
4.24
5.30
29
36
0.00
0.97
7
13
0.97
1.94
13
19
2.90
19
26
1.94
4.24
26
33
2.90
4.24
5.30
33
40
0.00
1.06
5
9
1.06
2.12
9
15
2.12
3.18
15
21
3.18
4.24
21
28
4.24
5.30
28
35
0.00
0.90
42
11
0.90
1.80
11
17
1.80
2.70
17
23
0.00
0.90
43
12
0.90
1.80
12
18
1.80
2.70
18
25
1.06
8
14
0.00
2.12
14
20
1.06
2.12
3.18
20
27
3.18
4.24
27
34
4.24
5.30
34
41
5.30
86
87
0.00
0.00
5.30
88
89
0.00
1.06
44
47
1.06
2.12
47
52
2.12
3.18
52
59
3.18
4.24
59
66
4.24
5.30
66
73
0.00
1.06
46
51
2.12
51
58
1.06
2.12
3.18
58
65
3.18
4.24
65
72
4.24
5.30
72
79
5.30
3
4
0.00
1.15
45
48
0.00
1.15
2.30
48
53
2.30
3.18
53
60
3.18
4.24
60
67
4.24
5.30
67
74
1.25
80
49
0.00
2.50
49
54
1.25
1.25
81
50
0.00
PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE
Sd/g
Sd/g
Sd/g
Sd/g
SLD
SLV X
SLV Y
SLC X
0.289
0.477
0.477
0.805
0.214
0.405
0.405
0.601
0.207
0.398
0.398
0.583
Sd/g
SLC Y
0.805
0.601
0.583
Piano
N.ro
1
1
1
X
(m)
0.184116
0.090704
0.059275
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
3.504
53.000
1
2.637
35.333
1
3.173
53.000
1
2.387
35.333
1
3.166
53.000
1
2.383
35.333
1
2.748
53.000
1
2.066
35.333
1
2.733
53.000
1
2.056
35.333
1
0.468
9.623
1
0.355
6.415
1
0.485
9.623
1
0.365
6.415
1
0.446
9.623
1
0.336
6.415
1
0.395
13.531
1
0.298
9.021
1
0.291
10.600
1
0.220
7.067
1
0.450
9.682
1
0.341
6.454
1
0.465
9.682
1
0.350
6.454
1
0.426
9.682
1
0.322
6.454
1
0.391
13.355
1
0.296
8.903
1
0.270
10.600
1
0.203
7.067
1
0.524
10.600
1
0.397
7.067
1
0.517
10.600
1
0.388
7.067
1
0.441
10.600
1
0.333
7.067
1
0.341
10.600
1
0.257
7.067
1
0.315
10.600
1
0.237
7.067
1
0.439
9.000
1
0.332
6.000
1
0.441
9.000
1
0.332
6.000
1
0.488
9.000
1
0.367
6.000
1
0.417
9.000
1
0.315
6.000
1
0.419
9.000
1
0.316
6.000
1
0.497
9.000
1
0.375
6.000
1
0.504
10.600
1
0.382
7.067
1
0.493
10.600
1
0.371
7.067
1
0.419
10.600
1
0.316
7.067
1
0.317
10.600
1
0.240
7.067
1
0.279
10.600
1
0.210
7.067
1
1.716
53.000
1
1.294
35.333
1
1.585
53.000
1
1.196
35.333
1
0.274
10.600
1
0.213
7.067
1
0.257
10.600
1
0.197
7.067
1
0.225
10.600
1
0.169
7.067
1
0.202
10.600
1
0.153
7.067
1
0.201
10.600
1
0.153
7.067
1
0.256
10.600
1
0.196
7.067
1
0.262
10.600
1
0.201
7.067
1
0.204
10.600
1
0.158
7.067
1
0.136
10.600
1
0.103
7.067
1
0.137
10.600
1
0.104
7.067
1
3.497
53.000
1
2.633
35.333
1
0.286
11.479
1
0.222
7.653
1
0.267
11.479
1
0.204
7.653
1
0.190
8.842
1
0.143
5.895
1
0.182
10.600
1
0.138
7.067
1
0.176
10.600
1
0.134
7.067
1
0.297
12.500
1
0.229
8.333
1
0.318
12.500
1
0.244
8.333
1
0.291
12.500
1
0.221
8.333
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 118/214
Y
(m)
-.031326
-.098490
0.084257
Rot
(rad)
0.005115
0.009615
0.005225
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
26
1.25
2.50
50
57
Filo
N.ro
IDENTIFICATORE
PIANO QUOTA
N.ro
(m)
1
5.30
Piano
N.ro
1
Piano
N.r
1
PESO
(t)
67.88
Quota
(m)
5.30
XG
(m)
4.57
Peso
(t)
67.88
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
0.313
12.500
1
0.242
8.333
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
14.55
5.49
21.58
0.92
7.02
29.04
RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI
Bpianta
Rig.FleX
Rig.FleY
RigTors.
(m)
(t/m)
(t/m)
(t*m)
9.16
13208
36443
2243851
VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
DIREZIONE X
Tagliante
Spost.
Klat.
Variaz
Teta
Tagliante
(t)
(mm)
(t/m)
(%)
(t)
26.41
2.00
13191
0.0
0.003
21.45
Variaz.
(%)
0.0
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
DIREZIONE Y
Spost.
Klat.
Variaz
(mm)
(t/m)
(%)
0.59
36169
0.0
r / ls
Teta
0.001
PERCENTUALI TAGLI PILASTRI E SETTI
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE X
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE Y
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
------------------------------------------------------------------------------------------------Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
101
Clas Comb
Serv N.ro
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Classe durata
di riferimento
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Kmod Gamma
0.60
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
96.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 119/214
fcd
kg/cmq
84.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
56.0
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
8.8
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
102
Clas Comb
Serv N.ro
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Breve Durata
Kmod Gamma
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
144.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
126.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
84.0
fvd
kg/cmq
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
13.2
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
0.60
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
96.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
84.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
56.0
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
10.0
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 120/214
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
Clas Comb
Serv N.ro
43
44
45
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
1
5.30
25
qn=
0
25
1
0.00
0
530.0
530.0
β*l=
Sez.N.
936
RET20X20
Asta:
2
Instab.:l=
18
qn=
18
530.0
5.30
0
0.00
β*l=
13
13
0
530.0
-2838
-2891
-3943
-3943
-22
-11
0
0
-97
-49
0
0
Sez.N.
939
RET 20X280
Asta:
3
Instab.:l=
1
qn=
18
916.0
5.30
-280
5.30
β*l=
0
0
0
641.2
1363
1363
1363
1363
-1909
1909
-1910
-1910
0
0
0
0
Sez.N.
939
RET 20X280
Asta:
4
Instab.:l=
1
qn=
2
310.0
5.30
-1929
5.30
β*l=
2
2
8
217.0
1037
1037
1033
1033
-1452
1453
-1476
-1476
0
0
0
0
Sez.N.
939
RET 20X280
Asta:
5
Instab.:l=
4
qn=
8
731.9
5.30
-1929
5.30
β*l=
8
8
2
512.3
5775
5775
5762
5762
-8077
8098
-8187
-8187
0
0
0
0
Sez.N.
939
RET 20X280
Asta:
6
Instab.:l=
12
qn=
13
169.0
5.30
-1929
5.30
β*l=
2
23
8
118.3
308
105
301
308
-494
170
-490
-494
0
0
0
0
Sez.N.
939
RET 20X280
Asta:
7
Instab.:l=
5
qn=
11
725.0
5.30
-1929
5.30
β*l=
2
2
8
507.5
5642
5642
5631
5631
-7886
7934
-8095
-8095
0
0
0
0
Sez.N.
939
RET 20X280
Asta:
8
Instab.:l=
18
qn=
3
310.0
5.30
-1929
5.30
β*l=
8
8
2
217.0
1036
1036
1033
1033
-1448
1453
-1475
-1475
0
0
0
0
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Kmod Gamma
1.00
1.00
0.90
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
144.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
126.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
84.0
fvd
kg/cmq
16.7
16.7
15.0
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
-24
97
18
5
1
7
2
7
0
0
0
0.05
0.00
-12
48
18
5
1
7
1
4
0
0
0
0.03
0.00
0
0
0
2
0
10
0
0
0
0
0
0.01
0.00
0
0
KcC= 0.47 KcM= 1.00 Rx= 0.25 Ry= 0.25
Wmax/rel/lim=
1.30
1.30
26.50 mm
DATI DI
ASTA
Sez.N.
936
RET20X20
Asta:
1
Instab.:l=
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
88
0
1
97
0
1
365
0
1
366
0
1
367
0
1
368
0
1
369
0
1
370
0
1
371
0
1
372
0
1
374
0
1
375
0
1
376
0
1
377
0
1
378
0
1
379
0
1
380
0
1
381
0
1
382
0
1
383
0
1
387
0
1
388
0
1
389
N Sd
(kg)
-2831
-2884
-3944
-3944
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Breve Durata
-18
4
-18
4
0
2
KcC= 0.47 KcM= 1.00
0
0
0
1667
0
-1667
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
3750
-2
-3764
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
8849
-9
-8877
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2119
-485
-2109
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
8751
-23
-8807
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
3747
-5
-3764
KcC= 1.00 KcM= 1.00
-1
7
2
-1
7
1
0
10
0
Rx= 0.25 Ry= 0.25
7
0
4
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
0
1
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
0
1
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
1
3
0
1
3
0
1
3
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
1
3
0
1
3
0
1
3
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
1
0
0
1
0
0
1
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m -------1007
-2925
-445
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-890
-885
-484
2
2
17
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-736
-351
120
1
1
14
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-611
-238
-56
1
0
11
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-762
-338
179
1
1
14
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-769
-545
314
1
1
14
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-874
-645
455
2
1
16
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1099
-1258
845
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1049
-1178
721
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
354
-396
-217
1
1
7
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
336
-1335
106
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-527
471
-282
1
1
10
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1660
-313
-267
2
1
17
6
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
1361
2401
-959
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1096
-1850
-1041
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-960
-2377
-760
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-675
-2218
-413
1
3
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-712
-1468
640
1
2
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
589
-1695
-554
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
795
1334
677
1
2
15
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
584
1304
466
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
912
2619
472
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1488
2703
-811
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 121/214
σt
kg/cmq
0.2
0.3
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.2
0.2
0.3
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.3
0
0
0
0.05
0.00
0.03
0.00
0.01
0.00
1.31
26.50 mm
0
0
0
0.01
0.00
0.01
0.00
0.01
0.00
0.05
45.80 mm
0
0
0
0.01
0.00
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00
15.50 mm
0
0
0
0.03
0.02
0.03
0.00
0.03
0.02
0.09
36.60 mm
0
0
0
0.00
0.03
0.00
0.01
0.00
0.03
0.00
8.45 mm
0
0
0
0.03
0.02
0.03
0.00
0.03
0.02
0.09
36.25 mm
0
0
0
0.01
0.00
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00
15.50 mm
1.31
4.78
4.81
4.65
4.11
4.63
eta
mm
-2.4
-3.0
-2.2
-2.2
-2.2
-2.2
-2.3
-2.3
-2.5
-2.7
-2.7
-2.3
-1.9
-2.6
-2.4
-2.1
-2.0
-2.3
-2.0
-2.5
-2.9
-2.8
-2.7
4.78
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
C.D.S.
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
390
0
1
391
0
1
392
0
1
393
0
1
394
0
1
395
0
1
396
0
1
397
0
1
398
0
1
399
0
1
400
0
1
403
0
1
404
0
1
405
0
1
407
0
1
408
0
1
409
0
1
410
0
1
411
0
1
412
0
1
413
0
1
414
0
1
415
0
1
416
0
1
417
0
1
418
0
1
419
0
1
420
0
1
421
0
1
422
0
1
423
0
1
424
0
1
425
0
1
426
0
1
427
0
1
428
0
1
429
0
1
430
0
1
431
0
1
432
0
1
433
0
1
434
0
1
435
0
1
436
0
1
437
0
1
438
0
1
439
0
1
440
0
1
441
0
1
442
0
1
443
0
1
444
0
1
445
0
1
446
0
1
447
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m -------1245
-2887
-751
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
337
-1249
0
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
421
695
-367
1
1
8
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
539
621
-413
1
1
10
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
814
801
-551
1
1
15
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
854
-826
-766
2
1
16
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
943
812
-652
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1474
548
-382
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-964
-714
-559
2
1
17
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1226
552
253
2
1
17
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1342
407
330
2
1
17
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1652
-289
242
2
1
17
5
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-542
456
266
1
1
10
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
344
-412
233
1
1
6
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-334
-1082
-125
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1421
2432
968
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1085
-1753
1054
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-992
-2333
869
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-710
-2192
587
1
3
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
656
-1682
635
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-732
-1289
-691
1
2
14
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
881
-1350
447
2
2
16
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
623
1060
-597
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-924
-1726
-261
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1648
-378
373
2
1
17
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1186
340
312
2
1
17
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
424
613
-338
1
1
8
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
234
385
-211
0
1
4
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
299
338
163
1
1
6
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
223
325
161
0
1
4
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
541
785
-468
1
1
10
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
658
739
-503
1
1
12
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
783
758
707
1
1
15
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-895
-1148
651
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
428
506
280
1
1
8
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
679
687
581
1
1
13
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-467
-1229
379
1
2
9
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
568
1239
-351
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
573
1326
396
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
869
2448
-482
2
3
16
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
649
869
526
1
2
12
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-856
2265
-320
2
3
16
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
580
849
258
1
2
11
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
643
-2329
-236
1
3
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
665
691
-476
1
1
12
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-758
-999
-581
1
2
14
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
406
1051
98
1
2
8
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-391
810
-356
1
1
7
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
868
2406
539
2
3
16
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1146
672
141
2
1
17
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
560
-381
233
1
1
10
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
487
1579
212
1
2
9
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
752
965
-591
1
2
14
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
245
390
-172
0
1
5
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
402
470
219
1
1
7
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
σt
kg/cmq
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.2
0.3
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.2
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
eta
mm
-2.6
-2.6
-2.6
-2.6
-2.6
-2.8
-2.5
-2.3
-2.8
-2.2
-2.1
-1.9
-2.3
-2.7
-2.7
-2.6
-2.4
-2.1
-2.0
-2.1
-2.3
-2.6
-2.8
-2.8
-2.0
-2.2
-2.7
-2.7
-2.7
-2.7
-2.7
-2.7
-2.7
-2.8
-2.6
-2.7
-2.8
-2.9
-2.9
-2.8
-2.8
-2.8
-2.9
-2.6
-2.6
-2.9
-2.8
-2.9
-2.8
-2.4
-2.6
-2.9
-2.8
-2.7
-2.7
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
1
5
1
1
6
1
1
7
1
1
14
1
1
21
1
1
23
1
1
25
1
1
42
1
1
43
Nx
Kg/m
494
-536
-559
505
2345
8807
8724
-2640
-2487
Ny
Kg/m
4939
-5358
-5587
-4808
-6079
-11524
-10171
-26404
-24871
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
6054
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
6371
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
6306
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
6064
0
0
0
1
0
0.01
-3
0
0.03
3729
0
0
0
3
0
0.04
-4
0
0.02
4497
0
0
0
11
0
0.15
-7
0
0.06
4539
0
0
0
11
0
0.15
-6
0
0.06
6981
0
0
0
-3
0
0.03
-17
0
0.15
6868
0
0
0
-3
0
0.03
-16
0
0.14
τV,d fv,d
kg/cmq
11
13
12
13
12
13
11
13
7
13
8
13
9
13
13
13
13
13
τT,d fT,d
kg/cmq
2
13
2
13
2
13
2
13
1
13
2
13
2
13
3
13
3
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
2
46
1
2
50
1
2
51
1
2
54
1
2
55
1
2
58
1
2
60
1
2
80
1
2
81
Nx
Kg/m
370
-431
598
4077
4396
1681
979
-825
-1261
Ny
Kg/m
3701
-8389
2189
-5880
1195
1310
-936
-8253
-12611
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 2
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
3672
0
0
0
0
0
0.01
2
0
0.03
3194
0
0
0
-1
0
0.00
-5
0
0.05
3055
0
0
0
1
0
0.01
1
0
0.02
1906
0
0
0
5
0
0.07
-4
0
0.03
928
0
0
0
5
0
0.07
1
0
0.01
2650
0
0
0
2
0
0.03
1
0
0.01
1226
0
0
0
1
0
0.02
-1
0
0.01
2466
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.05
3758
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
τV,d fv,d
kg/cmq
7
13
6
13
6
13
4
13
2
13
5
13
2
13
5
13
7
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
0
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 122/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
3
82
1
3
83
1
3
84
1
3
85
1
3
100
1
3
452
1
3
457
1
3
467
1
3
470
Nx
Kg/m
-1296
-1727
-1236
-2676
-369
-754
-931
-1545
201
Ny
Kg/m
-12961
-17275
-12356
-26759
-3693
-14991
-16969
-23051
2014
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 3
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1677
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
1938
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
1659
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.05
3263
0
0
0
-3
0
0.02
-17
0
0.11
1215
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1030
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
598
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.07
1545
0
0
0
-2
0
0.01
-14
0
0.09
1215
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
4
13
3
18
6
18
2
13
2
13
1
13
3
18
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
1
18
1
18
0
13
0
13
0
13
1
18
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
4
9
1
4
15
1
4
21
1
4
86
1
4
103
1
4
474
1
4
476
1
4
478
1
4
482
Nx
Kg/m
308
-223
-387
1745
-296
1032
-330
651
-450
Ny
Kg/m
-5397
-4407
-6315
17445
-2961
13989
-1905
-12909
-8312
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 4
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
2595
0
0
0
0
0
0.01
-3
0
0.03
2705
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
2675
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.03
3472
0
0
0
2
0
0.03
11
0
0.15
2686
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
2325
0
0
0
1
0
0.02
9
0
0.12
2284
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1768
0
0
0
1
0
0.01
-8
0
0.07
1549
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
5
13
5
13
5
13
7
13
5
13
4
13
4
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
5
8
1
5
14
1
5
20
1
5
27
1
5
34
1
5
41
1
5
46
1
5
104
1
5
108
1
5
490
1
5
495
1
5
500
1
5
505
Nx
Kg/m
425
254
-201
-309
-438
-792
409
-177
-389
-70
-46
-24
11
Ny
Kg/m
4249
-4959
-3095
-5177
-6965
-7922
4093
-1769
-3894
-1976
-1745
-1493
-965
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 5
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
2233
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
2338
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
2348
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
2310
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
2240
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.03
2148
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.03
1262
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.03
2100
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1381
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
2119
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
2104
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
2097
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
2094
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
4
13
4
13
4
13
4
13
4
13
4
13
2
13
4
13
3
13
4
13
4
13
4
13
4
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
6
88
1
6
89
1
6
109
1
6
515
1
6
516
1
6
518
1
6
521
1
6
522
1
6
527
1
6
528
1
6
529
1
6
535
1
6
540
Nx
Kg/m
1469
-663
-456
1005
-56
172
650
77
-454
64
152
-216
-238
Ny
Kg/m
14685
-6627
-4563
11750
-3402
-2691
-11114
-2966
-7231
-2479
-2395
-2367
-2382
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 6
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
2973
0
0
0
2
0
0.02
9
0
0.12
1476
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
2109
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
2046
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.10
1811
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
1345
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1640
0
0
0
1
0
0.01
-7
0
0.06
1735
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1424
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
1638
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1683
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1688
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1704
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
6
13
3
13
4
13
4
13
3
13
3
13
3
13
3
13
3
13
3
13
3
13
3
13
3
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
7
90
1
7
91
1
7
92
1
7
93
1
7
116
1
7
548
1
7
553
1
7
563
1
7
566
Nx
Kg/m
-1040
-1496
-1219
-2617
-364
-662
-922
-1516
194
Ny
Kg/m
-10404
-14959
-12189
-26165
-3637
-18370
-16671
-22588
1941
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 7
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1312
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
1626
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
1617
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.05
3126
0
0
0
-3
0
0.02
-16
0
0.11
991
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
850
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.07
460
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.07
1471
0
0
0
-2
0
0.01
-14
0
0.09
1000
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
13
3
13
3
18
6
18
2
13
2
13
1
13
3
18
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
13
1
18
1
18
0
13
0
13
0
13
1
18
0
13
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 123/214
C.D.S.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 124/214
C.D.S.
3 TABULATI BLOCCO AULE OVEST
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Le sezioni delle aste in c.a.o. riportate nel seguito sono state raggruppate per tipologia. Le tipologie disponibili sono le seguenti:
1) RETTANGOLARE
2) a T
3) ad I
4) a C
5) CIRCOLARE
6) POLIGONALE
Nelle tabelle sono usate alcune sigle il cui significato è spiegato dagli schemi riportati in appresso:
Per quanto attiene alla tipologia poligonale le diciture V1, V2, …, V10 individuano i vertici della sezione descritta per coordinate.
In coda alle presenti stampe viene riportata la tabellina riassuntiva delle caratteristiche statiche delle sezioni in parola in termini di area,
momenti di inerzia baricentrici rispetto all'asse X ed Y (Ixg ed Iyg) e momento d'inerzia polare (Ip).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 125/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.
Sez.
U
P
A
Ax
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
Wt
ix
iy
sver
E
G
samm
lambda
fe
Ω
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Caric. estra
E.lim.
Coeff.'ni'
ver.
:
:
:
:
gamma
Wx Plast.
Wy Plast.
Wt Plast.
Ax Plast.
Ay Plast.
Iw
Num.Rit.Tors
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero d'archivio della sezione
Perimetro bagnato per metro di sezione
Peso per unità di lunghezza
Area della sezione
Area a taglio in direzione X
Area a taglio in direzione Y
Momento d'inerzia rispetto all'asse X
Momento d'inerzia rispetto all'asse Y
Momento d'inerzia torsionale
Modulo di resistenza a flessione, asse X
Modulo di resistenza a flessione, asse Y
Modulo di resistenza a torsione
Raggio d'inerzia relativo all'asse X
Raggio d'inerzia relativo all'asse Y
Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t))
Modulo di elasticità normale
Modulo di elasticità tangenziale
Tensione ammissibile
Valore massimo della snellezza
Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510)
Prospetto per i coefficienti Ω (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le
sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere)
Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento
Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento
Coefficiente “ni”
-1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica
completa
peso specifico del materiale
Modulo di resistenza plastica in direzione X
Modulo di resistenza plastica in direzione Y
Modulo di resistenza plastica torsionale
Area a taglio plastica direzione X
Area a taglio plastica direzione Y
Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale)
Numero di ritegni torsionali
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 126/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.
Materiale N.ro
: Numero identificativo del materiale in esame
Densità
: Peso specifico del materiale
Ex * 1E3
: Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo
Ni.x
: Coefficiente di Poisson in direzione x
Alfa.x
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione x
Ey * 1E3
: Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo
Ni.y
: Coefficiente di Poisson in direzione y
Alfa.y
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione y
E11 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna
E12 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna
E13 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna
E22 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna
E23 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna
E33 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 127/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shell.
Sezione N.ro
: Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi)
Spessore
: Spessore dell'elemento
Base foro
: Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non
sia presente)
Altezza foro
: Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro
non sia presente)
Codice
: Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 =
qualunque posizione)
Ascissa foro
: Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro
Ordinata foro
: Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Tipo elem.
: Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo:
0 = Lastra – Piastra
1 = Lastra
2 = Piastra
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 128/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di
fondazione, per i pilastri e per i setti.
Crit.N.ro
Elem.
%Rig.Tors.
Mod. E
Poisson
Sgmc
tauc0
tauc1
Sgmf
Om.
Gamma
Copristaffa
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Fi min.
Fi st.
Lar. st.
Psc
Pos.pol.
D arm.
Iteraz.
Def. Tag.
%Scorr.Staf.
P.max staffe
P.min.staffe
tMt min.
Ferri parete
Ecc.lim.
Tipo ver.
Fl.rett.
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Den.X pos.
:
Den.X neg.
:
Den.Y pos.
:
Den.Y neg.
:
%Mag.car.
:
Linear.
:
Appesi
:
Min. T/sigma
Verif.Alette
Kwinkl.
:
:
:
Numero indicativo del criterio di progetto
Tipo di elemento strutturale
Percentuale di rigidezza torsionale
Modulo di elasticità normale
Coefficiente di Poisson
Tensione massima di esercizio del calcestruzzo
Tensione tangenziale minima
Tensione tangenziale massima
Tensione massima di esercizio dell'acciaio
Coefficiente di omogeneizzazione
Peso specifico del materiale
Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in
calcestruzzo
Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali
Diametro delle staffe
Larghezza massima delle staffe
Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche
Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali
Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali
Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali
Deformabilità a taglio (si, no)
Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe
Passo massimo delle staffe
Passo minimo delle staffe
Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione
Presenza di ferri di parete a taglio
Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura
Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)
Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =
si)
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma negativo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma negativo
Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di
carico
Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:
1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione
2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.
3 = comportamento lineare solo a trazione.
4 = comportamento non lineare solo a trazione.
5 = comportamento lineare solo a compressione.
6 = comportamento non lineare solo a compressione.
Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato
all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)
Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)
Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)
Costante di sottofondo del terreno
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 129/214
C.D.S.
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.
Cri.Nro
Tipo Elem.
fck
fcd
rcd
fyk
fyd
Ey
ec0
ecu
eyu
Ac/At
Mt/Mtu
Wra
Wfr
Wpe
σc Rara
σc Perm
σf Rara
SpRar
SpPer
Coef.Visc.:
: Numero identificativo del criterio di progetto
: Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto
elastico ("SHela")
: Resistenza caratteristica del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma
parabola rettangolo)
: Resistenza caratteristica dell'acciaio
: Resistenza di calcolo dell'acciaio
: Modulo elastico dell'acciaio
: Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico
: Deformazione ultima del calcestruzzo
: Deformazione ultima dell'acciaio
: Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa
: Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente
ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti
: Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni permanenti
: Coefficiente di viscosità
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 130/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:
- Filo
: Numero del filo fisso in pianta.
- Ascissa
: Ascissa.
- Ordinata : Ordinata.
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:
- Quota
: Numero identificativo della quota del piano.
- Altezza
: Altezza dallo spiccato di fondazione.
- Tipologia : Le tipologie previste sono due:
0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere
considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati
dalla relazione di impalcato rigido.
1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui
massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti
orizzontali indipendenti.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 131/214
C.D.S.
╖
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.
Filo
Sez.
Tipologia
Magrone
Ang.
Codice
dx
dy
Crit.N.ro
: Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro
: Numero di archivio della sezione del pilastro
: Descrive le seguenti grandezze:
a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare;
'Polig.'=poligonale
b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di
sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario
: Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i
seguenti codici di spigolo:
Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti
imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta
: Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di
valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso
fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico
tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 132/214
C.D.S.
sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 133/214
C.D.S.
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
╖
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:
Trave
Sez.
Base x Alt.
Magrone
Ang.
Filo in.
Filo fin.
Quota in.
Quota fin.
dx in
dx f
dy in
dy f
Pann.
Tamp.
Ball.
Espl.
Tot.
Torc.
Orizz.
Assia.
Ali.
Crit.N.ro
: Numero identificativo della trave alla quota in esame
: Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta
di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo
spessore
: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse
: Numero del filo fisso iniziale della trave
: Numero del filo fisso finale della trave
: Quota dell’estremo iniziale della trave
: Quota dell’estremo finale della trave
: Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.
: Carico sulla trave dovuto a tamponature
: Carico sulla trave dovuto a ballatoi
: Carico sulla trave imposto dal progettista
: Totale dei carichi verticali precedenti
: Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica
: Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 134/214
C.D.S.
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita,
di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 135/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre.
Piastra N.ro
: Numero identificativo della piastra in esame
Filo 1
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra
Filo 2
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della
piastra
Filo 3
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra
Filo 4
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra
Tipo carico
: Numero di archivio delle tipologie di carico
Quota filo 1
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo
filo fisso
Quota filo 2
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del
secondo filo fisso
Quota filo 3
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo
fisso
Quota filo 4
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto
filo fisso
Tipo sezione
: Numero identificativo della sezione della piastra
Spessore
: Spessore della piastra
Kwinkler
: Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di
piastre in elevazione)
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 136/214
C.D.S.
Sez.
N.ro
1936
1938
Sez.
N.ro
1936
1937
1938
U
m2/m
0.80
2.46
1.60
Sez.
N.ro
1936
1937
1938
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
PIATTI UNI
PIATTI UNI
Descrizione
b
s
Mat/Tip
Sez.
Descrizione
b
mm
mm
N.ro
N.ro
mm
RET20X20
200.0 200.0
101
1937
ARCH 13X110
130.0
RET 20X60
200.0 600.0
101
P
kg/m
20.0
71.5
60.0
A
cmq
400.00
1430.00
1200.00
Ax
cmq
266.67
953.33
800.00
RET20X20
ARCH 13X110
RET 20X60
Classi
ficaz.
Legno
GL24c
C24
Materiale
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
Densita'
kg/mc
2500
1900
1900
1700
1700
1900
1900
1900
1900
1900
1900
1800
1900
1800
1900
1900
1900
Car.
N.ro
1
2
3
Perman.
NONstru
kg/mq
80
300
80
ix
cm
5.77
31.75
17.32
Ex*1E3
kg/cmq
315
30
25
30
30
5
20
15
5
20
15
25
50
50
50
30
30
Ni.x
0.20
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
Varia
bile
Neve
kg/mq kg/mq
50
150
300
0
50
150
ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA
Alfa.x
Ey*1E3
Ni.y
Alfa.y E11*1E3 E12*1E3
(*1E5) kg/cmq
(*1E5)
kg/cmq
kg/cmq
1.00
315
0.20
1.00
328
66
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
E13*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
E22*1E3
kg/cmq
328
32
27
32
32
5
21
16
5
21
16
27
53
53
53
32
32
Coeff.
Kdef
x SLE
0.80
0.80
E23*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO
Anal
Psi Car.
DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO
2
N.ro
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
0.6
Platea PT
Aule
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 137/214
sver
1/cm
0.00
0.00
0.00
Iw
cm6
0.0
0.0
0.0
ARCHIVIO SEZIONI SHELLS
Spessore
Tipo
Tipo Elemento
cm
Mater.
(descrizione)
13
20
LASTRA-PIASTRA
Destinaz.
Psi Psi
d'Uso
0
1
CopNeve<1k 0.5 0.2
Categ. C
0.7 0.7
CopNeve<1k 0.5 0.2
iy
cm
5.77
3.75
5.77
Ay Plastico
cm2
400.00
1430.00
1200.00
CARATTERISTICHE MATERIALE LEGNO
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO LUNGO LA DIREZIONE DELL'ASTA
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
24.0
14.0
21.0
2.2
11.6
9.4
0.59
500
1
24.0
14.0
21.0
2.5
11.0
7.4
0.69
500
1
Sezione
N.ro
601
Peso
Strut
kg/mq
80
0
80
Wt
cm3
2666.67
732.33
2666.67
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
DATI PER VERIFICHE EUROCODICE
Wx Plastico
Wy Plastico
Wt Plastico
Ax Plastico
cm3
cm3
cm3
cm2
2000.00
2000.00
4000.00
400.00
39325.00
4647.50
78650.00
1430.00
18000.00
6000.00
36000.00
1200.00
Descrizione
Mat.
N.ro
101
102
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
cmq
cm4
cm4
cm4
cm3
cm3
266.67
13333.3
13333.3
53333.3
1333.33
1333.33
953.33
1441916.6
20139.2
80556.7
26216.67
3098.33
800.00
360000.0
40000.0
160000.0
12000.00
4000.00
s
Mat/Tip
mm
N.ro
1100.0
102
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
200
E33*1E3
kg/cmq
131
12
10
12
12
2
8
6
2
8
6
10
20
20
20
12
12
C.D.S.
IDENTIF.
Crit
Elem.
N.ro
1
ELEV.
3
PILAS
Cri
Nro
1
3
Tipo
Elem
ELEV.
PILAS
% Rig
Tors.
5
60
fck
250.0
250.0
IDENT %
Mat.
Rig
N.ro
1
Cri
Nro
1
Tipo
Elem
SETTI
Fls
100
fck
250.0
CARATTERISTICHE DEL
% Rig
Classe
Classe
Fless
CLS
Acciaio
100
C25/30
B450C
100
C25/30
B450C
CRITERI DI PROGETTO
MATERIALE
DURABILITA'
Mod. El
Pois Gamma
Tipo
Tipo
kg/cmq
son
kg/mc
Ambiente
Armatura
314758
0.20
2500
ORDIN. XC1
POCO SENS.
314758
0.20
2500
ORDIN. X0
POCO SENS.
Toll.
Copr.
0.00
0.00
CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG
Copr Copr Fi
Fi Lun Li Ap
staf
ferr min st. sta n. pe
2.5
4.1
16
8
50 1 0
2.0
3.5
14
8
50 0
CRITERI DI PROGETTO
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
Classe
CLS
C25/30
MATERIALI SHELL IN C.A.
CARATTERISTICHE
DURABILITA'
Classe
Mod. E
Pois- Gamm
Tipo
Tipo
a
Acciaio
kg/cmq
son kg/mc
Ambiente
Armatura
B450C
314758
0.20
2500
XC2/XC3
POCO SENS.
euk
0.08
0.08
Toll.
COPRIFERRO
Setti
Piastre
Copr.
0.00
(cm)
2.5
(cm)
3.5
MATERIALI SHELL IN C.A.
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
euk
MATERIALI SHELL XLAM
Mat.
N.ro
20
Mat.
N.ro
1
IDENTIFICATIVO
Arch Coef
Direzione
Legn Pois
Strato 1
101 0.20
Verticale
Larg
ftk
Sp.1
cm N/mmq cm
20.0
7.00
2
Sp.2
cm
3
Sp.3
cm
3
Sp.4
cm
3
Sp.5
cm
2
STRATIGRAFIA
Sp.6 Sp.7 Sp.8 Sp.9 Sp10 Sp11 Sp12 Sp13 Sp14 Sp15
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
MATERIALI SHELL XLAM
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO PER XLAM LUNGO LA DIREZIONE DELLE FIBRE
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Classi
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
Coeff.
ficaz.
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
Kdef
Legno
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
x SLE
GL24c
24.0
14.0
21.0
2.2
11.6
9.4
0.59
500
1
0.80
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
1
15.00
0.00
2
1.00
0.00
DATI GENERALI DI STRUTTURA
GENERALI DI STRUTTURA
40.00
Altezza edificio
(m)
25.00
Differenza temperatura(°C)
PARAMETRI SISMICI
50
Classe d' Uso
11.32810
Latitudine Nord (Grd)
D
Coeff. Condiz. Topogr.
Utente
Sistema Costruttivo Dir.2
NO(KR=.8)
Regolarita' in Pianta
0
Sisma Verticale
NO
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O.
0.81
Periodo di Ritorno Anni
0.05
Periodo T'c
(sec.)
DATI
Massima dimens. dir. X (m)
Massima dimens. dir. Y (m)
Vita Nominale
(Anni)
Longitudine Est (Grd)
Categoria Suolo
Sistema Costruttivo Dir.1
Regolarita' in Altezza
Direzione Sisma (Grd)
Effetti P/Delta
Probabilita' Pvr
Accelerazione Ag/g
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 138/214
4.00
15
QUARTA
44.82997
1.00000
Utente
NO
ASSENTE
60.00
0.27
C.D.S.
Fo
Fattore Stratigrafia 'S'
Periodo TC
(sec.)
2.49
Fv
1.80
Periodo TB
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.
Probabilita' Pvr
0.63
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.07
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.53
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.80
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.65
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.
Probabilita' Pvr
0.10
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.20
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.54
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.65
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C.
Probabilita' Pvr
0.05
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.26
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.47
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.43
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.67
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 1
Fattore di struttura 'q'
1.60
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 2
Fattore di struttura 'q'
1.60
COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI
Acciaio per carpenteria
1.05
Verif.Instabilita' acciaio:
Acciaio per CLS armato
1.15
Calcestruzzo CLS armato
Legno per comb. eccez.
1.00
Legno per comb. fondament.:
Livello conoscenza
LC2
FRP Collasso Tipo 'A'
1.10
FRP Delaminazione Tipo 'A'
FRP Collasso Tipo 'B'
1.25
FRP Delaminazione Tipo 'B'
FRP Resist. Press/Fless
1.00
FRP Resist. Taglio/Torsione
FRP Resist. Confinamento
1.10
DATI GENERALI DI STRUTTURA
DATI DI CALCOLO PER AZIONE VENTO
Zona Geografica
2
Altitudine s.l.m.
(m)
Distanza dalla costa (km)
150.00
Tempo di Ritorno
(anni)
Classe di Rugosita'
D
Coefficiente Topografico
Coefficiente dinamico
1.00
Coefficiente di attrito
Velocita' di riferim. (m/s)
25.02
Pressione di riferim.(kg/mq)
Categoria di Esposizione
II
La costruzione ha (o puo' anche avere in condizioni
eccezionali) una parete con aperture di superficie
minore di 1/3 di quella totale.
Il calcolo delle azioni del vento e' effettuato in base al punto 3.3 del
D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare
del 26/12/2009
Filo
N.ro
1
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
0.06
0.06
2
1.56
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 139/214
Ordinata
m
0.06
0.79
0.22
1.82
101.00
0.27
0.92
0.22
1.89
949.00
0.28
1.53
0.22
2.39
1950.00
0.29
1.70
0.22
2.65
1.05
1.50
1.50
1.20
1.50
1.20
13.00
50.00
1.00
0.01
39.12
C.D.S.
Filo
N.ro
3
5
7
9
11
13
15
17
19
21
23
25
27
29
31
33
35
37
39
41
43
45
47
49
51
53
55
57
59
61
63
65
67
69
71
73
75
77
79
81
83
85
87
89
91
93
95
97
99
101
103
105
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
2.84
0.06
4
3.95
4.54
0.06
6
5.82
7.39
0.06
8
7.39
8.08
1.64
10
10.57
10.84
1.64
12
10.84
14.10
3.42
14
14.10
15.96
5.44
16
23.53
23.53
2.10
18
25.19
32.69
2.10
20
34.56
34.56
5.44
22
36.29
43.82
5.44
24
43.82
44.00
4.91
26
45.57
48.08
4.91
28
49.65
49.94
4.91
30
50.15
51.43
4.91
32
54.52
54.96
4.91
34
61.00
61.35
4.91
36
0.06
0.06
4.90
38
0.06
2.19
5.07
40
2.19
3.81
5.97
42
3.95
3.95
4.85
44
3.95
9.10
5.97
46
10.02
10.84
5.97
48
14.10
0.06
6.27
50
0.06
0.06
9.41
52
2.19
2.19
8.51
54
3.81
3.95
8.51
56
7.36
8.98
8.51
58
8.98
11.77
9.52
60
11.77
14.10
8.51
62
3.95
3.95
10.57
64
0.06
14.10
12.26
66
15.22
17.16
12.26
68
23.53
23.53
12.58
70
26.30
34.56
12.58
72
34.56
35.56
12.23
74
37.48
43.82
12.23
76
45.10
48.69
12.23
78
49.94
49.94
11.19
80
51.57
54.52
11.19
82
61.35
61.35
11.19
84
0.06
1.56
14.41
86
2.84
3.95
14.41
88
4.54
5.82
14.41
90
7.81
9.09
14.41
92
11.77
11.77
15.20
94
14.10
14.10
14.66
96
14.10
17.78
15.20
98
20.77
27.00
15.20
100
28.92
29.92
15.20
102
36.22
38.14
15.20
104
39.13
45.41
15.20
106
47.33
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 140/214
Ordinata
m
0.06
0.06
1.64
1.64
3.42
5.44
5.44
2.10
2.10
5.44
4.91
4.91
4.91
4.91
4.91
4.91
3.53
5.07
5.97
3.91
5.97
5.97
5.97
8.15
9.41
8.51
8.51
9.52
8.51
9.63
10.92
12.26
12.26
12.58
12.23
12.23
12.23
12.23
11.19
7.83
14.41
14.41
14.41
14.41
14.41
13.28
15.20
15.20
15.20
15.20
15.20
15.20
C.D.S.
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
48.44
15.20
108
48.44
52.83
14.94
110
55.71
61.35
14.94
112
52.83
52.83
17.00
114
55.71
55.71
19.14
116
61.35
61.35
21.67
118
48.44
11.77
22.62
120
12.65
18.98
22.62
122
20.77
20.77
22.11
124
28.19
29.92
22.11
126
37.41
39.13
22.11
128
46.67
48.44
22.11
130
48.44
51.11
21.89
132
52.83
46.67
23.93
134
48.44
51.15
23.93
136
52.83
52.83
22.70
138
55.71
56.47
22.70
140
57.75
58.92
22.70
142
61.01
61.35
22.70
144
-0.44
7.89
-0.44
146
7.89
11.34
1.14
148
11.34
14.60
2.92
150
14.60
23.03
4.94
152
23.03
35.06
1.60
154
35.06
43.32
4.94
156
43.32
61.85
4.41
158
61.85
53.33
24.43
160
53.33
46.17
24.43
162
46.17
21.27
23.12
164
21.27
11.27
23.12
166
11.27
-0.44
14.91
Filo
N.ro
107
109
111
113
115
117
119
121
123
125
127
129
131
133
135
137
139
141
143
145
147
149
151
153
155
157
159
161
163
165
167
Quota
N.ro
0
Filo
N.ro
83
Trav
N.ro
2
5
8
10
12
14
17
19
21
24
27
30
Sez.
N.ro
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
Altezza
m
0.00
QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI
IrregTamp
Quota
Altezza
XY
Alt.
N.ro
m
Piano Terra
1
3.50
Sez.
N.ro
1936
DATI GENERALI
Tipo Elemento
Ang
fini sismici
Grd
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Ordinata
m
14.94
14.94
16.13
17.78
19.98
17.00
22.62
22.62
22.11
22.11
22.11
21.89
21.89
23.93
23.93
22.70
22.70
22.70
-0.44
1.14
2.92
4.94
1.60
4.94
4.41
23.20
23.20
22.61
22.61
14.91
Tipologia
PILASTRI IN ACCIAIO QUOTA 3.5
Tipologia
Ang.
dx
(Grd)
(cm)
RET20X20
0.00
0.00
Fil
in.
2
5
9
12
15
18
22
25
27
30
33
40
Fil
fin
3
6
10
13
16
19
23
26
28
31
34
41
m
dy
(cm)
0.00
Tipologia
Piano sismico
Crit.
N.ro
101
Tipo Elemento
ai fini sismici
SismoResist.
TRAVI IN ACCIAIO ALLA QUOTA 3.5 m
QUOTE
SCOSTAMENTI
CAR ICH I
Q in.
Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc
(m)
(m)
cm cm cm cm cm cm
kg / m
kg
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
983
0
0
0
983
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1064
0
0
0 1064
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
779
0
0
0
779
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1228
0
0
0 1228
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1886
0
0
0 1886
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1222
0
0
0 1222
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1318
0
0
0 1318
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1318
0
0
0 1318
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1130
0
0
0 1130
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1130
0
0
0 1130
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1519
0
0
0 1519
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 141/214
IrregTamp
XY
Alt.
NO
NO
Orizz Assia
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Crit
N.ro
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
C.D.S.
Trav
N.ro
33
35
37
40
42
44
46
49
51
53
54
56
58
61
63
67
69
72
75
78
81
83
85
87
91
92
94
96
100
102
105
107
113
117
130
148
149
151
154
156
166
Sett
N.ro
1
3
4
6
7
9
11
13
15
16
18
20
22
23
25
26
28
29
31
32
34
36
38
39
41
43
45
47
48
50
52
55
57
59
60
62
Sez.
N.ro
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1938
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1937
1938
1938
1937
1937
1937
1937
Sez
N.r
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
DATI GENERALI
Tipo Elemento
Ang Fil
fini sismici
Grd in.
Tel.SismoRes.
0
45
Tel.SismoRes.
0
47
Tel.SismoRes.
0
53
Tel.SismoRes.
0
56
Tel.SismoRes.
0
60
Tel.SismoRes.
0
66
Tel.SismoRes.
0
69
Tel.SismoRes.
0
73
Tel.SismoRes.
0
75
Tel.SismoRes.
0
77
Tel.SismoRes.
0
79
Tel.SismoRes.
0
81
Tel.SismoRes.
0
85
Tel.SismoRes.
0
88
Tel.SismoRes.
0
90
Tel.SismoRes.
0
97
Tel.SismoRes.
0
99
Tel.SismoRes.
0 102
Tel.SismoRes.
0 105
Tel.SismoRes.
0 109
Tel.SismoRes.
0 120
Tel.SismoRes.
0 123
Tel.SismoRes.
0 125
Tel.SismoRes.
0 127
Tel.SismoRes.
0 135
Tel.SismoRes.
0 137
Tel.SismoRes.
0 139
Tel.SismoRes.
0 141
Tel.SismoRes.
0 131
Tel.SismoRes.
0
36
Tel.SismoRes.
0
49
Tel.SismoRes.
0
51
Tel.SismoRes.
0
42
Tel.SismoRes.
0
62
Tel.SismoRes.
0
94
Tel.SismoRes.
0
82
Tel.SismoRes.
0
83
Tel.SismoRes.
0 116
Tel.SismoRes.
0 114
Tel.SismoRes.
0 109
Tel.SismoRes.
0 128
GEOMETRIA
Sp. Fil Fil
cm in. fin
13
1
2
13
3
4
13
4
5
13
6
7
13
8
9
13 10 11
13 14 15
13 17 18
13 19 20
13 21 22
13 24 25
13 26 27
13 28 29
13 29 30
13 31 32
13 32 33
13 34 35
13 38 39
13 41 44
13 44 45
13 46 47
13 51 52
13 54 55
13 55 56
13 58 59
13 65 66
13 67 68
13 70 71
13 72 73
13 74 75
13 76 77
13 80 81
13 84 85
13 86 87
13 87 88
13 89 90
QUOTE
Q in.
Q.fin
(m)
(m)
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
Fil
fin
46
48
54
57
61
67
70
74
76
78
80
83
86
89
91
98
100
103
106
110
121
124
126
128
136
138
140
142
132
37
50
64
43
63
95
83
111
117
115
112
133
Dxi
cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
TRAVI IN ACCIAIO ALLA QUOTA 3.5 m
QUOTE
SCOSTAMENTI
CAR ICH I
Q in.
Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc
(m)
(m)
cm cm cm cm cm cm
kg / m
kg
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1417
0
0
0 1417
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
508
0
0
0
508
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1519
0
0
0 1519
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1519
0
0
0 1519
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
455
0
0
0
455
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1757
0
0
0 1757
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 2358
0
0
0 2358
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1757
0
0
0 1757
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1853
0
0
0 1853
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1806
0
0
0 1806
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1806
0
0
0 1806
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1806
0
0
0 1806
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
983
0
0
0
983
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1064
0
0
0 1064
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1047
0
0
0 1047
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1865
0
0
0 1865
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1716
0
0
0 1716
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1779
0
0
0 1779
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1779
0
0
0 1779
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
675
0
0
0
675
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1336
0
0
0 1336
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1244
0
0
0 1244
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1244
0
0
0 1244
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1244
0
0
0 1244
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
418
0
0
0
418
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1015
0
0
0 1015
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1532
0
0
0 1532
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0 1309
0
0
0 1309
0
3.50
3.50
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SCOSTAMENTI
Dyi Dzi Dxf Dyf
cm cm cm cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SETTI ALLA QUOTA 3.5 m
CARICHI VERTICALI
Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia
cm
kg / m
kg
kg / m
0
913
0
0
0
913
0
0
0
0 1077
0
0
0 1077
0
0
0
0 1077
0
0
0 1077
0
0
0
0 1077
0
0
0 1077
0
0
0
0
792
0
0
0
792
0
0
0
0
792
0
0
0
792
0
0
0
0 1241
0
0
0 1241
0
0
0
0 1899
0
0
0 1899
0
0
0
0 1899
0
0
0 1899
0
0
0
0 1235
0
0
0 1235
0
0
0
0 1331
0
0
0 1331
0
0
0
0 1331
0
0
0 1331
0
0
0
0 1331
0
0
0 1331
0
0
0
0 1143
0
0
0 1143
0
0
0
0 1143
0
0
0 1143
0
0
0
0 1143
0
0
0 1143
0
0
0
0 1143
0
0
0 1143
0
0
0
0 1673
0
0
0 1673
0
0
0
0 1509
0
0
0 1509
0
0
0
0 1419
0
0
0 1419
0
0
0
0 1406
0
0
0 1406
0
0
0
0 1673
0
0
0 1673
0
0
0
0 1509
0
0
0 1509
0
0
0
0 1509
0
0
0 1509
0
0
0
0 1509
0
0
0 1509
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 2347
0
0
0 2347
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 1746
0
0
0 1746
0
0
0
0 1839
0
0
0 1839
0
0
0
0 1795
0
0
0 1795
0
0
0
0
913
0
0
0
913
0
0
0
0 1077
0
0
0 1077
0
0
0
0 1077
0
0
0 1077
0
0
0
0 1077
0
0
0 1077
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 142/214
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Orizz Assia
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
PRESSIONI
Psup.
Pinf.
kg/mq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Crit
N.ro
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
101
RINFORZI MUR
Mat Ini Fin.
Nro cm cm
C.D.S.
Sett
N.ro
64
65
66
68
70
71
73
74
76
77
79
80
82
84
86
88
89
90
93
95
97
98
99
101
103
104
106
108
109
110
111
112
114
115
116
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
150
152
153
155
157
158
159
160
161
162
163
164
165
Sez
N.r
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
GEOMETRIA
Sp. Fil Fil
cm in. fin
13 91 92
13 93 96
13 96 97
13 98 99
13 100 101
13 101 102
13 103 104
13 104 105
13 106 107
13 108 109
13 110 111
13 119 120
13 121 122
13 124 125
13 126 127
13 118 113
13 133 134
13 134 135
13 138 139
13 140 141
13 142 143
13 128 129
13 130 131
13
1
36
13 37 38
13 38 49
13 50 51
13 64 84
13 39 40
13
7
8
13 53 52
13
4
42
13 43 44
13 57 58
13 55 62
13 63 87
13 11 12
13 12 47
13 59 92
13 60 59
13 92 93
13 93 119
13 13 14
13 14 48
13 48 61
13 61 65
13 65 94
13 95 96
13 98 123
13 123 122
13 16 68
13 17 16
13 68 69
13 20 21
13 21 72
13 72 71
13 101 125
13 104 127
13 23 75
13 24 23
13 29 79
13 79 78
13 32 81
13 35 82
13 111 116
13 117 143
13 110 114
13 115 138
13 112 113
13 113 132
13 132 137
13 137 136
13 107 118
13 108 107
13 118 130
13 129 134
13 130 129
QUOTE
Q in.
Q.fin
(m)
(m)
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
3.50
Dxi
cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SCOSTAMENTI
Dyi Dzi Dxf Dyf
cm cm cm cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SETTI ALLA QUOTA 3.5 m
CARICHI VERTICALI
Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia
cm
kg / m
kg
kg / m
0
895
0
0
0
895
0
0
0
0 1349
0
0
0 1349
0
0
0
0 1854
0
0
0 1854
0
0
0
0 1731
0
0
0 1731
0
0
0
0 1705
0
0
0 1705
0
0
0
0 1722
0
0
0 1722
0
0
0
0 1768
0
0
0 1768
0
0
0
0 1768
0
0
0 1768
0
0
0
0 1768
0
0
0 1768
0
0
0
0
625
0
0
0
625
0
0
0
0
670
0
0
0
670
0
0
0
0 1349
0
0
0 1349
0
0
0
0 1349
0
0
0 1349
0
0
0
0 1257
0
0
0 1257
0
0
0
0 1257
0
0
0 1257
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
341
0
0
0
341
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1561
0
0
0 1561
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
600
0
0
0
600
0
0
0
0
431
0
0
0
431
0
0
0
0
431
0
0
0
431
0
0
0
0
431
0
0
0
431
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
600
0
0
0
600
0
0
0
0
600
0
0
0
600
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
431
0
0
0
431
0
0
0
0
431
0
0
0
431
0
0
0
0
431
0
0
0
431
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 1028
0
0
0 1028
0
0
0
0 1028
0
0
0 1028
0
0
0
0 1521
0
0
0 1521
0
0
0
0 1521
0
0
0 1521
0
0
0
0 1297
0
0
0 1297
0
0
0
0 1298
0
0
0 1298
0
0
0
0 1298
0
0
0 1298
0
0
0
0
787
0
0
0
787
0
0
0
0
805
0
0
0
805
0
0
0
0
805
0
0
0
805
0
0
0
0
805
0
0
0
805
0
0
0
0
805
0
0
0
805
0
0
0
0
805
0
0
0
805
0
0
0
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
PRESSIONI
Psup.
Pinf.
kg/mq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
RINFORZI MUR
Mat Ini Fin.
Nro cm cm
RIGIDEZZE NODALI TRAVI QUOTA 3.5 m
Trave
N.ro
Cod
ice
Tx
(t/m)
NODO IN IZ IALE
Ty
Tz
Rx
(t/m)
(t/m)
(t·m)
Ry
(t·m)
Rz
(t·m)
Cod
ice
Tx
(t/m)
Ty
(t/m)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 143/214
NODO
Tz
(t/m)
FIN ALE
Rx
(t·m)
Ry
(t·m)
Rz
(t·m)
C.D.S.
RIGIDEZZE NODALI TRAVI QUOTA 3.5 m
Trave
N.ro
2
5
8
10
12
14
17
19
21
24
27
30
33
35
37
40
42
44
46
49
51
53
54
56
58
61
63
67
69
72
75
78
81
83
85
87
91
92
94
96
100
102
105
107
113
117
130
148
149
151
154
156
166
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
Mega
N.ro
1
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO IN IZ IALE
Ty
Tz
Rx
(t/m)
(t/m)
(t·m)
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
CF
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Ty
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO FIN ALE
Tz
Rx
(t/m)
(t·m)
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
GEOMETRIA MEGA-PIASTRE ALLA QUOTA 0
Tipo
Tipo
Spess.
Kwinkl.
Tipo
Vert.
Carico
Sez.
cm
kg/cmc
Mat.
N.ro
2
1
35.0
1.0
1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 144/214
m
X
(m)
-0.44
7.89
7.89
11.34
11.34
14.60
14.60
23.03
23.03
35.06
35.06
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Y
(m)
-0.44
-0.44
1.14
1.14
2.92
2.92
4.94
4.94
1.60
1.60
4.94
C.D.S.
Mega
N.ro
GEOMETRIA MEGA-PIASTRE ALLA QUOTA 0
Tipo
Tipo
Spess.
Kwinkl.
Tipo
Vert.
Carico
Sez.
cm
kg/cmc
Mat.
N.ro
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
1
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
16
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
1.00
0.30
17
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
-0.30
18
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
1.00
-0.30
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
31
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
0.30
1.00
32
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
0.30
1.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
4
5
6
7
8
9
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.05
1.05
1.50
1.05
1.05
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. 19
20
21
22
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-1.00
-1.00
1.00
0.30
0.30
0.30
0.30
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-0.30
-0.30
0.30
0.30
A1 / S.L.D.
23
24
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
1.00
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
0.30
0.30
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
33
34
35
36
37
38
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-0.30
0.30
-0.30
-0.30
0.30
-1.00
-1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.30
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 145/214
Y
(m)
4.94
4.41
4.41
23.20
23.20
24.43
24.43
22.61
22.61
23.12
23.12
14.91
14.91
10
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
13
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
1.00
0.30
14
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
1.00
0.30
15
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
0.30
25
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
-1.00
-0.30
26
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
-1.00
-0.30
27
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
-1.00
-0.30
28
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
-1.00
-0.30
29
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
0.30
1.00
30
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
0.30
1.00
39
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
-0.30
1.00
COMBINAZIONI RARE - S.L.E.
m
X
(m)
43.32
43.32
61.85
61.85
53.33
53.33
46.17
46.17
21.27
21.27
11.27
11.27
-0.44
40
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
1.00
41
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
-0.30
-1.00
42
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
-1.00
43
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
-0.30
-1.00
44
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
-0.30
-1.00
C.D.S.
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
1
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
4
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
7
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
8
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
9
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
1
2
3
4
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
0.60
0.60
0.60
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
Peso Strutturale
1.00
1.00
Perm.Non Strutturale
0.60
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
0.00
0.00
Var.Coperture
0.00
Vento dir. 0
0.00
Vento dir. 90
0.00
Vento dir. 180
0.00
Vento dir. 270
0.00
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
0.00
0.00
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
0.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 146/214
10
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
C.D.S.
·
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Filo N.ro
: Numero del filo del nodo inferiore o superiore
Quota inf/sup
: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore
Nodo inf/sup
: Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici
relativi
Sisma N.ro
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo
S.L.D.
Spostam. Calcolo
: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.
Spostam. Limite
Sisma N.ro
: valore dello spostamento limite per lo S.L.D.
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo
S.L.O.
Spostam. Calcolo
: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O.
Spostam. Limite
: valore dello spostamento limite per lo S.L.O.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 147/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa.
- Tabulato BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
PIANO
QUOTA
PESO
XG
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
Bpianta
RigFleX
RigFleY
RigTors
r/ls
: Numero del piano sismico
: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
: Ascissa del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ordinata del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Scostamento in ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle
masse (XR – XG)
: Scostamento in ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto a quello
delle masse (YR – YG)
: Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al primo sisma
: Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al secondo sisma
: Rigidezza flessionale di piano nella direzione primo sisma. E’ calcolata
come rapporto fra la forza unitaria applicata sul baricentro delle masse del
piano in direzione del primo sisma e la differenza di spostamento, sempre
nella direzione del sisma, fra il piano in questione e quello sottostante.
: Rigidezza flessionale di piano nella direzione secondo sisma
: Rigidezza torsionale di piano
: Rapporto di piano per determinare se una struttura è deformabile
torsionalmente (vedi DM 2008 7.4.3.1)
- Tabulato VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
: Numero del piano sismico
: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
: Variazione percentuale della massa rispetto al piano superiore
Variaz%
Tagliante (t) : Tagliante relativo al piano nella direzione X/Y. Nel caso di analisi sismica
dinamica il valore si riferisce al modo principale
Spost(mm) : Spostamento del baricentro del piano in direzione X/Y calcolato come
differenza fra lo spostamento del piano in questione ed il sottostante
: Rigidezza laterale del piano in direzione X/Y calcolata come rapporto fra il
Klat(t/m)
tagliante e lo spostamento
: Variazione della rigidezza della massa rispetto al piano superiore in
Variaz(%)
direzione X/Y
: Indice di stabilità per gli effetti p-d (DM 2008, formula 7.3.2)
Teta
PIANO
QUOTA
PESO
- Tabulato REGOLARITA' STRUTTURALE
Questo tabulato verrà omesso se la struttura è dichiarata in input NON regolare, poiché superfluo.
N. piano
Res X (t)
Res Y (t)
Dom X (t)
Dom Y (t)
:
:
:
:
:
Numero del piano sismico
Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 148/214
C.D.S.
Res/Dom
Var.R/D
Flag
Verifica
: Rapporto tra la resistenza e la domanda (Sisma1/Sisma2)
: Variazione del rapporto resistenza/capacità rispetto ai piani superiori
(Sisma1/Sisma2)
: Esito del controllo sulla variazione del rapporto resistenza/capacità (DM
2008, 7.2.2 punto g)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 149/214
C.D.S.
•
VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno.
Fili N.ro
Quota
Tratto
Cmb N.r
N Sd
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
N Rd
MxV.Rd
MyV.Rd
VxplRd
VyplRd
T Rd
fy rid
Rap %
Sez.N
Ac
Qn
Asta
: Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del
nodo finale
: Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo
finale
: Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il
numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave
: Numero della combinazione per la quale si Š avuta la condi
zione più gravosa (rapporto di verifica massimo). La combinazione 0,
se presente, si riferisce alle verifiche delle aste in legno, costruita con
la sola presenza dei carichi permanenti (1.3*G1 + 1.5*G2).
Seguono le caratteristiche associate alla combinazione:
: Sforzo normale di calcolo
: Momento flettente di calcolo asse vettore X locale
: Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale
: Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale
: Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale
: Torsione di calcolo
: Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante
: Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per
presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il
momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento
plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo,
tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza
dello sforzo normale
: Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per
presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato
precedente
: Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale
: Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale
: Torsione resistente
: Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione
tagliante
: Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori
minori o uguali a 100. La formula utilizzata in verifica è la n.ro 6.41 di
EC3. Tale formula nel caso di sezione a doppio T coincide con la
formula del DM 2008 n.ro 4.2.39.
: Numero di archivio della sezione
: Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato
'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1
: Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso
proprio
: Numerazione dell'asta
Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab. 7.5.1 delle NTC 2008.
L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità:
l
β*l
clas.
ε
:
:
:
:
Lunghezza della trave
Lunghezza libera di inflessione
Classe di verifica della trave
(235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma
ha classificato la sezione, originariamente di classe 4, come sezione di
classe 3 secondo il comma (9) del punto 5.5.2 dell'EC3 in base alla
tensione di compressione massima. Per tali aste non sono state
effettuate le verifiche di instabilita' come previsto nel comma (10)
dell'EC3 (vedi anche pto C4.2.3.1).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 150/214
C.D.S.
: Snellezza lambda
: Rapporto di verifica per l’instabilità alla presso-flessione moltiplicato
per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per
valori minori o uguali a 100
: Rapporto di verifica per l’instabilità flesso-torsionale moltiplicato per
100 determinato dalla formula [C4.2.36]
: Spostamento massimo
: Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi
: Spostamento limite
Lmd
R%pf
R%ft
Wmax
Wrel
Wlim
Per una piu’ agevole comprensione del significato dei dati Wmax e Wrel, si puo’ fare riferimento alla figura seguente:
Quindi ai fini della verifica e’ sufficiente che risulti Wrel<=Wlim, essendo del tutto normale che l’ asta possa risultare verificata anche con
Wmax>Wlim.
Se:
: 111 La sezione non verifica per taglio elevato
: 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4
Rap %
Rap %
Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne:
N Rd σn
MxV.Rd
σMx
MyV.Rd σMy
VxplRd τx
VyplRd τy
T Rd τMt
fy rid Rapp. Fless
:
:
:
:
:
:
:
Rap %
:
Rapp.Taglio
clas.
KcC
:
lmd
KcM
:
R%pf
Rx
:
R%ft
Ry
:
Tensione normale dovuta a sforzo normale
Tensione normale dovuta a momento Mx
Tensione normale dovuta a momento My
Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx
Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty
Tensione tangenziale da momento torcente
Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le
formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b].
Viene riportato il valore più alto fra tutte le varie combinazioni
e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore
è minore di uno
Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le
formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli
effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti
contemporaneamente
Coefficiente di instabilità di colonna (Kcrit,c) determinato dalle
formule del DM 2008 [4.4.15]
Coefficiente di instabilità di trave (Kcrit,m) determinato dalle
formule del DM 2008 [4.4.12]
Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia
dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente
Km è applicato al termine del momento Y
Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia
dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente
Km è applicato al termine del momento X
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 151/214
C.D.S.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 152/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Gruppo Quote
Generatrice
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σc superiore
σc inferiore
σf superiore
σf inferiore
Ax superiore
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
σt
Eta
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
(Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y
verticale)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore y
e agente sulla sezione di normale y)
Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo per le fibre superiori
Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo per le fibre inferiori
Tensione di lavoro massima nell'acciaio per le fibre superiori
Tensione di lavoro massima nell'acciaio per le fibre inferiori
Area armatura superiore diretta lungo x
Area armatura superiore diretta lungo y
Area armatura inferiore diretta lungo x
Area armatura inferiore diretta lungo y
Tensione massima di contatto con il terreno
Abbassamento verticale del nodo in esame
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 153/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Gr.Q
Gen
Nodo
Comb. Cari
:
:
:
:
Fes lim
Fess.
:
:
Dist mm
Combin
:
:
Mf X
:
N X
Mf Y
:
:
N Y
Cos teta
:
:
Sin teta
Combina
Carico
:
:
s lim
s cal
Conbin
:
:
:
Mf X
:
N X
s cal
Combin
:
:
:
Mf Y
N Y
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella
permanenti
Fessura limite espressa in mm
Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la riga
sarà nulla
Distanza fra le fessure
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
Seno dell'angolo teta
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle
combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
Valore della tensione limite in Kg/cmq
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 154/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali XLam allo stato limite
ultimo.
Gr.Q N.ro
Gen. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σNX
:
σMX
:
Rap X
:
σNY
:
σMY
:
Rap Y
:
tV,d
:
fv,d
tT,d
:
:
fT,d
Flag Ver.
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y verticale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore
y e agente sulla sezione di normale y).
Tutte le sollecitazioni sono riferite all'unità di lunghezza
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Nx e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione x
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale x e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione x e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Ny e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione y
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale y e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione y e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
t da taglio calcolata con la formula 1.5 * Txy / Smin essendo Smin la somma minima
degli spessori degli strati nella medesima direzione
Tensione resistente a taglio di calcolo
t da torsione per taglio calcolata con la formula 3 * (Txy / SS*) * S*Max / LargTav
essendo:
S* per gli strati esterni il minimo fra lo spessore dello strato interno ed il doppio di
quello esterno, per gli strati interni il valore minimo fra gli spessori degli strati
adiacenti alla superfice incollata,
SS* la somma di S* estesa al numero di tutte le superfici incollate
S*Max il valore massimo fra gli S*
LargTav dimensione della superfice di contatto fra gli strati
Tensione resistente a torsione di calcolo
Flag riassuntivo delle verifiche. Sulla colonna comparirà scritto 'no' solo nel caso in
cui una delle verifiche non è andata a buon fine
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 155/214
C.D.S.
Modo
N.ro
1
2
3
Pulsazione
(rad/sec)
67.186
71.548
75.571
Filo
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
Periodo
(sec)
0.09352
0.08782
0.08314
Smorz
Mod(%)
5.0
5.0
5.0
Sd/g
SLO
0.162
0.158
0.155
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
3.50
3
5
0.00
3.50
4
6
0.00
3.50
7
9
3.50
8
10
0.00
0.00
3.50
11
12
0.00
3.50
13
15
0.00
3.50
14
16
0.00
3.50
17
19
0.00
3.50
18
20
0.00
3.50
21
23
0.00
3.50
22
24
0.00
3.50
243
244
3.50
247
248
0.00
3.50
25
27
0.00
0.00
3.50
26
28
0.00
3.50
259
260
0.00
3.50
29
31
0.00
3.50
30
32
0.00
3.50
33
35
0.00
3.50
34
36
0.00
3.50
37
39
0.00
3.50
38
40
0.00
3.50
263
264
0.00
3.50
41
43
0.00
3.50
42
44
0.00
3.50
45
47
3.50
46
48
0.00
3.50
49
51
0.00
0.00
3.50
50
52
0.00
3.50
53
54
0.00
3.50
55
57
3.50
56
58
0.00
0.00
3.50
59
60
0.00
3.50
61
63
0.00
3.50
62
64
0.00
3.50
219
220
0.00
3.50
221
222
0.00
3.50
65
67
0.00
3.50
66
68
3.50
229
230
0.00
0.00
3.50
69
71
0.00
3.50
233
234
0.00
3.50
235
236
3.50
70
72
0.00
3.50
73
74
0.00
0.00
3.50
75
77
0.00
3.50
76
78
0.00
3.50
249
250
0.00
3.50
223
224
3.50
225
226
0.00
3.50
79
81
0.00
3.50
80
82
0.00
PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE
Sd/g
Sd/g
Sd/g
Sd/g
SLD
SLV X
SLV Y
SLC X
0.215
0.405
0.405
0.604
0.210
0.401
0.401
0.590
0.205
0.396
0.396
0.578
Sd/g
SLC Y
0.604
0.590
0.578
Piano
N.ro
1
1
1
X
(m)
0.075744
0.004787
-.037648
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
0.583
35.000
1
0.441
23.333
1
0.582
35.000
1
0.440
23.333
1
0.582
35.000
1
0.440
23.333
1
0.582
35.000
1
0.440
23.333
1
0.581
35.000
1
0.440
23.333
1
0.581
35.000
1
0.440
23.333
1
0.581
35.000
1
0.439
23.333
1
0.562
35.000
1
0.425
23.333
1
0.562
35.000
1
0.425
23.333
1
0.561
35.000
1
0.425
23.333
1
0.561
35.000
1
0.425
23.333
1
0.583
35.000
1
0.440
23.333
1
0.546
35.000
1
0.413
23.333
1
0.536
35.000
1
0.405
23.333
1
0.535
35.000
1
0.404
23.333
1
0.532
35.000
1
0.403
23.333
1
0.594
35.000
1
0.450
23.333
1
0.598
35.000
1
0.453
23.333
1
0.621
35.000
1
0.470
23.333
1
0.627
35.000
1
0.475
23.333
1
0.544
35.000
1
0.413
23.333
1
0.552
35.000
1
0.418
23.333
1
0.595
35.000
1
0.451
23.333
1
0.597
35.000
1
0.453
23.333
1
0.598
35.000
1
0.454
23.333
1
0.611
35.000
1
0.464
23.333
2
0.650
35.000
2
0.494
23.333
2
0.681
35.000
2
0.517
23.333
2
0.687
35.000
2
0.521
23.333
2
0.691
35.000
2
0.525
23.333
2
0.717
35.000
2
0.544
23.333
2
0.778
35.000
2
0.591
23.333
2
0.787
35.000
2
0.597
23.333
2
0.909
35.000
2
0.689
23.333
2
0.916
35.000
2
0.695
23.333
1
0.603
35.000
1
0.455
23.333
1
0.596
35.000
1
0.450
23.333
1
0.596
35.000
1
0.450
23.333
1
0.591
35.000
1
0.446
23.333
1
0.587
35.000
1
0.443
23.333
1
0.584
35.000
1
0.441
23.333
1
0.593
35.000
1
0.448
23.333
1
0.588
35.000
1
0.444
23.333
1
0.583
35.000
1
0.440
23.333
1
0.574
35.000
1
0.433
23.333
1
0.572
35.000
1
0.432
23.333
1
0.571
35.000
1
0.431
23.333
1
0.533
35.000
1
0.403
23.333
1
0.590
35.000
1
0.446
23.333
1
0.582
35.000
1
0.439
23.333
1
0.577
35.000
1
0.436
23.333
1
0.572
35.000
1
0.432
23.333
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 156/214
Y
(m)
-.006815
0.012682
0.137918
Rot
(rad)
0.000572
0.001564
-.003384
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
3.50
231
232
0.00
3.50
83
85
0.00
3.50
84
86
0.00
3.50
87
88
0.00
3.50
237
238
0.00
3.50
89
91
0.00
3.50
90
92
3.50
245
246
0.00
3.50
251
252
0.00
0.00
3.50
239
240
0.00
3.50
241
242
0.00
3.50
227
228
0.00
3.50
93
95
0.00
3.50
94
96
0.00
3.50
97
99
0.00
3.50
98
100
0.00
3.50
261
262
0.00
3.50
101
103
3.50
102
104
0.00
0.00
3.50
105
107
0.00
3.50
106
108
0.00
3.50
109
111
0.00
3.50
110
112
0.00
3.50
113
115
0.00
3.50
114
116
0.00
3.50
267
268
3.50
265
266
0.00
3.50
117
119
0.00
0.00
3.50
118
120
0.00
3.50
269
270
3.50
1
2
0.00
3.50
121
123
0.00
0.00
3.50
122
124
0.00
3.50
125
127
0.00
3.50
126
128
0.00
3.50
129
130
0.00
3.50
131
133
0.00
3.50
132
134
0.00
3.50
135
137
0.00
3.50
136
138
0.00
3.50
139
141
0.00
3.50
253
254
0.00
3.50
255
256
0.00
3.50
140
142
3.50
143
144
0.00
3.50
145
147
0.00
0.00
3.50
146
148
0.00
3.50
149
151
0.00
3.50
150
152
3.50
153
154
0.00
0.00
3.50
155
157
0.00
3.50
156
158
0.00
3.50
159
160
0.00
3.50
161
163
0.00
3.50
162
164
0.00
3.50
165
167
3.50
166
168
0.00
0.00
3.50
169
171
0.00
3.50
170
172
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
0.576
35.000
1
0.435
23.333
1
0.572
35.000
1
0.432
23.333
1
0.572
35.000
1
0.432
23.333
1
0.566
35.000
1
0.427
23.333
1
0.563
35.000
1
0.425
23.333
1
0.559
35.000
1
0.422
23.333
1
0.554
35.000
1
0.419
23.333
1
0.558
35.000
1
0.422
23.333
1
0.521
35.000
1
0.394
23.333
1
0.568
35.000
1
0.429
23.333
1
0.564
35.000
1
0.426
23.333
2
0.572
35.000
2
0.432
23.333
1
0.508
35.000
1
0.384
23.333
1
0.507
35.000
1
0.383
23.333
1
0.506
35.000
1
0.382
23.333
1
0.504
35.000
1
0.381
23.333
1
0.504
35.000
1
0.381
23.333
1
0.504
35.000
1
0.381
23.333
1
0.508
35.000
1
0.385
23.333
1
0.510
35.000
1
0.387
23.333
1
0.514
35.000
1
0.390
23.333
1
0.523
35.000
1
0.397
23.333
1
0.563
35.000
1
0.427
23.333
2
0.588
35.000
2
0.447
23.333
2
0.660
35.000
2
0.501
23.333
2
0.684
35.000
2
0.520
23.333
2
0.685
35.000
2
0.520
23.333
2
0.717
35.000
2
0.545
23.333
2
0.776
35.000
2
0.589
23.333
2
0.915
35.000
2
0.694
23.333
2
0.914
35.000
2
0.693
23.333
2
0.584
35.000
2
0.442
23.333
2
0.578
35.000
2
0.437
23.333
2
0.572
35.000
2
0.433
23.333
2
0.567
35.000
2
0.429
23.333
2
0.565
35.000
2
0.427
23.333
2
0.560
35.000
2
0.423
23.333
1
0.553
35.000
1
0.418
23.333
1
0.551
35.000
1
0.416
23.333
1
0.547
35.000
1
0.413
23.333
1
0.547
35.000
1
0.413
23.333
1
0.507
35.000
1
0.383
23.333
1
0.510
35.000
1
0.385
23.333
1
0.512
35.000
1
0.387
23.333
1
0.512
35.000
1
0.387
23.333
1
0.513
35.000
1
0.387
23.333
1
0.513
35.000
1
0.388
23.333
1
0.513
35.000
1
0.388
23.333
1
0.513
35.000
1
0.388
23.333
1
0.514
35.000
1
0.389
23.333
1
0.514
35.000
1
0.389
23.333
1
0.515
35.000
1
0.389
23.333
2
0.596
35.000
2
0.453
23.333
2
0.634
35.000
2
0.482
23.333
2
0.656
35.000
2
0.498
23.333
2
0.656
35.000
2
0.498
23.333
2
0.744
35.000
2
0.564
23.333
2
0.801
35.000
2
0.608
23.333
2
0.915
35.000
2
0.694
23.333
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 157/214
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
3.50
279
280
0.00
3.50
190
192
0.00
3.50
275
276
0.00
3.50
277
278
0.00
3.50
271
272
0.00
3.50
273
274
0.00
3.50
189
191
3.50
173
175
0.00
3.50
174
176
0.00
0.00
3.50
177
179
0.00
3.50
178
180
0.00
3.50
257
258
0.00
3.50
181
183
0.00
3.50
182
184
0.00
3.50
185
187
0.00
3.50
186
188
0.00
3.50
211
213
0.00
3.50
212
214
3.50
215
217
0.00
0.00
3.50
216
218
0.00
3.50
281
282
0.00
3.50
193
195
0.00
3.50
194
196
0.00
3.50
197
198
0.00
3.50
285
286
0.00
3.50
283
284
3.50
199
201
0.00
3.50
200
202
0.00
0.00
3.50
203
205
0.00
3.50
204
206
3.50
207
209
0.00
3.50
208
210
0.00
IDENTIFICATORE
PIANO QUOTA
N.ro
(m)
1
3.50
Piano
N.ro
1
Piano
N.r
1
PESO
(t)
202.25
Quota
(m)
3.50
XG
(m)
31.69
Peso
(t)
202.25
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
2
0.745
35.000
2
0.566
23.333
2
0.747
35.000
2
0.567
23.333
2
0.805
35.000
2
0.611
23.333
2
0.809
35.000
2
0.613
23.333
2
0.923
35.000
2
0.700
23.333
2
0.928
35.000
2
0.704
23.333
2
0.659
35.000
2
0.500
23.333
2
0.581
35.000
2
0.440
23.333
2
0.549
35.000
2
0.415
23.333
1
0.545
35.000
1
0.412
23.333
1
0.545
35.000
1
0.412
23.333
1
0.543
35.000
1
0.410
23.333
2
0.545
35.000
2
0.413
23.333
2
0.550
35.000
2
0.417
23.333
2
0.573
35.000
2
0.434
23.333
2
0.579
35.000
2
0.438
23.333
2
0.653
35.000
2
0.495
23.333
2
0.676
35.000
2
0.513
23.333
2
0.675
35.000
2
0.512
23.333
2
0.727
35.000
2
0.552
23.333
2
0.761
35.000
2
0.577
23.333
2
0.673
35.000
2
0.510
23.333
2
0.695
35.000
2
0.526
23.333
2
0.737
35.000
2
0.559
23.333
2
0.769
35.000
2
0.584
23.333
2
0.764
35.000
2
0.580
23.333
2
0.820
35.000
2
0.622
23.333
2
0.835
35.000
2
0.634
23.333
2
0.860
35.000
2
0.653
23.333
2
0.883
35.000
2
0.670
23.333
2
0.925
35.000
2
0.701
23.333
2
0.931
35.000
2
0.706
23.333
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
12.53
30.80
13.06
-0.89
0.53
23.87
RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI
Bpianta
Rig.FleX
Rig.FleY
RigTors.
(m)
(t/m)
(t/m)
(t*m)
61.28
93706
107513
39889300
VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
DIREZIONE X
Tagliante
Spost.
Klat.
Variaz
Teta
Tagliante
(t)
(mm)
(t/m)
(%)
(t)
78.00
0.83
93477
0.0
0.002
63.48
Variaz.
(%)
0.0
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
DIREZIONE Y
Spost.
Klat.
Variaz
(mm)
(t/m)
(%)
0.59
107951
0.0
r / ls
Teta
0.002
PERCENTUALI TAGLI PILASTRI E SETTI
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE X
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE Y
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
------------------------------------------------------------------------------------------------Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
101
Clas Comb
Serv N.ro
1
0
1
2
3
Classe durata
di riferimento
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Kmod Gamma
0.60
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
96.0
160.0
160.0
160.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 158/214
fcd
kg/cmq
84.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
56.0
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
8.8
14.7
14.7
14.7
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
102
Clas Comb
Serv N.ro
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Kmod Gamma
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
0.60
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
96.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
84.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
56.0
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
10.0
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 159/214
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
Clas Comb
Serv N.ro
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
N Sd
(kg)
-3159
-8280
-3229
-8326
Kmod Gamma
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
16.7
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
88
6
6
-60
0
8
7
0
0
0
0
0.04
0.00
-3
-13
14
-4
0
21
0
1
0
0
0
0.03
0.00
-121
-16
6
-60
0
8
9
1
0
0
0
0.06
0.00
-9
-37 KcC= 0.83 KcM= 1.00 Rx= 0.19 Ry= 0.20
Wmax/rel/lim=
0.15
0.15
17.50 mm
DATI DI
ASTA
Sez.N.
936
RET20X20
Asta:
1
Instab.:l=
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
83
3.50
41
qn=
0
11
83
0.00
41
350.0
350.0
β*l=
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
2
Instab.:l=
2
qn=
3
128.0
3.50
-1054
3.50
β*l=
2
2
2
128.0
1
1
1
1
0
270
0
270
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
3
Instab.:l=
5
qn=
6
128.0
3.50
-1135
3.50
β*l=
2
5
2
128.0
2
2
2
2
0
291
0
291
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
4
Instab.:l=
9
qn=
10
249.0
3.50
-851
3.50
β*l=
2
2
2
249.0
-3
-3
-3
-4
0
825
0
825
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
5
Instab.:l=
12
qn=
13
326.3
3.50
-72
3.50
β*l=
8
0
8
326.3
0
0
0
0
0
124
0
124
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
6
Instab.:l=
15
qn=
16
756.2
3.50
-1299
3.50
β*l=
0
2
0
756.2
0
0
0
0
0
11610
0
11610
0
0
0
0
0
0
0
844
0
-844
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
909
0
-909
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
1326
0
-1326
KcC= 0.60 KcM= 1.00
0
0
0
152
2
-152
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
3240
0
-3240
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
3
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
-1
0
0
0
0
0
-1
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
44
0
0
0
Rx= 0.28 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 160/214
0
0
0
0.00
0.05
0.01
0.00
0.00
0.05
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.06
0.01
0.00
0.00
0.06
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.08
0.02
0.00
0.00
0.08
0.03
12.45 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
16.31 mm
0
0
0
0.00
0.34
0.28
0.00
0.00
0.34
4.36
37.81 mm
3.31
3.36
3.40
3.37
8.10
C.D.S.
Quota
(m)
Trat Cmb
to
N.r
N Sd
(kg)
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
σn
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
DATI DI
ASTA
Fili
N.ro
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
7
Instab.:l=
18
qn=
19
750.0
3.50
-1957
3.50
β*l=
2
2
2
750.0
-76
-76
-76
-79
0
17193
0
17193
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
8
Instab.:l=
22
qn=
23
752.5
3.50
-1293
3.50
β*l=
0
2
0
752.5
0
0
0
0
0
11444
0
11444
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
9
Instab.:l=
25
qn=
26
157.0
3.50
-1389
3.50
β*l=
2
8
2
157.0
7
8
7
8
0
534
0
534
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
10
Instab.:l=
27
qn=
28
157.0
3.50
-1389
3.50
β*l=
2
2
2
157.0
-1
-1
-1
-2
0
534
0
534
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
11
Instab.:l=
30
qn=
31
128.0
3.50
-1202
3.50
β*l=
2
8
2
128.0
0
1
0
1
0
308
0
308
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
12
Instab.:l=
33
qn=
34
604.0
3.50
-1202
3.50
β*l=
2
2
2
604.0
-30
-30
-30
-30
0
6853
0
6853
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
13
Instab.:l=
40
qn=
41
161.5
3.50
-1591
3.50
β*l=
2
2
2
161.5
0
0
0
0
0
648
0
648
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
14
Instab.:l=
45
qn=
46
92.0
3.50
-1488
3.50
β*l=
2
8
2
92.0
-2
-3
-2
-3
0
197
0
197
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
15
Instab.:l=
47
qn=
48
326.3
3.50
-579
3.50
β*l=
11
2
11
326.3
0
0
0
0
0
966
0
966
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
16
Instab.:l=
53
qn=
54
161.5
3.50
-1591
3.50
β*l=
2
2
2
161.5
0
0
0
0
0
648
0
648
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
17
Instab.:l=
56
qn=
57
161.5
3.50
-1591
3.50
β*l=
2
2
2
161.5
0
0
0
0
0
648
0
648
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
18
Instab.:l=
60
qn=
61
232.3
3.50
-527
3.50
β*l=
11
2
11
232.3
0
0
0
0
0
446
0
446
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
19
Instab.:l=
66
qn=
67
193.7
3.50
-1828
3.50
β*l=
2
2
2
193.7
-4
-4
-4
-5
0
1071
0
1071
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
20
Instab.:l=
69
qn=
70
277.5
3.50
-2430
3.50
β*l=
2
2
2
277.5
0
0
0
0
0
2919
0
2919
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
21
Instab.:l=
73
qn=
74
192.0
3.50
-1828
3.50
β*l=
2
2
2
192.0
-12
-12
-12
-13
0
1052
0
1052
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
22
75
qn=
76
3.50
-1924
3.50
2
5
2
0
1
0
0
496
0
0
0
0
9170
0
-9170
KcC= 0.08 KcM= 1.00
σMx
σMy
τx
(kg/cmq)
τy
τMt
Rapp.
Fless
Rapp.
Taglio
0
0
0
0
0
0
0
0
66
0
0
0
Rx= 0.41 Ry= 0.29
0
0
10
0
0.00
0.58
0
0
0
0
0.41
0.00
0
0
10
0
0.00
0.58
Wmax/rel/lim=
11.42
6.29
37.50 mm
0
0
0
0
0
0
0
0
44
0
0
0
Rx= 0.27 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
26
0
0
0
Rx= 0.16 Ry= 0.12
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
5
0
5
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
-1
0
0
-1
0
4
-1
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
11
0
0
0
Rx= 0.07 Ry= 0.05
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
4
0
4
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
3210
0
-3210
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
1363
-44
-1363
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
1363
-44
-1363
KcC= 0.87 KcM= 1.00
0
0
0
962
0
-962
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
4538
0
-4538
KcC= 0.12 KcM= 1.00
0
0
0
1605
0
-1605
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
855
0
-855
KcC= 0.97 KcM= 1.00
0
0
0
1185
18
-1185
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
1605
0
-1605
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
1605
0
-1605
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
768
0
-768
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2213
-57
-2213
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
4210
-77
-4210
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2193
0
-2193
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
1544
0
-1544
0
0
0
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 161/214
0
2
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0.00
0.34
0.27
0.00
0.00
0.34
4.25
37.62 mm
0
0
0
0.00
0.09
0.01
0.00
0.00
0.09
0.01
7.85 mm
0
0
0
0.00
0.09
0.01
0.00
0.00
0.09
0.01
7.85 mm
0
0
0
0.00
0.06
0.01
0.00
0.00
0.06
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.29
0.16
0.00
0.00
0.29
1.64
30.20 mm
0
0
0
0.00
0.10
0.02
0.00
0.00
0.10
0.01
8.07 mm
0
0
0
0.00
0.05
0.00
0.00
0.00
0.05
0.00
4.60 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.02
0.00
0.00
0.01
0.07
16.31 mm
0
0
0
0.00
0.10
0.02
0.00
0.00
0.10
0.01
8.07 mm
0
0
0
0.00
0.10
0.02
0.00
0.00
0.10
0.01
8.08 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.02
11.61 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.69 mm
0
0
0
0.00
0.26
0.07
0.00
0.00
0.26
0.15
13.87 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.60 mm
8.07
3.70
3.60
3.52
5.72
3.37
3.32
3.35
3.37
3.41
3.24
3.56
3.95
3.61
2
0
2
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.10
0.00
0.10
C.D.S.
DATI DI
ASTA
Instab.:l=
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
128.5
128.5
β*l=
N Sd
(kg)
1
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
496
0
KcC= 1.00 KcM= 1.00 Rx= 0.01 Ry= 0.01
Wmax/rel/lim=
3.48
0.01
6.42 mm
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
23
Instab.:l=
77
qn=
78
124.5
3.50
-1877
3.50
β*l=
2
2
2
124.5
0
0
0
0
0
454
0
454
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
24
Instab.:l=
79
qn=
80
163.5
3.50
-1877
3.50
β*l=
2
2
2
163.5
0
0
0
0
0
783
0
783
0
0
0
0
Sez.N.
938
RET 20X60
Asta:
25
Instab.:l=
81
qn=
83
683.0
3.50
-1866
3.50
β*l=
11
8
11
683.0
27
33
27
33
0
13587
0
13587
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
26
Instab.:l=
85
qn=
86
128.0
3.50
-1054
3.50
β*l=
2
2
2
128.0
1
1
1
-1
0
270
0
270
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
27
Instab.:l=
88
qn=
89
128.0
3.50
-1135
3.50
β*l=
2
2
2
128.0
3
3
3
3
0
291
0
291
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
28
Instab.:l=
90
qn=
91
128.0
3.50
-1119
3.50
β*l=
2
2
2
128.0
-1
-1
-1
-2
0
287
0
287
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
29
Instab.:l=
97
qn=
98
299.5
3.50
-1936
3.50
β*l=
2
2
2
299.5
-7
-7
-7
-8
0
2712
0
2712
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
30
Instab.:l=
99
qn=
100
192.0
3.50
-1787
3.50
β*l=
2
11
2
192.0
1
2
1
2
0
1029
0
1029
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
31
Instab.:l=
102
qn=
103
192.0
3.50
-1850
3.50
β*l=
2
2
2
192.0
-9
-9
-9
-9
0
1065
0
1065
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
32
Instab.:l=
105
qn=
106
192.0
3.50
-1850
3.50
β*l=
2
2
2
192.0
-5
-5
-5
-6
0
1065
0
1065
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
33
Instab.:l=
109
qn=
110
287.0
3.50
-747
3.50
β*l=
11
2
11
287.0
-7
-7
-7
-7
0
963
0
963
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
34
Instab.:l=
120
qn=
121
633.0
3.50
-1407
3.50
β*l=
2
5
2
633.0
-51
-54
-51
-54
0
8809
0
8809
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
35
Instab.:l=
123
qn=
124
741.5
3.50
-1315
3.50
β*l=
2
2
2
741.5
0
0
0
0
0
11300
0
11300
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
36
Instab.:l=
125
qn=
126
749.5
3.50
-1315
3.50
β*l=
0
2
0
749.5
-1
-2
-1
-2
0
11546
0
11546
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
37
Instab.:l=
127
qn=
128
754.0
3.50
-1315
3.50
β*l=
2
2
2
754.0
-6
-6
-6
-6
0
11685
0
11685
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
135
qn=
3.50
-72
0
0
0
0
0
33
0
0
0
0
0
1460
58
-1460
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
3
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
-1
0
0
-1
0
113
-1
0
0
Rx= 0.71 Ry= 0.50
0
0
10
0
0.00
0.46
0
0
0
0
0.71
0.00
0
0
10
0
0.00
0.46
Wmax/rel/lim=
19.38 15.64
34.15 mm
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
10
0
0
0
Rx= 0.06 Ry= 0.05
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
4
0
4
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.03 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
2
0
2
0
0
0
0
0
4
0
0
0
Rx= 0.02 Ry= 0.02
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
34
0
0
0
Rx= 0.21 Ry= 0.15
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
6
0
6
0
0
0
0
0
43
0
0
0
Rx= 0.27 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
6
0
6
0
0
0
0
0
44
0
0
0
Rx= 0.28 Ry= 0.19
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
3
0
3
0
0
0
0
0
45
0
0
0
Rx= 0.28 Ry= 0.20
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
7
0
7
0
0
0
1917
58
-1917
KcC= 1.00 KcM= 1.00
7958
0
-7958
KcC= 1.00 KcM= 1.00
844
0
-844
KcC= 0.93 KcM= 1.00
0
0
0
909
0
-909
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
896
0
-896
KcC= 0.93 KcM= 1.00
0
0
0
3622
0
-3622
KcC= 0.45 KcM= 1.00
0
0
0
2144
0
-2144
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
2219
0
-2219
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
2219
0
-2219
KcC= 0.78 KcM= 1.00
0
0
0
1342
24
-1342
KcC= 0.48 KcM= 1.00
0
0
0
5566
0
-5566
KcC= 0.11 KcM= 1.00
0
0
0
6096
0
-6096
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
3249
0
-3249
KcC= 0.08 KcM= 1.00
0
0
0
6199
0
-6199
KcC= 0.08 KcM= 1.00
0
0
78
0
0
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 162/214
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0.00
0.09
0.01
0.00
0.00
0.09
0.00
6.23 mm
0
0
0
0.00
0.12
0.02
0.00
0.00
0.12
0.01
8.17 mm
3.46
3.50
0
0
0
0.00
0.05
0.01
0.00
0.00
0.05
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.06
0.01
0.00
0.00
0.06
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.06
0.01
0.00
0.00
0.06
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.23
0.06
0.00
0.00
0.23
0.16
14.97 mm
0
0
0
0.00
0.13
0.02
0.00
0.00
0.13
0.02
9.60 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.60 mm
0
0
0
0.00
0.14
0.03
0.00
0.00
0.14
0.03
9.60 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.02
0.00
0.00
0.01
0.05
14.35 mm
0
0
0
0.00
0.35
0.21
0.00
0.00
0.35
2.31
31.65 mm
0
0
0
0.00
0.38
0.27
0.00
0.00
0.38
4.07
37.08 mm
0
0
0
0.00
0.34
0.28
0.00
0.00
0.34
4.25
37.47 mm
0
0
0
0.00
0.15
0.28
0.00
0.00
0.15
4.36
37.70 mm
3.31
3.35
3.37
3.73
3.61
3.55
3.58
3.45
6.55
8.08
8.30
8.28
0
0
0
0
0.00
0.00
0.01
0.00
C.D.S.
DATI DI
ASTA
Asta:
38
Instab.:l=
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
136
3.50
0
168.5
168.5
β*l=
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
39
Instab.:l=
137
qn=
138
287.0
3.50
-72
3.50
β*l=
22
0
22
287.0
0
0
0
0
0
96
0
96
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
40
Instab.:l=
139
qn=
140
128.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
128.0
-9
-9
-9
-9
0
19
0
19
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
41
Instab.:l=
141
qn=
142
209.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
209.0
-10
-10
-10
-10
0
51
0
51
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
42
Instab.:l=
131
qn=
132
172.5
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
172.5
0
0
0
0
0
35
0
35
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
43
Instab.:l=
36
qn=
37
137.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
137.0
-2
-2
-2
-2
0
22
0
22
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
44
Instab.:l=
49
qn=
50
188.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
188.0
1
1
1
1
0
41
0
41
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
45
Instab.:l=
51
qn=
64
150.5
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
150.5
-3
-3
-3
-3
0
26
0
26
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
46
Instab.:l=
42
qn=
43
94.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
94.0
-11
-11
-11
-11
0
10
0
10
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
47
Instab.:l=
62
qn=
63
94.0
3.50
-72
3.50
β*l=
0
0
0
94.0
-11
-11
-11
-11
0
10
0
10
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
48
Instab.:l=
94
qn=
95
138.0
3.50
-490
3.50
β*l=
2
5
2
138.0
13
13
13
13
0
146
0
146
0
0
0
0
Sez.N.
938
RET 20X60
Asta:
49
Instab.:l=
82
qn=
83
335.5
3.50
-60
3.50
β*l=
41
0
41
335.5
75
-22
75
-22
0
110
0
110
0
0
0
0
Sez.N.
938
RET 20X60
Asta:
50
Instab.:l=
83
qn=
111
375.1
3.50
-60
3.50
β*l=
25
0
25
375.1
-145
-17
-145
-17
0
137
0
137
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
51
Instab.:l=
116
qn=
117
169.0
3.50
-1087
3.50
β*l=
2
2
2
169.0
-3
-3
-3
-4
0
485
0
485
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
52
Instab.:l=
114
qn=
115
136.0
3.50
-1603
3.50
β*l=
2
11
2
136.0
2
4
2
4
0
463
0
463
0
0
0
0
Sez.N.
937
ARCH 13X11
Asta:
53
Instab.:l=
109
qn=
112
118.5
3.50
-1380
3.50
β*l=
2
2
2
118.5
0
0
0
0
0
303
0
303
0
0
0
0
128
3.50
22
0
0
0
Sez.N.
937
N Sd
(kg)
0
0
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
0
0
0
-78
0
0
0
0
0
0
0
0.00
0.01
33
0
KcC= 1.00 KcM= 1.00 Rx= 0.00 Ry= 0.00
Wmax/rel/lim=
3.20
0.00
8.42 mm
0
0
0
103
2
-103
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
59
0
-59
KcC= 0.93 KcM= 1.00
0
0
0
97
0
-97
KcC= 0.73 KcM= 1.00
0
0
0
80
0
-80
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
64
-2
-64
KcC= 0.91 KcM= 1.00
0
0
0
87
0
-87
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
70
0
-70
KcC= 0.89 KcM= 1.00
0
0
0
44
0
-44
KcC= 0.97 KcM= 1.00
0
0
0
44
0
-44
KcC= 0.97 KcM= 1.00
0
0
0
424
0
-424
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
101
-2
-101
KcC= 0.86 KcM= 1.00
0
0
0
113
-2
-113
KcC= 0.79 KcM= 1.00
0
0
0
1148
0
-1148
KcC= 0.85 KcM= 1.00
0
0
0
1362
-50
-1362
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
0
0
1022
0
-1022
KcC= 1.00 KcM= 1.00
0
65
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.00 Ry= 0.00
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
-4
0
0
-1
0
1
-4
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
2
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
Rx= 0.01 Ry= 0.01
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
1
0
1
2
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 163/214
0
0
0
0
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
14.35 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
6.40 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
10.45 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
8.62 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
6.85 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
9.40 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
7.53 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
4.70 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
4.70 mm
0
0
0
0.00
0.03
0.00
0.00
0.00
0.03
0.00
6.90 mm
0
0
0
0.00
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.04
16.78 mm
0
0
0
0.00
0.01
0.01
0.00
0.00
0.01
0.07
18.76 mm
0
0
0
0.00
0.07
0.01
0.00
0.00
0.07
0.01
8.45 mm
0
0
0
0.00
0.09
0.01
0.00
0.00
0.09
0.01
6.80 mm
0
0
0
0.00
0.06
0.01
0.00
0.00
0.06
0.00
5.93 mm
3.22
3.07
3.21
3.23
3.13
3.11
3.14
3.10
3.09
3.31
3.91
3.91
3.38
3.36
3.45
0
0
0.00
0.01
C.D.S.
DATI DI
ASTA
ARCH 13X11
Asta:
54
Instab.:l=
Fili Quota Trat Cmb
N.ro
(m)
to
N.r
qn=
-72
22
133
3.50
22
182.0
182.0
β*l=
N Sd
(kg)
0
0
0
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
30
0
0
0
2
0
0
0
0
0
0
0.00
0.01
0
0
0
-65
2
0
0
0
0
0
0
0.00
0.01
Wmax/rel/lim=
4.08
0.00
9.10 mm
38
0
KcC= 1.00 KcM= 1.00 Rx= 0.00 Ry= 0.00
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
1
3
1
1
4
1
1
311
1
1
1622
Nx
Kg/m
292
649
-270
170
Ny
Kg/m
1705
3785
-1576
-4620
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
681
0
0
0
0
0
0.01
2
0
0.03
761
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
710
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
462
0
0
0
0
0
0.00
-7
0
0.06
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
2
7
1
2
8
1
2
9
1
2
11
Nx
Kg/m
-1017
-311
-638
817
Ny
Kg/m
-5935
-1817
-3725
4765
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 2
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
735
0
0
0
-2
0
0.02
-8
0
0.08
718
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
676
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.03
770
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
3
13
1
3
14
1
3
312
1
3
1633
Nx
Kg/m
-1056
426
-296
189
Ny
Kg/m
-6159
2483
-1728
-5051
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 3
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
793
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
738
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
752
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
500
0
0
0
0
0
0.00
-7
0
0.06
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
4
17
1
4
18
1
4
19
1
4
20
1
4
1640
1
4
1641
1
4
1642
1
4
1643
Nx
Kg/m
-543
-883
86
-1133
552
319
609
-339
Ny
Kg/m
-3168
-5153
500
-6611
-2404
-4640
703
-5571
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 4
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
681
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
682
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.07
487
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
494
0
0
0
-2
0
0.01
-9
0
0.06
328
0
0
0
1
0
0.01
-3
0
0.03
325
0
0
0
1
0
0.01
-7
0
0.06
327
0
0
0
1
0
0.01
1
0
0.01
325
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
5
21
1
5
22
1
5
23
1
5
24
1
5
1644
1
5
1645
1
5
1646
1
5
1647
Nx
Kg/m
523
-523
-1804
-77
-252
333
-265
914
Ny
Kg/m
3050
-3053
-10524
-450
-3820
-2248
-7942
-938
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 5
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
824
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
822
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
1852
0
0
0
-3
0
0.02
-15
0
0.10
1836
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
117
0
0
0
0
0
0.00
-5
0
0.05
119
0
0
0
1
0
0.01
-3
0
0.03
119
0
0
0
0
0
0.00
-11
0
0.07
122
0
0
0
2
0
0.01
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
5
16
5
16
0
12
0
12
0
12
0
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
1
51
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
6
25
1
6
28
1
6
1653
1
6
1654
Nx
Kg/m
-346
-3367
-1355
157
Ny
Kg/m
-2019
-19639
-16605
914
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 6
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
983
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
2295
0
0
0
-6
0
0.04
-28
0
0.18
836
0
0
0
-2
0
0.01
-24
0
0.15
961
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
6
16
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
7
32
1
7
1655
1
7
1660
1
7
1661
Nx
Kg/m
-5511
711
-2140
230
Ny
Kg/m
-32146
2429
-27075
1343
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 7
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
3685
0
0
0
-9
0
0.06
-46
0
0.30
921
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.05
1408
0
0
0
-4
0
0.02
-39
0
0.25
1586
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
9
16
2
12
4
16
4
16
τT,d fT,d
kg/cmq
1
51
0
37
1
51
1
51
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
Nx
Kg/m
Ny
Kg/m
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 8
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
τV,d fv,d
kg/cmq
τT,d fT,d
kg/cmq
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 164/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
8
35
1
8
36
1
8
1665
1
8
1668
Nx
Kg/m
-5109
-190
-2106
238
Ny
Kg/m
-29805
-1108
-25608
1387
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 8
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
3193
0
0
0
-9
0
0.06
-43
0
0.28
938
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1295
0
0
0
-4
0
0.02
-37
0
0.24
1051
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
8
16
2
12
3
16
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
1
51
0
37
0
51
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
9
37
1
9
40
1
9
1674
1
9
1675
Nx
Kg/m
-328
-3483
-1342
145
Ny
Kg/m
-1911
-20319
-16854
843
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 9
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
981
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
2479
0
0
0
-6
0
0.04
-29
0
0.19
820
0
0
0
-2
0
0.01
-24
0
0.16
980
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
6
16
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
10
41
1
10
42
1
10
43
1
10
44
1
10
1676
1
10
1677
1
10
1678
1
10
1679
Nx
Kg/m
-846
478
-111
-2156
225
236
988
-323
Ny
Kg/m
-4933
2791
-646
-12578
-3849
-3803
-1728
-9505
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 10
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
971
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
971
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
2817
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
2832
0
0
0
-4
0
0.02
-18
0
0.12
184
0
0
0
0
0
0.01
-5
0
0.05
187
0
0
0
0
0
0.01
-5
0
0.05
358
0
0
0
2
0
0.02
-2
0
0.02
354
0
0
0
-1
0
0.00
-14
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
7
16
7
16
0
12
0
12
1
16
1
16
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
1
51
0
37
0
37
0
51
0
51
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
11
45
1
11
46
1
11
47
1
11
48
Nx
Kg/m
-942
-1005
-869
-888
Ny
Kg/m
-5493
-5862
-5070
-5178
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 11
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
734
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
806
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
749
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.05
728
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
12
49
1
12
50
1
12
51
1
12
54
Nx
Kg/m
695
-500
-1523
-1015
Ny
Kg/m
4055
-2915
-8885
-5921
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 12
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
674
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
642
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
1838
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
1611
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
5
16
4
16
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
1
51
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
13
55
1
13
58
1
13
59
1
13
60
1
13
1701
1
13
1704
1
13
1705
1
13
1707
Nx
Kg/m
-1059
-100
-1205
-3577
-679
-246
-279
-1120
Ny
Kg/m
-6177
-581
-7030
-20868
-1563
-1436
-1630
-14656
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 13
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
922
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
1913
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
931
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
4096
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.19
849
0
0
0
-1
0
0.01
-2
0
0.01
869
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
927
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
1027
0
0
0
-2
0
0.01
-21
0
0.14
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
5
16
2
12
10
16
2
12
2
12
2
12
3
16
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
2
51
0
37
0
37
0
37
0
51
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
14
61
1
14
62
1
14
63
1
14
64
1
14
1708
1
14
1709
1
14
1710
1
14
1711
Nx
Kg/m
-1137
-870
-5216
188
-675
629
-1271
2814
Ny
Kg/m
-6631
-5072
-30428
1098
-7962
-3602
-23454
1221
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 14
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1765
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
1788
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
4686
0
0
0
-9
0
0.06
-43
0
0.28
4629
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
423
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.10
432
0
0
0
1
0
0.01
-5
0
0.05
602
0
0
0
-2
0
0.01
-34
0
0.22
438
0
0
0
5
0
0.05
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
4
16
4
16
12
16
12
16
1
12
1
12
2
16
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
1
51
1
51
2
51
2
51
0
37
0
37
0
51
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
15
66
1
15
68
1
15
321
1
15
1714
Nx
Kg/m
-662
-117
-337
219
Ny
Kg/m
-3863
-681
-1967
-2969
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 15
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
749
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
638
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
683
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
593
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 165/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
16
69
1
16
70
1
16
71
1
16
72
1
16
73
1
16
1727
1
16
1734
1
16
1735
Nx
Kg/m
652
-616
-1687
-383
-1039
248
-309
-328
Ny
Kg/m
3801
-3594
-9839
-2235
-6060
-4834
-1803
-1911
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 16
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
939
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
901
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.05
3336
0
0
0
-3
0
0.02
-14
0
0.09
1690
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
925
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
616
0
0
0
0
0
0.01
-7
0
0.06
890
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
893
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
8
16
4
16
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
1
51
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
17
75
1
17
76
1
17
77
1
17
78
1
17
1737
1
17
1738
1
17
1739
1
17
1740
Nx
Kg/m
-1086
-637
-723
-499
410
592
236
294
Ny
Kg/m
-6334
-3715
-4220
-2908
-5290
-3046
-3421
-1960
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 17
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
712
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
706
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.05
435
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.04
428
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
404
0
0
0
1
0
0.01
-8
0
0.07
408
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.04
414
0
0
0
0
0
0.01
-5
0
0.04
417
0
0
0
0
0
0.01
-3
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
18
79
1
18
80
1
18
82
1
18
1746
Nx
Kg/m
462
-538
-97
167
Ny
Kg/m
2696
-3140
-564
-1174
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 18
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
661
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
703
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
745
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
694
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
19
83
1
19
84
1
19
85
1
19
86
1
19
87
1
19
88
1
19
1755
1
19
1760
Nx
Kg/m
-797
-506
-1689
-394
-1126
-1167
175
-317
Ny
Kg/m
-4651
-2949
-9853
-2299
-6567
-6807
-5350
-1848
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 19
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
908
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
870
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
3324
0
0
0
-3
0
0.02
-14
0
0.09
1699
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
873
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
688
0
0
0
-2
0
0.01
-10
0
0.06
552
0
0
0
0
0
0.00
-8
0
0.07
862
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
8
16
4
16
2
12
2
12
1
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
1
51
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
20
89
1
20
1763
1
20
1770
1
20
1774
Nx
Kg/m
-682
150
153
-318
Ny
Kg/m
-3981
-3008
-1841
-1854
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 20
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
899
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
721
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
862
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
864
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
21
93
1
21
94
1
21
95
1
21
96
1
21
1776
1
21
1777
1
21
1778
1
21
1779
Nx
Kg/m
-366
-1138
44
-1459
690
-451
786
-394
Ny
Kg/m
-2136
-6640
255
-8509
-1676
-5890
-711
-7603
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 21
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
808
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
809
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
715
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
730
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.08
612
0
0
0
1
0
0.02
-2
0
0.02
604
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.08
611
0
0
0
1
0
0.01
-1
0
0.01
610
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.07
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
22
97
1
22
99
1
22
1780
1
22
1787
1
22
1790
1
22
1795
1
22
1796
1
22
1797
Nx
Kg/m
-1168
-1366
-360
-347
-158
-424
-380
-380
Ny
Kg/m
-6815
-7966
-5680
-6969
-2253
-2475
-2218
-2215
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 22
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
939
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
794
0
0
0
-2
0
0.01
-11
0
0.07
671
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.07
659
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.06
916
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
920
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
935
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
940
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 23
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 166/214
C.D.S.
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
kg/cmq
kg/cmq
-2
0
0.02
-11
0
0.10
-1
0
0.01
-4
0
0.04
-3
0
0.02
-17
0
0.11
-1
0
0.01
-14
0
0.09
-1
0
0.01
-16
0
0.10
-1
0
0.00
-5
0
0.03
0
0
0.00
-2
0
0.01
-1
0
0.01
-5
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
2
12
3
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Ny
Kg/m
-1562
-7184
210
-9200
-1139
-6320
262
-8237
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 24
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
827
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
833
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
757
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
770
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.09
620
0
0
0
1
0
0.02
-2
0
0.01
613
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
625
0
0
0
1
0
0.01
0
0
0.01
622
0
0
0
-1
0
0.01
-12
0
0.08
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Nx
Kg/m
-1213
488
-1362
-383
-358
-424
-375
-394
Ny
Kg/m
-7076
2844
-7943
-5871
-6953
-2471
-2186
-2299
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 25
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
986
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
933
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
806
0
0
0
-2
0
0.01
-11
0
0.07
694
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.07
674
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.06
919
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
919
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
918
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
26
113
1
26
114
1
26
1848
1
26
1852
Nx
Kg/m
-1180
-1145
-246
-461
Ny
Kg/m
-6884
-6679
-2543
-2692
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 26
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
900
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
868
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
892
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.02
909
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
27
117
1
27
120
1
27
1863
1
27
1866
Nx
Kg/m
-1199
-2170
-746
-177
Ny
Kg/m
-6996
-12661
-10314
-1032
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 27
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
899
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
1305
0
0
0
-4
0
0.02
-18
0
0.12
893
0
0
0
-1
0
0.01
-15
0
0.10
1045
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
3
12
2
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
28
121
1
28
122
1
28
354
1
28
1869
Nx
Kg/m
347
-869
-269
150
Ny
Kg/m
2025
-5070
-1569
-4170
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 28
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
595
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
667
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
621
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
407
0
0
0
0
0
0.00
-6
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
2
12
2
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
29
125
1
29
126
1
29
127
1
29
129
Nx
Kg/m
-950
-278
-640
761
Ny
Kg/m
-5543
-1622
-3733
4437
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 29
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
674
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
671
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
646
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.03
731
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
30
131
1
30
132
1
30
134
1
30
355
Nx
Kg/m
-1059
-1059
-692
-359
Ny
Kg/m
-6178
-6178
-4039
-2095
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 30
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
788
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
793
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
688
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.04
746
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
23
101
1
23
102
1
23
103
1
23
1799
1
23
1806
1
23
1808
1
23
1813
1
23
1814
Nx
Kg/m
-1360
-491
-2059
-535
-863
-447
-229
-576
Ny
Kg/m
-7935
-2866
-12010
-9582
-10858
-3185
-1336
-3357
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
24
105
1
24
106
1
24
107
1
24
108
1
24
1818
1
24
1819
1
24
1820
1
24
1821
Nx
Kg/m
-268
-1231
36
-1577
718
-427
868
-398
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
25
109
1
25
110
1
25
111
1
25
1822
1
25
1829
1
25
1837
1
25
1838
1
25
1839
Txy
Kg/m
1020
972
1008
782
832
934
937
967
Mx
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
My
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
Mxy
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 31
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 167/214
C.D.S.
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
kg/cmq
kg/cmq
-2
0
0.02
-9
0
0.08
0
0
0.00
-2
0
0.02
0
0
0.00
-7
0
0.06
0
0
0.00
-2
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Ny
Kg/m
-1639
-8048
-12794
-6881
-2392
-10791
-2402
-2735
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 32
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
937
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
979
0
0
0
-2
0
0.02
-11
0
0.10
1539
0
0
0
-4
0
0.02
-18
0
0.12
689
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.09
926
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
719
0
0
0
-1
0
0.01
-15
0
0.10
945
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
937
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
4
16
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Nx
Kg/m
-673
-1136
-1214
-388
-254
-345
-397
-411
Ny
Kg/m
-3927
-6626
-7080
-5539
-2334
-6289
-2318
-2395
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 33
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
954
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
961
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
841
0
0
0
-2
0
0.01
-10
0
0.07
755
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.07
951
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
742
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.06
936
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
952
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
34
149
1
34
153
1
34
154
1
34
371
1
34
1943
1
34
1950
1
34
1952
1
34
1953
Nx
Kg/m
-1158
-1257
-1374
-520
-399
-408
-370
-415
Ny
Kg/m
-6754
-7330
-8013
-3034
-6057
-2382
-2157
-2423
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 34
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
953
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
1040
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
822
0
0
0
-2
0
0.01
-11
0
0.07
946
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
684
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
945
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
951
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
959
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
3
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
35
155
1
35
157
1
35
159
1
35
1964
1
35
1965
1
35
1971
1
35
1972
1
35
1973
Nx
Kg/m
-1197
-1408
-1224
-382
-383
-423
-377
-381
Ny
Kg/m
-6984
-8214
-7143
-5920
-2329
-2465
-2198
-2220
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 35
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
987
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
853
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.08
1000
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
697
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.08
945
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
977
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
941
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
943
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
36
161
1
36
162
1
36
163
1
36
164
1
36
1976
1
36
1977
1
36
1978
1
36
1979
Nx
Kg/m
-1185
-329
-1468
-66
-398
679
-364
781
Ny
Kg/m
-6912
-1921
-8565
-383
-6060
-1501
-7700
-698
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 36
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
843
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
838
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
781
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.08
767
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
649
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
656
0
0
0
1
0
0.02
-2
0
0.02
661
0
0
0
-1
0
0.01
-11
0
0.07
664
0
0
0
1
0
0.01
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
37
166
1
37
1984
1
37
1990
1
37
1991
Nx
Kg/m
-1075
-392
-136
-184
Ny
Kg/m
-6268
-5235
-794
-1071
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 37
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
883
0
0
0
-2
0
0.02
-9
0
0.08
654
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.07
882
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
885
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
Nx
Ny
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 38
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
τV,d
τT,d
Flag
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
31
135
1
31
356
1
31
1887
1
31
1898
Nx
Kg/m
-1116
-280
175
-218
Ny
Kg/m
-6507
-1633
-5072
-1272
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
32
142
1
32
143
1
32
144
1
32
1910
1
32
1911
1
32
1914
1
32
1915
1
32
1916
Nx
Kg/m
-281
-1380
-2193
-406
-300
-823
-412
-469
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
33
145
1
33
146
1
33
148
1
33
1923
1
33
1927
1
33
1929
1
33
1931
1
33
1932
Txy
Kg/m
906
825
486
829
Mx
kgm/m
0
0
0
0
My
kgm/m
0
0
0
0
Mxy
kgm/m
0
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 168/214
fv,d
fT,d
C.D.S.
N.ro
1
1
1
1
1
1
1
1
N.r
38
38
38
38
38
38
38
38
N.ro
169
170
171
380
1993
1998
1999
2005
Kg/m
-893
604
-554
-242
234
248
-237
-95
Kg/m
-5210
3525
-3230
-1412
-4142
2552
-2545
-552
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
39
173
1
39
174
1
39
175
1
39
176
1
39
2009
1
39
2010
1
39
2011
1
39
2012
Nx
Kg/m
267
-1523
459
-3555
1002
-1104
2153
-1377
Ny
Kg/m
1558
-8884
2677
-20738
1571
-13816
2177
-18200
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
40
178
1
40
179
1
40
2016
1
40
2019
Nx
Kg/m
-510
-3190
-1243
70
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
41
182
1
41
183
1
41
184
1
41
2023
Kg/m
977
843
981
920
910
837
923
935
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Ver.
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 39
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
789
0
0
0
0
0
0.01
2
0
0.03
775
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.11
1941
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.04
2033
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.19
939
0
0
0
2
0
0.02
2
0
0.03
890
0
0
0
-2
0
0.01
-20
0
0.13
876
0
0
0
4
0
0.03
3
0
0.03
911
0
0
0
-2
0
0.01
-26
0
0.17
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
5
16
5
16
2
16
2
16
2
16
2
16
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
1
51
1
51
0
51
0
51
0
51
0
51
Flag
Ver.
Ny
Kg/m
-2977
-18610
-15843
406
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 40
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
899
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
2113
0
0
0
-5
0
0.03
-27
0
0.17
752
0
0
0
-2
0
0.01
-23
0
0.15
849
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
5
16
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
Flag
Ver.
Nx
Kg/m
-660
-3579
-1564
-1579
Ny
Kg/m
-3852
-20877
-9122
-17156
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 41
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
920
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
2657
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.19
1109
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
780
0
0
0
-3
0
0.02
-25
0
0.16
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
7
16
3
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
42
186
1
42
187
1
42
188
1
42
2030
Nx
Kg/m
-675
-3618
-1571
-1602
Ny
Kg/m
-3938
-21105
-9165
-17372
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 42
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
930
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
2676
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.20
1134
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.09
785
0
0
0
-3
0
0.02
-25
0
0.16
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
7
16
3
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
43
189
1
43
190
1
43
389
1
43
2046
Nx
Kg/m
-297
-363
-68
7
Ny
Kg/m
-1732
-2116
-398
42
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 43
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
837
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
890
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
833
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
831
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
44
193
1
44
197
1
44
393
1
44
2047
1
44
2057
1
44
2058
1
44
2062
1
44
2063
Nx
Kg/m
515
710
-128
146
190
-34
17
-15
Ny
Kg/m
3003
4142
-748
2184
2965
-235
100
-86
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 44
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
689
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
859
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
765
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
413
0
0
0
0
0
0.00
3
0
0.04
438
0
0
0
0
0
0.00
4
0
0.06
685
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
711
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
687
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
1
12
1
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
45
199
1
45
200
1
45
201
1
45
202
1
45
2065
1
45
2066
1
45
2067
1
45
2068
Nx
Kg/m
576
613
-209
128
578
467
209
258
Ny
Kg/m
3357
3573
-1221
745
2542
2836
-1900
1437
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 45
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
696
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.06
710
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
404
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
396
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
367
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
372
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
376
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
365
0
0
0
0
0
0.01
2
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
-1
1
-1
0
0
0
0
0
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0.01
0.01
0.01
0.00
0.01
0.01
0.00
0.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 169/214
-7
5
-5
-2
-6
4
-4
-1
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0.07
0.07
0.03
0.01
0.05
0.05
0.03
0.01
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
46
203
1
46
204
1
46
205
1
46
206
1
46
2069
1
46
2070
1
46
2071
1
46
2072
Nx
Kg/m
751
718
145
-191
648
617
326
299
Ny
Kg/m
4379
4189
847
-1115
3504
3324
1734
1574
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 46
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
600
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
603
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
268
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.02
270
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
268
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
269
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.06
269
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.03
267
0
0
0
0
0
0.01
2
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
47
207
1
47
208
1
47
209
1
47
210
1
47
2073
1
47
2074
1
47
2075
1
47
2076
Nx
Kg/m
826
625
-327
160
244
527
-222
228
Ny
Kg/m
4816
3648
-1908
931
-5512
2821
-3139
1569
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 47
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
671
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.09
651
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
316
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
320
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.02
289
0
0
0
0
0
0.01
-8
0
0.07
285
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
275
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
286
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
48
213
1
48
214
1
48
2080
1
48
2083
Nx
Kg/m
-3655
-257
-1388
94
Ny
Kg/m
-21318
-1502
-17910
548
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 48
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
2476
0
0
0
-6
0
0.04
-30
0
0.20
841
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
785
0
0
0
-2
0
0.02
-26
0
0.17
935
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
6
16
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
1
51
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
49
216
1
49
217
1
49
2088
1
49
2094
Nx
Kg/m
752
-124
180
-10
Ny
Kg/m
4385
-721
3142
-60
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 49
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
845
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
812
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
440
0
0
0
0
0
0.00
4
0
0.06
807
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
50
5
1
50
219
1
50
2100
1
50
2105
Nx
Kg/m
-96
649
230
15
Ny
Kg/m
-560
3784
2756
89
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 50
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
639
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
725
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
432
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.05
640
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
51
65
1
51
221
1
51
223
1
51
2110
Nx
Kg/m
-464
575
780
422
Ny
Kg/m
-2707
3353
4548
3610
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 51
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
712
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
717
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.06
753
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.09
551
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
52
79
1
52
225
1
52
401
1
52
2112
Nx
Kg/m
462
825
-162
196
Ny
Kg/m
2696
4810
-947
3702
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 52
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
687
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
746
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.09
701
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
380
0
0
0
0
0
0.00
5
0
0.07
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
53
227
1
53
402
1
53
2117
1
53
2126
Nx
Kg/m
670
-93
238
-22
Ny
Kg/m
3907
-545
2863
-126
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 53
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
732
0
0
0
1
0
0.01
6
0
0.07
632
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
438
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.05
632
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
1
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
Nx
Kg/m
Ny
Kg/m
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 54
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
τV,d fv,d
kg/cmq
τT,d fT,d
kg/cmq
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 170/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
54
66
1
54
68
1
54
229
1
54
230
1
54
1714
1
54
1717
1
54
2128
1
54
2129
Nx
Kg/m
-662
-117
-899
-816
575
363
441
-308
Ny
Kg/m
-3863
-681
-5241
-4761
-3018
-1420
-4490
-3213
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 54
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
694
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
489
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
698
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.07
495
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.04
409
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.04
412
0
0
0
1
0
0.01
-2
0
0.02
406
0
0
0
1
0
0.01
-6
0
0.06
409
0
0
0
-1
0
0.00
-5
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
1
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
55
14
1
55
16
1
55
17
1
55
405
Nx
Kg/m
426
-132
-543
-91
Ny
Kg/m
2483
-768
-3168
-530
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 55
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
532
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
521
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
580
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
549
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
56
80
1
56
82
1
56
231
1
56
232
1
56
1743
1
56
1746
1
56
2133
1
56
2134
Nx
Kg/m
-538
-97
-984
-818
561
333
359
-288
Ny
Kg/m
-3140
-564
-5738
-4774
-2438
-1165
-4867
-3405
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 56
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
755
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
562
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
764
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
566
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.04
480
0
0
0
1
0
0.01
-3
0
0.03
485
0
0
0
1
0
0.01
-2
0
0.01
477
0
0
0
1
0
0.01
-7
0
0.06
480
0
0
0
0
0
0.00
-5
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
1
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
57
233
1
57
2138
1
57
2140
1
57
2144
Nx
Kg/m
671
250
-96
-20
Ny
Kg/m
3916
2905
-232
-119
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 57
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
744
0
0
0
1
0
0.01
6
0
0.07
474
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.06
672
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
681
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
1
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
58
70
1
58
72
1
58
235
1
58
236
1
58
1720
1
58
1722
1
58
2146
1
58
2147
Nx
Kg/m
-308
-192
624
163
269
-149
514
321
Ny
Kg/m
-3594
-2235
3642
950
-3041
-1944
2978
1654
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 58
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
375
0
0
0
-1
0
0.00
-5
0
0.05
286
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
778
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
560
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.02
260
0
0
0
0
0
0.01
-4
0
0.04
270
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
527
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
527
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
1
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
59
89
1
59
91
1
59
237
1
59
238
1
59
1763
1
59
1768
1
59
2148
1
59
2149
Nx
Kg/m
-682
94
-868
-774
537
348
433
-299
Ny
Kg/m
-3981
548
-5065
-4517
-3032
906
-4336
-3095
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 59
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
685
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
509
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
690
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
515
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.04
437
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.04
438
0
0
0
1
0
0.01
1
0
0.02
434
0
0
0
1
0
0.01
-6
0
0.06
435
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
1
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
60
84
1
60
86
1
60
239
1
60
240
1
60
1749
1
60
1751
1
60
2150
1
60
2151
Nx
Kg/m
-253
-197
681
175
250
-135
449
301
Ny
Kg/m
-2949
-2299
3974
1022
-2543
-1755
3219
1777
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 60
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
405
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
322
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
844
0
0
0
1
0
0.02
6
0
0.08
631
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.02
295
0
0
0
0
0
0.01
-4
0
0.03
307
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
596
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.06
596
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
1
12
2
12
2
12
1
12
1
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 61
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 171/214
C.D.S.
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
kg/cmq
kg/cmq
1
0
0.02
6
0
0.08
0
0
0.01
4
0
0.06
0
0
0.00
0
0
0.00
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
1
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Ny
Kg/m
-3053
-3715
-2908
-1118
-2278
-2991
-1000
-705
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 62
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
507
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
754
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.05
807
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
729
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
452
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
695
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.04
727
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
762
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
2
12
2
12
2
12
1
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Nx
Kg/m
-113
-113
267
459
-878
-74
-79
150
244
-218
-24
12
Ny
Kg/m
-658
-658
1558
2677
-5122
-666
-574
1431
-4038
-2397
-64
70
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 63
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
902
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
887
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
797
0
0
0
0
0
0.01
2
0
0.03
684
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.04
839
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.07
891
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
878
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
778
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.03
573
0
0
0
0
0
0.01
-6
0
0.05
510
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
884
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
891
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
1
12
1
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
64
93
1
64
247
1
64
250
1
64
253
1
64
2203
1
64
2209
1
64
2214
1
64
2218
1
64
2226
1
64
2229
1
64
2230
1
64
2231
Nx
Kg/m
-366
-566
-436
635
100
-145
42
26
-74
-127
295
-208
Ny
Kg/m
-2136
-3305
-2543
3703
-2567
-2030
-208
151
-754
-742
2649
-2022
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 64
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
779
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
537
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
893
0
0
0
-1
0
0.00
-4
0
0.02
799
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
349
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.03
855
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
877
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
938
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
860
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
862
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
566
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.05
497
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
1
12
2
12
2
12
1
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
1
12
1
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
65
140
1
65
142
1
65
255
1
65
256
1
65
1902
1
65
1905
1
65
2232
1
65
2233
Nx
Kg/m
-381
-281
534
-395
393
168
248
177
Ny
Kg/m
-2220
-1639
3117
-2303
-2038
-1738
-3552
-2272
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 65
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
555
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
222
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
559
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
224
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
189
0
0
0
1
0
0.01
-3
0
0.02
191
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
188
0
0
0
0
0
0.01
-5
0
0.05
188
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
1
12
1
12
1
12
0
12
0
12
0
12
0
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
66
145
1
66
147
1
66
180
1
66
258
1
66
1924
1
66
2018
1
66
2245
1
66
2250
Nx
Kg/m
-673
-912
-122
-1552
-501
1014
-286
246
Ny
Kg/m
-3927
-5321
-712
-9053
-4588
-1133
-7078
1434
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 66
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
893
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
1070
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.05
952
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
673
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
945
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.04
539
0
0
0
2
0
0.02
-2
0
0.01
756
0
0
0
0
0
0.00
-10
0
0.07
1041
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
3
12
2
12
2
12
2
12
1
12
2
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
Nx
Ny
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 67
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
τV,d
τT,d
Flag
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
61
241
1
61
2152
1
61
2161
1
61
2162
Nx
Kg/m
710
264
-20
-22
Ny
Kg/m
4143
3067
-118
-127
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
62
22
1
62
76
1
62
78
1
62
415
1
62
1645
1
62
1738
1
62
2173
1
62
2176
Nx
Kg/m
-523
-637
-499
-192
-111
-126
21
-121
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
63
138
1
63
141
1
63
173
1
63
175
1
63
245
1
63
1896
1
63
1903
1
63
2009
1
63
2186
1
63
2187
1
63
2193
1
63
2198
Txy
Kg/m
794
504
744
744
Mx
kgm/m
0
0
0
0
My
kgm/m
0
0
0
0
Mxy
kgm/m
0
0
0
0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 172/214
fv,d
fT,d
C.D.S.
N.ro
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
N.r
67
67
67
67
67
67
67
67
67
67
67
67
N.ro
98
100
260
261
262
2256
2257
2258
2262
2263
2277
2278
Kg/m
-542
-247
-1452
-932
-3540
85
-466
268
-586
217
-202
-847
Kg/m
-3161
-1444
-8473
-5439
-20649
-203
-6987
320
-125
1267
-4427
-12988
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
68
34
1
68
37
1
68
102
1
68
104
1
68
105
1
68
444
1
68
1664
1
68
1805
1
68
2284
1
68
2292
1
68
2297
1
68
2302
Nx
Kg/m
461
-328
-491
-325
-268
-69
161
206
67
102
-78
-30
Ny
Kg/m
2689
-1911
-2866
-1897
-1562
-401
2177
-2148
-283
-251
-159
-175
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
69
150
1
69
152
1
69
182
1
69
184
1
69
2022
1
69
2025
1
69
2312
1
69
2317
Nx
Kg/m
-295
-134
-660
-1564
-386
-787
148
265
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
70
186
1
70
188
1
70
461
1
70
2029
1
70
2032
1
70
2322
1
70
2327
1
70
2332
Kg/m
927
2786
845
944
4820
925
865
948
933
1046
268
694
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
kg/cmq
2
12
7
16
2
12
2
12
12
16
2
12
2
12
2
12
2
12
3
12
1
12
2
16
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
2
51
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
51
Ver.
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 68
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
964
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
912
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
944
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
1071
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
946
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
941
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
868
0
0
0
0
0
0.00
3
0
0.04
840
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.03
940
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
954
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
963
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
957
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
3
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Ny
Kg/m
-1721
-782
-3852
-9122
-3507
-7036
477
1547
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 69
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
875
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
868
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
886
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
1816
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.08
870
0
0
0
-1
0
0.00
-5
0
0.04
963
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.07
876
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
948
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
2
12
2
12
5
16
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
1
51
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Nx
Kg/m
-675
-1571
-243
-389
-791
81
147
267
Ny
Kg/m
-3938
-9165
-1415
-3571
-7059
-977
488
1560
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 70
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
977
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
1832
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.09
955
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
947
0
0
0
-1
0
0.00
-5
0
0.05
1041
0
0
0
-1
0
0.01
-10
0
0.07
951
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
971
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
1043
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
2
12
5
16
2
12
2
12
3
12
2
12
2
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
1
51
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
71
41
1
71
110
1
71
112
1
71
264
1
71
466
1
71
2339
1
71
2345
1
71
2349
Nx
Kg/m
-423
488
-494
-1618
-63
-265
250
78
Ny
Kg/m
-4933
2844
-2882
-9436
-367
-7581
1457
456
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 71
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
434
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
1102
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
1055
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
617
0
0
0
-3
0
0.02
-13
0
0.09
1055
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
721
0
0
0
0
0
0.00
-11
0
0.07
1100
0
0
0
0
0
0.00
2
0
0.02
1038
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
1
12
3
12
3
12
2
12
3
12
2
12
3
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
72
50
1
72
265
1
72
267
1
72
2354
1
72
2360
1
72
2366
1
72
2367
1
72
2368
Nx
Kg/m
-500
-287
1015
186
46
36
397
254
Ny
Kg/m
-2915
-1675
5919
-368
-166
209
4177
-3192
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 72
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1020
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
1252
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
1333
0
0
0
2
0
0.02
8
0
0.11
1211
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
1266
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
1293
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
922
0
0
0
1
0
0.01
6
0
0.08
782
0
0
0
0
0
0.01
-5
0
0.04
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
3
12
3
12
3
12
3
12
3
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
-1
0
-2
-2
-6
0
-1
0
-1
0
0
-1
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0.01
0.00
0.02
0.01
0.04
0.00
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00
0.01
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 173/214
-5
-2
-12
-8
-29
0
-10
0
0
2
-6
-19
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0.04
0.01
0.08
0.07
0.19
0.00
0.06
0.00
0.00
0.02
0.06
0.12
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
73
118
1
73
120
1
73
476
1
73
1858
1
73
1863
1
73
2373
1
73
2378
1
73
2383
Nx
Kg/m
-1173
-2170
-261
-496
-1118
72
147
347
Ny
Kg/m
-6840
-12661
-1520
-5999
-10389
-1033
700
2023
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 73
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1464
0
0
0
-2
0
0.02
-10
0
0.09
1702
0
0
0
-4
0
0.02
-18
0
0.12
1401
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1319
0
0
0
-1
0
0.01
-9
0
0.08
1385
0
0
0
-2
0
0.01
-15
0
0.10
1359
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
1387
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
1488
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.03
τV,d fv,d
kg/cmq
4
12
4
12
4
12
3
12
3
12
3
12
3
12
4
12
τT,d fT,d
kg/cmq
1
37
1
37
1
37
0
37
1
37
1
37
1
37
1
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
74
269
1
74
479
1
74
2387
1
74
2393
Nx
Kg/m
1083
-173
285
-16
Ny
Kg/m
6315
-1007
4587
-93
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 74
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1260
0
0
0
2
0
0.02
9
0
0.12
1138
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
685
0
0
0
0
0
0.01
7
0
0.09
1132
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
3
12
2
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
75
170
1
75
271
1
75
480
1
75
2399
1
75
2401
1
75
2404
1
75
2406
1
75
2407
Nx
Kg/m
604
1041
-237
380
-60
-362
-223
-248
Ny
Kg/m
3525
6073
-1385
-6840
-1316
-4003
-1301
-1444
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 75
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1444
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
1416
0
0
0
2
0
0.02
9
0
0.12
1327
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
931
0
0
0
1
0
0.01
-10
0
0.09
1318
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
818
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
1350
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
1334
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
4
12
4
12
3
12
2
12
3
12
2
12
3
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
1
37
1
37
0
37
0
37
0
37
0
37
1
37
1
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
76
208
1
76
210
1
76
273
1
76
274
1
76
2074
1
76
2076
1
76
2409
1
76
2410
Nx
Kg/m
625
160
1023
-860
973
546
653
-521
Ny
Kg/m
3648
931
5970
-5016
3056
1659
-7052
-4566
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 76
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1065
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
688
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.02
1071
0
0
0
2
0
0.02
9
0
0.11
694
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.05
614
0
0
0
2
0
0.02
4
0
0.06
613
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.03
611
0
0
0
1
0
0.01
-10
0
0.09
610
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.06
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
2
12
3
12
2
12
2
12
2
12
2
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
77
169
1
77
275
1
77
484
1
77
2414
Nx
Kg/m
-893
1056
-373
230
Ny
Kg/m
-5210
6161
-2175
-7278
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 77
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1387
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.07
1256
0
0
0
2
0
0.02
9
0
0.12
1294
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
734
0
0
0
0
0
0.01
-10
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
3
12
3
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
1
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
78
277
1
78
2422
1
78
2428
1
78
2431
Nx
Kg/m
-1428
300
-98
-360
Ny
Kg/m
-8329
-6644
-2031
-2100
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 78
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1201
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
768
0
0
0
1
0
0.01
-9
0
0.08
1078
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
1118
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
2
12
3
12
3
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
79
190
1
79
279
1
79
285
1
79
2433
1
79
2439
1
79
2443
1
79
2444
1
79
2448
Nx
Kg/m
-363
993
647
326
-171
-313
-284
270
Ny
Kg/m
-2116
5792
3773
-6395
-1773
-1827
-1657
2797
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 79
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1224
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
1329
0
0
0
2
0
0.02
8
0
0.11
898
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
822
0
0
0
1
0
0.01
-9
0
0.08
1226
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
1247
0
0
0
-1
0
0.00
-3
0
0.02
1203
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
664
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
3
12
3
12
2
12
2
12
3
12
3
12
3
12
2
12
τT,d fT,d
kg/cmq
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
0
37
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 174/214
C.D.S.
4 TABULATI BLOCCO PALESTRA
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Le sezioni delle aste in c.a.o. riportate nel seguito sono state raggruppate per tipologia. Le tipologie disponibili sono le seguenti:
1) RETTANGOLARE
2) a T
3) ad I
4) a C
5) CIRCOLARE
6) POLIGONALE
Nelle tabelle sono usate alcune sigle il cui significato è spiegato dagli schemi riportati in appresso:
Per quanto attiene alla tipologia poligonale le diciture V1, V2, …, V10 individuano i vertici della sezione descritta per coordinate.
In coda alle presenti stampe viene riportata la tabellina riassuntiva delle caratteristiche statiche delle sezioni in parola in termini di area,
momenti di inerzia baricentrici rispetto all'asse X ed Y (Ixg ed Iyg) e momento d'inerzia polare (Ip).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 175/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.
Sez.
U
P
A
Ax
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
Wt
ix
iy
sver
E
G
samm
lambda
fe
Ω
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Caric. estra
E.lim.
Coeff.'ni'
ver.
:
:
:
:
gamma
Wx Plast.
Wy Plast.
Wt Plast.
Ax Plast.
Ay Plast.
Iw
Num.Rit.Tors
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero d'archivio della sezione
Perimetro bagnato per metro di sezione
Peso per unità di lunghezza
Area della sezione
Area a taglio in direzione X
Area a taglio in direzione Y
Momento d'inerzia rispetto all'asse X
Momento d'inerzia rispetto all'asse Y
Momento d'inerzia torsionale
Modulo di resistenza a flessione, asse X
Modulo di resistenza a flessione, asse Y
Modulo di resistenza a torsione
Raggio d'inerzia relativo all'asse X
Raggio d'inerzia relativo all'asse Y
Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t))
Modulo di elasticità normale
Modulo di elasticità tangenziale
Tensione ammissibile
Valore massimo della snellezza
Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510)
Prospetto per i coefficienti Ω (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le
sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere)
Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento
Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento
Coefficiente “ni”
-1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica
completa
peso specifico del materiale
Modulo di resistenza plastica in direzione X
Modulo di resistenza plastica in direzione Y
Modulo di resistenza plastica torsionale
Area a taglio plastica direzione X
Area a taglio plastica direzione Y
Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale)
Numero di ritegni torsionali
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 176/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.
Materiale N.ro
: Numero identificativo del materiale in esame
Densità
: Peso specifico del materiale
Ex * 1E3
: Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo
Ni.x
: Coefficiente di Poisson in direzione x
Alfa.x
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione x
Ey * 1E3
: Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo
Ni.y
: Coefficiente di Poisson in direzione y
Alfa.y
: Coefficiente di dilatazione termica in direzione y
E11 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna
E12 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna
E13 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna
E22 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna
E23 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna
E33 * 1E3
: Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 177/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shell.
Sezione N.ro
: Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi)
Spessore
: Spessore dell'elemento
Base foro
: Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non
sia presente)
Altezza foro
: Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro
non sia presente)
Codice
: Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 =
qualunque posizione)
Ascissa foro
: Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro
Ordinata foro
: Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Tipo elem.
: Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo:
0 = Lastra – Piastra
1 = Lastra
2 = Piastra
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 178/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di
fondazione, per i pilastri e per i setti.
Crit.N.ro
Elem.
%Rig.Tors.
Mod. E
Poisson
Sgmc
tauc0
tauc1
Sgmf
Om.
Gamma
Copristaffa
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Fi min.
Fi st.
Lar. st.
Psc
Pos.pol.
D arm.
Iteraz.
Def. Tag.
%Scorr.Staf.
P.max staffe
P.min.staffe
tMt min.
Ferri parete
Ecc.lim.
Tipo ver.
Fl.rett.
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Den.X pos.
:
Den.X neg.
:
Den.Y pos.
:
Den.Y neg.
:
%Mag.car.
:
Linear.
:
Appesi
:
Min. T/sigma
Verif.Alette
Kwinkl.
:
:
:
Numero indicativo del criterio di progetto
Tipo di elemento strutturale
Percentuale di rigidezza torsionale
Modulo di elasticità normale
Coefficiente di Poisson
Tensione massima di esercizio del calcestruzzo
Tensione tangenziale minima
Tensione tangenziale massima
Tensione massima di esercizio dell'acciaio
Coefficiente di omogeneizzazione
Peso specifico del materiale
Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in
calcestruzzo
Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali
Diametro delle staffe
Larghezza massima delle staffe
Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche
Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali
Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali
Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali
Deformabilità a taglio (si, no)
Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe
Passo massimo delle staffe
Passo minimo delle staffe
Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione
Presenza di ferri di parete a taglio
Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura
Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)
Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =
si)
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma negativo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma positivo
Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma negativo
Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di
carico
Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:
1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione
2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.
3 = comportamento lineare solo a trazione.
4 = comportamento non lineare solo a trazione.
5 = comportamento lineare solo a compressione.
6 = comportamento non lineare solo a compressione.
Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato
all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)
Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)
Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)
Costante di sottofondo del terreno
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 179/214
C.D.S.
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.
Cri.Nro
Tipo Elem.
fck
fcd
rcd
fyk
fyd
Ey
ec0
ecu
eyu
Ac/At
Mt/Mtu
Wra
Wfr
Wpe
σc Rara
σc Perm
σf Rara
SpRar
SpPer
Coef.Visc.:
: Numero identificativo del criterio di progetto
: Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto
elastico ("SHela")
: Resistenza caratteristica del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo del calcestruzzo
: Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma
parabola rettangolo)
: Resistenza caratteristica dell'acciaio
: Resistenza di calcolo dell'acciaio
: Modulo elastico dell'acciaio
: Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico
: Deformazione ultima del calcestruzzo
: Deformazione ultima dell'acciaio
: Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa
: Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente
ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti
: Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare
: Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti
: Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni rare
: Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni permanenti
: Coefficiente di viscosità
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 180/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:
- Filo
: Numero del filo fisso in pianta.
- Ascissa
: Ascissa.
- Ordinata : Ordinata.
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:
- Quota
: Numero identificativo della quota del piano.
- Altezza
: Altezza dallo spiccato di fondazione.
- Tipologia : Le tipologie previste sono due:
0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere
considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati
dalla relazione di impalcato rigido.
1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui
massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti
orizzontali indipendenti.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 181/214
C.D.S.
╖
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.
Filo
Sez.
Tipologia
Magrone
Ang.
Codice
dx
dy
Crit.N.ro
: Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro
: Numero di archivio della sezione del pilastro
: Descrive le seguenti grandezze:
a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare;
'Polig.'=poligonale
b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di
sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario
: Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i
seguenti codici di spigolo:
Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti
imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta
: Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta
: Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di
valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso
fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico
tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 182/214
C.D.S.
sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 183/214
C.D.S.
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
╖
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:
Trave
Sez.
Base x Alt.
Magrone
Ang.
Filo in.
Filo fin.
Quota in.
Quota fin.
dx in
dx f
dy in
dy f
Pann.
Tamp.
Ball.
Espl.
Tot.
Torc.
Orizz.
Assia.
Ali.
Crit.N.ro
: Numero identificativo della trave alla quota in esame
: Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta
di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo
spessore
: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
: Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo
alla Winkler
: Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse
: Numero del filo fisso iniziale della trave
: Numero del filo fisso finale della trave
: Quota dell’estremo iniziale della trave
: Quota dell’estremo finale della trave
: Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
: Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
: Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.
: Carico sulla trave dovuto a tamponature
: Carico sulla trave dovuto a ballatoi
: Carico sulla trave imposto dal progettista
: Totale dei carichi verticali precedenti
: Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
: Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica
: Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il
seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz
Rx, Ry, Rz
: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 184/214
C.D.S.
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita,
di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 185/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre.
Piastra N.ro
: Numero identificativo della piastra in esame
Filo 1
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra
Filo 2
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della
piastra
Filo 3
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra
Filo 4
: Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra
Tipo carico
: Numero di archivio delle tipologie di carico
Quota filo 1
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo
filo fisso
Quota filo 2
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del
secondo filo fisso
Quota filo 3
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo
fisso
Quota filo 4
: Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto
filo fisso
Tipo sezione
: Numero identificativo della sezione della piastra
Spessore
: Spessore della piastra
Kwinkler
: Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di
piastre in elevazione)
Tipo mater.
: Numero di archivio dei materiali shell
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 186/214
C.D.S.
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
PIATTI UNI
PIATTI UNI
Descrizione
b
s
Mat/Tip
Sez.
Descrizione
b
mm
mm
N.ro
N.ro
mm
Ret 24X140
240.0 1400.0
101
Sez.
N.ro
1939
Sez.
N.ro
1939
U
m2/m
3.28
P
kg/m
168.0
Sez.
N.ro
1939
A
cmq
3360.00
Ax
cmq
2240.00
Ret 24X140
Classi
ficaz.
Legno
GL24c
Materiale
N.ro
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
Densita'
kg/mc
2500
500
1900
1700
1700
1900
1900
1900
1900
1900
1900
1800
1900
1800
1900
1900
1900
Car.
N.ro
1
2
3
IDENTIF.
Crit
Elem.
N.ro
1
ELEV.
Perman.
NONstru
kg/mq
80
300
80
% Rig
Tors.
5
ix
cm
40.41
Ex*1E3
kg/cmq
315
44
25
30
30
5
20
15
5
20
15
25
50
50
50
30
30
Ni.x
0.20
0.13
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
0.25
ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA
Alfa.x
Ey*1E3
Ni.y
Alfa.y E11*1E3 E12*1E3
(*1E5) kg/cmq
(*1E5)
kg/cmq
kg/cmq
1.00
315
0.20
1.00
328
66
1.00
66
0.20
1.00
45
9
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
5
0.25
1.00
5
1
1.00
20
0.25
1.00
21
5
1.00
15
0.25
1.00
16
4
1.00
25
0.25
1.00
27
7
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
50
0.25
1.00
53
13
1.00
30
0.25
1.00
32
8
1.00
30
0.25
1.00
32
8
Varia
bile
Neve
kg/mq kg/mq
50
150
300
0
50
150
E13*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Mat/Tip
N.ro
iy
cm
6.93
Ay Plastico
cm2
3360.00
CARATTERISTICHE MATERIALE LEGNO
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO LUNGO LA DIREZIONE DELL'ASTA
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
24.0
14.0
21.0
2.2
11.6
9.4
0.59
500
1
E22*1E3
kg/cmq
328
68
27
32
32
5
21
16
5
21
16
27
53
53
53
32
32
sver
1/cm
0.00
Iw
cm6
0.0
Coeff.
Kdef
x SLE
0.80
E23*1E3
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
E33*1E3
kg/cmq
131
4
10
12
12
2
8
6
2
8
6
10
20
20
20
12
12
ARCHIVIO SEZIONI SHELLS
Spessore
Tipo
Tipo Elemento
cm
Mater.
(descrizione)
13
20
LASTRA-PIASTRA
20
2
LASTRA-PIASTRA
Sezione
N.ro
601
602
Peso
Strut
kg/mq
80
0
80
Wt
cm3
4608.00
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
DATI PER VERIFICHE EUROCODICE
Wx Plastico
Wy Plastico
Wt Plastico
Ax Plastico
cm3
cm3
cm3
cm2
117600.00
20160.00
235200.00
3360.00
Descrizione
Mat.
N.ro
101
ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO / LEGNO / PREFABBRICATE
CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI
Ay
Jx
Jy
Jt
Wx
Wy
cmq
cm4
cm4
cm4
cm3
cm3
2240.00
5488000.0
161280.0
645120.0
78400.00
13440.00
s
mm
Destinaz.
Psi Psi
d'Uso
0
1
CopNeve<1k 0.5 0.2
Categ. C
0.7 0.7
CopNeve<1k 0.5 0.2
CARATTERISTICHE DEL
% Rig
Classe
Classe
Fless
CLS
Acciaio
100
C25/30
B450C
ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO
Anal
Psi Car.
DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO
2
N.ro
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
0.6
Platea PT
Aule
0.0
Multibox Cop
H=15+240+15
CRITERI DI PROGETTO
MATERIALE
DURABILITA'
Mod. El
Pois Gamma
Tipo
Tipo
kg/cmq
son
kg/mc
Ambiente
Armatura
314758
0.20
2500
ORDIN. XC1
POCO SENS.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 187/214
Toll.
Copr.
0.00
CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG
Copr Copr Fi
Fi Lun Li Ap
staf
ferr min st. sta n. pe
2.5
4.1
16
8
50 1 0
C.D.S.
IDENTIF.
Crit
Elem.
N.ro
3
PILAS
Cri
Nro
1
3
Tipo
Elem
ELEV.
PILAS
% Rig
Tors.
60
fck
250.0
250.0
IDENT %
Mat.
Rig
N.ro
1
Cri
Nro
1
Tipo
Elem
SETTI
Fls
100
fck
250.0
CARATTERISTICHE DEL
% Rig
Classe
Classe
Fless
CLS
Acciaio
100
C25/30
B450C
CRITERI DI PROGETTO
MATERIALE
DURABILITA'
Mod. El
Pois Gamma
Tipo
Tipo
kg/cmq
son
kg/mc
Ambiente
Armatura
314758
0.20
2500
ORDIN. X0
POCO SENS.
Toll.
Copr.
0.00
CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG
Copr Copr Fi
Fi Lun Li Ap
staf
ferr min st. sta n. pe
2.0
3.5
14
8
50 0
CRITERI DI PROGETTO
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50 10
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
2.0
Classe
CLS
C25/30
MATERIALI SHELL IN C.A.
CARATTERISTICHE
DURABILITA'
Classe
Mod. E
Pois- Gamm
Tipo
Tipo
a
Acciaio
kg/cmq
son kg/mc
Ambiente
Armatura
B450C
314758
0.20
2500
XC2/XC3
POCO SENS.
euk
0.08
0.08
Toll.
COPRIFERRO
Setti
Piastre
Copr.
0.00
(cm)
2.5
(cm)
3.5
MATERIALI SHELL IN C.A.
CRIT ERI PER IL CALCOLO AGLI ST AT I LIMIT E U LT IMI E D I ESERC IZ IO
fcd
rcd
fyk
ftk
fyd
Ey
ec0
ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe σcRar σcPer σfRar Spo Spo Spo Coe
----------- kg/cmq ---- --------Ac Mtu mm mm mm
--- kg/cmq --Rar Fre Per Vis
141.0 141.0 4500 4500 3913 2100000
0.20
0.35 1.00 50
0.4 0.3 150.0 112.0
3600
euk
MATERIALI SHELL XLAM
Mat.
N.ro
2
20
Mat.
N.ro
1
IDENTIFICATIVO
Arch Coef
Direzione
Legn Pois
Strato 1
102 0.20
Verticale
102 0.20
Verticale
Larg
ftk
Sp.1
cm N/mmq cm
20.0
2.50
4
20.0
2.50
2
Sp.2
cm
4
3
Sp.3
cm
4
3
Sp.4
cm
4
3
Sp.5
cm
4
2
STRATIGRAFIA
Sp.6 Sp.7 Sp.8 Sp.9 Sp10 Sp11 Sp12 Sp13 Sp14 Sp15
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
cm
MATERIALI SHELL XLAM
CARATTERISTICHE DEL MATERIALE LEGNO PER XLAM LUNGO LA DIREZIONE DELLE FIBRE
RESISTENZE
MODULI ELASTICI
Classi
Fless
Traz. Compr Tagl.
Medio
Caratt
Taglio
Classe
Coeff.
ficaz.
fmk
ft0k
fc0k
fvk
E0
E0,05
G
Gamma
di
Kdef
Legno
----- N/mmq --------- kN/mmq ----kg/mc
Serviz
x SLE
C24
24.0
14.0
21.0
2.5
11.0
7.4
0.69
500
1
0.80
Rapp.
Lung/
SpLim.
200
CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
IDEN COSTANTE WINKLER
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
Crit
KwVert
KwOriz.
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
N.ro
kg/cmc
kg/cmc
1
15.00
0.00
2
1.00
0.00
DATI GENERALI DI STRUTTURA
GENERALI DI STRUTTURA
40.00
Altezza edificio
(m)
25.00
Differenza temperatura(°C)
PARAMETRI SISMICI
50
Classe d' Uso
11.32810
Latitudine Nord (Grd)
D
Coeff. Condiz. Topogr.
Utente
Sistema Costruttivo Dir.2
NO(KR=.8)
Regolarita' in Pianta
0
Sisma Verticale
NO
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.O.
0.81
Periodo di Ritorno Anni
0.05
Periodo T'c
(sec.)
DATI
Massima dimens. dir. X (m)
Massima dimens. dir. Y (m)
Vita Nominale
(Anni)
Longitudine Est (Grd)
Categoria Suolo
Sistema Costruttivo Dir.1
Regolarita' in Altezza
Direzione Sisma (Grd)
Effetti P/Delta
Probabilita' Pvr
Accelerazione Ag/g
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 188/214
4.00
15
QUARTA
44.82997
1.00000
Utente
NO
ASSENTE
60.00
0.27
C.D.S.
Fo
Fattore Stratigrafia 'S'
Periodo TC
(sec.)
2.49
Fv
1.80
Periodo TB
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.
Probabilita' Pvr
0.63
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.07
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.53
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.80
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.65
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.
Probabilita' Pvr
0.10
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.20
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.54
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.65
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.66
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.C.
Probabilita' Pvr
0.05
Periodo di Ritorno Anni
Accelerazione Ag/g
0.26
Periodo T'c
(sec.)
Fo
2.47
Fv
Fattore Stratigrafia 'S'
1.43
Periodo TB
(sec.)
Periodo TC
(sec.)
0.67
Periodo TD
(sec.)
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 1
Fattore di struttura 'q'
1.60
PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ESPLICITO - D I R. 2
Fattore di struttura 'q'
1.60
COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI
Acciaio per carpenteria
1.05
Verif.Instabilita' acciaio:
Acciaio per CLS armato
1.15
Calcestruzzo CLS armato
Legno per comb. eccez.
1.00
Legno per comb. fondament.:
Livello conoscenza
LC2
FRP Collasso Tipo 'A'
1.10
FRP Delaminazione Tipo 'A'
FRP Collasso Tipo 'B'
1.25
FRP Delaminazione Tipo 'B'
FRP Resist. Press/Fless
1.00
FRP Resist. Taglio/Torsione
FRP Resist. Confinamento
1.10
DATI GENERALI DI STRUTTURA
DATI DI CALCOLO PER AZIONE VENTO
Zona Geografica
2
Altitudine s.l.m.
(m)
Distanza dalla costa (km)
150.00
Tempo di Ritorno
(anni)
Classe di Rugosita'
D
Coefficiente Topografico
Coefficiente dinamico
1.00
Coefficiente di attrito
Velocita' di riferim. (m/s)
25.02
Pressione di riferim.(kg/mq)
Categoria di Esposizione
II
La costruzione ha (o puo' anche avere in condizioni
eccezionali) una parete con aperture di superficie
minore di 1/3 di quella totale.
Il calcolo delle azioni del vento e' effettuato in base al punto 3.3 del
D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare
del 26/12/2009
Filo
N.ro
1
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
0.00
0.00
2
6.16
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 189/214
Ordinata
m
0.00
0.79
0.22
1.82
101.00
0.27
0.92
0.22
1.89
949.00
0.28
1.53
0.22
2.39
1950.00
0.29
1.70
0.22
2.65
1.05
1.50
1.50
1.20
1.50
1.20
13.00
50.00
1.00
0.01
39.12
C.D.S.
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Ascissa
Ordinata
Filo
Ascissa
m
m
N.ro
m
7.10
0.00
4
12.65
13.60
0.00
6
26.11
26.11
3.15
8
26.11
26.11
8.18
10
26.11
26.11
11.43
12
26.11
26.11
14.19
14
26.11
26.11
17.70
16
13.60
13.60
17.70
20
12.65
12.65
17.70
22
0.00
0.00
17.70
24
26.61
26.61
-0.50
26
-0.50
-0.50
18.20
28
6.65
6.65
15.55
30
19.75
19.75
15.55
Filo
N.ro
3
5
7
9
11
13
15
18
21
23
25
27
29
32
Quota
N.ro
0
Trav
N.ro
7
27
32
33
Sett
N.ro
1
2
3
4
5
6
8
9
10
11
12
13
15
16
18
19
20
21
22
23
24
25
26
28
29
30
31
QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI
IrregTamp
Quota
Altezza
XY
Alt.
N.ro
m
Piano Terra
1
8.25
Altezza
m
0.00
Sez.
N.ro
1939
1939
1939
1939
Sez
N.r
601
601
601
601
601
602
602
602
602
602
601
601
602
602
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
601
602
602
Tipologia
DATI GENERALI
Tipo Elemento
Ang
fini sismici
Grd
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
Tel.SismoRes.
0
GEOMETRIA
Sp. Fil Fil
cm in. fin
13
1
2
13
2
28
13
3
4
13
4
5
13
5
30
20 16 32
20 22 29
20 18 15
20 21 18
20 23 21
13
1
22
13 22 23
20 20 21
20 16 18
13
6
7
13
7
8
13
8
9
13
9
10
13 10 11
13 11 12
13 12 13
13 13 14
13 14 15
13 28
3
13 30
6
20 32 14
20 29 20
Ordinata
m
0.00
0.00
6.80
9.55
12.81
15.55
15.55
15.55
15.55
18.20
-0.50
0.00
0.00
Fil
in.
4
5
28
30
QUOTE
Q in.
Q.fin
(m)
(m)
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
8.25
Fil
fin
20
16
29
32
Dxi
cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Tipologia
Piano sismico
TRAVI IN ACCIAIO ALLA QUOTA 8.25 m
QUOTE
SCOSTAMENTI
CAR ICH I
Q in.
Q fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc
(m)
(m)
cm cm cm cm cm cm
kg / m
kg
8.25
8.25
0
0
0
0
0
0 1251
0
0
0 1251
0
8.25
8.25
0
0
0
0
0
0 1278
0
0
0 1278
0
8.25
8.25
0
0
0
0
0
0 2277
0
0
0 2277
0
8.25
8.25
0
0
0
0
0
0 2252
0
0
0 2252
0
SCOSTAMENTI
Dyi Dzi Dxf Dyf
cm cm cm cm
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
SETTI ALLA QUOTA 8.25 m
CARICHI VERTICALI
Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia
cm
kg / m
kg
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
407
0
0
0
407
0
0
0
0
407
0
0
0
407
0
0
0
0
407
0
0
0
407
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
407
0
0
0
407
0
0
0
0 1210
0
0
0 1210
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
191
0
0
0
191
0
0
0
0
191
0
0
0
191
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0 1158
0
0
0 1158
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
407
0
0
0
407
0
0
0
0
407
0
0
0
407
0
0
0
FORI SETTI ALLA QUOTA 8.25 m
Sezione
Sezione
Sezione
Catena
Cerchiat.
Architrav
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Sezione
Piedritti
Nessuna
IrregTamp
XY
Alt.
NO
NO
Ali
%
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
PRESSIONI
Psup.
Pinf.
kg/mq
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Setto
N.ro
1
Foro
N.ro
1
Base f
cm
450
Alt. f
cm
80
Codice
Posiz.Foro
LIBERO
Asc. f
cm
80
Ord. f
cm
640
3
1
450
80
LIBERO
60
640
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
6
1
480
370
LIBERO
135
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 190/214
Mat. Crit
SubF Prog
0
1
Orizz Assia
kg / m
0
0
0
0
0
0
0
0
FiLon
mm
16
Ali
%
0
0
0
0
Crit
N.ro
101
101
101
101
RINFORZI MUR
Mat Ini Fin.
Nro cm cm
NFer NFer
Sup. Inf.
4
8
FiSt
mm
15
PSta
cm
1
8
15
1
8
15
1
C.D.S.
Ord. f
cm
FORI SETTI ALLA QUOTA 8.25 m
Sezione
Sezione
Sezione
Catena
Cerchiat.
Architrav
Setto
N.ro
Foro
N.ro
Base f
cm
Alt. f
cm
Codice
Posiz.Foro
Asc. f
cm
Sezione
Piedritti
Mat. Crit
SubF Prog
FiLon
mm
NFer NFer
Sup. Inf.
FiSt
mm
PSta
cm
8
1
550
370
LIBERO
115
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
9
1
1000
370
LIBERO
130
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
11
1
1000
370
LIBERO
130
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
18
1
250
250
LIBERO
30
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
20
1
137
250
LIBERO
0
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
22
1
188
250
LIBERO
0
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
24
1
138
250
LIBERO
0
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
30
1
550
370
LIBERO
0
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
31
1
460
370
LIBERO
0
0
Nessuna
Nessuna
Nessuna
Nessuna
0
1
16
4
8
15
1
RIGIDEZZE NODALI TRAVI QUOTA 8.25 m
Trave
N.ro
7
27
32
33
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
Mega
N.ro
1
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO IN IZ IALE
Ty
Tz
Rx
(t/m)
(t/m)
(t·m)
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
INCASTRO INCASTRO LIBERO
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Cod
ice
CF
CF
CF
CF
Tx
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Ty
(t/m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
NODO FIN ALE
Tz
Rx
(t/m)
(t·m)
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
INCASTRO LIBERO
GEOMETRIA MEGA-PIASTRE ALLA QUOTA 0
Tipo
Tipo
Spess.
Kwinkl.
Tipo
Vert.
Carico
Sez.
cm
kg/cmc
Mat.
N.ro
2
1
35.0
1.0
1
1
2
3
4
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
1
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
3
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
16
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
1.00
0.30
17
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
-0.30
18
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
1.00
-0.30
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
4
5
6
7
8
9
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.30
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.05
1.05
1.50
1.05
1.05
0.75
1.50
0.75
0.75
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.90
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. 19
20
21
22
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-1.00
-1.00
1.00
0.30
0.30
0.30
0.30
1.00
1.00
-1.00
-1.00
-0.30
-0.30
0.30
0.30
A1 / S.L.D.
23
24
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
1.00
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
0.30
0.30
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 191/214
Ry
(t·m)
LIBERO
LIBERO
LIBERO
LIBERO
m
X
(m)
-0.50
26.61
26.61
-0.50
Rz
(t·m)
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
INCASTRO
Y
(m)
-0.50
-0.50
18.20
18.20
10
1.30
1.50
1.50
0.75
1.50
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
11
1.30
1.50
1.05
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
12
1.30
1.50
1.05
0.75
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
13
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
1.00
0.30
14
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
1.00
0.30
15
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
1.00
0.30
25
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
-0.30
-1.00
-0.30
26
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
-0.30
-1.00
-0.30
27
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-1.00
0.30
-1.00
-0.30
28
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.30
-1.00
-0.30
29
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
0.30
1.00
30
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
0.30
1.00
C.D.S.
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
31
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
0.30
1.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
32
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
0.30
1.00
33
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
0.30
-1.00
1
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
34
35
36
37
38
39
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
0.30
-0.30
-0.30
0.30
-0.30
-1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-1.00
0.30
0.30
0.30
-0.30
-0.30
-0.30
-1.00
-1.00
-1.00
1.00
1.00
1.00
COMBINAZIONI RARE - S.L.E.
3
4
5
6
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
1.00
0.70
0.70
0.50
0.50
1.00
0.50
0.00
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.60
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
2
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
DESCRIZIONI
Peso Strutturale
Perm.Non Strutturale
Var.Amb.affol.
Var.Neve h<=1000
Var.Coperture
Vento dir. 0
Vento dir. 90
Vento dir. 180
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
Corr. Tors. dir. 90
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
40
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
1.00
41
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
-1.00
-0.30
-1.00
7
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
8
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
9
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
1
2
3
4
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.70
0.60
0.60
0.60
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
5
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI
1
Peso Strutturale
1.00
1.00
Perm.Non Strutturale
0.60
Var.Amb.affol.
0.00
Var.Neve h<=1000
0.00
Var.Coperture
0.00
Vento dir. 0
0.00
Vento dir. 90
Vento dir. 180
0.00
0.00
Vento dir. 270
Corr. Tors. dir. 0
0.00
0.00
Corr. Tors. dir. 90
0.00
Sisma direz. grd 0
Sisma direz. grd 90
0.00
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 192/214
42
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
-1.00
-0.30
-1.00
10
1.00
1.00
1.00
0.50
1.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
43
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
-0.30
1.00
-0.30
-1.00
11
1.00
1.00
0.70
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
44
1.00
1.00
0.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.30
1.00
-0.30
-1.00
12
1.00
1.00
0.70
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
45
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
C.D.S.
·
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Filo N.ro
: Numero del filo del nodo inferiore o superiore
Quota inf/sup
: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore
Nodo inf/sup
: Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici
relativi
Sisma N.ro
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo
S.L.D.
Spostam. Calcolo
: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.
Spostam. Limite
Sisma N.ro
: valore dello spostamento limite per lo S.L.D.
: Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo
S.L.O.
Spostam. Calcolo
: valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O.
Spostam. Limite
: valore dello spostamento limite per lo S.L.O.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 193/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa.
- Tabulato BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
PIANO
QUOTA
PESO
XG
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
Bpianta
RigFleX
RigFleY
RigTors
r/ls
: Numero del piano sismico
: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
: Ascissa del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ordinata del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
: Scostamento in ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle
masse (XR – XG)
: Scostamento in ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto a quello
delle masse (YR – YG)
: Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al primo sisma
: Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al secondo sisma
: Rigidezza flessionale di piano nella direzione primo sisma. E’ calcolata
come rapporto fra la forza unitaria applicata sul baricentro delle masse del
piano in direzione del primo sisma e la differenza di spostamento, sempre
nella direzione del sisma, fra il piano in questione e quello sottostante.
: Rigidezza flessionale di piano nella direzione secondo sisma
: Rigidezza torsionale di piano
: Rapporto di piano per determinare se una struttura è deformabile
torsionalmente (vedi DM 2008 7.4.3.1)
- Tabulato VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
: Numero del piano sismico
: Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
: Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
: Variazione percentuale della massa rispetto al piano superiore
Variaz%
Tagliante (t) : Tagliante relativo al piano nella direzione X/Y. Nel caso di analisi sismica
dinamica il valore si riferisce al modo principale
Spost(mm) : Spostamento del baricentro del piano in direzione X/Y calcolato come
differenza fra lo spostamento del piano in questione ed il sottostante
: Rigidezza laterale del piano in direzione X/Y calcolata come rapporto fra il
Klat(t/m)
tagliante e lo spostamento
: Variazione della rigidezza della massa rispetto al piano superiore in
Variaz(%)
direzione X/Y
: Indice di stabilità per gli effetti p-d (DM 2008, formula 7.3.2)
Teta
PIANO
QUOTA
PESO
- Tabulato REGOLARITA' STRUTTURALE
Questo tabulato verrà omesso se la struttura è dichiarata in input NON regolare, poiché superfluo.
N. piano
Res X (t)
Res Y (t)
Dom X (t)
Dom Y (t)
:
:
:
:
:
Numero del piano sismico
Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 194/214
C.D.S.
Res/Dom
Var.R/D
Flag
Verifica
: Rapporto tra la resistenza e la domanda (Sisma1/Sisma2)
: Variazione del rapporto resistenza/capacità rispetto ai piani superiori
(Sisma1/Sisma2)
: Esito del controllo sulla variazione del rapporto resistenza/capacità (DM
2008, 7.2.2 punto g)
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 195/214
C.D.S.
•
VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno.
Fili N.ro
Quota
Tratto
Cmb N.r
N Sd
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
N Rd
MxV.Rd
MyV.Rd
VxplRd
VyplRd
T Rd
fy rid
Rap %
Sez.N
Ac
Qn
Asta
: Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del
nodo finale
: Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo
finale
: Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il
numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave
: Numero della combinazione per la quale si Š avuta la condi
zione più gravosa (rapporto di verifica massimo). La combinazione 0,
se presente, si riferisce alle verifiche delle aste in legno, costruita con
la sola presenza dei carichi permanenti (1.3*G1 + 1.5*G2).
Seguono le caratteristiche associate alla combinazione:
: Sforzo normale di calcolo
: Momento flettente di calcolo asse vettore X locale
: Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale
: Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale
: Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale
: Torsione di calcolo
: Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante
: Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per
presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il
momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento
plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo,
tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza
dello sforzo normale
: Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per
presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato
precedente
: Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale
: Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale
: Torsione resistente
: Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione
tagliante
: Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori
minori o uguali a 100. La formula utilizzata in verifica è la n.ro 6.41 di
EC3. Tale formula nel caso di sezione a doppio T coincide con la
formula del DM 2008 n.ro 4.2.39.
: Numero di archivio della sezione
: Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato
'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1
: Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso
proprio
: Numerazione dell'asta
Per le strutture dissipative, nei pilastri, sono stati tenuti in conto i fattori di sovraresistenza riportati nella Tab. 7.5.1 delle NTC 2008.
L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità:
l
β*l
clas.
ε
:
:
:
:
Lunghezza della trave
Lunghezza libera di inflessione
Classe di verifica della trave
(235/fy)^(1/2). Se il valore e' maggiore di 1 significa che il programma
ha classificato la sezione, originariamente di classe 4, come sezione di
classe 3 secondo il comma (9) del punto 5.5.2 dell'EC3 in base alla
tensione di compressione massima. Per tali aste non sono state
effettuate le verifiche di instabilita' come previsto nel comma (10)
dell'EC3 (vedi anche pto C4.2.3.1).
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 196/214
C.D.S.
: Snellezza lambda
: Rapporto di verifica per l’instabilità alla presso-flessione moltiplicato
per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per
valori minori o uguali a 100
: Rapporto di verifica per l’instabilità flesso-torsionale moltiplicato per
100 determinato dalla formula [C4.2.36]
: Spostamento massimo
: Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi
: Spostamento limite
Lmd
R%pf
R%ft
Wmax
Wrel
Wlim
Per una piu’ agevole comprensione del significato dei dati Wmax e Wrel, si puo’ fare riferimento alla figura seguente:
Quindi ai fini della verifica e’ sufficiente che risulti Wrel<=Wlim, essendo del tutto normale che l’ asta possa risultare verificata anche con
Wmax>Wlim.
Se:
: 111 La sezione non verifica per taglio elevato
: 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4
Rap %
Rap %
Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne:
N Rd σn
MxV.Rd
σMx
MyV.Rd σMy
VxplRd τx
VyplRd τy
T Rd τMt
fy rid Rapp. Fless
:
:
:
:
:
:
:
Rap %
:
Rapp.Taglio
clas.
KcC
:
lmd
KcM
:
R%pf
Rx
:
R%ft
Ry
:
Tensione normale dovuta a sforzo normale
Tensione normale dovuta a momento Mx
Tensione normale dovuta a momento My
Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx
Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty
Tensione tangenziale da momento torcente
Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le
formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b].
Viene riportato il valore più alto fra tutte le varie combinazioni
e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore
è minore di uno
Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le
formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli
effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti
contemporaneamente
Coefficiente di instabilità di colonna (Kcrit,c) determinato dalle
formule del DM 2008 [4.4.15]
Coefficiente di instabilità di trave (Kcrit,m) determinato dalle
formule del DM 2008 [4.4.12]
Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia
dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente
Km è applicato al termine del momento Y
Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia
dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente
Km è applicato al termine del momento X
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 197/214
C.D.S.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 198/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Quota N.ro:
Perim. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
Ny
Txy
Mx
My
Mxy
εcx *10000
εcy *10000
εfx *10000
εfy *10000
Ax superiore
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
Atag
σt
Eta
Fpunz
FpunzLi
Apunz
: Quota a cui si trova l'elemento
: Numero identificativo del macroelemento il cui perimetro è stato definito prima di
eseguire la verifica
: Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
(il sistema di riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
: Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale (ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento è incrementato per
tenere in conto il valore del momento torcente Mxy
: Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali momento torcente con asse vettore y
e agente sulla sezione di normale y)
: Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale x *10000 (Es. 0.35% = 35)
: Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale y *10000 (Es. 0.35% = 35)
: Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale x *10000 (Es. 1% = 100)
: Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale y *10000 (Es. 1% = 100)
: Area totale armatura superiore diretta lungo x. Area totale è l'area della pressoflessione più l'area per il taglio riportata dopo)
: Area totale armatura superiore diretta lungo y
: Area totale armatura inferiore diretta lungo x
: Area totale armatura inferiore diretta lungo y
: Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni
: Tensione massima di contatto con il terreno
: Abbassamento verticale del nodo in esame
: Forza di punzonamento determinata amplificando il massimo valore della forza
punzonante (ottenuta dall’inviluppo fra le varie combinazioni di carico agenti)
per un coefficiente beta raccomandato nell'eurocodice 2 (figura 6.21). Per le piastre
di fondazione la forza di punzonamento è stata ridotta dell'effetto favorevole
della pressione del suolo
: Resistenza al punzonamento ottenuta dall'applicazione dalla formula (6.47)
dell'erurocodice 2, utilizzando il perimetro di base definito nelle figure 6.13 e 6.15
: Armatura di punzonamento calcolata dalla formula (6.51) dell’ eurocodice 2
Nel caso di stampa di riverifiche degli elementi con le armature effettivamente disposte sul disegno ferri le
colonne delle ε vengono sostituite con:
Molt.
x/d
: Moltiplicatore delle sollecitazioni che porta a rottura la sezione, rispettivamente nelle
direzioni X e Y
: Posizione adimensionalizzata dell'asse neutro rispettivamente nelle direzioni X e Y
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 199/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Quota
Perim.
Nodo
Comb Cari
Fes lim
Fess.
Dist mm
Combin
Mf X
N X
Mf Y
N Y
Cos teta
Sin teta
Combina Carico
s lim
s cal
Conbin
Mf X
N X
s cal
Combin
Mf Y
N Y
: Quota a cui si trova l'elemento
: Numero identificativo del macro-elemento il cui perimetro è stato definito prima di
eseguire la verifica
: Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza
quella permanenti
: Fessura limite espressa in mm
: Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la
riga sarà nulla
: Distanza fra le fessure
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema
locale
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema
locale
: Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
: Seno dell'angolo teta
: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice
delle combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
: Valore della tensione limite in Kg/cmq
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
: Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema
locale
: Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
: Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
: Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
: Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema
locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 200/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite
ultimo.
Gruppo Quote
Generatrice
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σc superiore
σc inferiore
σf superiore
σf inferiore
Ax superiore
Ay superiore
Ax inferiore
Ay inferiore
σt
Eta
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
(Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y
verticale)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore y
e agente sulla sezione di normale y)
Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo per le fibre superiori
Tensione di lavoro massima nel calcestruzzo per le fibre inferiori
Tensione di lavoro massima nell'acciaio per le fibre superiori
Tensione di lavoro massima nell'acciaio per le fibre inferiori
Area armatura superiore diretta lungo x
Area armatura superiore diretta lungo y
Area armatura inferiore diretta lungo x
Area armatura inferiore diretta lungo y
Tensione massima di contatto con il terreno
Abbassamento verticale del nodo in esame
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 201/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi
bidimensionali.
Gr.Q
Gen
Nodo
Comb. Cari
:
:
:
:
Fes lim
Fess.
:
:
Dist mm
Combin
:
:
Mf X
:
N X
Mf Y
:
:
N Y
Cos teta
:
:
Sin teta
Combina
Carico
:
:
s lim
s cal
Conbin
:
:
:
Mf X
:
N X
s cal
Combin
:
:
:
Mf Y
N Y
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella
permanenti
Fessura limite espressa in mm
Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la riga
sarà nulla
Distanza fra le fessure
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima fessura
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione
principale di trazione
Seno dell'angolo teta
Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle
combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle
combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls
Valore della tensione limite in Kg/cmq
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di
riferimento locale è quello delle armature)
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale
Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y
Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la
massima tensione
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 202/214
C.D.S.
•
SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali XLam allo stato limite
ultimo.
Gr.Q N.ro
Gen. N.ro
Nodo 3d N.ro
Nx
:
:
:
:
Ny
Txy
:
:
Mx
:
My
:
Mxy
:
σNX
:
σMX
:
Rap X
:
σNY
:
σMY
:
Rap Y
:
tV,d
:
fv,d
tT,d
:
:
fT,d
Flag Ver.
:
:
Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica
Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica
Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.
Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y verticale
Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale
Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di
normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni
tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla
faccia di normale y del sistema locale)
Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le
verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny; le due caratteristiche sono
riferite alla stessa combinazione di carico. Il valore del momento è incrementato per
tenere in conto il momento torcente Mxy
Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero
anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore
y e agente sulla sezione di normale y).
Tutte le sollecitazioni sono riferite all'unità di lunghezza
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Nx e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione x
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale x e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione x e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Ny e la somma degli spessori delle
tavole nella direzione y
Tensione normale calcolata dal rapporto fra Mx e il modulo di resistenza della
sezione di normale y e di larghezza unitaria
Somma fra i rapporti delle tensioni normali agenti sia da sforzo normale che da
momento nella direzione y e i relativi valori di resistenza di calcolo. La
verifica è soddisfatta se il valore è minore di 1
t da taglio calcolata con la formula 1.5 * Txy / Smin essendo Smin la somma minima
degli spessori degli strati nella medesima direzione
Tensione resistente a taglio di calcolo
t da torsione per taglio calcolata con la formula 3 * (Txy / SS*) * S*Max / LargTav
essendo:
S* per gli strati esterni il minimo fra lo spessore dello strato interno ed il doppio di
quello esterno, per gli strati interni il valore minimo fra gli spessori degli strati
adiacenti alla superfice incollata,
SS* la somma di S* estesa al numero di tutte le superfici incollate
S*Max il valore massimo fra gli S*
LargTav dimensione della superfice di contatto fra gli strati
Tensione resistente a torsione di calcolo
Flag riassuntivo delle verifiche. Sulla colonna comparirà scritto 'no' solo nel caso in
cui una delle verifiche non è andata a buon fine
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 203/214
C.D.S.
Modo
N.ro
1
2
3
Pulsazione
(rad/sec)
33.644
41.238
58.110
Filo
N.ro
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
5
6
6
6
6
6
6
7
7
7
7
7
7
8
8
8
8
8
8
9
9
9
9
9
9
10
10
10
Periodo
(sec)
0.18675
0.15236
0.10812
Smorz
Mod(%)
5.0
5.0
5.0
Sd/g
SLO
0.225
0.202
0.172
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
1.38
1
7
1.38
2.75
7
13
2.75
4.13
13
19
5.50
19
25
4.13
5.50
6.88
25
31
6.88
8.25
31
37
0.00
1.38
6
12
1.38
2.75
12
18
2.75
4.13
18
24
4.13
5.50
24
30
5.50
6.88
30
36
6.88
8.25
36
42
1.38
49
54
0.00
2.75
54
59
1.38
2.75
4.13
59
64
4.13
5.50
64
69
5.50
6.88
69
74
6.88
8.25
74
80
0.00
1.38
85
86
1.38
2.75
86
87
2.75
4.13
87
88
4.13
5.50
88
89
5.50
6.88
89
90
6.88
8.25
90
91
0.00
8.25
97
98
0.00
1.38
247
248
2.75
248
250
1.38
4.13
250
255
2.75
4.13
5.50
255
259
5.50
6.88
259
263
6.88
8.25
263
267
1.38
273
274
0.00
1.38
2.75
274
275
2.75
4.13
275
276
4.13
5.50
276
277
5.50
6.88
277
278
6.88
8.25
278
279
0.00
1.25
309
288
1.25
2.50
288
292
4.13
292
305
2.50
4.13
5.50
305
306
5.50
6.88
306
307
6.88
8.25
307
308
1.25
334
329
0.00
2.50
329
311
1.25
2.50
4.13
311
316
4.13
5.50
316
317
5.50
6.88
317
318
6.88
8.25
318
319
1.25
335
322
0.00
2.50
322
324
1.25
4.13
324
330
2.50
PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE
Sd/g
Sd/g
Sd/g
Sd/g
SLD
SLV X
SLV Y
SLC X
0.300
0.486
0.486
0.833
0.268
0.456
0.456
0.748
0.228
0.418
0.418
0.640
Sd/g
SLC Y
0.833
0.748
0.640
Piano
N.ro
1
1
1
X
(m)
0.001864
-.076957
0.093641
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
2
0.466
13.750
2
0.356
9.167
2
0.479
13.750
2
0.370
9.167
2
0.487
13.750
2
0.377
9.167
2
0.495
13.750
2
0.385
9.167
2
0.488
13.750
2
0.379
9.167
2
0.498
13.750
2
0.389
9.167
2
0.320
13.750
2
0.246
9.167
2
0.330
13.750
2
0.255
9.167
2
0.350
13.750
2
0.270
9.167
2
0.420
13.750
2
0.325
9.167
2
0.762
13.750
2
0.591
9.167
2
0.724
13.750
2
0.562
9.167
2
0.289
13.750
2
0.223
9.167
2
0.308
13.750
2
0.238
9.167
2
0.341
13.750
2
0.264
9.167
2
0.433
13.750
2
0.335
9.167
2
0.807
13.750
2
0.625
9.167
2
0.727
13.750
2
0.563
9.167
2
0.386
13.750
2
0.298
9.167
2
0.373
13.750
2
0.288
9.167
2
0.363
13.750
2
0.280
9.167
2
0.398
13.750
2
0.308
9.167
2
0.796
13.750
2
0.615
9.167
2
0.651
13.750
2
0.504
9.167
2
2.982
82.500
2
2.304
55.000
2
0.928
13.750
2
0.708
9.167
2
0.623
13.750
2
0.481
9.167
2
0.420
13.750
2
0.323
9.167
2
0.442
13.750
2
0.341
9.167
2
0.465
13.750
2
0.360
9.167
2
0.476
13.750
2
0.371
9.167
2
0.792
13.750
2
0.607
9.167
2
0.720
13.750
2
0.553
9.167
2
0.472
13.750
2
0.362
9.167
2
0.446
13.750
2
0.345
9.167
2
0.466
13.750
2
0.361
9.167
2
0.469
13.750
2
0.364
9.167
2
0.713
12.500
2
0.549
8.333
2
0.720
12.500
2
0.548
8.333
2
0.555
16.250
2
0.428
10.833
2
0.461
13.750
2
0.356
9.167
2
0.468
13.750
2
0.361
9.167
2
0.472
13.750
2
0.365
9.167
2
0.695
12.500
2
0.529
8.333
2
0.774
12.500
2
0.594
8.333
2
0.522
16.250
2
0.405
10.833
2
0.467
13.750
2
0.361
9.167
2
0.468
13.750
2
0.361
9.167
2
0.470
13.750
2
0.363
9.167
2
0.705
12.500
2
0.540
8.333
2
0.784
12.500
2
0.598
8.333
2
0.513
16.250
2
0.399
10.833
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 204/214
Y
(m)
0.082443
-.023238
-.113625
Rot
(rad)
0.000651
0.001361
0.008215
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
10
10
10
11
11
11
11
11
11
12
12
12
12
12
12
13
13
13
13
13
13
14
14
14
14
14
14
15
15
15
15
15
15
16
16
16
16
16
16
17
18
18
18
18
18
18
19
20
20
20
20
20
20
21
21
21
21
21
21
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
4.13
5.50
330
331
5.50
6.88
331
332
6.88
8.25
332
333
0.00
1.25
360
355
1.25
2.50
355
337
2.50
4.13
337
342
4.13
5.50
342
343
6.88
343
344
5.50
8.25
344
345
6.88
0.00
1.25
361
348
1.25
2.50
348
350
2.50
4.13
350
356
4.13
5.50
356
357
5.50
6.88
357
358
6.88
8.25
358
359
0.00
1.25
387
386
1.25
2.50
386
363
2.50
4.13
363
368
5.50
368
369
4.13
5.50
6.88
369
370
6.88
8.25
370
371
0.00
1.38
373
375
1.38
2.75
375
377
2.75
4.13
377
379
4.13
5.50
379
381
5.50
6.88
381
383
8.25
383
385
6.88
1.38
166
170
0.00
1.38
2.75
170
174
2.75
4.13
174
181
5.50
181
188
4.13
6.88
188
195
5.50
6.88
8.25
195
202
0.00
1.38
101
102
1.38
2.75
102
104
2.75
4.13
104
106
4.13
5.50
106
112
5.50
6.88
112
117
6.88
8.25
117
122
0.00
8.25
2
38
0.00
1.38
165
167
1.38
2.75
167
171
2.75
4.13
171
175
4.13
5.50
175
182
6.88
182
189
5.50
8.25
189
196
6.88
0.00
8.25
3
39
0.00
1.38
245
412
1.38
2.75
412
414
4.13
414
419
2.75
4.13
5.50
419
424
5.50
6.88
424
429
6.88
8.25
429
246
0.00
1.38
205
211
1.38
2.75
211
215
2.75
4.13
215
222
5.50
222
229
4.13
5.50
6.88
229
236
6.88
8.25
236
206
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
2
0.467
13.750
2
0.361
9.167
2
0.469
13.750
2
0.362
9.167
2
0.468
13.750
2
0.361
9.167
2
0.700
12.500
2
0.535
8.333
2
0.781
12.500
2
0.596
8.333
2
0.523
16.250
2
0.408
10.833
2
0.473
13.750
2
0.365
9.167
2
0.471
13.750
2
0.364
9.167
2
0.471
13.750
2
0.363
9.167
2
0.720
12.500
2
0.553
8.333
2
0.748
12.500
2
0.567
8.333
2
0.543
16.250
2
0.423
10.833
2
0.476
13.750
2
0.368
9.167
2
0.472
13.750
2
0.365
9.167
2
0.470
13.750
2
0.362
9.167
1
0.689
12.500
1
0.542
8.333
2
0.733
12.500
2
0.556
8.333
2
0.594
16.250
2
0.461
10.833
2
0.480
13.750
2
0.373
9.167
2
0.476
13.750
2
0.369
9.167
2
0.466
13.750
2
0.360
9.167
1
0.945
13.750
1
0.786
9.167
2
0.771
13.750
1
0.599
9.167
2
0.592
13.750
2
0.469
9.167
2
0.507
13.750
2
0.409
9.167
2
0.466
13.750
2
0.362
9.167
2
0.457
13.750
2
0.352
9.167
1
0.817
13.750
1
0.659
9.167
2
0.745
13.750
2
0.566
9.167
2
0.606
13.750
2
0.473
9.167
2
0.488
13.750
2
0.383
9.167
2
0.466
13.750
2
0.361
9.167
2
0.458
13.750
2
0.352
9.167
1
0.717
13.750
1
0.589
9.167
1
0.657
13.750
1
0.509
9.167
2
0.523
13.750
2
0.416
9.167
2
0.524
13.750
2
0.413
9.167
2
0.477
13.750
2
0.360
9.167
2
0.527
13.750
2
0.408
9.167
2
2.913
82.500
2
2.254
55.000
1
0.579
13.750
2
0.463
9.167
1
0.584
13.750
1
0.446
9.167
2
0.529
13.750
2
0.412
9.167
2
0.492
13.750
2
0.378
9.167
2
0.478
13.750
2
0.361
9.167
2
0.532
13.750
2
0.412
9.167
2
2.911
82.500
2
2.252
55.000
1
0.679
13.750
1
0.560
9.167
1
0.614
13.750
1
0.478
9.167
2
0.560
13.750
2
0.445
9.167
2
0.519
13.750
2
0.411
9.167
2
0.470
13.750
2
0.354
9.167
2
0.522
13.750
2
0.405
9.167
2
0.573
13.750
2
0.458
9.167
1
0.608
13.750
1
0.467
9.167
2
0.532
13.750
2
0.416
9.167
2
0.488
13.750
2
0.375
9.167
2
0.472
13.750
2
0.356
9.167
2
0.521
13.750
2
0.404
9.167
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 205/214
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
22
22
22
22
22
22
23
23
23
23
23
23
24
25
28
29
29
29
30
32
32
32
46
47
48
49
50
51
52
53
70
71
72
73
74
75
75
75
82
90
90
90
92
93
94
94
94
99
100
103
103
103
104
104
104
123
123
123
124
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
0.00
1.38
131
132
1.38
2.75
132
134
2.75
4.13
134
136
4.13
5.50
136
143
5.50
6.88
143
149
6.88
8.25
149
155
0.00
1.38
207
208
2.75
208
212
1.38
4.13
212
216
2.75
4.13
5.50
216
223
5.50
6.88
223
230
6.88
8.25
230
237
0.00
8.25
4
40
0.00
8.25
5
41
0.00
8.25
47
48
3.70
5.50
142
161
5.50
6.88
161
162
6.88
8.25
162
163
8.25
99
100
0.00
3.70
5.50
111
127
5.50
6.88
127
128
6.88
8.25
128
129
6.40
7.20
32
43
6.40
7.20
33
44
6.40
7.20
34
45
6.40
7.20
35
46
8.25
50
81
0.00
8.25
51
82
0.00
0.00
8.25
52
83
0.00
8.25
53
84
7.20
75
92
6.40
7.20
76
93
6.40
6.40
7.20
77
94
6.40
7.20
78
95
6.40
7.20
79
96
0.00
1.23
130
103
1.23
2.47
103
105
2.47
3.70
105
107
5.50
6.88
116
121
0.00
1.23
164
133
1.23
2.47
133
135
2.47
3.70
135
137
3.70
5.50
139
146
3.70
5.50
140
147
5.50
141
148
3.70
6.88
148
154
5.50
6.88
8.25
154
160
6.88
8.25
152
158
6.88
8.25
153
159
1.23
203
168
0.00
1.23
2.47
168
172
2.47
3.70
172
176
0.00
1.23
204
169
1.23
2.47
169
173
2.47
3.70
173
180
0.00
1.23
243
209
2.47
209
213
1.23
2.47
3.70
213
217
0.00
1.23
244
210
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
1
0.842
13.750
1
0.705
9.167
1
0.680
13.750
1
0.538
9.167
2
0.510
13.750
1
0.400
9.167
2
0.506
13.750
2
0.405
9.167
2
0.481
13.750
2
0.374
9.167
2
0.475
13.750
2
0.367
9.167
1
0.786
13.750
1
0.638
9.167
1
0.639
13.750
1
0.491
9.167
2
0.503
13.750
2
0.394
9.167
2
0.488
13.750
2
0.381
9.167
2
0.480
13.750
2
0.371
9.167
2
0.474
13.750
2
0.366
9.167
2
2.909
82.500
2
2.251
55.000
2
2.907
82.500
2
2.249
55.000
2
2.905
82.500
2
2.247
55.000
2
0.124
18.000
2
0.099
12.000
1
0.140
13.750
1
0.113
9.167
2
0.149
13.750
2
0.120
9.167
2
3.114
82.500
2
2.403
55.000
1
0.114
18.000
1
0.091
12.000
1
0.125
13.750
1
0.101
9.167
2
0.135
13.750
2
0.107
9.167
2
1.035
8.000
2
0.803
5.333
2
1.526
8.000
2
1.184
5.333
2
1.578
8.000
2
1.224
5.333
2
1.145
8.000
2
0.887
5.333
2
2.903
82.500
2
2.246
55.000
2
2.902
82.500
2
2.245
55.000
2
2.907
82.500
2
2.248
55.000
2
2.933
82.500
2
2.267
55.000
2
1.263
8.000
2
0.978
5.333
2
1.747
8.000
2
1.353
5.333
2
1.791
8.000
2
1.386
5.333
2
1.593
8.000
2
1.233
5.333
2
1.027
8.000
2
0.795
5.333
2
0.651
12.333
2
0.531
8.222
2
0.643
12.333
2
0.510
8.222
2
0.803
12.333
2
0.621
8.222
2
0.127
13.750
1
0.101
9.167
1
0.746
12.333
1
0.623
8.222
1
0.638
12.333
1
0.512
8.222
2
0.791
12.333
2
0.612
8.222
1
0.318
18.000
1
0.290
12.000
1
0.263
18.000
1
0.238
12.000
2
0.199
18.000
2
0.175
12.000
1
0.140
13.750
1
0.114
9.167
2
0.155
13.750
1
0.129
9.167
2
0.187
13.750
2
0.147
9.167
2
0.161
13.750
2
0.130
9.167
2
0.571
12.333
2
0.455
8.222
2
0.620
12.333
2
0.487
8.222
2
0.969
12.333
2
0.742
8.222
2
0.742
12.333
1
0.590
8.222
2
0.748
12.333
2
0.571
8.222
2
0.949
12.333
2
0.736
8.222
1
0.698
12.333
1
0.566
8.222
1
0.600
12.333
1
0.467
8.222
2
0.883
12.333
2
0.685
8.222
2
0.571
12.333
2
0.454
8.222
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 206/214
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
124
124
126
134
141
141
143
148
155
155
156
156
156
156
156
156
157
157
157
157
157
157
158
158
158
158
158
158
159
159
159
159
160
160
160
160
160
160
161
161
161
161
162
162
162
162
162
162
163
163
163
163
164
164
164
164
164
164
165
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
1.23
2.47
210
214
2.47
3.70
214
221
3.70
5.50
219
226
6.88
8.25
233
240
0.00
1.25
281
249
1.25
2.50
249
254
2.50
4.13
252
257
6.88
261
265
5.50
1.25
280
271
0.00
1.25
2.50
271
272
0.00
1.34
282
285
1.34
2.69
285
289
2.69
4.13
289
293
4.13
5.50
293
296
5.50
6.88
296
299
6.88
8.25
299
302
0.00
1.31
283
286
1.31
2.63
286
290
4.13
290
294
2.63
4.13
5.50
294
297
5.50
6.88
297
300
6.88
8.25
300
303
0.00
1.28
284
287
1.28
2.56
287
291
2.56
4.13
291
295
4.13
5.50
295
298
6.88
298
301
5.50
8.25
301
304
6.88
2.50
4.13
310
312
4.13
5.50
312
313
6.88
313
314
5.50
8.25
314
315
6.88
0.00
1.25
320
321
1.25
2.50
321
323
2.50
4.13
323
325
4.13
5.50
325
326
5.50
6.88
326
327
6.88
8.25
327
328
2.50
4.13
336
338
4.13
5.50
338
339
5.50
6.88
339
340
6.88
8.25
340
341
0.00
1.25
346
347
1.25
2.50
347
349
4.13
349
351
2.50
5.50
351
352
4.13
5.50
6.88
352
353
6.88
8.25
353
354
2.50
4.13
362
364
5.50
364
365
4.13
5.50
6.88
365
366
6.88
8.25
366
367
0.00
1.31
372
374
1.31
2.63
374
376
2.63
4.13
376
378
4.13
5.50
378
380
6.88
380
382
5.50
6.88
8.25
382
384
0.00
1.23
410
388
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
2
0.602
12.333
2
0.474
8.222
2
0.864
12.333
2
0.665
8.222
1
0.132
18.000
1
0.111
12.000
2
0.276
13.750
2
0.210
9.167
2
0.716
12.500
2
0.548
8.333
2
0.699
12.500
2
0.538
8.333
2
0.495
16.250
2
0.379
10.833
2
0.462
13.750
2
0.358
9.167
2
0.848
12.500
2
0.647
8.333
2
0.615
12.500
2
0.474
8.333
2
0.771
13.437
2
0.591
8.958
2
0.704
13.437
2
0.539
8.958
2
0.515
14.375
2
0.395
9.583
2
0.449
13.750
2
0.347
9.167
2
0.466
13.750
2
0.360
9.167
2
0.471
13.750
2
0.365
9.167
2
0.751
13.125
2
0.577
8.750
2
0.697
13.125
2
0.533
8.750
2
0.542
15.000
2
0.416
10.000
2
0.453
13.750
2
0.350
9.167
2
0.466
13.750
2
0.360
9.167
2
0.470
13.750
2
0.364
9.167
2
0.730
12.813
2
0.561
8.542
2
0.704
12.813
2
0.538
8.542
2
0.555
15.625
2
0.427
10.417
2
0.456
13.750
2
0.352
9.167
2
0.467
13.750
2
0.361
9.167
2
0.470
13.750
2
0.364
9.167
2
0.519
16.250
2
0.402
10.833
2
0.469
13.750
2
0.362
9.167
2
0.467
13.750
2
0.361
9.167
2
0.471
13.750
2
0.364
9.167
2
0.697
12.500
2
0.532
8.333
2
0.775
12.500
2
0.593
8.333
2
0.525
16.250
2
0.408
10.833
2
0.465
13.750
2
0.359
9.167
2
0.468
13.750
2
0.362
9.167
2
0.469
13.750
2
0.362
9.167
2
0.490
16.250
2
0.382
10.833
2
0.477
13.750
2
0.368
9.167
2
0.469
13.750
2
0.362
9.167
2
0.470
13.750
2
0.363
9.167
2
0.708
12.500
2
0.542
8.333
2
0.758
12.500
2
0.577
8.333
2
0.541
16.250
2
0.421
10.833
2
0.473
13.750
2
0.365
9.167
2
0.472
13.750
2
0.364
9.167
2
0.470
13.750
2
0.362
9.167
2
0.550
16.250
2
0.428
10.833
2
0.481
13.750
2
0.371
9.167
2
0.473
13.750
2
0.366
9.167
2
0.470
13.750
2
0.363
9.167
1
0.750
13.125
1
0.598
8.750
2
0.718
13.125
2
0.544
8.750
2
0.575
15.000
2
0.446
10.000
2
0.491
13.750
2
0.385
9.167
2
0.473
13.750
2
0.368
9.167
2
0.463
13.750
2
0.358
9.167
1
0.846
12.333
1
0.702
8.222
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 207/214
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
C.D.S.
Filo
N.ro
165
165
185
185
185
IDENTIFICATIVO
Quota Quota Nodo Nodo
inf.
sup.
inf.
sup.
(m)
(m)
N.ro
N.ro
1.23
2.47
388
389
2.47
3.70
389
394
0.00
1.23
434
411
1.23
2.47
411
413
2.47
3.70
413
418
IDENTIFICATORE
PIANO QUOTA
N.ro
(m)
1
8.25
Piano
N.ro
1
Piano
N.r
1
PESO
(t)
119.89
Quota
(m)
8.25
XG
(m)
13.06
Peso
(t)
119.89
SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI
INVILUPPO S.L.D.
INVILUPPO S.L.O.
Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam.
ma
Calcolo
Limite
ma
Calcolo
Limite
Nro
(mm)
(mm)
Nro
(mm)
(mm)
2
0.753
12.333
1
0.574
8.222
2
0.931
12.333
2
0.721
8.222
1
0.600
12.333
1
0.491
8.222
1
0.578
12.333
2
0.459
8.222
2
0.757
12.333
2
0.589
8.222
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
YG
XR
YR
DX
DY
Lpianta
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m)
9.54
11.54
7.80
-1.52
-1.74
17.70
RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI
Bpianta
Rig.FleX
Rig.FleY
RigTors.
(m)
(t/m)
(t/m)
(t*m)
26.11
21338
13989
4752497
VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
DIREZIONE X
Tagliante
Spost.
Klat.
Variaz
Teta
Tagliante
(t)
(mm)
(t/m)
(%)
(t)
53.08
2.49
21347
0.0
0.002
57.82
Variaz.
(%)
0.0
Stringa di
Controllo
Verifica
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
VERIFICATO
DIREZIONE Y
Spost.
Klat.
Variaz
(mm)
(t/m)
(%)
4.13
13986
0.0
r / ls
Teta
0.003
PERCENTUALI TAGLI PILASTRI E SETTI
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE X
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE Y
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
RigidezzaPilastri
Rigidezza Setti
Rigid.Elem.Second
------------------------------------------------------------------------------------------------Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
Rig.Pil+Rig.Setti
1.00
0.00
0.00
1.00
0.00
0.00
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
101
Clas Comb
Serv N.ro
1
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
Classe durata
di riferimento
Permanente
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Kmod Gamma
0.60
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
96.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 208/214
fcd
kg/cmq
84.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
ftd
kg/cmq
56.0
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
fvd
kg/cmq
8.8
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
C.D.S.
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
Mat.
N.ro
Clas Comb
Serv N.ro
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
DATI DI
Fili Quota Trat Cmb
ASTA
N.ro
(m)
to
N.r
Sez.N.
939
4
8.25
2
Ret 24X140
qn=
-1419
2
Asta:
1
20
8.25
2
1555.0
Instab.:l=
1555.0
β*l=
Classe durata
di riferimento
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Istantaneo
Breve Durata
N Sd
(kg)
0
0
0
0
8.25
-1446
8.25
β*l=
8
2
8
1555.0
0
0
0
0
0
54774
0
54774
0
0
0
0
Sez.N.
939
28
Ret 24X140
qn=
Asta:
3
29
Instab.:l=
1555.0
8.25
-2445
8.25
β*l=
8
2
8
1555.0
0
0
0
0
0
92437
0
92437
0
0
0
0
Sez.N.
939
30
Ret 24X140
qn=
Asta:
4
32
Instab.:l=
1555.0
8.25
-2420
8.25
β*l=
2
2
2
1555.0
0
0
0
0
0
91487
0
91487
0
0
0
0
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.90
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
fmd
kg/cmq
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
160.0
144.0
fcd
kg/cmq
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
140.0
126.0
ftd
kg/cmq
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
93.3
84.0
fvd
kg/cmq
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
14.7
13.2
STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - LEGNO
VERIFICHE ASTE IN LEGNO
MxSd
MySd
VxSd
VySd
T Sd
Rapp. Rapp.
σn
σMx
σMy
τx
τy
τMt
(kg*m)
(kg*m)
(kg)
(kg)
(kg*m)
(kg/cmq)
Fless Taglio
0
0
0
13829
-2
0
0
0
0
6
0
0.00
0.18
53759
0
0
0
-2
0
69
0
0
0
0
0.43
0.00
0
0
0
-13829
-2
0
0
0
0
6
0
0.00
0.18
53759
0
KcC= 1.00 KcM= 1.00 Rx= 0.43 Ry= 0.30
Wmax/rel/lim=
27.87 21.82
77.75 mm
Sez.N.
939
5
Ret 24X140
qn=
Asta:
2
16
Instab.:l=
1555.0
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
245
0
1
437
0
1
867
0
1
868
0
1
869
0
1
870
0
1
877
0
1
879
0
1
880
0
1
881
0
1
882
0
1
883
0
1
884
0
1
885
0
1
886
0
1
887
0
1
888
0
1
889
0
1
890
0
1
891
0
1
892
0
1
893
0
1
894
0
1
895
Kmod Gamma
0
0
0
14090
0
-14090
KcC= 1.00 KcM= 1.00
1
0
0
0
0
70
1
0
0
Rx= 0.44 Ry= 0.31
0
0
0
0
0
0
Wmax/rel/lim=
0
0
0
3
0
0
2
0
118
3
0
0
Rx= 0.74 Ry= 0.52
0
0
11
0
0.00
0.53
0
0
0
0
0.74
0.00
0
0
11
0
0.00
0.53
Wmax/rel/lim=
44.08 36.75
77.75 mm
0
0
0
-3
0
0
-3
0
117
-3
0
0
Rx= 0.73 Ry= 0.51
0
0
11
0
0.00
0.52
0
0
0
0
0.73
0.00
0
0
11
0
0.00
0.52
Wmax/rel/lim=
43.63 36.38
77.75 mm
23778
0
-23778
KcC= 1.00 KcM= 1.00
23534
0
-23534
KcC= 1.00 KcM= 1.00
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m ------4536
5377
-88
4
4
18
18
2.1
5.3
5.3
5.3
0.0
-722
-723
333
1
1
13
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1900
-931
-306
2
2
17
17
5.3
5.3
0.9
5.3
0.0
-2584
-716
477
3
1
17
13
5.3
5.3
1.2
5.3
0.0
-2420
-439
202
3
1
17
8
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
-2348
-426
-196
3
1
17
8
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
-498
-926
207
1
2
9
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1732
-841
-278
2
2
17
16
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1976
-1083
-393
2
2
17
17
5.3
5.3
0.9
5.3
0.0
-1982
-1081
-365
2
2
17
17
5.3
5.3
0.9
5.3
0.0
-1811
-1076
-369
2
2
17
17
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-1832
-1154
-429
2
2
17
17
5.3
5.3
0.8
5.3
0.0
-2166
-1360
-489
3
2
17
17
5.3
5.3
1.0
5.3
0.0
-1917
-1408
-393
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2348
-1580
-683
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2227
-1272
-518
3
2
17
17
5.3
5.3
1.0
5.3
0.0
-725
-964
-248
1
2
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-949
-1544
-468
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-930
-915
-432
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1113
-1190
-625
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1137
1413
274
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2014
-1840
-732
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2158
-1013
-362
3
2
17
17
5.3
5.3
1.0
5.3
0.0
-2374
-968
-441
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 209/214
σt
kg/cmq
0.3
0.5
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.2
0.2
0.2
6
0
0.00
0.18
0
0
0.44
0.00
6
0
0.00
0.18
28.24 22.21
77.75 mm
eta
mm
-3.4
-4.5
-1.5
-1.8
-1.6
-1.6
-2.2
-1.5
-1.6
-1.8
-2.0
-2.1
-1.8
-2.2
-1.9
-1.7
-2.3
-2.3
-2.5
-2.6
-2.8
-2.3
-1.6
-1.6
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
C.D.S.
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
896
0
1
897
0
1
898
0
1
899
0
1
900
0
1
901
0
1
902
0
1
903
0
1
904
0
1
905
0
1
906
0
1
907
0
1
908
0
1
909
0
1
910
0
1
911
0
1
912
0
1
913
0
1
914
0
1
915
0
1
916
0
1
917
0
1
918
0
1
919
0
1
920
0
1
921
0
1
922
0
1
923
0
1
924
0
1
925
0
1
926
0
1
927
0
1
928
0
1
929
0
1
930
0
1
931
0
1
932
0
1
933
0
1
934
0
1
935
0
1
936
0
1
937
0
1
938
0
1
939
0
1
940
0
1
941
0
1
942
0
1
943
0
1
944
0
1
945
0
1
946
0
1
947
0
1
948
0
1
949
0
1
950
0
1
951
0
1
952
0
1
953
0
1
954
0
1
955
0
1
956
0
1
957
0
1
958
0
1
959
0
1
960
0
1
961
0
1
962
0
1
963
0
1
964
0
1
965
0
1
966
0
1
967
0
1
968
0
1
969
0
1
970
0
1
971
0
1
972
0
1
973
0
1
974
0
1
975
0
1
976
0
1
977
0
1
978
0
1
979
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m -------2384
-1343
-598
3
2
17
17
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
-2264
-1575
-776
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2551
-1271
-661
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2355
-1490
-878
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1182
1394
503
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1576
1137
678
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2542
-700
-460
3
1
17
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2792
-945
-720
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2456
-1073
-930
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2251
1277
-754
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-932
-1267
680
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
775
-1206
723
1
2
14
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1591
-920
818
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1645
998
891
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1408
980
866
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
627
767
477
1
1
12
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
781
-829
550
1
1
14
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
457
670
419
1
1
8
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
402
505
397
1
1
7
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
436
430
364
1
1
8
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
408
-452
316
1
1
8
8
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1324
567
348
2
1
17
11
0.8
5.3
5.3
5.3
0.0
1216
703
556
2
1
17
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
653
356
151
1
1
12
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-531
199
176
1
0
10
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-564
209
181
1
0
10
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
478
397
267
1
1
9
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
927
351
126
2
1
17
7
0.8
5.3
5.3
5.3
0.0
981
352
-113
2
1
17
7
0.8
5.3
5.3
5.3
0.0
374
-845
389
1
2
7
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
374
-506
-281
1
1
7
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
786
-1006
561
1
2
15
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
664
1039
-436
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1091
833
-446
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2089
795
605
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2699
-751
584
3
1
17
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2591
-499
318
3
1
17
9
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2413
-250
140
3
0
17
5
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
-2474
-360
-243
3
1
17
7
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
-2622
-623
-509
3
1
17
12
5.3
5.3
1.2
5.3
0.0
-2467
-868
-777
3
2
17
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1963
-986
-981
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2647
1128
-906
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
4249
1096
-555
4
2
18
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
3312
754
586
3
1
17
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
3324
-807
-553
3
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
438
354
-204
1
1
8
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1089
580
-363
2
1
17
11
0.8
5.3
5.3
5.3
0.0
561
353
-178
1
1
10
7
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-287
274
-230
1
0
5
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-674
-1646
-609
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
969
1009
-507
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-922
-2241
-854
2
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
878
1189
-163
2
2
16
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-177
-651
-143
0
1
3
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
294
594
-88
1
1
5
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
4028
999
603
4
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2813
1075
858
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1983
-968
802
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2396
-848
746
3
2
17
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2603
-590
471
3
1
17
11
5.3
5.3
1.2
5.3
0.0
-2471
-322
249
3
1
17
6
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
-2426
-321
-203
3
1
17
6
5.3
5.3
1.1
5.3
0.0
385
-1508
-220
1
2
7
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
510
-883
-472
1
2
9
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-610
-1146
-496
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2636
-581
-469
3
1
17
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2808
-806
-724
3
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-2331
894
-808
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
2506
1340
-638
3
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
592
1583
-134
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
693
1946
357
1
2
13
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1450
1071
482
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
3436
2241
653
3
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
299
-701
-249
1
1
6
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
3557
2266
-709
3
3
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-305
-927
-196
1
2
6
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1108
1125
665
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1405
-830
726
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
997
919
800
2
2
17
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-311
210
182
1
0
6
4
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-662
1328
-325
1
2
12
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
541
892
-445
1
2
10
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-509
-749
-340
1
1
9
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 210/214
σt
kg/cmq
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.4
0.4
0.4
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.4
0.3
0.3
0.2
0.2
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.2
0.2
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.4
0.4
0.4
eta
mm
-1.8
-2.1
-1.9
-2.3
-2.5
-2.8
-1.7
-2.1
-2.5
-3.1
-3.3
-3.1
-3.1
-3.0
-2.9
-2.6
-2.7
-2.6
-2.6
-2.7
-2.7
-3.2
-3.1
-3.2
-3.2
-3.3
-3.3
-3.4
-3.4
-2.9
-2.8
-3.1
-3.3
-3.5
-2.8
-2.2
-1.9
-1.6
-1.6
-1.8
-2.2
-2.7
-3.3
-3.8
-3.9
-4.0
-3.4
-3.2
-3.2
-3.2
-3.1
-2.8
-2.9
-2.7
-2.6
-2.6
-3.7
-3.3
-2.7
-2.2
-1.8
-1.6
-1.6
-2.8
-2.9
-3.0
-1.9
-2.2
-2.8
-3.5
-3.2
-3.4
-3.4
-3.4
-2.6
-3.4
-2.7
-3.3
-3.4
-2.9
-3.2
-3.6
-3.9
-4.2
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
C.D.S.
Quo P. Nod3d
N.r Nr N.ro
0
1
980
0
1
981
0
1
982
0
1
983
0
1
984
0
1
985
0
1
986
0
1
987
0
1
988
0
1
989
0
1
990
0
1
991
0
1
992
0
1
993
0
1
994
0
1
995
0
1
996
0
1
997
Nx
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Ny
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
Txy
Kg/m
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1
Mx
My
Mxy
εc x εc y εf x
εf y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag
kgm/m kgm/m kgm/m
*10000
*10000
-------- cmq/m ------2120
806
433
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-398
263
-221
1
0
7
5
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-320
301
-197
1
1
6
6
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1026
724
-538
2
1
17
13
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
821
854
-701
1
2
15
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1317
797
-750
2
1
17
15
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1094
886
-719
2
2
17
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1283
-765
-716
2
1
17
14
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-1037
-617
-577
2
1
17
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
789
851
-612
1
2
15
16
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
731
1203
-613
1
2
14
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
592
1607
-391
1
2
11
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-536
1416
456
1
2
10
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
-610
-621
468
1
1
11
12
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
1453
-588
387
2
1
17
11
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
829
-976
647
1
2
15
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
475
520
391
1
1
9
10
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
513
-1016
423
1
2
10
17
5.3
5.3
5.3
5.3
0.0
σt
kg/cmq
0.4
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.4
0.4
0.4
0.3
0.3
0.3
eta
mm
-4.0
-3.3
-3.3
-3.1
-3.0
-2.9
-2.9
-3.1
-3.2
-2.5
-2.5
-2.6
-3.7
-4.1
-4.0
-2.9
-2.6
-3.0
Fpunz.
kg
FpnzLi
kg
Apunz
cmq
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
1
28
1
1
29
1
1
30
1
1
31
1
1
32
1
1
35
1
1
36
1
1
42
1
1
46
1
1
48
1
1
68
1
1
70
1
1
74
1
1
75
1
1
76
1
1
78
1
1
79
1
1
80
1
1
89
1
1
90
1
1
91
1
1
92
1
1
95
1
1
96
1
1
98
1
1
100
1
1
1001
1
1
1002
1
1
1007
1
1
1023
1
1
1027
1
1
1028
1
1
1031
1
1
1032
1
1
1033
1
1
1036
1
1
1101
1
1
1106
1
1
1111
1
1
1112
1
1
1116
Nx
Kg/m
323
663
482
327
4330
-4873
1039
241
3344
-7840
431
1200
983
4044
3846
4301
-9345
371
975
1626
-1419
3315
4177
2710
-2509
-4603
-945
-1105
-499
860
-1088
-155
782
-1546
346
750
200
313
933
-750
661
Ny
Kg/m
229
-3635
-8282
-1246
-2606
-3737
-4174
1032
-3608
-45733
-1927
-4649
-5315
-6387
1001
759
-18011
1245
-10032
-12592
-12639
-6291
800
-16739
-14634
-26851
-12564
-29965
-12658
-1998
-12967
411
1620
-20942
2016
4372
-4303
-3057
988
-1157
3853
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1284
0
0
0
1
0
0.01
0
0
0.00
1754
0
0
0
1
0
0.01
-5
0
0.03
1669
0
0
0
1
0
0.01
-12
0
0.08
1590
0
0
0
1
0
0.01
-2
0
0.02
1581
0
0
0
7
0
0.10
-4
0
0.03
2273
0
0
0
-8
0
0.07
-5
0
0.05
2275
0
0
0
2
0
0.02
-6
0
0.04
5933
0
0
0
0
0
0.01
1
0
0.02
1811
0
0
0
6
0
0.07
-5
0
0.03
1178
0
0
0
-13
0
0.08
-65
0
0.42
1627
0
0
0
1
0
0.01
-3
0
0.02
1584
0
0
0
2
0
0.03
-7
0
0.04
1881
0
0
0
2
0
0.02
-8
0
0.05
2000
0
0
0
7
0
0.09
-9
0
0.06
1163
0
0
0
6
0
0.09
1
0
0.01
1472
0
0
0
7
0
0.10
1
0
0.01
3087
0
0
0
-16
0
0.14
-26
0
0.17
5339
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.02
1765
0
0
0
2
0
0.02
-14
0
0.09
1506
0
0
0
3
0
0.04
-18
0
0.12
1565
0
0
0
-2
0
0.02
-18
0
0.12
1522
0
0
0
6
0
0.07
-9
0
0.06
1384
0
0
0
7
0
0.09
1
0
0.02
1886
0
0
0
5
0
0.06
-24
0
0.16
1871
0
0
0
-4
0
0.03
-21
0
0.14
1484
0
0
0
-8
0
0.05
-38
0
0.25
1316
0
0
0
-2
0
0.01
-18
0
0.12
1597
0
0
0
-2
0
0.01
-43
0
0.28
1761
0
0
0
-1
0
0.01
-18
0
0.12
1719
0
0
0
1
0
0.02
-3
0
0.02
1407
0
0
0
-2
0
0.01
-19
0
0.12
1888
0
0
0
0
0
0.00
1
0
0.01
1762
0
0
0
1
0
0.01
2
0
0.02
1433
0
0
0
-3
0
0.02
-30
0
0.19
2019
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.03
2092
0
0
0
1
0
0.01
6
0
0.06
1618
0
0
0
0
0
0.00
-6
0
0.04
1778
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.03
1985
0
0
0
2
0
0.02
1
0
0.01
1589
0
0
0
-1
0
0.01
-2
0
0.01
2335
0
0
0
1
0
0.01
6
0
0.05
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
4
13
4
13
4
13
4
13
6
13
6
13
15
18
5
13
3
13
4
13
4
13
5
13
5
13
3
13
4
13
8
13
13
18
4
13
4
13
4
13
4
13
3
13
5
13
5
13
4
13
3
13
4
13
4
13
4
13
4
13
5
13
4
13
4
13
5
13
5
13
4
13
4
13
5
13
4
13
6
13
τT,d fT,d
kg/cmq
0
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
2
18
1
13
0
13
1
13
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
1
13
2
18
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
2
101
1
2
102
1
2
103
1
2
105
1
2
110
1
2
111
1
2
124
1
2
126
1
2
128
1
2
130
1
2
373
1
2
390
Nx
Kg/m
-1889
2552
-1105
-2241
15233
16990
-95
617
-486
-4277
810
15673
Ny
Kg/m
-14169
-10001
-35420
-34259
1455
-2121
-716
4638
-18845
-32080
6078
1214
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 2
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
4475
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
3297
0
0
0
3
0
0.04
-8
0
0.07
3037
0
0
0
-1
0
0.01
-30
0
0.19
3083
0
0
0
-3
0
0.03
-29
0
0.19
2122
0
0
0
19
0
0.19
1
0
0.01
673
0
0
0
21
0
0.21
-2
0
0.01
4404
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
4598
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.04
1048
0
0
0
-1
0
0.00
-16
0
0.10
4624
0
0
0
-5
0
0.05
-27
0
0.24
4271
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
1786
0
0
0
20
0
0.19
1
0
0.01
τV,d fv,d
kg/cmq
8
13
6
13
6
13
6
13
4
18
1
13
8
18
9
18
2
13
9
13
8
13
3
18
τT,d fT,d
kg/cmq
2
13
1
13
1
13
1
13
1
18
0
13
2
18
2
18
0
13
2
13
2
13
1
18
Flag
Ver.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 211/214
C.D.S.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
2
410
Nx
Kg/m
-3500
Ny
Kg/m
-26249
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 2
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
4277
0
0
0
-4
0
0.04
-22
0
0.20
τV,d fv,d
kg/cmq
8
13
τT,d fT,d
kg/cmq
2
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
3
131
1
3
141
1
3
142
1
3
158
1
3
164
1
3
245
1
3
411
1
3
412
1
3
413
1
3
415
1
3
430
1
3
432
1
3
434
Nx
Kg/m
669
15409
16804
-14
-3165
-1911
-1129
2453
-2121
15192
602
-90
-4002
Ny
Kg/m
5020
1200
-2242
-100
-23741
-14334
-35166
-10030
-33508
1405
4524
-680
-30016
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 3
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
3671
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.06
1796
0
0
0
19
0
0.19
1
0
0.01
719
0
0
0
21
0
0.20
-2
0
0.01
3800
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
3729
0
0
0
-4
0
0.04
-20
0
0.18
4180
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
2900
0
0
0
-1
0
0.01
-29
0
0.19
3135
0
0
0
3
0
0.04
-8
0
0.07
2890
0
0
0
-3
0
0.02
-28
0
0.18
2122
0
0
0
19
0
0.18
1
0
0.01
4644
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.04
4353
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.00
4329
0
0
0
-5
0
0.04
-25
0
0.22
τV,d fv,d
kg/cmq
7
13
3
18
1
13
7
18
7
13
8
13
5
13
6
13
5
13
4
18
9
18
8
18
8
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
18
0
13
1
18
1
13
2
13
1
13
1
13
1
13
1
18
2
18
2
18
2
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
4
165
1
4
166
1
4
167
1
4
169
1
4
176
1
4
177
1
4
192
1
4
203
1
4
204
1
4
205
1
4
207
1
4
210
1
4
211
1
4
220
1
4
221
1
4
243
1
4
244
Nx
Kg/m
503
1316
-571
-1140
7106
6883
426
-2753
-3671
487
1181
-1266
-573
6466
6543
-3177
-2709
Ny
Kg/m
3774
9867
3029
-21655
-10393
756
-91
-20650
-27530
3653
8854
-15697
2609
755
-9854
-23825
-20315
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 4
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
4066
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
4487
0
0
0
2
0
0.02
8
0
0.11
3776
0
0
0
-1
0
0.01
3
0
0.03
2871
0
0
0
-1
0
0.01
-18
0
0.16
2085
0
0
0
9
0
0.12
-9
0
0.08
1174
0
0
0
9
0
0.12
1
0
0.01
1356
0
0
0
1
0
0.01
0
0
0.00
5012
0
0
0
-3
0
0.03
-17
0
0.15
4512
0
0
0
-5
0
0.04
-23
0
0.20
4205
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
3975
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.10
3809
0
0
0
-2
0
0.01
-13
0
0.12
3893
0
0
0
-1
0
0.01
2
0
0.03
1109
0
0
0
8
0
0.11
1
0
0.01
2035
0
0
0
8
0
0.11
-8
0
0.07
4017
0
0
0
-4
0
0.04
-20
0
0.18
5186
0
0
0
-3
0
0.03
-17
0
0.15
τV,d fv,d
kg/cmq
8
13
8
13
7
13
5
13
4
13
2
13
3
13
9
13
8
13
8
13
7
13
7
13
7
13
2
13
4
13
8
13
10
13
τT,d fT,d
kg/cmq
2
13
2
13
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
2
13
2
13
2
13
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
2
13
2
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
5
1
1
5
7
1
5
131
1
5
207
1
5
208
1
5
212
1
5
216
1
5
443
1
5
1037
1
5
1045
1
5
1050
1
5
1055
1
5
1056
1
5
1060
1
5
1061
1
5
1065
1
5
1066
Nx
Kg/m
422
401
456
849
268
367
395
-476
-287
105
141
71
131
-140
-182
-283
-295
Ny
Kg/m
2460
2122
2662
4955
2536
3453
3827
-2779
-2504
-2514
-2289
-2086
-1849
-1785
-1692
-1648
-1721
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 5
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1714
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
1652
0
0
0
1
0
0.01
3
0
0.04
1694
0
0
0
1
0
0.01
4
0
0.05
1241
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.09
1393
0
0
0
0
0
0.01
4
0
0.05
1400
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
1311
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.07
1748
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.04
1734
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.03
2107
0
0
0
0
0
0.00
-4
0
0.02
2125
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
2136
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
2095
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
2141
0
0
0
0
0
0.00
-3
0
0.02
2100
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
2143
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
2101
0
0
0
0
0
0.00
-2
0
0.02
τV,d fv,d
kg/cmq
4
13
4
13
4
13
3
13
3
13
4
13
3
13
4
13
4
13
5
13
5
13
5
13
5
13
5
13
5
13
5
13
5
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
1
13
1
13
0
13
1
13
1
13
0
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
6
206
1
6
236
1
6
245
1
6
246
1
6
412
1
6
414
1
6
424
1
6
429
Nx
Kg/m
-51
-703
-1884
-2510
-563
-486
-1084
-1310
Ny
Kg/m
-380
-640
-14132
-18822
-10102
-7296
-15557
-17425
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 6
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
1393
0
0
0
0
0
0.00
0
0
0.00
1168
0
0
0
-1
0
0.01
-1
0
0.00
1616
0
0
0
-2
0
0.02
-12
0
0.11
2268
0
0
0
-3
0
0.02
-16
0
0.10
1314
0
0
0
-1
0
0.01
-8
0
0.08
1225
0
0
0
-1
0
0.01
-6
0
0.05
812
0
0
0
-1
0
0.01
-13
0
0.08
1009
0
0
0
-2
0
0.01
-15
0
0.09
τV,d fv,d
kg/cmq
3
13
2
13
3
13
4
18
2
13
2
13
2
13
2
13
τT,d fT,d
kg/cmq
1
13
0
13
1
13
1
18
0
13
0
13
0
13
0
13
Flag
Ver.
Gr.Q Gen Nodo 3d
Nx
Ny
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 7
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
τV,d
τT,d
Flag
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 212/214
fv,d
fT,d
C.D.S.
N.ro
1
1
1
1
1
1
1
1
N.r
7
7
7
7
7
7
7
7
N.ro
101
102
104
112
117
122
189
196
Gr.Q Gen Nodo 3d
N.ro N.r
N.ro
1
8
247
1
8
248
1
8
253
1
8
254
1
8
267
1
8
272
1
8
273
1
8
280
1
8
281
1
8
282
1
8
283
1
8
284
1
8
285
1
8
286
1
8
287
1
8
292
1
8
309
1
8
310
1
8
320
1
8
334
1
8
335
1
8
346
1
8
355
1
8
360
1
8
361
1
8
362
1
8
363
1
8
372
1
8
373
1
8
374
1
8
375
1
8
376
1
8
387
Kg/m
-1864
-505
-547
-1102
-1323
-2520
-700
-69
Kg/m
-13978
-10091
-7954
-15718
-17549
-18903
-693
-517
Nx
Kg/m
847
3037
4640
5459
-89
4080
-950
-1980
1833
-442
-364
-644
678
559
664
3424
-1850
2288
-898
1748
-2534
-1018
691
-2508
1761
4310
5309
-544
560
781
433
3320
-1985
Ny
Kg/m
4944
2312
534
-7451
-527
6932
-5545
-11547
10693
-2579
-2125
-3754
-3290
-2768
-2895
-6140
-10790
408
-5236
10198
-14783
-5940
-6487
-14631
10273
551
-6357
-3170
3266
-1827
-2559
-1996
-11581
Kg/m
1655
1500
1371
901
1083
2317
1271
1506
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
kgm/m
0
0
0
0
0
0
0
0
-2
-1
-1
-1
-2
-3
-1
0
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0.02
0.01
0.01
0.01
0.01
0.02
0.01
0.00
-12
-8
-7
-13
-15
-16
-1
0
kg/cmq
0
0
0
0
0
0
0
0
0.10
0.08
0.06
0.09
0.09
0.10
0.01
0.00
S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL XLAM - QUOTA: 1 ELEMENTO: 8
Txy
Mx
My
Mxy
σN X σM X Rap X σN Y σM Y Rap Y
Kg/m
kgm/m
kgm/m
kgm/m
kg/cmq
kg/cmq
5176
0
0
0
1
0
0.02
7
0
0.09
403
0
0
0
5
0
0.07
3
0
0.04
2407
0
0
0
8
0
0.10
1
0
0.01
2694
0
0
0
9
0
0.12
-11
0
0.10
1736
0
0
0
0
0
0.00
-1
0
0.01
2073
0
0
0
7
0
0.09
10
0
0.13
3552
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.07
5211
0
0
0
-3
0
0.03
-16
0
0.15
3640
0
0
0
3
0
0.04
15
0
0.20
3358
0
0
0
-1
0
0.01
-4
0
0.03
3342
0
0
0
-1
0
0.01
-3
0
0.03
3515
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.05
3128
0
0
0
1
0
0.02
-5
0
0.03
3264
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.03
3029
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.03
2642
0
0
0
6
0
0.08
-9
0
0.08
3657
0
0
0
-3
0
0.03
-15
0
0.14
2878
0
0
0
4
0
0.05
1
0
0.01
3808
0
0
0
-1
0
0.01
-7
0
0.05
3805
0
0
0
3
0
0.04
15
0
0.20
3850
0
0
0
-4
0
0.04
-21
0
0.19
3860
0
0
0
-2
0
0.01
-8
0
0.06
2752
0
0
0
1
0
0.02
-9
0
0.08
3887
0
0
0
-4
0
0.04
-21
0
0.19
3874
0
0
0
3
0
0.04
15
0
0.20
3082
0
0
0
7
0
0.10
1
0
0.01
2588
0
0
0
9
0
0.12
-9
0
0.08
3309
0
0
0
-1
0
0.01
-5
0
0.04
2847
0
0
0
1
0
0.01
5
0
0.06
2885
0
0
0
1
0
0.02
-3
0
0.02
2852
0
0
0
1
0
0.01
-4
0
0.03
2438
0
0
0
6
0
0.07
-3
0
0.03
3503
0
0
0
-3
0
0.03
-17
0
0.15
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 213/214
kg/cmq
3
13
3
13
3
13
2
13
2
13
4
18
2
13
3
13
kg/cmq
1
13
1
13
1
13
0
13
0
13
1
18
0
13
1
13
Ver.
τV,d fv,d
kg/cmq
13
13
1
13
6
13
7
13
4
13
5
13
9
13
13
13
9
13
8
13
8
13
9
13
8
13
8
13
8
13
7
13
9
13
7
13
10
13
10
13
10
13
10
13
7
13
10
13
10
13
8
13
6
13
8
13
7
13
7
13
7
13
6
13
9
13
τT,d fT,d
kg/cmq
2
13
0
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
2
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
1
13
Flag
Ver.
C.D.S.
Footer Utente. Esempio: Studio Tecnico xxx
SOFTWARE: C.D.S. - Full - Rel.2013 - Lic. Nro: 18970
Pag. 214/214