VILLA FIGOLI DES GENEYS – PROGETTO DEFINITIVO
RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE
5 SETTEMBRE 2014
AZV_A1_S3_9.002_01
VILLA FIGOLI DES GENEYS – PROGETTO DEFINITIVO
RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE
5 SETTEMBRE 2014
AZV_A1_S3_9.002_01
Indice
PARTE II - RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE ............................................................. 3
1. PREMESSA ...................................................................................................................... 3
2. CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI ............................................................................... 3
3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ........................................................................................ 4
3.1.
3.2.
3.3.
4.
MATERIALI...................................................................................................................... 5
4.1.
4.1.1.
4.1.2.
4.1.3.
4.2.
4.2.1.
4.2.2.
4.2.3.
4.3.
4.3.1.
4.3.2.
4.4.
4.5.
5.
CALCESTRUZZI .......................................................................................................................... 5
Magrone .................................................................................................................................. 5
Fondazioni: basamento montacarichi, basamenti scale e rampe ........................................... 5
Solette: rinforzo solette lignee, cordoli zona montacarichi ..................................................... 5
ACCIAIO .................................................................................................................................... 5
Acciaio per c.a. ad armatura lenta .......................................................................................... 5
Acciaio per strutture in carpenteria metallica ......................................................................... 6
Collegamenti bullonati ............................................................................................................. 6
LEGNO ...................................................................................................................................... 6
Pannelli X-LAM per nuovo solaio ............................................................................................. 6
Legno strutturale massiccio per coperture in legno................................................................. 6
MALTE E PRODOTTI SPECIALI................................................................................................... 7
TASSELLI E ANCORAGGI ........................................................................................................... 7
ANALISI DEI CARICHI ....................................................................................................... 8
5.1.
5.2.
5.2.1.
5.2.2.
5.2.3.
5.2.4.
5.3.
5.3.1.
5.3.2.
6.
LEGGI, DECRETI E CIRCOLARI ................................................................................................... 4
NORMATIVA TECNICA ITALIANA .............................................................................................. 4
NORMATIVA TECNICA EUROPEA ED INTERNAZIONALE........................................................... 4
VITA NOMINALE, CLASSI D’USO ............................................................................................... 8
CASI ELEMENTARI DI CARICO................................................................................................... 8
Peso proprio ............................................................................................................................. 8
Carichi permanenti................................................................................................................... 8
Sovraccarichi variabili di esercizio............................................................................................ 9
Azione della neve ................................................................................................................... 11
COMBINAZIONI DI CARICO .................................................................................................... 12
SLU - Stati Limite Ultimi ......................................................................................................... 12
SLE - Stati Limite di Esercizio .................................................................................................. 12
VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI ................................................................................ 13
6.1.
RINFORZO SOLAI IN LEGNO ................................................................................................... 13
6.1.1. Rinforzo del solaio con inserimento di profili metallici all’intradosso ................................... 13
j.n.
017
VILLA FIGOLI DES GENEYS ARENZANO (GE)
PROGETTO DEFINITIVO - RELAZIONE TECNICA DELLE STRUTTURE
pagina
1
6.2.
6.3.
6.4.
6.5.
6.5.1.
6.5.2.
6.5.3.
j.n.
017
SOLAIO IN X-LAM ................................................................................................................... 15
STRUTTURE PER MONTACARICHI .......................................................................................... 15
COPERTURE DI NUOVA REALIZZAZIONE ................................................................................ 16
SCALA METALLICA .................................................................................................................. 18
Verifica cosciali ...................................................................................................................... 18
Verifica colonna ..................................................................................................................... 19
Fondazione ............................................................................................................................. 19
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2
PARTE II - RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE
1.
PREMESSA
La relazione di calcolo delle strutture integra la Relazione Tecnica delle strutture, documento
AZV_A1_S3_9.001_00, riportando le analisi dei carichi, le assunzioni di calcolo, le modellazioni e le
verifiche dei principali elementi strutturali.
Figura 1 - Prospetto principale di Villa Figoli des Geneys.
Per la descrizione degli interventi strutturali si rimanda alla Relazione Tecnica delle strutture, Capitolo 3.
2.
CLASSIFICAZIONE DEGLI INTERVENTI
Il Capitolo 8 delle NTC2008 disciplina gli interventi sulle strutture esistenti definendo i casi in cui è prevista
l’obbligatorietà della Valutazione globale dell’edificio considerando le azioni previste dalla Normativa, tra
cui l’azione sismica.
Il medesimo capitolo definisce inoltre le tipologie di intervento classificandole in interventi di
adeguamento sismico, miglioramento sismico e rinforzo localizzato.
Nel caso in esame non sussiste l’obbligatorietà di effettuare la valutazione della sicurezza né quindi di
applicare interventi di miglioramento o adeguamento sismico, in quanto:
- non vi sono sopraelevazioni o ampliamenti;
- non vi sono interventi che modificano significativamente l’apparato strutturale;
- non vi sono cambi di destinazione d’uso né incrementi significativi dei carichi.
Tutti gli interventi considerati assumono quindi carattere di riparazione o intervento locale, in quanto
riguardano singole parti o elementi della struttura e interessano porzioni limitate della costruzione.
Pertanto il progetto e la valutazione della sicurezza sono riferiti unicamente alle sole parti o elementi
interessati, che in ogni caso non producono sostanziali modifiche alo comportamento delle altre parti e
della struttura nel suo insieme, ma comportano un miglioramento delle condizioni di sicurezza esistenti.
j.n.
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3.
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
3.1. LEGGI, DECRETI E CIRCOLARI
[1]
[2]
[3]
[4]
Legge 5.11.1971 n. 1086 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio
armato, normale e precompresso ed a struttura metallica;
D.P.R. 6.6.2001 n. 380 - Testo Unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia
edilizia
D.M. 14.1.2008 - Norme tecniche per le costruzioni (NTC2008);
Circolare n.617, 2.2.2009 - Istruzioni per l’applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le
costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008;
3.2. NORMATIVA TECNICA ITALIANA
[5]
UNI 11104:2004 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità - Istruzioni
complementari per l'applicazione della EN 206-1
3.3. NORMATIVA TECNICA EUROPEA ED INTERNAZIONALE
[6]
UNI EN 1991-1-1:2004 - Eurocodice 1: Azioni sulle strutture - Parte 1-1:
Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi propri e sovraccarichi per gli edifici
(aggiornamento Errata Corrige 2010);
[7] UNI EN 1992-1-1:2005 - Eurocodice 2: Progettazione delle strutture in calcestruzzo – Parte 1-1:
Regole generali e regole per gli edifici (aggiornamento Errata Corrige 2012);
[8] UNI EN 1993-1-1:2005 - Eurocodice 3: Progettazione delle strutture in acciaio – Parte 1-1:
Regole generali e regole per gli edifici (aggiornamento Errata Corrige EC-2010);
[9] UNI EN 1993-1-4:2007 - Eurocodice 3: Progettazione delle strutture in acciaio – Parte 1-4:
Regole generali – Regole supplementari per acciai inossidabili
[10] UNI EN 1994-1-1:2005 - Eurocodice 4 - Progettazione delle strutture composte acciaiocalcestruzzo - Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici
(aggiornamento Errata Corrige EC-1-2010)
[11] UNI EN 1995-1-1:2014 - Eurocodice 5 - Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole
generali - Regole comuni e regole per gli edifici
[12] UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Parte 1: Specificazione, prestazione, produzione e
conformità
j.n.
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4.
MATERIALI
Seguono le prescrizioni per la qualità dei materiali strutturali previsti nel progetto definitivo.
4.1. CALCESTRUZZI
Tutti i calcestruzzi devono essere confezionati a prestazione garantita secondo UNI EN 206-1.
4.1.1.
Magrone
Classe di esposizione
Classe di resistenza del calcestruzzo
Dimensione massima dell’inerte
Contenuto minimo di cemento
Rapporto massimo a/c
4.1.2.
X0
C12/15
Dmax
=
mm
kg/m3
Fondazioni: basamento montacarichi, basamenti scale e rampe
Classe di esposizione
Classe di resistenza del calcestruzzo
4.1.3.
31,5
0,6
XC2
C25/30
Dimensione massima dell’inerte
Contenuto minimo di cemento
Rapporto massimo a/c
Dmax
=
31,5
300
0,55
mm
kg/m3
Resistenza cubica caratteristica a 28 gg
Resistenza cilindrica caratteristica a 28 gg
Resistenza di calcolo allo S.L.U.
Resistenza di calcolo a trazione semplice
Rck
fck
fcd
fctd
≥
≥
=
=
30
25
14,2
1,45
MPa
MPa
MPa
MPa
Modulo di elasticità normale
E
=
31,5
GPa
Solette: rinforzo solette lignee, cordoli zona montacarichi
Classe di esposizione
Classe di resistenza del calcestruzzo
XC3
C30/37
Dimensione massima dell’inerte
Contenuto minimo di cemento
Rapporto massimo a/c
Dmax
=
16
320
0,5
mm
kg/m3
Resistenza cubica caratteristica a 28 gg
Resistenza cilindrica caratteristica a 28 gg
Resistenza di calcolo allo S.L.U.
Resistenza di calcolo a trazione semplice
Rck
fck
fcd
fctd
≥
≥
=
=
37
30
17
1,42
MPa
MPa
MPa
MPa
Modulo di elasticità normale
E
=
33,0
GPa
4.2. ACCIAIO
4.2.1.
Acciaio per c.a. ad armatura lenta
Il progetto prevede l’uso di acciaio per calcestruzzo armato ordinario tipo B450C.
j.n.
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Tensione caratteristica di snervamento
Tensione caratteristica di rottura
Allungamento minimo a rottura
4.2.2.
fyk
ftk
Agt,k
≥
≥
≥
450
540
7,5%
N/mm²
N/mm²
≥
≥
275
430
N/mm²
N/mm²
Acciaio per strutture in carpenteria metallica
Acciaio per strutture in carpenteria metallica classe S275.
Tensione caratteristica di snervamento
Tensione caratteristica di rottura
4.2.3.
fyk
ftk
Collegamenti bullonati
Bulloni per giunzioni ad attrito, conformi alle norme UNI EN ISO 4016:2011, UNI EN ISO 898-1:2013, UNI
EN 14399-1:2005.
Bulloni - viti
Tensione di snervamento
Tensione di rottura
Bulloni - dadi
Rosette
classe 8.8
fyb
≥
649
N/mm²
ftb
≥
800
N/mm²
classe 8
Acciaio C50 - UNI EN 10083-2:2006
4.3. LEGNO
4.3.1.
Pannelli X-LAM per nuovo solaio
Caratteristiche pannelli X-LAM:
- certificazione CE e Benestare Tecnico Europeo;
- tipo essenza: abete rosso, pino, colore uniforme;
- larghezza fughe: massimo 2 mm;
- nodi: limitazione in funzione della resistenza;
- danni da insetti: non ammessi;
- inclusioni di corteccia: non ammesse;
- fessurazioni: limitazione in funzione della resistenza;
- marciume e danni da vischio: non ammessi;
- umidità: 11% ±2%
- stabilità dimensionale: tolleranze secondo DIN 18203-3: Opere di ingegneria civile - Parte 3:
Elementi di costruzione in legno e materiali in legno
- classe di resistenza delle lamelle: C24
- caratteristiche meccaniche del pannello
Modulo di elasticità
Modulo di taglio
Flessione perpendicolare al pannello
Sollecitazione a scorrimento strati trasversali
Compressione trasversale al pannello
Trazione in direzione del pannello
Peso specifico apparente medio
4.3.2.
E0,mean ≥
G090,mean ≥
fm,k
≥
fv,k
≥
fc,90,k
≥
ft,0,k
≥
ρmean
=
11.600
690
26,4
0,80
2,5
14
420
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
kg/m³
24,0
N/mm²
Legno strutturale massiccio per coperture in legno
Legno massiccio da costruzione Classe di resistenza C24.
Flessione
j.n.
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fm,k
≥
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Trazione parallela
Trazione perpendicolare
Compressione parallela
Compressione perpendicolare
Taglio
Modulo di elasticità parallelo
Modulo di elasticità perpendicolare
Modulo di taglio
Massa volumica
ft,0,k
ft,90,k
fc,0,k
fc,90,k
fv,k
E0,mean
E90,mean
Gmean
ρmean
≥
≥
≥
≥
≥
≥
≥
≥
=
14,0
0,4
21,0
2,5
2,0
11.000
370
690
350
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
N/mm²
kg/m³
4.4. MALTE E PRODOTTI SPECIALI
Per il risanamento delle sezioni di calcestruzzo ammalorato si prevede l’utilizzo di malte a ritiro
compensato fibrorinforzate tipo Mapei Mapegrout Tissotropico o similari.
In funzione dello spessore e delle dimensioni della sezione da ripristinare, potrebbe essere necessario
aggiungere all’impasto ghiaietto 3÷8 mm in modo da ridurre lo sviluppo di calore di idratazione della
malta.
Seguire scrupolosamente le prescrizioni riportate nella scheda tecnica del Produttore.
4.5. TASSELLI E ANCORAGGI
Per ancoraggi chimici nella muratura e nel calcestruzzo si prevede l’uso di resine epossidiche
bicomponente tipo HILTI HIT-RE 500 o similari.
I prodotti devono avere la Certificazione CE.
Seguire scrupolosamente le prescrizioni e le modalità di posa indicate dal Produttore nella Scheda tecnica.
j.n.
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5.
ANALISI DEI CARICHI
5.1. VITA NOMINALE, CLASSI D’USO
La vita nominale VN di un’opera strutturale è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, soggetta
a manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata.
Per l’edificio in questione si assume:
- Tipo di costruzione:
- Classe d’uso:
Tipo 2: Opere ordinarie
Classe II: normali affollamenti
cui corrisponde il seguente valore di Vita Nominale:
VN = 50 anni.
Si precisa che, trattandosi di edificio esistente per il quale non sussiste l’obbligatorietà della Valutazione
della sicurezza, non viene effettuata analisi sismica.
5.2. CASI ELEMENTARI DI CARICO
La progettazione e la verifica degli elementi strutturali seguono il metodo semiprobabilistico degli Stati
Limite.
Le condizioni elementari di carico sono cumulate secondo combinazioni di carico tali da risultare le più
sfavorevoli ai fini delle singole verifiche, determinando quindi le azioni di calcolo da utilizzare per le
verifiche allo Stato Limite Ultimo (SLU), Stato Limite di Salvaguardia della Vita (SLV), Stato Limite di Danno
(SLD) e Stato Limite di Esercizio (SLE) per ciascun elemento.
I casi di carico elementari sono peso proprio, carichi permanenti, carichi accidentali, neve.
Nei paragrafi seguenti è determinata l’entità di ciascuno dei carichi elementari.
5.2.1.
Peso proprio
I pesi propri degli elementi strutturali sono funzione delle dimensioni degli elementi e del peso specifico
del materiale:
γacciaio =
γlegno =
5.2.2.
78,5
3,70
kN/m3
kN/m3
;
;
γcalcestruzzo =
γxlam =
25,0
4,20
kN/m3
kN/m3
Carichi permanenti
Solai rinforzati - piano secondo (locali 201, 202, 208, 224)
Carichi permanenti
Strato di finitura
G2=
0,30
kN/m2
g2,1 =
0,30
kN/m2
G2=
1,30
kN/m2
g2,1 =
g2,2 =
0,50
0,80
kN/m2
kN/m2
Solaio rinforzato - piano terzo (locale 301)
Carichi permanenti
Finitura in seminato, sp. 20 mm
Sottofondo, sp. 40 mm
j.n.
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Solaio ripristinato - piano terzo (locale 304)
Carichi permanenti
Finitura in linoleum
G2=
0,10
kN/m2
g2,1 =
0,10
kN/m2
G2=
7,90
kN/m2
g2,1 =
g2,1 =
g2,1 =
0,40
7,20
0,30
kN/m2
kN/m2
kN/m2
G2=
1,0
kN/m2
g2,1 =
1,00
kN/m2
Solaio zona montacarichi - piano primo (locale mensa)
Carichi permanenti
Finitura in marmettoni
Solaio in latero-cemento, sp. 500 mm
Intonaco a soffitto, sp. 15 mm
Coperture
Carichi permanenti
Orditura minuta e manto di copertura
5.2.3.
Sovraccarichi variabili di esercizio
I sovraccarichi d’esercizio sono prescritti dalla Normativa vigente e sono correlati alla destinazione d’uso
dei locali. I valori dei carichi verticali e orizzontali uniformemente distribuiti sono indicati in tabella 3.1.II
del DM 14.01.2008, di seguito riportata:
j.n.
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La tabella successiva riassume le assunzioni di progetto per i carichi variabili adottati per le diverse
tipologie di intervento.
Tutti solai
Coperture non praticabili
Scale
j.n.
017
cat. C1 qk = 3,00
cat. H1 qk = 0,50
cat. C2 qk = 4,00
kN/m²
kN/m²
kN/m²
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5.2.4.
j.n.
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Azione della neve
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5.3. COMBINAZIONI DI CARICO
5.3.1.
SLU - Stati Limite Ultimi
Si adottano le combinazioni prescritte dalla normativa vigente ed espresse simbolicamente come segue:
i n


Fd   g  Gk   p  Pk   q  Q1k    0i  Qik 
i 2


per le azioni statiche
con il seguente significato dei simboli:
Gk
valore caratteristico delle azioni permanenti
Pk
valore caratteristico della forza di precompressione
Qik
valore caratteristico dell’azione variabile i-esima
γG1 = 1,3
(1,0 se il suo contributo aumenta la sicurezza)
γG2 = 1,3
(0,0 se il suo contributo aumenta la sicurezza)
γq = 1,5
per sovraccarichi di esercizio, neve, vento, temperatura
γ0i = 0.0
γ0i = 0,5
γ0i = 0,6
5.3.2.
per coperture accessibili per sola manutenzione
per neve (q < 1000 m slm)
per vento e variazioni termiche
SLE - Stati Limite di Esercizio
Si adottano le combinazioni prescritte dalla normativa vigente ed espresse simbolicamente come segue:
Fd  Gk  Pk  Qk1   02  Qk 2  ...
combinazione rara
Fd  Gk  Pk  11Qk1  22Qk 2  ...
combinazione frequente
Fd  Gk  Pk   21  Q21   22  Q22 ...
combinazione quasi permanente
con il seguente significato dei simboli:
Gk
valore caratteristico delle azioni permanenti
Pk
valore caratteristico della forza di precompressione
Qik
valore caratteristico dell’azione variabile i-esima
γ0i = 0,0
γ0i = 0,5
γ0i = 0,6
per coperture accessibili per sola manutenzione
per neve (q < 1000m slm)
per vento e variazioni termiche
γ1i = 0,0
γ1i = 0,2
γ1i = 0,5
per coperture accessibili per sola manutenzione
per neve (q < 1000m slm), vento
per variazioni termiche
γ2i = 0,0
per coperture, neve, vento e variazioni termiche
j.n.
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12
6.
VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI
Si riportano i principi di dimensionamento e calcolo dei principali interventi strutturali in progetto.
6.1. RINFORZO SOLAI IN LEGNO
Il rinforzo dei solai in legno avviene per mezzo di connettori a taglio a piolo e ramponi, tipo Tencaria CTL
Maxi, fissati ai travetti con viti autofilettanti direttamente sopra l’assito in legno.
Il principio di funzionamento è la formazione di una sezione resistente mista legno-calcestruzzo, dotata di
elevata rigidezza flessionale, in cui rispetto alla sezione con solo legno l’asse neutro si sposta verso l’alto:
pertanto il calcestruzzo risulterà prevalentemente compresso e il legno prevalentemente teso.
Lo scorrimento tra i due materiali è impedito dalla presenza dei connettori che, opportunamente
dimensionati, garantiscono la connessione tra i materiali. I criteri di calcolo dei solai misti acciaio-legno
deve considerare la deformabilità della connessione, utilizzando metodi di comprovata affidabilità, come
quelli previsti nell’EuroCodice 5 o nella norma DIN 1052.
Come anticipato nella Relazione Tecnica, le dimensione e posizione dei travetti dovrà essere rilevata in
fase esecutiva, così come il dimensionamento effettivo dell’intervento di rinforzo.
6.1.1.
Rinforzo del solaio con inserimento di profili metallici all’intradosso
Il solaio del locale 301 presenta elevata deformabilità e richiede intervento di rinforzo.
Per il rinforzo di questo solaio la scelta è ricaduta su un intervento all’intradosso, costituito
dall’inserimento di profili metallici ancorati nella muratura, finalizzati a ridurre le luci dei travetti esistenti
in legno e, nel contempo, ridurre il carico agente sui profili esistenti.
Il progetto prevede l’inserimento di due profili metallici IPE160 ancorati direttamente nella muratura. In
corrispondenza di un punto di ancoraggio, che risulterebbe sull’architrave di una finestra, risulta
necessario inserire un profilo di ripartizione, UPN160.
Per la verifica a compressione dei profili metallici IPE160 si considerano le seguenti assunzioni:
- Interasse massimo tra i profili:
i = 1,1 m
- carichi permanenti:
gk = 1,3 kN/m²
- carichi variabili:
qk = 3 kN/m²
- lunghezza del profilo:
L = 4,7 m
j.n.
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Verifiche di resistenza allo S.L.U. - Flessione
Figura 2 – Diagramma del momento e del taglio del profilo IPE160.
Il momento flettente massimo risulta:
MEd = 19,6 kNm < MRd = 32,45 kNm
Verifiche di deformazione allo S.L.E.
Figura 3 – Deformazione del profilo IPE160.
La freccia massima risulta:
f = 16,5 mm
L/289,
compatibile con le limitazioni previste da Normativa.
j.n.
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6.2. SOLAIO IN X-LAM
La verifica del solaio x-lam è effettuata sulla base delle schede di dimensionamento di più produttori, in
modo da verificarne in via preliminare la correttezza del dimensionamento.
Si rimanda alla fase di progettazione esecutiva la verifica puntuale dei pannelli x-lam sulla base delle
effettive dimensioni di produzione.
Nel caso in esame sono state fatte le seguenti assunzioni:
- schema di calcolo:
trave continua su tre appoggi, due campate;
- luce di calcolo:
L = 2,50 m
- carico:
Q = 0,10 + 3,00 = 3,10 kN/m²
Si riporta un estratto di una tabella di dimensionamento di solai in pannelli X-LAM
Figura 4 - Dimensionamento dei solai in pannelli X-LAM.
6.3. STRUTTURE PER MONTACARICHI
Si riporta la verifica delle colonne in acciaio poste a sostegno del solaio nel quale è stata ricavata l’apertura
per il passaggio della struttura del montacarichi.
Per la verifica a compressione dei profili metallici HEA120 si considerano le seguenti assunzioni:
- area di influenza dei carichi:
A = 5,16 m²
- carichi permanenti:
gk = 7,9 kN/m²
- carichi variabili:
qk = 3 kN/m²
- lunghezza di libera inflessione:
L0 = 3,8 m
L’azione assiale sollecitante di calcolo alla base della colonna risulta pertanto:
NEd = 76,21 kN
L’azione assiale resistente, considerati gli effetti di instabilità vale:
NRd = 306,27 kN
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6.4. COPERTURE DI NUOVA REALIZZAZIONE
La verifica delle strutture di copertura interessa l’orditura secondaria della copertura del locale lavanderia
al piano quarto.
Figura 5 - Struttura di copertura interessata.
I travetti dell’orditura secondaria vengono studiati come travi continue su più appoggi soggette ai carichi
di progetto. Nel calcolo viene inoltre considerata la natura dei carichi, se temporanei o permanenti,
secondo le prescrizioni di Normativa.
Figura 6 - Schema di calcolo dei travetti secondari.
Si riportano le principali verifiche dei travetti a sezione 80 x 140 mm.
Flessione
Si riporta il calcolo delle tensioni in condizioni di carico permanente o a breve termine:
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Condizione a lungo termine:
MEd = 0,46 kNm
σEd = 1,23 N/mm2
σRd = 9,6 N/mm2
verificata I.R. = 0,128
Condizione a breve termine:
MEd = 0,46 kNm
σEd = 1,23 N/mm2
σRd = 14,4 N/mm2
verificata I.R. = 0,085
Deformazioni:
Si riporta il calcolo delle deformazioni nelle condizioni a breve e lungo termine.
Figura 7 - Deformazioni dei travetti a breve termine.
Figura 8 - Deformazioni dei travetti a lungo termine.
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La freccia massima risulta:
f = 2,28 mm
pari a L/745, compatibile con le limitazioni previste da Normativa.
6.5. SCALA METALLICA
Si riportano le verifiche della struttura della scala metallica esterna a servizio dell’uscita di sicurezza del
piano secondo.
Figura 9 - Scala esterna - uscita di sicurezza del piano secondo.
6.5.1.
Verifica cosciali
Per la verifica a compressione dei profili metallici UPN160 si considerano le seguenti assunzioni:
- carichi permanenti:
gk = 0,5 kN/m²
- carichi variabili:
qk = 4 kN/m²
In Figura 10 sono riportati i diagrammi del taglio e del momento flettente.
Figura 10 - Schema di calcolo dei cosciali della scaletta esterna.
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Il valore massimo del momento sollecitante:
MEd = 6,23 kNm < MRd = 36,14 kNm
Figura 11 - Deformazioni dei cosciali della scaletta esterna.
La Figura 11 indica le deformazioni dei cosciali della scala:
f= 2,49 mm = L/1333
6.5.2.
Verifica colonna
Le colonne della scala sono realizzate tramite profili HEA120.
Verifica di resistenza
Dalla Figura 10 si possono ricavare i valori delle forze agenti:
NEd = 7,51 kN < NRd = 697 kN
Verifica di instabilità
NEd = 7,51 kN < Ncr = 271,48 kN
6.5.3.
Fondazione
Si verifica la pressione sul terreno alla base del plinto di fondazione che sorregge due colonne.
L’azione assiale agente sul piano di posa delle fondazioni risulta:
NEd,1 = 2 x 7,72 kN = 15,44 kN
reazione colonne
NEd,2 = 0,36 x 0,30 x 2,27 x 25 x 1,3 = 7,97 kN
peso cordolo di fondazione
NEd = 23,4 kN
La pressione media sul terreno risulta quindi:
σEd = 23,4 / (0,36 x 2,27) = 28,6 kPa
La pressione è molto modesta e quindi ritenuta ammissibile per il terreno.
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