PROGETTO DI NUOVA DERIVAZIONE D’ACQUA DAL TORRENTE MONGIA AD USO ENERGETICO - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL R.D. 523/1904 - REGIONE PIEMONTE COMUNE DI FOSSANO PROVINCIA DI CUNEO PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE - BOSCHETTI” ISTANZA UNICA AI SENSI DEL D.LGS 387/2003 CON PRONUNCIA DI COMPATIBILIÀ AMBIENTALE RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R Pinerolo, luglio 2013 Il committente: EUROPAR s.r.l. _______________________________________ Il progettista: Ing. Dario Ughetto _______________________________________ Il progettista: Geom. Giorgio Rostan _______________________________________ Il progettista: Geom. Giovanni Barberis _______________________________________ PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- INDICE PREMESSA ................................................................................................................... 1 1. INQUADRAMENTO DELLE OPERE IN PROGETTO AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R ............................................................................................... 1 2. INQUADRAMENTO RISPETTO AI DOCUMENTI DI PIANIFICAZIONE TERRIORIALE2 2.1. INQUADRAMENTO RISPETTO AL P.S.F.F. ................................................................... 2 2.2. INQUADRAMENTO RISPETTO AL P.R.G. ..................................................................... 6 2.2.1. Carta di sintesi della pericolosità geomorfologica e dell’idoneità all’utilizzazione urbanistica ........................................................................................................................... 6 2.2.2. Carta geomorfologica, dei dissesti e della dinamica fluviale .................................... 9 3. DESCRIZIONE DELLE OPERE IN PROGETTO ......................................................... 13 3.1. TRAVERSA DI DERIVAZIONE................................................................................... 13 3.1.1. Sistema di funzionamento dello sbarramento abbattibile a geometria variabile....... 14 3.2. CALCOLO DEL VALORE LIMITE DI PORTATA IN ALVEO CON SBARRAMENTO INNALZATO (PORTATA MASSIMA DI TRACIMAZIONE)................................................................. 16 3.3. CALCOLO DEL VOLUME DI INVASO ......................................................................... 17 3.4. VERIFICHE DI STABILITÀ DELLO SBARRAMENTO ..................................................... 19 3.4.1. Verifica a sifonamento ...................................................................................... 19 3.4.2. Verifica a ribaltamento...................................................................................... 20 4. ASSETTO GEOMETRICO E MORFOLOGICO DELL’ALVEO E OPERE DI DIFESA IDRAULICA ESISTENTI ......................................................................................... 21 5. ANALISI IDROLOGICA........................................................................................... 23 5.1. CARATTERIZZAZIONE DEL BACINO IDROGRAFICO SOTTESO DALLA SEZIONE DI PRESA................................................................................................................... 23 5.2. DETERMINAZIONE DELLA PORTATA DI MASSIMA PIENA........................................... 23 5.3. DETERMIANZIONE DELLE PORTATE DI PIENA CON TEMPI DI RITORNO DI 1, 2 E 5 ANNI ............................................................................................................................ 24 6. ANALISI IDRAULICA ............................................................................................. 26 6.1. METODOLOGIA DI CALCOLO................................................................................... 26 6.1.1. Equazioni di base e schema risolutivo ................................................................ 26 6.1.2. Perdite di carico dovute a contrazione/espansione della corrente.......................... 28 6.1.3. Procedura di calcolo ......................................................................................... 29 6.1.4. Equazione di conservazione della quantità di moto .............................................. 30 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 6.1.5. Valutazione degli effetti dei ponti....................................................................... 31 6.2. DETERMINAZIONE DEL MASSIMO PROFILO DI RIGURGITO INDOTTO DALLO SBARRAMENTO...................................................................................................... 32 6.2.1. Condizioni al contorno della simulazione idraulica................................................ 32 6.2.2. Analisi dei risultati ............................................................................................ 33 6.3. ANALISI DEL COLLASSO DELLO SBARRAMENTO ....................................................... 33 6.4. VERIFICHE DI PIENA.............................................................................................. 34 6.4.1. Condizioni al contorno della simulazione idraulica................................................ 34 6.4.2. Risultati della modellazione idrodinamica ............................................................ 35 7. CLASSIFICAZIONE DI RISCHIO INTRINSECO ...................................................... 38 8. IPOTESI DI GESTIONE DELL’INERTE INTERCETTATO .......................................... 40 ALLEGATO 1 – CARTA DELLE OPERE IDRAULICHE ESISTENTI ALLEGATO 2 - DATI DI OUTPUT DEL SOFTWARE APPLICATIVO “VAPI” RELATIVI AL CALCOLO DELLE PORTATE CON TEMPO DI RITORNO DI 1, 2 E 5 ANNI ALLEGATO 3 – CALCOLO DEL MASSIMO PROFILO DI RIGURGITO INDOTTO DALLO SBARRAMENTO ALLEGATO 4 – RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q200 IN CONDIZIONI DI ABBATTIMENTO COMPLETO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE ALLEGATO 5 – RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q500 IN CONDIZIONI DI ABBATTIMENTO COMPLETO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE ALLEGATO 6 – RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q200 IN CONDIZIONI DI SEMIABBATTIMENTO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE ALLEGATO 7 – RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q500 IN CONDIZIONI DI SEMIABBATTIMENTO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- PREMESSA La presente relazione è finalizzata a determinare la compatibilità di carattere idraulico delle opere da realizzare in alveo previste nel progetto di derivazione d’acqua ad uso idroelettrico dal F. Stura di Demonte a mezzo del canale irriguo “” La Rovere – Boschetti” nel Comune di Fossano (CN) ai sensi del D.P.G.R. 09/11/2004 n. 12/R “Regolamento regionale di attuazione della legge regionale 6 ottobre 2003, n. 25 (Norme in materia di sbarramenti fluviali di ritenuta e bacini di accumulo idrico di competenza regionale. Abrogazione delle leggi regionali 11 aprile 1995, n. 58 e 24 luglio 1996, n. 49)”. La derivazione in oggetto verrà attuata tramite la realizzazione di uno sbarramento a geometria variabile sul F. Stura di Demonte localizzato nei pressi della località Boschetti; l’acqua derivata verrà addotta tramite il canale di derivazione realizzato nel sedime dell’attuale canale “La Rovere-Boschetti” al fabbricato della centrale, la cui ubicazione è prevista in sponda sinistra del F. Stura di Demonte. La tipologia di sbarramento abbattibile adottata non modifica il regolare regime di deflusso delle piene in quanto la geometria variabile della traversa consente l’abbattimento in caso di portate in alveo superiori ad una soglia prefissata (corrispondente alla portata di 131 m3/s). Si evidenzia che la portata di abbattimento risulta molto inferiore rispetto alla portata di massima piena con tempo di ritorno di 200 anni ed alle portate di piena con TR 1 e 2 anni (portate formative per il trasporto solido), pertanto mediante l’abbattimento dello sbarramento si eviteranno modifiche sostanziali al profilo di piena ed alterazioni alle dinamiche di trasporto solido naturali. La morfologia dell’alveo nel tratto a monte della zona interessata dalle opere in progetto risulta adatta ai fini dell’esiguo invaso originato dallo sbarramento in progetto, in quanto le sponde naturali sono idonee a contenere il rigurgito indotto dall’opera di derivazione. Analogamente, l’area fluviale a valle della zona di presa ben si presta a contenere il deflusso delle portate derivanti da operazioni di svaso programmato. Analogamente sotto il punto di vista antropico non si rilevano particolari criticità, in quanto gli insediamenti abitativi presenti lungo il tratto sotteso dalla derivazione sono localizzati in posizioni di sicurezza rispetto ai livelli idrometrici raggiunti dalla piena con tempo di ritorno di 200 anni. L’analisi si articola nei seguenti argomenti: - inquadramento delle opere rispetto al D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R ed ai documenti di pianificazione territoriale; - descrizione dell’assetto morfologico e idraulico dell’alveo del F. Stura di Demonte; - analisi idrologica; - analisi idraulica in rapporto al profilo di rigurgito più elevato indotto dallo sbarramento, al collasso dello sbarramento ed alle portate di piena con TR 200 e 500 anni; 1 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- - classificazione di rischio intrinseco; - ipotesi di gestione dell’inerte intercettato. 2 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 1. INQUADRAMENTO DELLE OPERE IN PROGETTO AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R Il presente progetto prevede la realizzazione di uno sbarramento di ritenuta a geometria variabile con organi meccanici di intercettazione e regolazione in alveo che, ai sensi degli artt. 2 e 5 del D.P.G.R. n. 12/R, in base ai calcoli di verifica ed alle analisi riguardanti l’assetto idraulico dell’area interessata riportati ai successivi capitoli, può essere inquadrato come segue: - appartenente alla Tipologia T, categoria A (traverse con altezza fino a dieci metri e con volume di invaso fino a trentamila metri cubi); - a rischio intrinseco basso, potendo considerare nulla la possibilità di perdita di vite umane e di danni economici/ambientali in seguito al collasso dello sbarramento in direzione idraulicamente non trascurabile per una distanza L calcolata ai sensi dell’articolo 6 dell’anzidetto Decreto. In base alle caratteristiche descritte il presente progetto risulta conforme ai presupposti per la presentazione in documentazione ridotta (art. 11 D.P.G.R. n. 12/R), e comprende pertanto i seguenti allegati tecnici: - Relazione Tecnica; - Relazione geologico-tecnica e di caratterizzazione sismica del territorio interessato (cfr. relazione geolgica); - Tavole grafiche composte da: - Corografia del bacino tributario in scala 1:100.000 (Allegato 1); - Planimetria dell’invaso su base CTR e ortofoto (Allegato 2); - Planimetria a curve di livello della zona dello sbarramento massimo profilo di rigurgito(Allegato 3); - Sezioni Idrauliche (Allegato 4) - Particolari costruttivi dello sbarramento (Allegato 5). 1 con area interessata dal PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 2. INQUADRAMENTO RISPETTO PIANIFICAZIONE TERRIORIALE AI DOCUMENTI DI 2.1. INQUADRAMENTO RISPETTO AL P.S.F.F. Per valutare la compatibilità idraulica dell’intervento con il P.S.F.F. appare opportuno richiamare gli obiettivi e le finalità del Piano stesso che individuano le funzioni e le modalità di gestione delle fasce. Il P.S.F.F., approvato con D.P.C.M. 24/07/1998 è lo strumento con cui si definisce un assetto fisico ed ambientale della regione fluviale con la finalità di garantire un maggior grado di sicurezza dagli eventi di piena. A tal fine nella regione fluviale sono state individuate e delimitate porzioni di territorio funzionali alla delimitazione dell’alveo di piena ordinaria (fascia A), all’espandersi della piena per i tempi di ritorno assunti a riferimento (fascia B) e le aree che potrebbero avere zone di coinvolgimento con tempi di ritorno maggiori dei 200 anni (fascia C). Le finalità del PSFF riguardante la fascia B, attuate attraverso gli indirizzi, gli incentivi e i vincoli contenuti nelle Norme di attuazione, sono riconducibili ai seguenti punti: nella fascia B di esondazione: - garantire il mantenimento delle aree di espansione naturale per la laminazione della piena; - contenere ed eventualmente ridurre la vulnerabilità degli insediamenti e delle infrastrutture presenti; - garantire il mantenimento e il recupero dell’ambiente fluviale e la conservazione dei valori paesaggistici, storici, artistici e culturali. Per quanto riguarda gli indirizzi di pianificazione del P.S.F.F. l’art. 16 comma 6 del P.S.F.F. detta le seguenti prescrizioni: - contenere nella Fascia A e nella Fascia B la localizzazione di opere pubbliche o di interesse pubblico destinate ad una fruizione collettiva; - favorire l'integrazione delle Fasce A e B nel contesto territoriale e ambientale, ricercando la massima coerenza possibile tra l'assetto delle aree urbanizzate e le aree comprese nella fascia; - favorire la destinazione prevalente delle Fasce A e B ad aree a primaria funzione idraulica e di tutela naturalistica e ambientale prevedendo destinazioni che ne migliorino le caratteristiche. Nelle fasce A e B è pertanto prevalente la funzione idraulica, rispetto alla quale la migliore compatibilità è offerta dalle aree naturali e dalle aree agricole. In merito alle infrastrutture e alle opere pubbliche e di interesse pubblico, il P.S.F.F. indirizza verso criteri generali di localizzazione che puntino ad inserire all’interno delle fasce (in particolare A e 2 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- B) unicamente quelle opere che, in ragione delle loro specifiche funzioni non possono essere collocate altrove. I criteri di compatibilità idraulica definiti dall’art. 15 delle norme di attuazione del P.S.F.F. prescrivono che i nuovi interventi: - non devono modificare i fenomeni idraulici naturali che possono aver luogo nelle fasce; - non devono costituire significativo ostacolo al deflusso delle piene; - non devono limitare in modo significativo la capacità di invaso. Le precedenti prescrizioni rappresentano gli elementi principali per la valutazione della compatibilità dell’opera, nell’ambito della quale devono essere presi in considerazione i singoli effetti dell’opera stessa sull’assetto del tronco d’acqua interessato. Nella seguente Figura 2.1 viene riportata l’ubicazione delle opere in progetto rispetto alla perimetrazione del P.S.F.F. 3 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Figura 2.1– Estratto cartografico PSFF (FOGLIO 210 - IV) 4 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Come mostra la cartografia riportata, parte dei manufatti costituenti l’impianto costituiti dallo sbarramento in progetto e dal canale di adduzione, ricade all’interno della Fascia Fluviale A. Il sito in cui verrà realizzato il fabbricato della centrale ricade invece in Fascia B e risulta localizzato (come mostrano i risultati delle verifiche idrauliche riportati nel seguito) al di fuori della fascia di deflusso della portata di piena duecentennale. La centrale sarà infatti ubicata su una superficie terrazzata sopraelevata di circa 4 m rispetto all’alveo e posizionata a tergo di un’arginatura esistente che garantisce un franco di sicurezza adeguato rispetto ai livelli di piena duecentennale. Per quanto concerne la localizzazione delle opere in progetto all’interno delle Fasce A e B si fa diretto riferimento alla Deliberazione del Comitato Istituzionale dell’Autorità di Bacino n. 10/2009 “Compatibilità delle istanze di concessione di derivazione d’acqua pubblica per uso idroelettrico corredate da progetti di opere da realizzarsi in aree individuate e classificate dal “Piano stralcio per l’Assetto Idrogeologico del bacino del fiume Po ” (PAI) come “aree di dissesto” o “aree a rischio idrogeologico molto elevato” e sottoposte a vincoli dalle Norme di Attuazione di tale Piano stralcio” del 22/09/2009”, la quale sancisce che le opere finalizzate alla produzione di energia idroelettrica come quella in oggetto sono ricomprese nelle fattispecie di cui agli art.9, comma 5, delle NTA del PAI e 5 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- quindi rientrano tra gli interventi consentiti all’interno delle fasce fluviali in quanto equiparate a “infrastrutture lineari o a rete riferite a servizi pubblici essenziali non altrimenti localizzabili”. 2.2. INQUADRAMENTO RISPETTO AL P.R.G. 2.2.1. Carta di sintesi della pericolosità geomorfologica e dell’idoneità all’utilizzazione urbanistica Si riporta nella seguente Figura 2.2 un estratto della “Carta di sintesi della pericolosità geomorfologica e dell’idoneità all’utilizzazione urbanistica” allegata la P.R.G. (Tav. AG7/a) con l’indicazione delle opere in progetto. 6 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Figura 2.2– Estratto “Carta di sintesi della pericolosità geomorfologica e dell’idoneità all’utilizzazione urbanistica” (Tav. AG7/a) 7 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 8 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Come risulta dalla planimetria riportata, le aree su cui insistono gli interventi sono classificate come aree di Classe III a: Porzioni di territorio inedificate che presentano caratteri geomorfologici e idrogeologici che le rendono inidonee a nuovi insediamenti. Aree caratterizzate da forme di attività dissestiva in atto e/o recente: frane attive (FA), frane quiescenti (FQ), aree con elevata propensione al dissesto, dissesti di carattere fluvio-torrentizio a pericolosità molto elevata (Ee). Per le opere infrastrutturali di interesse pubblico non altrimenti localizzabili, vale quanto già indicato dall’art. 31 della L.R. 56/77. Il succitato articolo fornisce le seguenti prescrizioni: Art. 31 - Opere di interesse pubblico nelle zone soggette a vincolo 1 1. Nelle zone soggette a vincolo idrogeologico e sulle sponde di cui al 1° comma dell'art. 29 possono essere realizzate, su autorizzazione del Presidente della Giunta Regionale, previa verifica di compatibilità con la tutela dei valori ambientali e con i caratteri geomorfologici delle aree, le sole opere previste da Piano Territoriale, quelle che abbiano conseguito la dichiarazione di pubblica utilità e quelle attinenti al regime idraulico, alle derivazioni d'acqua o ad impianti di depurazione ad elettrodotti, ad impianti di telecomunicazione e ad altre attrezzature per la erogazione di pubblici servizi, nel rispetto delle leggi nazionali vigenti. Pertanto, in base alla Deliberazione del Comitato Istituzionale dell’Autorità di Bacino n. 10/2009 citata nel precedente paragrafo, si ritiene la fattibilità delle opere in progetto subordinata all’esito delle verifiche di compatibilità idraulica riportate nella presente relazione. 2.2.2. Carta geomorfologica, dei dissesti e della dinamica fluviale Si riporta in Figura 2.3 un estratto della “Carta geomorfologica, dei dissesti e della dinamica fluviale” (Tav. AG2/a) allegata al PRG con l’indicazione delle opere in progetto. 1 Art. 31. Modificato dalla LR 57/1979, art. 20, con aggiunta di parole all’unico (I) comma. Modificato nuovamente dalla LR 50/1980, art. 19, con sostituzioni e aggiunta finale di parole. 9 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Figura 2.3– Estratto “Carta geomorfologica, dei dissesti e della dinamica fluviale” (Tav. AG2/a) 10 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 11 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Come si osserva dalla cartografia riportata, sulle aree interessate dagli interventi in progetto non insistono particolari fenomeni di dissesto. 12 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 3. DESCRIZIONE DELLE OPERE IN PROGETTO 3.1. TRAVERSA DI DERIVAZIONE Lo sbarramento delle acque avverrà mediante una traversa abbattibile in tessuto gommato munita di hard top. La porzione abbattibile dello sbarramento avrà altezza pari a 1,8 m con ciglio superiore a quota 272,0 m s.m. (quota di presa). La traversa impegnerà l’alveo per 99,1 m e terminerà raccordandosi sul lato destro ad un manufatto in c.a.. La rampa di risalita verrà alimentata tramite uno stramazzo in parete spessa ricavato nel paramento di monte del manufatto, che permetterà il rilascio del 10% di DMVbase. Lo sbarramento verrà ancorato alla sponda destra del F. Stura di Demonte tramite un tratto di scogliera in massi bloccati con cls di lunghezza complessiva comprendente i risvolti nella sponda pari a 54 m circa. La scogliera in progetto verrà sagomata secondo la morfologia attuale della sponda, raccordando il coronamento al p.c. attuale in modo da non causare restringimenti o modifiche al profilo attuale di sponda. Complessivamente l’opera di sbarramento misurerà una lunghezza di 99,1 m circa ed impegnerà l’alveo per tutta la sua larghezza, disponendosi ortogonalmente al verso della corrente. La captazione delle acque avverrà in sponda sinistra, dove è previsto l’imbocco del canale di adduzione e dove è già attualmente situato il canale Boschetti. La struttura in tessuto gommato dello sbarramento abbattibile sarà ancorata alla soglia raso in c.a. di larghezza pari a 10,0 m munita di due taglioni di fondazione, a monte e valle per prevenire il sifonamento. Il piano di ancoraggio dell’elemento tubolare sarà posto a quota 270,20 m s.m. (sopraelevato di circa 0,7 m rispetto alla linea di thalweg), corrispondente alla quota media tra il punto più depresso ed il più elevato dell’alveo nella sezione sottesa dallo sbarramento. A valle della soglia in c.a. per evitare erosioni e mantenere una maggior naturalità del fondo alveo sarà realizzata una platea antierosiva in massi d’alveo della larghezza di 15,0 m. La sbarramento abbattibile avrà la funzione di mantenere il livello dell’acqua alla quota fissata, in questo caso alla quota di 272,00 m s.l.m. Nel caso in oggetto l’altezza massima di tracimazione sarà pari al 30% circa dell’altezza dello sbarramento innalzato, pertanto 0,6 m. Quindi quando il livello dell’acqua dovesse superare di 60 cm la quota dello sbarramento, il tubolare in tessuto gommato sarà depressurizzato, permettendo in tal modo all’elemento tubolare di adagiarsi sul fondo restituendo quindi l’intera sezione di deflusso. È importante far notare che l’abbattimento delle tre porzioni di sbarramento, in caso di superamento del livello massimo di tracimazione fissato a quota 272,60 m s.l.m., sarà del tutto automatico e potrà avvenire anche in assenza di energia elettrica, infatti sarà comandato da un galleggiante che sarà ubicato sulla sponda sinistra in una sede ricavata all’interno di un setto in c.a. della bocca di derivazione più a monte. Tale galleggiante una volta rilevata la quota massima di tracimazione provocherà lo sgancio di un contrappeso, il cui movimento farà aprire le valvole di 13 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- depressurizzazione delle tre porzioni di sbarramento in modo che in circa 40 minuti l’elemento gommato e l’hard top si abbasseranno lentamente adagiandosi sul fondo e restituendo in questo modo l’intera sezione all’alveo fino a quando il pericolo non sia completamente rientrato. 3.1.1. Sistema di funzionamento dello sbarramento abbattibile a geometria variabile Figura 3.1 - Rappresentazione schematica dello sbarramento a geometria variabile Lo sbarramento abbattibile é un sistema, in questo caso ad azionamento automatico, atto a realizzare una barriera continua di opportuna altezza, in grado di contrastare il passaggio dell'acqua. Proprietà peculiari di tale barriera sono la caratteristica di lasciare passare le piene senza rischio di danni alle strutture ed all’ambiente circostante. Infatti, in caso di piena, quando l’altezza di tracimazione supera la soglia prefissata si innesca un dispositivo a galleggiante che in modo automatico provvede tramite lo sgancio di un contrappeso all’apertura della valvola di depressurizzazione e quindi allo svuotamento del tubolare dall’aria. In tal modo l’elemento gommato e l’hard top si abbassano lentamente adagiandosi sul fondo e restituendo quindi l’intera sezione all’alveo fino a quando il pericolo non sia completamente rientrato. L'elemento mobile del dispositivo è costituito da uno scudo metallico “hard top” movimentato un manufatto tubolare in tessuto ad altissima resistenza avente spessore pari a 12 mm, protetto da un rivestimento polimerico atto a conferire le opportune caratteristiche di impermeabilità e resistenza alle condizioni atmosferiche. 14 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Il manufatto, adeguatamente confezionato per garantire la tenuta ermetica dell’aria di riempimento. Vantaggi di impiego degli sbarramenti abbattibili Rispetto alle soluzioni meccaniche tradizionali, la diga flessibile presenta i seguenti vantaggi: - Restituisce l’intera sezione d’alveo: il meccanismo di gonfiaggio e sgonfiaggio del tubolare è semplice e coinvolge un numero limitato di parti in movimento, riducendo quindi l’uso dell’impiantistica. Quando lo sbarramento non è in funzione, la struttura afflosciata, restituisce interamente la sezione all’alveo, garantendo il passaggio di acqua e detriti. - Funziona anche in assenza di energia: il gonfiaggio di questa tipologia di dighe è garantito da compressori ad alimentazione elettrica. Ma anche in caso di completa assenza di energia superata l’altezza di sfioro prefissata entra in funzione un levismo di tipo meccanico, che ne permette comunque l’abbattimento. - E’ indifferente alla sedimentazione: i detriti trasportati dalla corrente possono impedire il buon funzionamento delle dighe ad azionamento meccanico con gargami, ingranaggi o stantuffi. La struttura flessibile delle dighe in gomma invece, impedisce l’accumularsi degli inerti, permettendo sempre il completo funzionamento. - E’ flessibile: la leggera struttura in gomma, impiegata per questa tipologia di dighe, permette al tubolare di minimizzare il problema che potrebbe presentarsi se ci fossero cedimenti di tipo strutturale delle fondazioni (assestamenti, etc.). - Si adatta alla conformazione dell’alveo: la diga in gomma, grazie alla sua adattabilità, può essere istallata in fiumi con sponde di qualsiasi pendenza, a differenza di quelle in acciaio, che invece necessitano una perfetta verticalità. - La fondazione è più semplice ed economica: la diga in gomma può essere ancorata ad una platea in calcestruzzo oppure ad una serie di pali infissi nel fondale, richiedendo, quindi, pochi centimetri di profondità della base di appoggio. Questa tipologia di fondazione è semplice ed economica. - Ha tempi e costi di posa inferiori: la posa di una diga in gomma richiede l’ausilio di pochi tecnici, ed è realizzabile in pochi giorni quindi a costi ridotti rispetto a tutte le altre tipologie di dighe. - Permette campate senza pile intermedie: dighe in gomma di notevole lunghezza possono essere realizzate con campate uniche, senza, quindi, dover costruire delle pile intermedie in calcestruzzo, mentre, gli sbarramenti in acciaio hanno, in genere, campate lunghe al massimo 30 metri. - Non prevede manutenzione: ad eccezione del controllo d’impianto elettrico e del tubolare le dighe in gomma sono virtualmente esenti da manutenzione. 15 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Non inquina: la completa mancanza di oli, grassi lubrificanti e vernici antiossidanti rende lo - sbarramento non inquinante durante tutto l’esercizio. Richiede basse potenze installate: la semplicità dell’impianto di funzionamento della diga non - solo minimizza gli oneri di manutenzione ma consente un sensibile risparmio di energia essendo la pompa l’unico organo di movimentazione. Resiste ad ozono, UV e temperature estreme: la natura dei polimeri impiegati per la - protezione dei tessuti armati garantisce una eccellente resistenza per decine d’anni agli agenti atmosferici. Resiste all’attacco di agenti chimici aggressivi: la natura dei polimeri impiegati per la - protezione dei tessuti armati garantisce una eccellente resistenza ad una molteplicità di agenti chimici anche molto aggressivi come acidi, alcali, liquami, rifiuti, tossici e carburanti. 3.2. CALCOLO DEL VALORE LIMITE DI PORTATA IN ALVEO CON SBARRAMENTO INNALZATO (PORTATA MASSIMA DI TRACIMAZIONE) Lo sbarramento sarà formato da tre elementi tubolari in tessuto gommato ad alta resistenza muniti di scudo metallico, ciascuno avente una lunghezza di sfioro pari a 29,7 m, per una lunghezza complessiva di sfioro pari a 89,1 m. Le porzioni non abbattibili dello sbarramento poste a quota 272,0 m s.m. (quota ciglio traversa) misurano complessivamente una lunghezza di 7,25 m. Si prevede che lo sbarramento a geometria variabile in progetto possa essere tracimato prima dell’entrata in funzione del sistema di abbattimento automatico da un carico idraulico pari al 30% circa della propria altezza (1,8 m), quindi da una lama d’acqua di 0,6 m. Si procede alla determinazione del valore limite di portata presente in alveo oltre il quale avverrà l’abbattimento programmato dello sbarramento. Il calcolo viene svolto assumendo come livello massimo di tracimazione la quota di 272,60 m s.m., corrispondente come anzidetto ad uno sfioro sul ciglio traversa di 0,6 m. La portata massima in alveo che determinerà l’abbattimento automatico dei tre elementi tubolari costituenti lo sbarramento sarà pari alla somma delle seguenti portate: - portata stramazzante sul ciglio dello sbarramento per un’altezza di 0,6 m su una lunghezza di 89,1 m calcolata secondo la formula per gli stramazzi in parete sottile (in quanto gli elementi tubolari saranno muniti sul lato di monte di scudo metallico); - portata stramazzante sulle porzioni non abbattibili dello sbarramento per un’altezza di 0,6 m su una lunghezza di 7,25 m calcolata secondo la formula per gli stramazzi in parete spessa; - portata massima derivata: 40 mc/s; - portata comprendente il DMVbase (7 mc/s) e il DMVmodulato (3 mc/s): 10 mc/s Le portate di sfioro sul ciglio dello sbarramento risultano quindi: 16 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Q s Lh 2 gh dove: s = 0,41, (coefficiente per stramazzo in parete sottile) e 0,385 (coefficiente per stramazzo in parete spessa), L = lunghezza della soglia; h = carico idraulico. Inserendo i valori progettuali si ottiene Q 0,41 89,1 0,6 2 9,81 0,6 0,385 7,25 0,6 2 9,81 0,6 = 81 m3/s Poiché nelle condizioni di deflusso ipotizzate la derivazione sarà attiva e verrà derivata la portata massima di esercizio pari a 40 m3/s, e ponendosi in condizioni di rilascio del DMVbase+mod, la portata limite in alveo a monte dello sbarramento per cui lo stesso rimarrà innalzato risulta pari a: QTOT = Qmax tracimazione + Qmax derivata = 81 + 40 + 10 = 131 m3/s Superato il valore suddetto entrerà in funzione il dispositivo di abbattimento automatico dello sbarramento, restituendo interamente la sezione al deflusso delle acque. Il valore ottenuto risulta inferiore rispetto ai valori di portata associati a tempi di ritorno pari a 1 e 2 anni (calcolati al successivo paragrafo 5.3) di riferimento per i fenomeni formativi e legati al trasporto solido di fondo. Pertanto si ritiene che con l’abbattimento secondo le modalità precedentemente descritte, la realizzazione dello sbarramento non comporterà interferenze significative con le dinamiche naturali del trasporto solido. 3.3. CALCOLO DEL VOLUME DI INVASO Ai fini della classificazione dell’opera di derivazione in progetto si procede al calcolo del volume di invaso ai sensi del D. Min. LL. PP. 24/03/1982 “Norme tecniche per la progettazione e la costruzione delle dighe di sbarramento”, che al punto A.2 definisce il “Volume totale di invaso” per le traverse fluviali come “il volume compreso tra il profilo di rigurgito più elevato indotto dalla traversa ed il profilo di magra del corso d’acqua sbarrato”. Per il calcolo del profilo di rigurgito più elevato indotto dalla traversa, corrispondente alla portata di 131 m3/s, si rimanda al successivo capitolo relativo alle verifiche idrauliche, mentre il profilo di magra viene approssimato alla proiezione orizzontale del ciglio dello sbarramento sino alla distanza di propagazione a monte del massimo rigurgito indotto dallo sbarramento. Il volume movimentabile a seguito del collasso dello sbarramento, cui fa riferimento l’art. 6 del Regolamento 12/R per la determinazione della lunghezza del tratto di indagine a valle per valutazioni di rischio di cui all’art. 5, è definibile come il volume d’acqua contenuto a tergo dello sbarramento nel tratto sotteso dal rigurgito. Nella seguente Figura 3.2 vengono schematicamente rappresentate le grandezze descritte. 17 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Figura 3.2 – Schema geometrico dello sbarramento in progetto I volumi sono stati ricavati mediante un calcolo discretizzato, sottraendo alla sezione liquida totale relativa ad ogni sezione l’area bagnata compresa tra il profilo di magra ed il profilo di rigurgito. In seguito il valor medio per due sezioni contigue è stato moltiplicato per la distanza compresa tra le sezioni stesse, ottenendo il volume medio parziale. La sommatoria dei volumi parziali ha restituito il volume totale relativo al tratto sotteso, come riportato nella seguente tabella. Sezione Sezione Sezione liquida a Sezione Distanza liquida di tergo dello totale rigurgito sbarramento 7 8 9 10 11 12 12.5 m 73 59 59 58 50 25 m2 388,5 170,8 111,8 122,5 126,5 79,6 72,4 m2 72,1 58,7 51,2 49,6 75,7 47,2 49,2 m2 316,4 112,1 60,6 72,9 50,8 32,4 23,2 Valore medio area sezione di rigurgito m2 65,4 55,0 50,4 62,7 61,5 48,2 Valore medio sezione liquida a tergo dello sbarramento Volume di invaso Volume movimentabile a seguito del collasso m3 m3 m2 214,3 86,4 66,8 61,9 41,6 27,8 4774,2 3245,0 2973,6 3636,6 3075,0 1205,0 18.909 15640,3 5094,7 3938,3 3587,3 2080,0 695,0 31.036 Tabella 3.1 –Calcolo del volume di invaso e del volume movimentabile a seguito del collasso dello sbarramento I volumi che competono all’opera di derivazione in progetto sono quindi: - volume di invaso: ca. 19.000 m3 18 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- - volume movimentabile a seguito del collasso: ca. 31.000 m3 3.4. VERIFICHE DI STABILITÀ DELLO SBARRAMENTO 3.4.1. Verifica a sifonamento Il moto di filtrazione delle acque al di sotto del piano di fondazione può generare fenomeni di instabilità e di erosione, la platea di ancoraggio della traversa deve pertanto essere dimensionata tenendo conto di questi fattori. La verifica a sifonamento viene svolta secondo il metodo di Bligh-Lane, secondo cui il sifonamento non si verifica finché: L Cw H ove H è il dislivello piezometrico tra monte e valle ed L è il percorso che deve compiere una particella d’acqua che filtri al contatto fra traversa e terreno. Nel calcolo di L i tratti percorsi in orizzontale si computano per 1/3. Il parametro Cw dipende dal terreno presente nel sottosuolo dell’opera ed assume i valori riportati nella tabella seguente. Tipo di terreno Cw Sabbia finissima o limo 8,5 Sabbia fina 7,0 Sabbia media 6,0 Sabbia grossa 5,0 Ghiaia fine 4,0 Ghiaia media 3,5 Ghiaia grossa con blocchi 3,0 Blocchi con ciottoli e ghiaia 2,5 Nella seguente figura si riporta lo schema geometrico dello sbarramento in progetto. 19 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Figura 3.3 – Schema geometrico dello sbarramento in progetto Inserendo i dati di progetto si ottiene: L = 10/3+1,6*2+2,4+2,1 = 11 m H = 2,4 m Cw = 3,5 in quanto il materiale d’alveo è costituito da ciottoli e ghiaia. Si ricava L 11 4,6 3,5 H 2,4 La verifica a sifonamento risulta pertanto soddisfatta. 3.4.2. Verifica a ribaltamento Prendendo come riferimento la precedente figura, per un tratto di traversa di larghezza unitaria si ottiene: Spinta idrostatica S = ½ γ H2 = 0,5*1000*1,82 = 1620 kg Momento ribaltante rispetto all’unghia di valle Mr = S*b = 1620 * (1,8/3+0,3) = 1458 kg m Peso proprio unitario N = γ *V = 2500*9,85 = 24625 kg Momento stabilizzante rispetto all’unghia di valle Ms = N*b=24625*5=123.125 kg m La verifica è dunque soddisfatta in quanto Ms>Mr. 20 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 4. ASSETTO GEOMETRICO E MORFOLOGICO DELL’ALVEO E OPERE DI DIFESA IDRAULICA ESISTENTI Le caratteristiche plano-altimetriche dell’alveo inciso e dell’intorno del corso d’acqua nel tratto compreso tra le sezioni di presa e restituzione in progetto, sono state accuratamente definite a mezzo di apposite sessioni di rilievo topografico di dettaglio a partire da punti stazione realizzati per lo più in prossimità dell’alveo, sia in destra che in sinistra idrografica dell’alveo. Al fine di determinare le possibili modificazioni limitrofe al deflusso indotte dall’intervento, l’area di indagine si estende da poco più a valle del punto di restituzione delle acque derivate fino a circa 1.600 metri a monte dello stesso, per uno sviluppo longitudinale complessivo di circa 1,7 km. Nel seguito viene descritto l’assetto geometrico e morfologico attuale del tronco d’asta sotteso dalla derivazione e dei tratti ad esso limitrofi, funzionali alle valutazioni idrauliche riportate nei paragrafi seguenti. L’alveo inciso, come indicano le sezioni topografiche, è caratterizzato da una larghezza variabile mediamente da 80 a 150 m circa sino a raggiungere i 200 m nei punti di maggiore estensione, con una pendenza media di fondo pari a circa lo 0,6%. L’alveo risulta delimitato da due scarpate di sponda ben pronunciate e definite; sia in destra che in sinistra idrografica il confinamento avviene mediante scarpate che si elevano in media di 3÷5 metri rispetto alla quota di fondo alveo. La vegetazione ripariale conferisce una buona stabilità alle sponde, che risultano stabili benché non si rilevi la presenza nel tratto oggetto di studio di difese longitudinali. Sono presenti arginature in terra lungo entrambe le sponde: in sponda destra è presente un argine arretrato di circa 70 metri rispetto al ciglio di sponda che, a partire dalla sezione di restituzione del depuratore, si estende verso valle per circa 550 m. Il ciglio dell’argine risulta sopraelevato di circa 2 metri rispetto al piano campagna circostante. La sponda sinistra a valle della stazione di pompaggio ad uso irriguo esistente è munita di un argine in terra allineato al filo di sponda; la sommità dell’argine è sopraelevata di circa 1,5 m rispetto al piano campagna. E’ presente inoltre una scogliera in massi a protezione della sponda. Nel tratto in esame lo Stura di Demonte descrive un percorso sinuoso, caratterizzato da un canale attivo centrale e da barre di deposito laterali. All’interno dell’alveo attivo può essere talora presente un canale secondario che si affianca a quello principale, oppure è posto nella porzione retrostante di una barra laterale e viene alimentato solo durante le piene, rimanendo con acqua stagnate per portate di magra e morbida. Tale tipologia di canali si forma durante eventi di piena di una certa entità per taglio longitudinale della barra laterale e possono successivamente occludersi od al contrario allargarsi e diventare il canale principale, con conseguente divagazione dello stesso. 21 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Le barre attive sono estremamente frequenti, lungo pressoché tutto il tratto, e rappresentano una caratteristica morfologica tipica di questi alvei. Le barre più frequenti sono di tipo laterale cioè a diretto contatto con una delle due sponde, ma sono anche presenti barre longitudinali in situazioni locali con presenza di due canali. Sono riscontrabili inoltre le barre alte ovvero superfici topograficamente più alte delle barre attive, costruite e rimodellate dalle piene maggiori, ma ancora incluse nell’alveo attivo. Oltre che per la loro posizione topografica, si differenziano dalle barre attive per la presenza di vegetazione, prevalentemente arbustiva e per un maggiore assortimento granulometrico. Nel tratto d’alveo sotteso dalle opere in progetto sono presenti diverse opere di natura idraulica, la cui descrizione, stato di conservazione e localizzazione planimetrica viene riportata in Allegato 1 (Carta delle opere idrauliche esistenti). 22 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 5. ANALISI IDROLOGICA 5.1. CARATTERIZZAZIONE DEL BACINO IDROGRAFICO SOTTESO DALLA SEZIONE DI PRESA La determinazione della portata di massima piena di progetto viene eseguita a partire dal bacino idrografico individuato in corrispondenza della sezione di presa posta a quota 272,00 m s.l.m. Tale valore verrà adottato anche per la sezione di restituzione delle acque turbinate, in quanto nel tratto compreso tra le due sezioni non risultano esserci apporti idrici laterali. Le misure effettuate sulla cartografia I.G.M. in scala 1:25.000 e C.T.R. in scala 1:10.000 hanno fornito i seguenti risultati: Sezione di presa alla quota di 272,00 m s.m. sul Fiume Stura di Demonte Area del bacino idrografico (S) 1.310 km2 Altitudine massima (Hmax) 3.143,00 m s.m. (Cima del Gelas, bacino del Gesso) Altitudine minima (H0) 272,00 m s.m. (Sezione di presa) Altitudine media (H) 1.550,35 m s.m. Lunghezza asta del bacino (L) 97,3 km 5.2. DETERMINAZIONE DELLA PORTATA DI MASSIMA PIENA La portata di massima piena di progetto è stata determinata facendo riferimento ai dati ufficiali di portata dell’Autorità di Bacino riferendosi in particolare alla «Direttiva sulla piena di progetto da assumere per le progettazioni e le verifiche di compatibilità idraulica». Tale studio analizza le caratteristiche di piena dei corsi d’acqua principali del bacino del fiume Po, in base alle quali sono state definite le fasce di riassetto fluviale nell’ambito del Piano Stralcio delle Fasce Fluviali. In particolare sono stati considerati gli eventi di piena associati ai tempi di ritorno di 200 e 500 anni. La tabella seguente estratta dalla «Direttiva piena di progetto» dell’Autorità di Bacino riporta il valore della portata di piena nella sezione di confluenza dello Stura di Demonte con il Fiume Tanaro calcolato con diversi tempi di ritorno: 20, 100, 200, 500 anni. 23 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- La sezione dove è prevista la derivazione oggetto di studio sottende un bacino di 1310 km2 che presenta pertanto caratteristiche del tutto simili a quello sotteso dalla sezione di confluenza con il Tanaro. Note le portate di piena di assegnato tempo di ritorno della Direttiva “Piena di progetto”, è possibile trasporre idrologicamente tali valori alla sezione di chiusura del bacino in esame facendo ricorso alla seguente formula di Gherardelli-Marchetti: q q100 ( S 2 / 3 ) (m3/s km2) 100 Dove: q: contributo unitario di piena al colmo; S: area del bacino in km2; q100: contributo unitario di piena al colmo per un bacino di 100 km2 avente caratteristiche climatiche e morfologiche simili. I valori del parametro q100 di assegnato tempo di ritorno calcolati in base ai valori di progetto definiti per la Stura di Demonte alla confluenza in Tanaro (S = 1490 km2), possono essere considerati con ottima approssimazione validi anche per il bacino della Stura di Demonte a Fossano (S = 1310 km2). Pertanto ponendo inizialmente come incognita il fattore q100 e ricavandone il valore in base alle portate fornite dall’Autorità di Bacino, è stato successivamente calcolato il contributo unitario di piena al colmo per il bacino in esame. A titolo esemplificativo si riportano i calcoli relativi alla Q200. q100 q ( q q100 ( A 2/3 900 1490 2 / 3 ) ( ) = 3,66 m3/s km2 100 1490 100 S 2 / 3 1310 2 / 3 ) 3,66 ( ) 0,658 m3/s km2 100 100 Q200 = 0,658 1310 = 862 m3/s I risultati ottenuti vengono riepilogati nella tabella seguente. Sezione di chiusura Stura di Demonte a Fossano S (km2) 1.310 Q200 (m3/s) 862 Q500 (m3/s) 1293 Tabella 5.1 – Portate di piena di assegnato tempo di ritorno alla sezione di Fossano 5.3. DETERMIANZIONE DELLE PORTATE DI PIENA CON TEMPI DI RITORNO DI 1, 2 E 5 ANNI Si procede al calcolo delle portate associate a tempi di ritorno di 1 e 2 anni che, essendo rappresentative per i fenomeni legati alla movimentazione del materiale di fondo, consentiranno nel 24 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- seguito di valutare gli effetti dello sbarramento in progetto in rapporto alle dinamiche del trasporto solido. Viene inoltre determinata la portata con tempo di ritorno di 5 anni, utilizzata nel seguito come termine di confronto con la portata derivante dall’ipotetico collasso dello sbarramento. La determinazione delle portate suddette viene eseguita secondo il metodo VAPI mediante l’utilizzo del relativo software di calcolo a partire dal bacino idrografico sotteso dalla sezione di presa in progetto riportato in Figura 5.1 (stralcio della cartografia di base implementata nell’applicativo). Figura 5.1 – Stralcio cartografico con ubicazione del bacino idrografico di interesse L’applicazione del modello, di cui si riportano i dati di output in forma integrale in Allegato 2, ha fornito i seguenti risultati: QTR 1 = 143 mc/s QTR 2 = 219 mc/s QTR 5 = 354 mc/s 25 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 6. ANALISI IDRAULICA I calcoli idraulici riportati nel seguito sono stati svolti mediante l’utilizzo del codice HEC-RAS (v. 4.1 sviluppato da U.S. Army Corps of Engineers) , per il calcolo dei profili delle correnti a pelo libero. Il suddetto programma di calcolo esegue le verifiche idrauliche elaborando i dati in input quali: - geometria delle sezioni considerate; - caratteristiche fisico-morfologiche del corso d’acqua (coefficiente di scabrezza di Manning e pendenza media del fondo alveo) nonché eventuali condizioni idrometriche al contorno; - portata effluente. Le quote idrometriche di output vengono visualizzate sulle sezioni trasversali e longitudinali, e compendiate in apposite tabelle recanti tutti i parametri idraulici (altezza critica, velocità, numero di Froude, etc.) che regolano il deflusso della portata considerata. I risultati delle simulazioni vengono riportati in allegato al termine della presente relazione. Si riporta nel seguito la legenda della terminologia indicata nelle tabelle: - River Sta: numero progressivo della sezione idraulica. La numerazione procede da monte verso valle in ordine decrescente; - Q total: portata defluente; - Min Ch El.: quota minima di fondo alveo; - W.S. Elev.: quota idrometrica; - E.G. slope: pendenza motrice; - Vel Chnl: velocità della corrente; - Flow Area: sezione liquida; - Top Width: estensione pelo libero; - Froude # Chl: numero di Froude della corrente nell’alveo inciso. 6.1. METODOLOGIA DI CALCOLO 6.1.1. Equazioni di base e schema risolutivo Per le verifiche idrauliche si è utilizzata la teoria del moto permanente, che è caratterizzato da portate liquide costanti, mentre è consentita una variazione graduale della geometria lungo il tratto di corso d’acqua considerato. Le equazioni che regolano il moto permanente sono l’equazione di continuità: (Q)/s =0 che in caso di densità costante si riduce alla: Q = · U = cost e l’equazione dinamica: d/ds(z+p/+U2/2g) = -j dove: 26 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Q = portata liquida s = ascissa curvilinea = area di deflusso U = velocità media z = quota fondo alveo p/ = pressione idrostatica j = perdita di carico distribuita La cadente j del carico effettivo si valuta con le espressioni consigliate per il calcolo della perdita di carico nel moto uniforme, assumendo che gli sforzi tangenziali sul contorno dipendano solo dalle condizioni alla parete, dalla forma della sezione e dalla velocità media. In caso di corsi d’acqua naturali, o comunque per canali di sezioni complesse, il problema del tracciamento della superficie libera in moto permanente con una determinata portata Q si risolve con procedimenti di calcolo numerico, con i quali vengono discretizzate ad intervalli più o meno piccoli le grandezze infinitesimali di cui sopra. Il corso d’acqua deve essere suddiviso in tronchi s più o meno brevi, ma tali da poter confondere i valori medi della sezione e della velocità in ciascun tronco con i valori ad un estremo; occorre quindi un rilievo topografico dettagliato. Successivamente si applica il metodo alle differenze finite nella variabile indipendente s e nella variabile dipendente H (carico totale). Eventuali variazioni rapide di forma vanno valutate a parte in quanto le perdite devono tenere conto anche degli eventi vorticosi localizzati. Il procedimento di calcolo è inoltre valido solo nell’ambito di variazioni graduali della corrente, nelle quali cioè il comportamento nei confronti della situazione di criticità è univocamente definito alla sezione iniziale e non può più cambiare, a meno di spezzettare il calcolo in tratti omogenei. Il codice HEC-RAS utilizza un procedimento iterativo passo a passo basato sulla soluzione dell’equazione di bilancio energetico tra sezioni successive. WS2 + (1 · V22)/2g = WS1 + (2 · V12)/2g + he dove: WS1 = livello idrico sezione di valle; WS2 = livello idrico sezione di monte; V1 = velocità media sezione di valle; V2 = velocità media sezione di monte; 1 2 = coefficienti numerici di velocità; g = accelerazione di gravità; he = perdita di carico; 27 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- La perdita di carico tra due sezioni comprende una quota dovuta alla scabrezza del fondo ed una dovuta alla variazione della sezione trasversale di deflusso (contrazione/espansione), l’espressione che ne consente il calcolo risulta: he = LIf + C · [(2 · V22)/2g - (1 · V12)/2g] dove: C = coefficiente di contrazione/espansione; If = gradiente idraulico tra le sezioni; If = (Q1 + Q2)/(K1 +K2) Q1, Q2 portate K1, K2 conducibilità idraulica totale L = media pesata della distanza tra le sezioni; L = (Llob · QMlob + Lch · QMch + Lrob · QMrob)/( QMlob + QMch+ QMrob) Llob, Lch, Lrob distanza tra le due sezioni rispettivamente in golena sinistra, alveo e golena destra QMlob, QMch, QMrob media aritmetica delle portate defluite nelle due sezioni in golena sinistra, alveo e golena destra. Il coefficiente di velocità viene calcolato, sulla base del valore di conducibilità relativo a ciascuna delle componenti di portata in cui è suddivisa una sezione (golena sinistra, alveo, golena destra), mediante la seguente equazione: = (At)2 · [(Klob)3/(Alob)2 + (Kch)3/(Ach)2 + (Krob)3/(Arob)2]/(Kt)3 dove: At: area di deflusso totale della sezione; Alob Ach Arob: area di deflusso in golena sinistra, alveo e golena destra; Kt: conducibilità idraulica totale della sezione Klob Kch Krob:componente di conducibilità idraulica in golena sinistra, alveo e golena destra. 6.1.2. Perdite di carico dovute a contrazione/espansione della corrente Le perdite di carico dovute alle variazioni di velocità della corrente, conseguenti a restringimenti o allargamenti delle sezioni trasversali lungo l’asta, vengono valutate secondo la formula: h0 = C · [(2 · V22)/2g - (1 · V12)/2g] dove: 28 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- C = coefficiente di contrazione/espansione Hec-Ras assume come C il coefficiente di contrazione quando il carico cinetico della sezione di valle è superiore a quello della sezione di monte, il coefficiente di espansione in caso opposto. Il coefficiente C, che rappresenta la quota di carico cinetico dissipata nel passaggio della corrente tra due sezione, assume i seguenti valori: Contrazione Espansione 0.0 0.0 Variazioni graduali 0.1 0.3 Restringimento dovuto ad un ponte 0.3 0.5 Brusche variazioni di sezione 0.6 0.8 Nessuna variazione di sezione 6.1.3. Procedura di calcolo Per il calcolo del profilo di piena in moto stazionario il codice Hec-Ras utilizza un procedimento di tipo iterativo che, nel caso di due generiche sezioni, può essere riassunto secondo i seguenti passi: 1. assunzione di un valore di altezza d’acqua nella sezione a monte o in quella a valle, a seconda che si tratti di un profilo di corrente lenta o veloce; 2. calcolo dei corrispondenti valori di carico cinematico e conveyance totale; 3. determinazione del gradiente idraulico If e delle perdite di carico totali he tra le due sezioni; 4. risoluzione dell’equazione di bilancio energetico, calcolo del valore WS2; 5. confronto del valore WS2 calcolato con quello assunto al primo passo; ripetizione della sequenza di operazioni sino a quando l’errore rientra nel limite di tolleranza definito (0.003 m). Il criterio utilizzato per l’assunzione di un valore di altezza d’acqua di tentativo varia nelle successive iterazioni. Nella prima iterazione viene assunto il valore definito per la sezione precedente, nella seconda il valore calcolato, corretto in funzione dell’errore riscontrato: WSnuovo = WSassunto + 0.70 · (WScalcolato – WSassunto) Nelle successive iterazioni viene applicato il metodo della secante: WSI = WSI-2 - ErrI-2 · Errass / Errdiff dove: WSI nuovo valore del livello idrico; WSI-1 valore di livello idrico assunto nell’iterazione precedente; WSI-2 valore di livello idrico assunto nella penultima iterazione; ErrI-2 differenza tra il livello idrico calcolato e quello assunto nell’iterazione I-2; Errass differenza tra i livelli idrici assunti nelle due iterazioni precedenti = WSI-2 - WSI-1 29 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Errdiff differenza tra il livello idrico assunto e quello calcolato nell’iterazione precedente, più l’errore definito nella penultima iterazione = WSI-1 - WSCalcI-1 + ErrI-2 6.1.4. Equazione di conservazione della quantità di moto L’equazione di bilancio energetico vale soltanto quando si hanno variazioni graduali di corrente, in particolare, quando il profilo idraulico presenta una sezione caratterizzata da una profondità di corrente pari all’altezza critica, l’equazione di bilancio energetico non è più applicabile. La presenza di una sezione con altezza critica d’acqua evidenzia una variazione rapida del moto, con passaggio da corrente lenta a veloce viceversa. Ciò può verificarsi in numerose situazioni: a seguito di un cambiamento della pendenza di fondo alveo, per la presenza di un restringimento in corrispondenza di un ponte, a causa della presenza di salti di fondo, o in corrispondenza di una confluenza tra due corsi d’acqua. L’equazione di conservazione della quantità di moto ha la seguente espressione generale: P1 – P2 + Wx – Ff = Q · · Vx dove: P = forze dovute alla pressione idrostatica nelle sezioni 1 e 2; Wx = forza peso nella direzione x Ff = forza di attrito tra le sezioni 1 e 2; Q = portata; = densità dell’acqua; Vx = variazione di velocità tra le sezioni 1 e 2, nella direzione x essendo: P = AŶcosθ = peso specifico dell’acqua; A = area di deflusso; Ŷ = profondità della corrente. Wx = · [(A1 + A2)/2 · L · sinθ L = distanza tra le due sezioni successive; zi = quota fondo della sezione i-esima sinθ = (z1 – z2)/L Ff = · Pm · L = · R · Sf tensione superficiale d’attrito; Pm = sviluppo medio del contorno bagnato nelle sezioni 1 e 2; R = raggio idraulico; 30 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Sf = gradiente idraulico 6.1.5. Valutazione degli effetti dei ponti Per la valutazione degli effetti di rigurgito dovuti alla presenza di ostacoli quali pile, ponti o una qualunque altra struttura in alveo, è possibile far riferimento all’approccio basato sul principio delle quantità di moto totali (equazione globale dell’equilibrio dinamico). Ciascuna struttura viene modellata attraverso la definizione di 4 sezioni: - una sul corso d’acqua immediatamente a monte del ponte (m); - una seconda sulla struttura sul lato di monte (bm); - una terza sulla struttura sul lato di valle (bv); - una sul corso d’acqua immediatamente a valle del ponte (v). L’applicazione di tale principio è effettuata in tre passi successivi, che, nel caso di corrente supercritica, diventano: 1. bilancio di quantità di moto tra la sezione di monte del corso d’acqua e quella di monte del ponte (indicata con bm) per il calcolo di hbm nota che sia hm; 2. bilancio di quantità di moto tra la sezione di monte del ponte e quella di valle (indicate rispettivamente con i pedici bm e bv) per il calcolo di hbv nota hbm; 3. bilancio di quantità di moto tra la sezione del corso d’acqua a valle (indicata con il pedice v) e la sezione di valle del ponte (indicata con il pedice bv) per il calcolo di hv nota la hbv. Nel caso di correnti subcritiche, la sequenza sopra indicata è invertita. Il punto 1 fornisce l’espressione: QVm Am ym QVbm Abm ybm Apm y pm CD 2 Apm Q 2 Am gAm dove: Q: portata liquida; Vi: velocità della corrente nella sezione; Ai: area bagnata della sezione; yi: affondamento del baricentro nella sezione; : peso specifico dell’acqua; : densità dell’acqua; Apm: proiezione dell’area dell’elemento del ponte che ostacola il deflusso su una superficie ortogonale alla direzione della corrente, corrispondente al tirante idrico hm; ypm: affondamento del baricentro di Apm; CD: coefficiente di attrito. 31 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Nell’equazione precedente si è assunto, implicitamente, che le forze di attrito sul contorno siano trascurabili rispetto alle altre. Il secondo membro della esprime la spinta totale esercitata dal pilone sulla corrente. Tale spinta è pari alla somma di due termini: il primo relativo alla spinta di carattere statico, il secondo relativo ad una spinta di carattere dinamico. Il punto 2 fornisce l’espressione: QVbm Abm ybm QVbv Abv ybv 0 Il punto 3 fornisce, infine, l’espressione: QVv Av yv QVbv Abv ybv Apv y pv dove: Apv: proiezione dell’area del pilone su una superficie ortogonale alla direzione della corrente, corrispondente al tirante idraulico hv; ypv: affondamento del baricentro di Apv. Si osservi che, nella equazione relativa al punto 1 è stata considerata la sola azione statica esercitata sulla corrente. Per correnti lente ritardate è utilizzabile la relazione di Yarnell, che fornisce direttamente il dislivello idrico tra monte e valle del ponte: 4 2 Apv Apv Vv 2 10 Vv hm hv 2 K K 15 0.6 h 2 g A A v v v 2 g con K parametro empirico funzione della forma della pila. 6.2. DETERMINAZIONE DEL MASSIMO PROFILO DI RIGURGITO INDOTTO DALLO SBARRAMENTO 6.2.1. Condizioni al contorno della simulazione idraulica Al fine di determinare il profilo di rigurgito più elevato indotto dallo sbarramento è stata svolta una simulazione in moto permanente per la portata di 131 m3/s, determinata al paragrafo 3.2 e definita come la portata limite in alveo a monte dello sbarramento per cui lo stesso rimane innalzato. Si specifica che nella configurazione di progetto, nelle sezioni a valle dell’opera di presa, è stato simulato il deflusso della sola portata rilasciata in alveo al netto della derivazione. Il tratto d’alveo sotteso dalle verifiche comprende le sezioni di presa e restituzione in progetto, estendendosi da poco più a valle del punto di restituzione delle acque derivate fino a circa 1.000 metri 32 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- a monte della sezione di presa in progetto, per uno sviluppo longitudinale complessivo di circa 1.700 m. Le condizioni al contorno sono state assegnate in termini di livello idrometrico imponendo l’altezza di moto uniforme considerando che l’alveo nel tratto di indagine presenta una pendenza media pari allo 0,6% circa. Il coefficiente di scabrezza di Manning per l’alveo inciso è stato assunto pari a 0,033 s/m1/3. 6.2.2. Analisi dei risultati I risultati della simulazione vengono riportati integralmente in Allegato 3, e sono resi in riferimento sia allo stato attuale che nella configurazione di progetto con sbarramento innalzato. I risultati mostrano che rispetto alle condizioni di moto indisturbato il sopralzo indotto dal profilo di rigurgito assume il valore massimo in corrispondenza della sezione n. 7 posta subito a monte dello sbarramento di derivazione, con una variazione idrometrica da quota 271,30 m s.m. in condizioni ante operam a 271,60 m s.m. nella configurazione di progetto, con un’escursione pari a 1,30 m. Procedendo verso monte gli scostamenti rispetto al profilo ante operam si riducono progressivamente sino a raccordarsi con il profilo di moto permanente indisturbato nel tratto compreso tra le sezioni n. 12 e n. 13, ad una distanza di circa 350 m a monte della sezione di presa in progetto. Come mostrano le sezioni idrauliche riportate in allegato, gli innalzamenti dovuti al profilo di rigurgito risultano compatibili con le quote naturali delle sponde: in corrispondenza della sezione n. 7, dove è massimo l’effetto di sovralzo indotto dal profilo di rigurgito, i livelli idrometrici di progetto mantengono un franco rispetto al ciglio superiore della sponda destra pari a 1 m circa. In conclusione, quanto esposto in precedenza dimostra che la realizzazione dell’intervento risulta compatibile, in rapporto al più elevato profilo di rigurgito indotto, con la morfologia esistente nel tratto di incidenza delle opere. 6.3. ANALISI DEL COLLASSO DELLO SBARRAMENTO E’ stata esaminata la condizione di criticità che si determinerebbe con il crollo improvviso dello sbarramento per valutare gli effetti prodotti a valle. La determinazione della portata di crollo è stata eseguita secondo il metodo semplificato proposto dalla deliberazione della Giunta Regionale Lombardia 5 marzo 2001, n. 7/3699 “Direttive per l’applicazione della legge regionale 23 marzo 1998, n.8 in materia di costruzione, esercizio e vigilanza degli sbarramenti di ritenuta e bacini di accumulo di competenza regionale”. La portata massima dovuta al cedimento dello sbarramento può essere valutata con la formula: 3 Qcrollo K L H 2 Dove: 33 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- - L è la lunghezza in metri dell’intero coronamento o la lunghezza della breccia; - H è l’altezza in metri dello sbarramento; - K è un coefficiente che può essere assunto pari a 0,5 per gli sbarramenti in materiali sciolti il cui cedimento non è istantaneo, e pari a 0,75 per gli sbarramenti in muratura. Inserendo i dati di progetto, per cui L=89,1 m e H= 1,8 m, ed ipotizzando un collasso non istantaneo del tubolare pressurizzato si ottiene: 3 Qcrollo 0,5 89,1 1,8 2 108 mc / s Considerando l’ipotesi più sfavorevole di crollo ovvero che questo avvenga quando si ha il massimo invaso (quindi prima dell’abbattimento programmato dello sbarramento) con una portata presente in alveo di 131 mc/s, la portata totale di crollo risulta pari a 239 mc/s. Tale portata risulta abbondantemente inferiore alla portata di piena associata al tempo di ritorno di 5 anni calcolata al precedente paragrafo 5.3 e pari a 354 mc/s. Sulla base di questo dato è possibile dedurre che in seguito ad un ipotetico collasso dello sbarramento, la portata di crollo risulterebbe sicuramente compatibile con la morfologia del F. Stura di Demonte, il cui alveo inciso viene modellato dal deflusso di piene con tempi di ritorno sicuramente maggiori rispetto ad una piena quinquennale. Si osserva inoltre che l’onda di crollo è soggetta ad un sensibile smorzamento verso valle e pertanto il deflusso della portata di crollo calcolata in precedenza interesserebbe unicamente il tratto d’asta posto immediatamente a valle della sezione di presa, che in base alle verifiche di piena svolte nel paragrafo successivo si dimostra adatto a contenere il deflusso della piena duecentennale. In base alle osservazioni svolte, si deduce che la portata di crollo defluirebbe contenuta entro le sponde naturali del F. Stura di Demonte senza indurre criticità nei confronti di infrastrutture o beni presenti nel tratto a valle, pertanto si può ritenere soddisfatta la verifica di compatibilità idraulica in caso di collasso dello sbarramento. 6.4. VERIFICHE DI PIENA 6.4.1. Condizioni al contorno della simulazione idraulica Le simulazioni sono state condotte in condizioni di moto stazionario. Data la lunghezza del tratto indagato, il moto stazionario appare significativo; infatti i fenomeni di laminazione, dei quali tiene conto esclusivamente il moto vario, possono ritenersi tanto più trascurabili, quanto più lungo è il tratto in fase di studio. Ad ogni modo l’impostazione con il moto stazionario è cautelativa relativamente ai livelli calcolati, in quanto si ipotizza una condizione idrodinamica di moto permanente a portata massima. Il tratto d’alveo sotteso dalle verifiche comprende le sezioni di presa e restituzione in progetto, estendendosi da poco più a valle del punto di restituzione delle acque derivate fino a circa 1.000 metri 34 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- a monte della sezione di presa in progetto, per uno sviluppo longitudinale complessivo di circa 1.700 m. Le portate considerate sono quelle associate al tempo di ritorno di 200 e 500 anni, assunte in base ai calcoli svolti nel capitolo relativo all’idrologia pari rispettivamente a 862 m3/s e 1293 m3/s. Le condizioni al contorno sono state assegnate in termini di livello idrometrico imponendo l’altezza di moto uniforme considerando che l’alveo nel tratto di indagine presenta una pendenza media pari allo 0,6% circa. Il coefficiente di Manning è stato assunto pari a 0,033 s/m1/3 per l’alveo inciso ed a 0,05 s/m1/3 per le zone spondali, in base a valori di riferimento reperibili in letteratura (Chow V.T., 1959). Le simulazioni sono state svolte analizzando i modelli geometrici attuale e di progetto al fine di valutare eventuali effetti idrodinamici indotti dagli interventi previsti. Data la natura dello sbarramento in progetto, abbattibile durante gli eventi di piena, lo sbarramento in condizioni ordinarie sarà abbattuto e quindi non costituirà ostacolo al deflusso della piena. In via precauzionale però le verifiche idrauliche sono state svolte considerando due geometrie di progetto: una con sbarramento completamente abbattuto, ipotizzando quindi la restituzione dell’intera sezione di deflusso (ad esclusione delle porzioni non abbattibili dello sbarramento costituite dalle pile di ancoraggio del tubolare, la rampa di risalita e le paratoie di presa completamente chiuse) ed una in condizioni di abbattimento dello sbarramento solo al 50%. 6.4.2. Risultati della modellazione idrodinamica I risultati della modellazione numerica condotta vengono riportati integralmente negli Allegati e sono resi in riferimento sia allo stato attuale che nella configurazione di progetto, riportando i layout indicativi delle modificazioni indotte sul profilo di piena in termini di differenze tra i livelli idrometrici in condizioni antecedenti e successive all’intervento in modo da meglio rilevare eventuali aree soggette a variazioni. In Allegato 1 e 2 vengono riportati i risultati ottenuti considerando la geometria di progetto con sbarramento completamente abbattuto rispettivamente per le portate Q200 e Q500, i risultati riportati in Allegato 3 e 4 riguardano invece la geometria di progetto in condizioni di semiabbattimento dell’elemento tubolare. I risultati della simulazione evidenziano come il deflusso della portata di piena duecentennale avvenga in regime di corrente lenta per l’intero tratto di indagine. Nella configurazione di progetto che prevede l’abbattimento completo dello sbarramento di derivazione, si osserva come le modifiche all’assetto idraulico derivanti dalla presenza delle porzioni non abbattibili dello sbarramento inducano lievi variazioni del profilo di piena nelle sezioni localizzate immediatamente a monte della sezione di presa. In particolare si riscontrano variazioni dei livelli idrometrici in corrispondenza del tratto sotteso tra le sezioni n. 7 (sezione di presa) e n. 9 con incrementi idrometrici massimi pari a 0,30 m circa per la Q200 e 0,6 m per la Q500. 35 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Si evidenzia che gli incrementi di quota idrometrica risultano compatibili con l’assetto idraulico attuale del F. Stura in quanto non provocano esondazioni o superamenti della sommità arginale in destra idrografica. L’impronta planimetrica della portata di piena duecentennale risulta in pratica invariata rispetto alle condizioni ante operam, mentre quella relativa alla portata cinquecentennale subisce lievi modifiche in destra idrografica. Analizzando i risultati delle simulazioni svolte in condizioni di sbarramento semiabbattuto, si riscontra un maggiore incremento dei livelli idrici nelle sezioni poste a monte della sezione di presa. I livelli perturbati si propagano fino alla sezione n. 10, posta circa 150 m a monte della sezione di presa, con incrementi massimi nella sezione n. 8 pari a 0,9 m per la Q200 ed 1,2 m per la Q500. Tuttavia non emergono particolari criticità derivanti dagli incrementi idrometrici in quanto i livelli perturbati risultano comunque inferiori alla sommità arginale in sponda destra con un franco di 1,5 m per la Q200 e 0,8 m per la Q500. Si riscontra infine una leggera variazione dei livelli idrometrici rispetto alle condizioni ante operam nel tratto posto a valle della sezione di presa, a seguito dalla realizzazione dell’argine in scogliera che costituirà la sponda destra del canale di derivazione. In particolare le variazioni idrometriche interessano principalmente le sezioni n. 5 e n. 4, interessate da incrementi oscillanti tra 0,1 e 0,2 m sia per la Q200 che per la Q500. Le variazioni risultano quindi di modesta entità e sicuramente compatibili con le altezze di sponda del F. Stura di Demonte nel tratto interessato. In generale i risultati ottenuti mostrano che le variazioni idrometriche indotte dagli interventi in progetto, per le portate associate ai tempi di ritorno considerati, risultano compatibili con l’assetto idraulico attuale del F. Stura di Demonte e non si rilevano criticità a seguito della realizzazione delle opere, con variazioni sostanziali all’impronta di piena solo per la Q500 in condizioni di sbarramento semiabbattuto localizzate nell’intorno della sezione di presa. Il fabbricato della centrale in progetto verrà ubicato in sinistra idrografica in un’area prativa sopraelevata di circa 4 m rispetto all’alveo con piano campagna a quota 271,30 m s.m. circa, in posizione retrostante ad un’arginatura esistente allineata al ciglio di sponda. Il ciglio arginale risulta sopraelevato di circa 1,5 m rispetto al piano campagna circostante. In corrispondenza del sito di insediamento della centrale (sezione idraulica n. 1) il livello di piena duecentennale si imposta a quota 270,88 m s.m. Rispetto al ciglio superiore dell’argine posto a quota 273,00 m .s.m. le quote idrometriche mantengono un franco di 2,10 m circa. Il piano di accesso al fabbricato sarà posto, mediante la realizzazione di un rilevato in terra lungo il perimetro del fabbricato, a quota 273,55 m s.m. (quota si installazione delle apparecchiature elettriche di controllo e gestione), con un franco di 2,7 m circa rispetto ai livelli di piena duecentennale. Il franco rispetto ai livelli di piena cinquecentennale (con quota idrometrica pari a 271,37 m s.m.) risulta pari a 2,2 m circa. 36 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- Pertanto le apparecchiature posizionate all’interno del locale macchine, saranno in condizioni di sicurezza rispetto ad eventi di piena con tempo di ritorno di 200 e 500 anni. Inoltre si specifica che essendo le apparecchiature previste all’interno del fabbricato completamente automatizzate non sarà necessaria la presenza fissa di personale all’interno del fabbricato centrale e quindi anche in caso di piene eccezionali non vi sarà alcun pericolo nei confronti di persone addette alla centrale. In conclusione appare corretto ritenere pienamente compatibili gli interventi previsti sia in relazione degli effetti indotti sul profilo di piena che in riferimento alle condizioni di sicurezza dei manufatti in progetto nei confronti del deflusso della piena con tempo di ritorno di 200 e 500 anni. 37 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 7. CLASSIFICAZIONE DI RISCHIO INTRINSECO Come prescritto nell’art. 11 del D.P.G.R. 9/11/2004 n. 12/R, per utilizzare una valutazione speditiva nell’iter procedurale di autorizzazione per l’esercizio di un invaso deve essere valutato il rischio intrinseco relativo all’interazione dell’impianto in progetto con il grado ed il tipo di antropizzazione delle aree a valle dello sbarramento. In questo modo viene identificata la classe di rischio di appartenenza delle zone adiacenti all’opera di presa, ovvero vengono stimati i danni economici, ambientali e sociali che si avrebbero a seguito del collasso dello sbarramento. La succitata legge individua all’art. 5 tre classi di rischio intrinseco: a) BASSO: se a seguito del collasso dello sbarramento risultino perdite trascurabili sia sotto l’aspetto ambientale che economico. La perdita di vite umane sarebbe improbabile; b) MODERATO: se a seguito del collasso dello sbarramento nelle aree a valle risultino serie conseguenze ambientali o apprezzabili perdite economiche con danni a strutture commerciali o industriali, servizi pubblici o infrastrutture. La perdita di vite umane sarebbe improbabile; c) ALTO: se a seguito del collasso dello sbarramento nelle aree a valle risultino perdita di vite umane e rilevanti danni economici. In generale, si riterrebbero coinvolti agglomerati urbani o aree di espansione con numerose residenze. In sintesi per giustificare il diritto di presentazione della documentazione ridotta per il progetto in esame bisogna, quindi, dimostrare che l’invaso creato rientri nella classe di rischio intrinseco basso. In base alle osservazioni svolte nel capitolo precedente, si deduce che l’intervento in progetto è caratterizzato da un basso grado di rischio intrinseco in quanto la perturbazione indotta dall’ipotetico collasso dello sbarramento non comporta criticità lungo il tratto d’asta a valle dello sbarramento. Infatti la portata di picco derivante dal crollo dello sbarramento (pari a 239 m3/s) risulta inferiore rispetto alla portata di piena associata al tempo di ritorno di 5 anni. Si sottolinea che nel tratto a valle non vi sono abitazioni civili vicino alle sponde del fiume e quelle che sono presenti nell’intorno dell’area di interesse risultano posizionate in condizioni di sicurezza rispetto alla portata di piena duecentennale e pertanto viene a maggior ragione dimostrata l’assenza di rischio in relazione al deflusso della portata di crollo. E’ verificata inoltre la compatibilità idraulica delle infrastrutture viarie presenti lungo il tratto di indagine, pertanto i ponti sono in grado di sopportare l’entità dell’ondata conseguente al collasso o all’abbattimento dello sbarramento in progetto. Ciò significa che non si avrebbero danni economici e sociali (soprattutto interruzione della viabilità). In conclusione è possibile classificare ai sensi dell’art. 5 del D.P.G.R. 09/11/2004 n. 12/R l’opera in oggetto come «a rischio intrinseco basso», in quanto gli effetti conseguenti all’ipotetico collasso 38 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- dello sbarramento risultano perfettamente compatibili con le caratteristiche morfologiche dell’alveo e non si rilevano possibili perdite sia sotto l’aspetto ambientale che economico, nonché rischi per l’incolumità delle persone. 39 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA AI SENSI DEL D.P.G.R. 09/11/2004 N. 12 R- 8. IPOTESI DI GESTIONE DELL’INERTE INTERCETTATO Data la tipologia di sbarramento adottato, le dinamiche del trasporto solido associate alle portate di piena con tempo di ritorno superiori ad 1 anno non subiranno variazioni di sorta in quanto la portata di abbattimento (131 mc/s) risulta inferiore alla portata di piena con tempo di ritorno di 1 anno (143 mc/s) che rappresenta normalmente il valore della piena formativa. Durante gli eventi di piena lo sbarramento risulterà quindi abbattuto e il materiale di trasporto non verrà intercettato dallo sbarramento. Ne deriva che lo sbarramento in progetto interferirà unicamente con il trasporto solido associato alle portate relative al regime idrologico medio, costituito essenzialmente da trasporto solido in sospensione o di trascinamento al fondo di materiale a granulometria fine. Considerando che la portata di abbattimento risulta di poco inferiore alla portata con tempo di ritorno di un anno, si ipotizza che mediamente l’abbattimento avverrà almeno una volta l’anno. Quindi il volume di sedimenti fini che ipoteticamente potrebbero depositarsi a monte della traversa verrà restituito a valle in concomitanza del suo abbattimento. Si osserva pertanto che il bilancio del trasporto solido non subirà alterazioni in quanto il materiale di deposito accumulato verrà periodicamente restituito a valle. L’intercettazione da parte dello sbarramento innalzato del materiale di trasporto associato al regime idrologico esso sarà oggetto di monitoraggio tramite un apposito sensore che ne rileverà lo spessore. Al superamento di una determinata soglia (pari a 35 cm, altezza del dente sghiaiatore previsto nel canale di derivazione) si provvederà ad effettuare un’operazione di dissabbiamento abbattendo, per il tempo necessario a liberare dai sedimenti la zona davanti alle paratoie, la porzione di sbarramento sul lato sinistro dello sbarramento adiacente alle bocche di presa. Si osserva infine che il sedimento eventualmente intercettato che non sarà movimentato attraverso le operazioni di sghiaio verrà restituito a valle durante i periodi di piena in concomitanza con l’abbattimento dello sbarramento mantenendo quindi invariato il bilancio del trasporto solido attualmente esistente. 40 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 1 CARTA DELLE OPERE IDRAULICHE ESISTENTI OPERE DI SISTEMAZIONE IDRAULICA Cod. SICOD PRGC - BESSDS009 (vedi scheda Sicod allegata) GABBIONATA di massi e ciottoli Opera di difesa posta a protezione della spalla sinistra del ponte sulla S.P. 35 Fossano - Salmour Buono stato di conservazione, opera parzialmente vegetata Cod. SICOD PRGC - BESSPO004 (vedi scheda Sicod allegata) Ponte su Torrente Stura di Demonte a servizio della S.P. N° 35 Fossano-Salmour Buono stato di conservazione Cod. - SO SOGLIA in massi e pietrame Opera di difesa posta in alveo Stura a protezione dei pilastri del ponte dall’erosione d’alveo Buono stato di conservazione - opera attiva e funzionante Cod. SICOD PRGC - BESSDS010 (vedi scheda Sicod allegata) SCOGLIERA in massi Opera di difesa posta posta in sinistra idrografica del T. Stura di Demonte a protezione della base della scarpata relativa alla frana per crollo dei “Boschetti” (evento maggio 96) Buono stato di conservazione e di funzionalità, opera vegetata sulla sommità Cod. SICOD PRGC - BESSDS011 (vedi scheda Sicod allegata) SCOGLIERA di massi Opera di difesa posta a protezione della sponda destra dello Stura di Demonte Buono stato di conservazione e di funzionalità, opera parzialmente vegetata Cod. SICOD PRGC - BESSDS012 (vedi scheda Sicod allegata) SCOGLIERA di massi Opera di difesa a protezione della sponda destra del torrente Buono stato di conservazione e di funzionalità Opera attiva nei confronti dell’erosione spondale attualmente presente in destra idrografica. Cod. SICOD PRGC - BESSDS013 (vedi scheda Sicod allegata) SCOGLIERA in massi Opera di difesa posta posta in sinistra idrografica del T. Stura di Demonte Buono stato di conservazione e di funzionalità Cod. SICOD PRGC - BESSPE003 (vedi scheda Sicod allegata) PENNELLO in massi n°1 (pennello di monte) Opera di difesa posta a protezione della sponda destra dello Stura di Demonte Sufficiente stato di conservazione. La punta del pennello risulta parzialmente collassata verso il basso. Struttura idraulicamente ancora funzionante Cod. SICOD PRGC - BESSPE003 (vedi scheda Sicod allegata) PENNELLO in massi n°2 (pennello centrale) Opera di difesa posta a protezione della sponda destra dello Stura di Demonte Pessimo stato di conservazione. La prima metà del pennello risulta collassata completamente ed i blocchi scalzati Struttura idraulicamente a funzionalità ridotta Cod. SICOD PRGC - BESSPE003 (vedi scheda Sicod allegata) PENNELLO in massi n°3 (pennello di valle) Opera di difesa posta a protezione della sponda destra dello Stura di Demonte Pessimo stato di conservazione. La prima metà del pennello risulta collassata completamente ed i blocchi scalzati Struttura idraulicamente a funzionalità ridotta Cod. SICOD PRGC - BESSAR004 (vedi scheda Sicod allegata) ARGINE in ghiaia e ciottoli Opera di difesa posta a protezione della sponda destra dello Stura di Demonte Buono stato di conservazione e di funzionalità, opera vegetata Cod. AG Bosc ARGINE in massi alla base cementati e alla sommità giustapposti in sinistra idrografica Opera a servizio del canale irriguo La Rovere Boschetti ultimato nel Maggio 2012. Buono stato di conservazione e di funzionalità Opera attiva nei confronti dell’erosione spondale dello Stura in sinistra idrografica Lunghezza 138 m, altezza 3,40 m. Cod. SICOD PRGC - BESSDS014 (vedi scheda Sicod allegata) SCOGLIERA in massi Opera di difesa posta posta in sinistra idrografica del T. Stura di Demonte Buono stato di conservazione e di funzionalità, parzialmente vegetata in sommità Cod. Ds1 SCOGLIERA in massi Opera di difesa posta a protezione della sponda destra dello Stura di Demonte Buono stato di conservazione e di funzionalità, opera parzialmente vegetata Cod. DS2 SCOGLIERA in massi giustapposti Opera di difesa posta a protezione del pilastro del viadotto autostradale TO-SV lungo la sponda idrografica destra del torrente Stura di Demonte Buono stato di conservazione e di funzionalità Cod. SICOD PRGC - BESSDS015 (vedi scheda Sicod allegata) SCOGLIERA in massi Opera di difesa posta a protezione del pilastro del viadotto autostradale TO-SV lungo la sponda idrografica sinistra Discreto stato di conservazione e di funzionalità per la presenza di alcuni massi collassati nei due settori marginali dell’opera di difesa. Cod. SICOD PRGC - BESSPO005 (vedi scheda Sicod allegata) VIADOTTO dell’autostrada TO-SV sul Torrente Stura di Demonte La base dei plinti dei pilastri sono stati messi a giorno dall’erosione regressiva del torrente PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 2 DATI DI OUTPUT DEL SOFTWARE APPLICATIVO “VAPI” RELATIVI AL CALCOLO DELLE PORTATE CON TEMPO DI RITORNO DI 1, 2 E 5 ANNI CALCOLO QT MODELLO GEOMORFOCLIMATICO File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Arida.grd Descrizione: Griglia Arida Calcolo eseguito correttamente Area bacino = 1248.43 kmq Area zona arida = 1247.42 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Intermedia.grd Descrizione: Griglia Intermedia Calcolo eseguito correttamente Area zona intermedia = 0.00 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Umida.grd Descrizione: Griglia Umida Calcolo eseguito correttamente Area zona umida = 0.00 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Cf.grd Descrizione: Griglia di cf Calcolo eseguito correttamente Coefficiente d'afflusso Cf = 0.28 Numero punti = 1249 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\C.grd Descrizione: Griglia di c Calcolo eseguito correttamente Calerità C = 1.60 Numero punti = 1249 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\A.grd Descrizione: Griglia di a Calcolo eseguito correttamente Parametro a = 21.1 mm Numero punti = 47 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\N.grd Descrizione: Griglia di n Calcolo eseguito correttamente Parametro n = 0.45 Numero punti = 47 Cf = 0.28 tr = 7.67 ore f1(A) = 0.9972 f2(tr) = 0.3283 m[I(tr)] = 6.8 mm/ora KA = 0.6726 m[IA(tr)] = 4.6 mm/ora K1 = 0.0001 n' = 0.63 qo = 0.6500 m(Qc) = 285.43 mc/s File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD Theta*: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Tst.grd Descrizione: Griglia di a Calcolo eseguito correttamente Area bacino = 1248.43 kmq Theta* piogge = 1.203 Numero punti = 47 File GRD Lambda*: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lst.grd Descrizione: Griglia di lambda* Calcolo eseguito correttamente Lambda* piogge = 0.047 Numero punti = 47 File GRD Lambda1: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lam1.grd Descrizione: Griglia di Lambda1 Calcolo eseguito correttamente Lambda1 piogge = 28.3 Numero punti = 47 File GRD griglia Theta* Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Tstq.grd Descrizione: Griglia di Tst_q Calcolo eseguito correttamente Theta* Q = 3.667 m Numero punti = 1244 File GRD Lambda* Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lstq.grd Descrizione: Griglia di Lst_q Calcolo eseguito correttamente Lambda* Q = 0.294 Numero punti = 1244 File GRD Lambda1 Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\L1q.grd Descrizione: Griglia di Lambda1_q Calcolo eseguito correttamente Lambda1 Q = 13.993 Numero punti = 1244 File GRD Percentuale area alta quota: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Paq.grd Descrizione: Griglia di Aree alta quota Calcolo eseguito correttamente Area alta quota = 362.32 kmq Numero punti = 1244 Theta* portate = 4.882 Lambda* portate = 0.294 Lambda1 portate = 11.963 Periodo di ritorno T = 1 KT portate = 0.50 QT = 142.71 mc/s QT/A = 0.11 mc/s/kmq ____________________________________________________________________________ CALCOLO QT MODELLO GEOMORFOCLIMATICO File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Arida.grd Descrizione: Griglia Arida Calcolo eseguito correttamente Area bacino = 1248.43 kmq Area zona arida = 1247.42 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Intermedia.grd Descrizione: Griglia Intermedia Calcolo eseguito correttamente Area zona intermedia = 0.00 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Umida.grd Descrizione: Griglia Umida Calcolo eseguito correttamente Area zona umida = 0.00 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Cf.grd Descrizione: Griglia di cf Calcolo eseguito correttamente Coefficiente d'afflusso Cf = 0.28 Numero punti = 1249 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\C.grd Descrizione: Griglia di c Calcolo eseguito correttamente Calerità C = 1.60 Numero punti = 1249 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\A.grd Descrizione: Griglia di a Calcolo eseguito correttamente Parametro a = 21.1 mm Numero punti = 47 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\N.grd Descrizione: Griglia di n Calcolo eseguito correttamente Parametro n = 0.45 Numero punti = 47 Cf = 0.28 tr = 7.67 ore f1(A) = 0.9972 f2(tr) = 0.3283 m[I(tr)] = 6.8 mm/ora KA = 0.6726 m[IA(tr)] = 4.6 mm/ora K1 = 0.0001 n' = 0.63 qo = 0.6500 m(Qc) = 285.43 mc/s File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD Theta*: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Tst.grd Descrizione: Griglia di a Calcolo eseguito correttamente Area bacino = 1248.43 kmq Theta* piogge = 1.203 Numero punti = 47 File GRD Lambda*: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lst.grd Descrizione: Griglia di lambda* Calcolo eseguito correttamente Lambda* piogge = 0.047 Numero punti = 47 File GRD Lambda1: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lam1.grd Descrizione: Griglia di Lambda1 Calcolo eseguito correttamente Lambda1 piogge = 28.3 Numero punti = 47 File GRD griglia Theta* Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Tstq.grd Descrizione: Griglia di Tst_q Calcolo eseguito correttamente Theta* Q = 3.667 m Numero punti = 1244 File GRD Lambda* Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lstq.grd Descrizione: Griglia di Lst_q Calcolo eseguito correttamente Lambda* Q = 0.294 Numero punti = 1244 File GRD Lambda1 Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\L1q.grd Descrizione: Griglia di Lambda1_q Calcolo eseguito correttamente Lambda1 Q = 13.993 Numero punti = 1244 File GRD Percentuale area alta quota: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Paq.grd Descrizione: Griglia di Aree alta quota Calcolo eseguito correttamente Area alta quota = 362.32 kmq Numero punti = 1244 Theta* portate = 4.882 Lambda* portate = 0.294 Lambda1 portate = 11.963 Periodo di ritorno T = 2 KT portate = 0.77 QT = 219.21 mc/s QT/A = 0.18 mc/s/kmq __________________________________________________________________ CALCOLO QT MODELLO GEOMORFOCLIMATICO File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Arida.grd Descrizione: Griglia Arida Calcolo eseguito correttamente Area bacino = 1248.43 kmq Area zona arida = 1247.42 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Intermedia.grd Descrizione: Griglia Intermedia Calcolo eseguito correttamente Area zona intermedia = 0.00 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Umida.grd Descrizione: Griglia Umida Calcolo eseguito correttamente Area zona umida = 0.00 kmq Numero punti = 1243 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Cf.grd Descrizione: Griglia di cf Calcolo eseguito correttamente Coefficiente d'afflusso Cf = 0.28 Numero punti = 1249 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\C.grd Descrizione: Griglia di c Calcolo eseguito correttamente Calerità C = 1.60 Numero punti = 1249 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\A.grd Descrizione: Griglia di a Calcolo eseguito correttamente Parametro a = 21.1 mm Numero punti = 47 File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\N.grd Descrizione: Griglia di n Calcolo eseguito correttamente Parametro n = 0.45 Numero punti = 47 Cf = 0.28 tr = 7.67 ore f1(A) = 0.9972 f2(tr) = 0.3283 m[I(tr)] = 6.8 mm/ora KA = 0.6726 m[IA(tr)] = 4.6 mm/ora K1 = 0.0001 n' = 0.63 qo = 0.6500 m(Qc) = 285.43 mc/s File DXF: H:\Metodo Va.Pi - Portate di Piena\Controllati\Stura di Demonte a Fossano.dxf File GRD Theta*: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Tst.grd Descrizione: Griglia di a Calcolo eseguito correttamente Area bacino = 1248.43 kmq Theta* piogge = 1.203 Numero punti = 47 File GRD Lambda*: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lst.grd Descrizione: Griglia di lambda* Calcolo eseguito correttamente Lambda* piogge = 0.047 Numero punti = 47 File GRD Lambda1: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lam1.grd Descrizione: Griglia di Lambda1 Calcolo eseguito correttamente Lambda1 piogge = 28.3 Numero punti = 47 File GRD griglia Theta* Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Tstq.grd Descrizione: Griglia di Tst_q Calcolo eseguito correttamente Theta* Q = 3.667 m Numero punti = 1244 File GRD Lambda* Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Lstq.grd Descrizione: Griglia di Lst_q Calcolo eseguito correttamente Lambda* Q = 0.294 Numero punti = 1244 File GRD Lambda1 Q: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\L1q.grd Descrizione: Griglia di Lambda1_q Calcolo eseguito correttamente Lambda1 Q = 13.993 Numero punti = 1244 File GRD Percentuale area alta quota: C:\PROGRA~1\VAPIPI~1\Paq.grd Descrizione: Griglia di Aree alta quota Calcolo eseguito correttamente Area alta quota = 362.32 kmq Numero punti = 1244 Theta* portate = 4.882 Lambda* portate = 0.294 Lambda1 portate = 11.963 Periodo di ritorno T = 5 KT portate = 1.24 QT = 353.93 mc/s QT/A = 0.28 mc/s/kmq _____________________________ PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 3 CALCOLO DEL MASSIMO PROFILO DI RIGURGITO INDOTTO DALLO SBARRAMENTO River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 26 Elevation (m) 281 Legend 280 WS q max rig - ante operam 279 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 278 Bank Sta - ante operam 277 Ground - max rig 276 Bank Sta - max rig 275 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 25 Elevation (m) 281 Legend 280 WS q max rig - ante operam 279 WS q max rig - max rig 278 Ground - ante operam Bank Sta - ante operam 277 Ground - max rig 276 Bank Sta - max rig 275 0 20 40 60 80 100 120 140 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 24 Elevation (m) 281 Legend 280 WS q max rig - ante operam 279 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 278 Bank Sta - ante operam 277 Ground - max rig 276 Bank Sta - max rig 275 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 23 281 Legend 280 WS q max rig - ante operam 279 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 278 Levee - ante operam 277 Bank Sta - ante operam 276 Ground - max rig Levee - max rig 275 Bank Sta - max rig 274 0 20 40 60 80 100 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 22 281 Legend Elevation (m) 280 WS q max rig - ante operam 279 WS q max rig - max rig 278 Ground - ante operam 277 Bank Sta - ante operam 276 Ground - max rig 275 Bank Sta - max rig 274 0 20 40 60 80 100 120 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 21 278.5 Legend 278.0 WS q max rig - ante operam 277.5 WS q max rig - max rig 277.0 Ground - ante operam 276.5 Levee - ante operam 276.0 Bank Sta - ante operam Ground - max rig 275.5 Levee - max rig 275.0 Bank Sta - max rig 274.5 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 20 279 Legend 278 WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig 277 Ground - ante operam Levee - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 Ground - max rig Levee - max rig 274 Bank Sta - max rig 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 19 278 Legend WS q max rig - ante operam Elevation (m) 277 WS q max rig - max rig 276 Ground - ante operam 275 Bank Sta - ante operam Levee - ante operam Ground - max rig 274 Levee - max rig Bank Sta - max rig 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 18 280 Legend 279 WS q max rig - ante operam 278 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 277 Levee - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 Ground - max rig Levee - max rig 274 Bank Sta - max rig 273 0 50 100 Station (m) 150 200 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 17 282 Legend WS q max rig - ante operam Elevation (m) 280 WS q max rig - max rig 278 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam Levee - ante operam Ground - max rig 274 Levee - max rig Bank Sta - max rig 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 16 282 Legend WS q max rig - ante operam Elevation (m) 280 WS q max rig - max rig 278 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam Levee - ante operam Ground - max rig 274 Levee - max rig Bank Sta - max rig 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 15 282 Legend WS q max rig - ante operam Elevation (m) 280 WS q max rig - max rig 278 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam Levee - ante operam Ground - max rig 274 Levee - max rig Bank Sta - max rig 272 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 14 280 Legend WS q max rig - max rig Elevation (m) 278 WS q max rig - ante operam 276 Ground - ante operam 274 Bank Sta - ante operam Levee - ante operam Ground - max rig 272 Levee - max rig Bank Sta - max rig 270 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 13 280 Legend WS q max rig - max rig Elevation (m) 278 WS q max rig - ante operam 276 Ground - ante operam 274 Bank Sta - ante operam Levee - ante operam Ground - max rig 272 Levee - max rig Bank Sta - max rig 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 12 Elevation (m) 278 Legend 277 WS q max rig - max rig 276 WS q max rig - ante operam Ground - ante operam 275 Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 273 Ground - max rig Levee - max rig 272 Bank Sta - max rig 271 0 50 100 150 Station (m) 200 250 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 11 Elevation (m) 278 Legend 277 WS q max rig - max rig 276 WS q max rig - ante operam 275 Ground - ante operam 274 Levee - ante operam 273 Bank Sta - ante operam Ground - max rig 272 Levee - max rig 271 Bank Sta - max rig 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 10 Elevation (m) 277 Legend 276 WS q max rig - max rig 275 WS q max rig - ante operam 274 Ground - ante operam 273 Bank Sta - ante operam Ground - max rig 272 Levee - max rig 271 Bank Sta - max rig 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 9 282 Legend 280 WS q max rig - max rig 278 WS q max rig - ante operam Ground - ante operam 276 Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam Ground - max rig 272 Bank Sta - max rig 270 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 8 282 Legend WS q max rig - max rig Elevation (m) 280 WS q max rig - ante operam 278 Ground - ante operam Levee - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 274 Ground - max rig Levee - max rig 272 Bank Sta - max rig 270 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 7 276 Legend 275 WS q max rig - max rig 274 WS q max rig - ante operam Ground - ante operam 273 Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 271 Ground - max rig Levee - max rig 270 Bank Sta - max rig 269 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 6.9 IS Sbarramento a geometria variabile 276 Legend WS q max rig - max rig 275 Elevation (m) - max rig 274 - max rig 273 Ground - max rig - max rig Levee - max rig 272 Bank Sta - max rig 271 270 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 6 275 Legend 274 WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig 273 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 271 Ground - max rig Levee - max rig 270 Bank Sta - max rig 269 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 5 276 Legend 275 WS q max rig - ante operam 274 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 273 Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 271 Ground - max rig Levee - max rig 270 Bank Sta - max rig 269 0 50 100 150 200 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti 277 276 275 274 273 272 271 270 269 268 -50 RS = 4 Legend WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig Ground - ante operam Levee - ante operam Bank Sta - ante operam Ground - max rig Levee - max rig Bank Sta - max rig 0 50 100 Station (m) 150 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 3 280 Legend 278 WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig 276 Ground - ante operam Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 272 Ground - max rig Levee - max rig 270 Bank Sta - max rig 268 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 2 280 Legend 278 WS q max rig - ante operam 276 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 272 Ground - max rig Levee - max rig 270 Bank Sta - max rig 268 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 1 274 Legend 273 WS q max rig - ante operam 272 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 271 Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 Ground - max rig Levee - max rig 268 Bank Sta - max rig 267 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.9 273 Legend 272 WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 Ground - max rig Levee - max rig 268 Bank Sta - max rig 267 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.8 273 Legend 272 WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 Ground - max rig Levee - max rig 268 Bank Sta - max rig 267 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.7 273 Legend Elevation (m) 272 WS q max rig - ante operam 271 WS q max rig - max rig 270 Ground - ante operam 269 Bank Sta - ante operam 268 Ground - max rig 267 Bank Sta - max rig 266 0 50 100 150 200 Station (m) 250 300 350 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.6 Elevation (m) 272 Legend 271 WS q max rig - ante operam 270 WS q max rig - max rig Ground - ante operam 269 Bank Sta - ante operam 268 Ground - max rig 267 Bank Sta - max rig 266 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.5 272 Legend Elevation (m) 271 WS q max rig - ante operam 270 WS q max rig - max rig 269 Ground - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 Ground - max rig 266 Bank Sta - max rig 265 0 50 100 150 Station (m) 200 250 T. Stura di Demo Loc. Boschetti Legend WS q max rig - ante operam WS q max rig - max rig Ground 290 Elevation (m) 280 270 260 0 500 1000 Main Channel Distance (m) 1 cm Horiz. = 54.2 m 1 cm Vert. = 2 m 1500 26 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 6.9 - Presa 6 5 4 3 2 1 0.9 0.8 0.7 0.6 250 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: q max rig Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti 26 q max rig max rig 131.00 275.48 277.10 276.28 277.18 0.001029 1.21 108.08 77.11 0.33 Loc. Boschetti 26 q max rig ante operam 131.00 275.48 277.10 276.28 277.18 0.001029 1.21 108.08 77.11 0.33 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 25 25 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 275.26 275.26 277.02 277.02 277.09 277.09 0.000785 0.000785 1.13 1.13 116.26 116.26 75.33 75.33 0.29 0.29 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 24 24 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 275.16 275.16 277.00 277.00 277.05 277.05 0.000576 0.000576 1.02 1.02 128.04 128.04 75.94 75.94 0.25 0.25 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 23 23 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 274.90 274.90 276.16 276.16 276.29 276.29 0.002580 0.002580 1.59 1.59 82.14 82.14 76.44 76.44 0.49 0.49 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 22 22 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 274.80 274.80 276.03 276.03 276.13 276.13 0.002741 0.002741 1.44 1.44 90.98 90.98 104.61 104.61 0.49 0.49 Loc. Boschetti 21 q max rig max rig 131.00 274.56 275.84 275.44 275.91 0.001865 1.21 108.64 121.89 0.41 Loc. Boschetti 21 q max rig ante operam 131.00 274.56 275.84 275.44 275.91 0.001865 1.21 108.64 121.89 0.41 Loc. Boschetti 20 q max rig max rig 131.00 273.51 275.31 274.84 275.41 0.002211 1.42 92.02 91.61 0.45 Loc. Boschetti 20 q max rig ante operam 131.00 273.51 275.31 274.84 275.41 0.002211 1.42 92.02 91.61 0.45 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 19 19 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 273.28 273.28 275.17 275.17 274.57 274.57 275.24 275.24 0.001820 0.001820 1.19 1.19 110.13 110.13 124.15 124.15 0.40 0.40 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 18 18 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 273.13 273.13 275.03 275.03 274.59 274.59 275.12 275.12 0.003052 0.003052 1.39 1.39 94.58 94.58 125.10 125.10 0.51 0.51 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 17 17 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 272.74 272.74 273.77 273.77 273.89 273.89 274.40 274.40 0.016169 0.016169 3.51 3.51 37.37 37.37 42.82 42.82 1.20 1.20 Loc. Boschetti 16 q max rig max rig 131.00 272.43 273.80 273.40 273.99 0.004389 1.94 67.58 70.96 0.63 Loc. Boschetti 16 q max rig ante operam 131.00 272.43 273.80 273.40 273.99 0.004389 1.94 67.58 70.96 0.63 Loc. Boschetti 15 q max rig max rig 131.00 272.20 273.69 273.18 273.81 0.002343 1.53 85.69 80.40 0.47 Loc. Boschetti 15 q max rig ante operam 131.00 272.20 273.69 273.18 273.81 0.002343 1.53 85.69 80.40 0.47 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 14 14 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 271.86 271.86 273.29 273.29 273.22 273.22 273.59 273.59 0.009449 0.009455 2.45 2.45 53.53 53.51 70.43 70.41 0.90 0.90 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 13 13 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 271.30 271.30 273.16 273.15 272.56 272.56 273.27 273.27 0.001966 0.001967 1.52 1.52 85.95 85.94 70.83 70.82 0.44 0.44 275.75 275.75 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: q max rig (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti Loc. Boschetti 12 12 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 271.01 271.01 272.78 272.58 272.25 272.25 272.92 272.80 0.003089 0.005771 1.65 2.06 79.55 63.48 81.91 74.46 0.53 0.71 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 11 11 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 270.52 270.52 272.74 272.39 271.75 271.75 272.79 272.53 0.001024 0.003168 1.04 1.62 126.46 80.63 113.70 86.14 0.31 0.54 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 10 10 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 270.49 270.49 272.67 272.24 271.71 272.73 272.35 0.001000 0.001677 1.07 1.46 122.46 89.42 102.11 68.50 0.31 0.41 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 9 9 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 270.50 270.50 272.60 271.86 271.58 272.67 272.10 0.001085 0.004631 1.17 2.16 111.82 60.75 85.91 55.58 0.33 0.66 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 8 8 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 270.21 270.21 272.59 271.50 271.37 271.37 272.62 271.76 0.000326 0.007106 0.77 2.26 170.77 57.90 101.06 68.77 0.19 0.79 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 7 7 q max rig q max rig max rig ante operam 131.00 131.00 269.50 269.50 272.60 271.30 269.98 270.98 272.61 271.42 0.000029 0.003489 0.34 1.50 388.45 87.25 125.28 112.45 0.06 0.54 Loc. Boschetti 6.9 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 6 6 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 269.26 269.26 270.86 271.18 270.43 270.63 270.93 271.26 0.002217 0.001642 1.17 1.27 69.48 103.02 92.55 96.36 0.43 0.39 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 5 5 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 269.35 269.35 270.59 271.01 270.04 270.25 270.66 271.10 0.001299 0.001122 1.13 1.29 71.42 101.67 66.73 70.30 0.35 0.34 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 4 4 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 268.89 268.89 270.47 270.86 269.77 270.04 270.54 270.93 0.001937 0.001907 1.18 1.22 68.60 107.16 81.17 119.17 0.41 0.41 Loc. Boschetti 3 q max rig max rig Loc. Boschetti 3 q max rig ante operam Loc. Boschetti 2 q max rig max rig 81.00 Loc. Boschetti 2 q max rig ante operam 131.00 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 1 1 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 267.37 267.37 268.80 269.06 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.9 0.9 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 267.08 267.08 268.66 268.93 Inl Struct 81.00 268.42 269.92 269.43 270.02 0.002254 1.42 56.93 56.61 0.45 131.00 268.42 270.44 269.76 270.54 0.002011 1.39 94.41 89.91 0.43 268.15 269.79 268.98 269.84 0.000791 1.04 77.86 56.86 0.28 268.15 270.23 270.29 0.002052 1.11 117.88 160.60 0.41 268.42 268.66 268.88 269.19 0.002537 0.002550 1.30 1.57 62.44 83.70 78.95 80.06 0.47 0.49 268.04 268.34 268.73 269.02 0.001850 0.001872 1.12 1.36 72.34 96.62 90.13 91.05 0.40 0.42 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: q max rig (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.8 0.8 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 267.06 267.06 268.20 268.44 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.7 0.7 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 266.86 266.86 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.6 0.6 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.5 0.5 q max rig q max rig max rig ante operam 81.00 131.00 Crit W.S. (m) 267.91 268.17 E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl 268.33 268.62 0.004073 0.004819 1.58 1.88 51.39 69.72 69.39 81.98 0.58 0.65 268.02 268.23 268.12 268.38 0.003318 0.003681 1.37 1.69 59.24 77.69 84.72 87.58 0.52 0.57 266.74 266.74 267.86 268.07 267.94 268.19 0.002631 0.002976 1.23 1.54 65.96 85.11 93.60 94.27 0.47 0.52 265.91 265.91 267.29 267.47 267.40 267.62 0.006000 0.005996 1.45 1.70 55.77 77.22 114.11 125.06 0.66 0.69 267.16 267.31 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 4 RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q200 IN CONDIZIONI DI ABBATTIMENTO COMPLETO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 26 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. abb. 279 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 278 Bank Sta - sbarr. abb. 277 Ground - ante-operam 276 Bank Sta - ante-operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 25 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. abb. 279 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. Bank Sta - sbarr. abb. 277 Ground - ante-operam 276 Bank Sta - ante-operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 24 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. abb. 279 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 278 Bank Sta - sbarr. abb. 277 Ground - ante-operam 276 Bank Sta - ante-operam 275 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 23 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. abb. 279 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 278 Levee - sbarr. abb. 277 Bank Sta - sbarr. abb. 276 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 275 Bank Sta - ante-operam 274 0 20 40 60 80 100 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 22 281 Legend Elevation (m) 280 WS Q200 - sbarr. abb. 279 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. 277 Bank Sta - sbarr. abb. 276 Ground - ante-operam 275 Bank Sta - ante-operam 274 0 20 40 60 80 100 120 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 21 Elevation (m) 278.5 Legend 278.0 WS Q200 - sbarr. abb. 277.5 WS Q200 - ante-operam 277.0 Ground - sbarr. abb. 276.5 Levee - sbarr. abb. 276.0 Bank Sta - sbarr. abb. Ground - ante-operam 275.5 Levee - ante-operam 275.0 Bank Sta - ante-operam 274.5 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 20 279 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q200 - ante-operam 277 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 275 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 274 Bank Sta - ante-operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 19 278 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 277 WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. abb. 275 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 18 Elevation (m) 280 Legend 279 WS Q200 - sbarr. abb. 278 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 277 Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 275 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 274 Bank Sta - ante-operam 273 0 50 100 Station (m) 150 200 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 17 282 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 16 282 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 15 282 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 272 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 14 280 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante-operam 272 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 13 280 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante-operam 272 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 12 Elevation (m) 278 Legend 277 WS Q200 - sbarr. abb. 276 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 275 Levee - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. 273 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 272 Bank Sta - ante-operam 271 0 50 100 150 Station (m) 200 250 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 11 Elevation (m) 278 Legend 277 WS Q200 - sbarr. abb. 276 WS Q200 - ante-operam 275 Ground - sbarr. abb. 274 Levee - sbarr. abb. 273 Bank Sta - sbarr. abb. Ground - ante-operam 272 Levee - ante-operam 271 Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 10 277 Legend 276 WS Q200 - sbarr. abb. 275 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 274 Levee - sbarr. abb. 273 Bank Sta - sbarr. abb. 272 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 271 Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 9 282 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 274 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 272 Bank Sta - ante-operam 270 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 8 282 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 274 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 272 Bank Sta - ante-operam 270 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 7 276 Legend 275 WS Q200 - sbarr. abb. 274 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 273 Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 271 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 269 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 6 275 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 274 WS Q200 - ante-operam 273 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 271 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 269 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 5 Elevation (m) 276 Legend 275 WS Q200 - sbarr. abb. 274 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 273 Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 271 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 269 0 50 100 150 200 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 4 277 276 275 274 273 272 271 270 269 268 Legend WS Q200 - sbarr. abb. WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Bank Sta - sbarr. abb. Ground - ante-operam Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 3 280 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. 272 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 268 0 50 100 150 Station (m) 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 2 280 Legend 278 WS Q200 - ante-operam 276 WS Q200 - sbarr. abb. Ground - sbarr. abb. 274 Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 270 Ground - ante-operam Bank Sta - ante-operam 268 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 1 274 Legend 273 WS Q200 - sbarr. abb. 272 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 271 Levee - sbarr. abb. 270 Bank Sta - sbarr. abb. 269 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 268 Bank Sta - ante-operam 267 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.9 273 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 272 WS Q200 - ante-operam 271 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 270 Bank Sta - sbarr. abb. 269 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 268 Bank Sta - ante-operam 267 0 50 100 150 200 Station (m) 250 300 350 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.8 273 Legend WS Q200 - sbarr. abb. Elevation (m) 272 WS Q200 - ante-operam 271 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 270 Bank Sta - sbarr. abb. 269 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 268 Bank Sta - ante-operam 267 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.7 273 Legend Elevation (m) 272 WS Q200 - sbarr. abb. 271 WS Q200 - ante-operam 270 Ground - sbarr. abb. 269 Bank Sta - sbarr. abb. 268 Ground - ante-operam 267 Bank Sta - ante-operam 266 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.6 Elevation (m) 272 Legend 271 WS Q200 - sbarr. abb. 270 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. abb. 269 Bank Sta - sbarr. abb. 268 Ground - ante-operam 267 Bank Sta - ante-operam 266 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.5 272 Legend Elevation (m) 271 WS Q200 - sbarr. abb. 270 WS Q200 - ante-operam 269 Ground - sbarr. abb. 268 Bank Sta - sbarr. abb. 267 Ground - ante-operam 266 Bank Sta - ante-operam 265 0 50 100 150 Station (m) 200 250 T. Stura di Demo Loc. Boschetti Legend WS Q200 - sbarr. abb. 290 WS Q200 - ante-operam Ground Elevation (m) 280 270 0 500 1000 Main Channel Distance (m) 1 cm Horiz. = 84.2 m 1 cm Vert. = 2.5 m 1500 26 25 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 - Presa 6 5 4 3 2 1 0.9 0.8 0.7 0.6 260 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q200 Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti 26 Q200 ante-operam 862.00 275.48 279.39 278.04 279.82 0.001786 2.92 309.17 127.84 0.50 Loc. Boschetti 26 Q200 sbarr. abb. 862.00 275.48 279.39 278.04 279.82 0.001786 2.92 309.17 127.84 0.50 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 25 25 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 275.26 275.26 279.26 279.26 279.68 279.68 0.001697 0.001697 2.89 2.89 314.31 314.31 113.54 113.54 0.49 0.49 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 24 24 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 275.16 275.16 279.19 279.19 279.59 279.59 0.001558 0.001558 2.82 2.82 316.80 316.80 105.14 105.14 0.47 0.47 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 23 23 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 274.90 274.90 276.80 276.80 278.99 278.99 0.023907 0.023907 6.56 6.56 131.41 131.41 77.06 77.06 1.60 1.60 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 22 22 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 274.80 274.80 277.51 277.51 278.12 278.12 0.004423 0.004423 3.48 3.48 247.69 247.69 107.16 107.16 0.73 0.73 Loc. Boschetti 21 Q200 ante-operam 862.00 274.56 277.39 276.67 277.81 0.002860 2.86 300.97 125.93 0.59 Loc. Boschetti 21 Q200 sbarr. abb. 862.00 274.56 277.39 276.67 277.81 0.002860 2.86 300.97 125.93 0.59 Loc. Boschetti 20 Q200 ante-operam 862.00 273.51 276.80 276.21 277.20 0.003248 2.81 306.80 146.66 0.62 Loc. Boschetti 20 Q200 sbarr. abb. 862.00 273.51 276.80 276.21 277.20 0.003248 2.81 306.80 146.66 0.62 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 19 19 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 273.28 273.28 276.65 276.65 276.09 276.09 277.01 277.01 0.003223 0.003223 2.66 2.66 324.01 324.01 166.74 166.74 0.61 0.61 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 18 18 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 273.13 273.13 276.27 276.27 275.97 275.97 276.82 276.82 0.006657 0.006657 3.30 3.30 261.56 261.56 169.04 169.04 0.85 0.85 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 17 17 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 272.74 272.74 276.04 276.04 275.49 275.49 276.40 276.40 0.003974 0.003974 2.68 2.68 321.28 321.28 191.26 191.26 0.66 0.66 Loc. Boschetti 16 Q200 ante-operam 862.00 272.43 275.80 275.19 276.17 0.003693 2.68 321.66 188.89 0.64 Loc. Boschetti 16 Q200 sbarr. abb. 862.00 272.43 275.80 275.19 276.17 0.003693 2.68 321.66 188.89 0.64 Loc. Boschetti 15 Q200 ante-operam 862.00 272.20 275.57 274.91 275.98 0.004203 2.83 306.18 188.33 0.68 Loc. Boschetti 15 Q200 sbarr. abb. 862.00 272.20 275.57 274.91 275.98 0.004203 2.83 306.18 188.33 0.68 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 14 14 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 271.86 271.86 275.13 275.13 274.90 274.90 275.72 275.72 0.007215 0.007215 3.41 3.41 252.61 252.61 164.06 164.06 0.88 0.88 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 13 13 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 271.30 271.30 274.80 274.80 274.42 274.42 275.33 275.33 0.005171 0.005171 3.20 3.20 269.10 269.10 149.58 149.58 0.76 0.76 277.44 277.44 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q200 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti Loc. Boschetti 12 12 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 271.01 271.01 274.65 274.65 273.91 273.91 275.05 275.05 0.003093 0.003093 2.83 2.83 304.60 304.60 138.78 138.78 0.61 0.61 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 11 11 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 270.52 270.52 274.63 274.63 273.40 273.40 274.91 274.91 0.001510 0.001510 2.34 2.34 368.87 368.87 134.82 134.82 0.44 0.44 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 10 10 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 270.49 270.49 274.38 274.38 273.42 273.42 274.80 274.80 0.002331 0.002331 2.86 2.86 300.89 300.89 106.85 106.85 0.54 0.54 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 9 9 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 270.50 270.50 273.48 273.48 273.48 273.48 274.55 274.55 0.008594 0.008594 4.58 4.58 188.23 188.23 87.69 87.69 1.00 1.00 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 8 8 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 270.21 270.21 273.08 273.42 272.86 272.86 273.86 274.00 0.006178 0.003795 3.92 3.38 220.05 255.47 102.10 104.65 0.85 0.68 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 7 7 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 269.50 270.20 272.95 273.12 272.35 273.43 273.65 0.003649 0.003518 3.09 3.22 278.61 269.90 123.42 106.48 0.66 0.63 Loc. Boschetti 6 Q200 ante-operam 862.00 269.26 272.67 272.14 273.21 0.003845 3.27 268.71 123.04 0.68 Loc. Boschetti 6 Q200 sbarr. abb. 862.00 269.26 272.70 272.00 273.14 0.002951 2.95 298.08 129.10 0.59 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 5 5 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 269.35 269.35 272.42 272.53 272.02 272.00 272.93 272.92 0.004381 0.003008 3.14 2.77 274.90 312.22 141.84 146.62 0.71 0.59 Loc. Boschetti 4 Q200 ante-operam 862.00 268.89 272.07 271.66 272.54 0.004326 3.03 284.13 148.68 0.70 Loc. Boschetti 4 Q200 sbarr. abb. 862.00 268.89 272.27 271.66 272.66 0.003079 2.73 315.20 149.15 0.60 Loc. Boschetti 3 Q200 ante-operam 862.00 268.42 271.63 271.46 272.13 0.006629 3.14 274.52 188.49 0.83 Loc. Boschetti 3 Q200 sbarr. abb. 862.00 268.42 271.65 271.45 272.13 0.006165 3.07 280.71 188.37 0.80 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 2 2 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 268.15 268.15 271.27 271.23 270.95 271.63 271.61 0.004600 0.005049 2.67 2.75 322.68 313.73 215.61 215.52 0.70 0.73 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 1 1 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 267.37 267.37 270.88 270.88 270.32 270.32 271.16 271.16 0.002945 0.002945 2.34 2.34 368.44 368.44 215.25 215.25 0.57 0.57 Loc. Boschetti 0.9 Q200 ante-operam 862.00 267.08 270.75 270.02 270.98 0.002135 2.15 401.75 210.07 0.50 Loc. Boschetti 0.9 Q200 sbarr. abb. 862.00 267.08 270.75 270.02 270.98 0.002135 2.15 401.75 210.07 0.50 Loc. Boschetti 0.8 Q200 ante-operam 862.00 267.06 270.29 269.93 270.76 0.006529 3.03 284.25 204.88 0.82 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q200 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Loc. Boschetti 0.8 Q200 sbarr. abb. 862.00 267.06 270.29 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.7 0.7 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 266.86 266.86 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.6 0.6 Q200 Q200 ante-operam sbarr. abb. 862.00 862.00 Loc. Boschetti 0.5 Q200 ante-operam Loc. Boschetti 0.5 Q200 sbarr. abb. Crit W.S. (m) 269.93 E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl 270.76 0.006529 3.03 284.25 204.88 0.82 270.02 270.02 270.44 270.44 0.005289 0.005289 2.90 2.90 297.28 297.28 195.11 195.11 0.75 0.75 266.74 266.74 269.44 269.44 270.10 270.10 0.005835 0.005835 3.59 3.59 239.86 239.86 122.67 122.67 0.82 0.82 862.00 265.91 268.17 268.46 269.24 0.021897 4.57 188.49 182.15 1.44 862.00 265.91 268.17 268.46 269.24 0.021878 4.57 188.54 182.16 1.43 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 5 RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q500 IN CONDIZIONI DI ABBATTIMENTO COMPLETO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 26 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. abb. 279 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 278 Bank Sta - sbarr. abb. 277 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 25 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. abb. 279 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. Bank Sta - sbarr. abb. 277 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 24 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. abb. 279 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 278 Bank Sta - sbarr. abb. 277 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 23 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. abb. 279 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 278 Levee - sbarr. abb. 277 Bank Sta - sbarr. abb. 276 Ground - ante operam Levee - ante operam 275 Bank Sta - ante operam 274 0 20 40 60 80 100 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 22 281 Legend Elevation (m) 280 WS Q500 - sbarr. abb. 279 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. 277 Bank Sta - sbarr. abb. 276 Ground - ante operam 275 Bank Sta - ante operam 274 0 20 40 60 80 100 120 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 21 Elevation (m) 278.5 Legend 278.0 WS Q500 - sbarr. abb. 277.5 WS Q500 - ante operam 277.0 Ground - sbarr. abb. 276.5 Levee - sbarr. abb. 276.0 Bank Sta - sbarr. abb. Ground - ante operam 275.5 Levee - ante operam 275.0 Bank Sta - ante operam 274.5 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 20 279 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q500 - ante operam 277 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 275 Ground - ante operam Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 19 278 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 277 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. abb. 275 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 18 Elevation (m) 280 Legend 279 WS Q500 - sbarr. abb. 278 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 277 Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 275 Ground - ante operam Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 273 0 50 100 Station (m) 150 200 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 17 282 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 16 282 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 15 282 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 272 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 14 280 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante operam 272 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 13 280 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Ground - ante operam 272 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 12 Elevation (m) 278 Legend 277 WS Q500 - sbarr. abb. 276 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 275 Levee - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. 273 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 271 0 50 100 150 Station (m) 200 250 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 11 Elevation (m) 278 Legend 277 WS Q500 - sbarr. abb. 276 WS Q500 - ante operam 275 Ground - sbarr. abb. 274 Levee - sbarr. abb. 273 Bank Sta - sbarr. abb. Ground - ante operam 272 Levee - ante operam 271 Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 10 277 Legend 276 WS Q500 - sbarr. abb. 275 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 274 Levee - sbarr. abb. 273 Bank Sta - sbarr. abb. 272 Ground - ante operam Levee - ante operam 271 Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 9 282 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 274 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 270 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 8 282 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 276 Bank Sta - sbarr. abb. 274 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 270 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 7 276 Legend 275 WS Q500 - sbarr. abb. 274 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 273 Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 6 275 Legend 274 WS Q500 - ante operam WS Q500 - sbarr. abb. 273 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 5 Elevation (m) 276 Legend 275 WS Q500 - sbarr. abb. 274 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 273 Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 0 50 100 150 200 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 4 277 276 275 274 273 272 271 270 269 268 Legend WS Q500 - sbarr. abb. WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. Bank Sta - sbarr. abb. Ground - ante operam Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 3 280 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 278 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 274 Bank Sta - sbarr. abb. 272 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 268 0 50 100 150 Station (m) 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 2 280 Legend 278 WS Q500 - ante operam 276 WS Q500 - sbarr. abb. Ground - sbarr. abb. 274 Levee - sbarr. abb. 272 Bank Sta - sbarr. abb. 270 Ground - ante operam Bank Sta - ante operam 268 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 1 274 Legend 273 WS Q500 - sbarr. abb. 272 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 271 Levee - sbarr. abb. 270 Bank Sta - sbarr. abb. 269 Ground - ante operam Levee - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.9 273 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 272 WS Q500 - ante operam 271 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 270 Bank Sta - sbarr. abb. 269 Ground - ante operam Levee - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 0 50 100 150 200 Station (m) 250 300 350 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.8 273 Legend WS Q500 - sbarr. abb. Elevation (m) 272 WS Q500 - ante operam 271 Ground - sbarr. abb. Levee - sbarr. abb. 270 Bank Sta - sbarr. abb. 269 Ground - ante operam Levee - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.7 273 Legend Elevation (m) 272 WS Q500 - sbarr. abb. 271 WS Q500 - ante operam 270 Ground - sbarr. abb. 269 Bank Sta - sbarr. abb. 268 Ground - ante operam 267 Bank Sta - ante operam 266 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.6 Elevation (m) 272 Legend 271 WS Q500 - sbarr. abb. 270 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. abb. 269 Bank Sta - sbarr. abb. 268 Ground - ante operam 267 Bank Sta - ante operam 266 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.5 272 Legend Elevation (m) 271 WS Q500 - sbarr. abb. 270 WS Q500 - ante operam 269 Ground - sbarr. abb. 268 Bank Sta - sbarr. abb. 267 Ground - ante operam 266 Bank Sta - ante operam 265 0 50 100 150 Station (m) 200 250 T. Stura di Demo Loc. Boschetti Legend WS Q500 - ante operam WS Q500 - sbarr. abb. 290 Ground Elevation (m) 280 270 0 500 1000 Main Channel Distance (m) 1 cm Horiz. = 84.5 m 1 cm Vert. = 2.5 m 1500 25 26 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0.9 0.8 0.7 0.6 260 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q500 Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti 26 Q500 ante operam 1293.00 275.48 280.31 278.76 280.86 0.001734 3.35 430.89 139.33 0.51 Loc. Boschetti 26 Q500 sbarr. abb. 1293.00 275.48 280.31 278.76 280.86 0.001734 3.35 430.89 139.33 0.51 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 25 25 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 275.26 275.26 280.18 280.18 280.73 280.73 0.001705 0.001705 3.35 3.35 425.27 425.27 125.98 125.98 0.51 0.51 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 24 24 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 275.16 275.16 280.10 280.10 280.65 280.65 0.001619 0.001619 3.32 3.32 421.11 421.11 120.49 120.49 0.50 0.50 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 23 23 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 274.90 274.90 277.46 277.46 278.17 278.17 280.02 280.02 0.018436 0.018436 7.08 7.08 182.55 182.55 77.70 77.70 1.47 1.47 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 22 22 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 274.80 274.80 277.17 277.17 277.64 277.64 279.07 279.07 0.016516 0.016516 6.10 6.10 212.08 212.08 106.58 106.58 1.38 1.38 Loc. Boschetti 21 Q500 ante operam 1293.00 274.56 277.93 277.21 278.56 0.003310 3.50 369.60 129.28 0.66 Loc. Boschetti 21 Q500 sbarr. abb. 1293.00 274.56 277.93 277.21 278.56 0.003310 3.50 369.60 129.28 0.66 Loc. Boschetti 20 Q500 ante operam 1293.00 273.51 277.25 276.70 277.86 0.003882 3.46 373.45 149.00 0.70 Loc. Boschetti 20 Q500 sbarr. abb. 1293.00 273.51 277.25 276.70 277.86 0.003882 3.46 373.45 149.00 0.70 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 19 19 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 273.28 273.28 277.09 277.09 276.54 276.54 277.63 277.63 0.003693 0.003693 3.25 3.25 398.04 398.04 167.79 167.79 0.67 0.67 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 18 18 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 273.13 273.13 276.72 276.72 276.58 276.58 277.44 277.44 0.006859 0.006859 3.74 3.74 345.59 345.59 188.71 188.71 0.88 0.88 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 17 17 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 272.74 272.74 276.57 276.57 276.03 276.03 277.04 277.04 0.003610 0.003610 3.06 3.06 423.89 423.89 200.60 200.60 0.66 0.66 Loc. Boschetti 16 Q500 ante operam 1293.00 272.43 276.35 275.77 276.83 0.003356 3.06 432.78 214.62 0.64 Loc. Boschetti 16 Q500 sbarr. abb. 1293.00 272.43 276.35 275.77 276.83 0.003356 3.06 432.78 214.62 0.64 Loc. Boschetti 15 Q500 ante operam 1293.00 272.20 276.14 275.61 276.64 0.003619 3.15 426.06 233.10 0.66 Loc. Boschetti 15 Q500 sbarr. abb. 1293.00 272.20 276.14 275.61 276.64 0.003619 3.15 426.06 233.10 0.66 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 14 14 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 271.86 271.86 275.78 275.78 275.44 275.44 276.43 276.43 0.005032 0.005032 3.58 3.58 370.30 370.30 233.76 233.76 0.78 0.78 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 13 13 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 271.30 271.30 275.63 275.63 274.98 274.98 276.17 276.17 0.003331 0.003331 3.28 3.28 405.04 405.04 219.39 219.39 0.65 0.65 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q500 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti Loc. Boschetti 12 12 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 271.01 271.01 275.53 275.53 274.49 274.49 275.98 275.98 0.002288 0.002288 3.00 3.00 447.44 447.44 214.54 214.54 0.55 0.55 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 11 11 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 270.52 270.52 275.52 275.52 273.93 273.93 275.86 275.86 0.001358 0.001358 2.63 2.63 523.30 523.30 208.54 208.54 0.44 0.44 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 10 10 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 270.49 270.49 275.23 275.23 274.02 274.02 275.76 275.76 0.002137 0.002137 3.25 3.25 426.61 426.61 185.91 185.91 0.54 0.54 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 9 9 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 270.50 270.50 274.19 274.19 274.19 274.19 275.53 275.53 0.007562 0.007562 5.14 5.14 254.65 254.65 106.64 106.64 0.98 0.98 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 8 8 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 270.21 270.21 273.55 274.04 273.46 273.46 274.73 274.87 0.007202 0.004066 4.81 4.04 269.35 323.07 106.08 111.66 0.95 0.73 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 7 7 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 269.50 270.20 273.49 273.64 272.93 274.20 274.46 0.004042 0.004360 3.73 4.03 346.32 325.53 124.55 107.49 0.71 0.72 Loc. Boschetti 6 Q500 ante operam 1293.00 269.26 273.07 272.73 273.95 0.005143 4.18 324.93 160.16 0.80 Loc. Boschetti 6 Q500 sbarr. abb. 1293.00 269.26 273.07 272.54 273.81 0.004178 3.83 353.33 166.30 0.72 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 5 5 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 269.35 269.35 272.72 272.81 272.51 272.37 273.58 273.50 0.006255 0.004556 4.11 3.68 317.40 354.84 147.79 174.64 0.87 0.74 Loc. Boschetti 4 Q500 ante operam 1293.00 268.89 272.44 272.13 273.07 0.004996 3.53 366.09 168.98 0.77 Loc. Boschetti 4 Q500 sbarr. abb. 1293.00 268.89 272.64 272.13 273.14 0.003365 3.11 415.59 170.24 0.64 Loc. Boschetti 3 Q500 ante operam 1293.00 268.42 271.99 271.86 272.71 0.007246 3.78 341.89 189.58 0.90 Loc. Boschetti 3 Q500 sbarr. abb. 1293.00 268.42 272.04 271.85 272.72 0.006507 3.66 353.35 189.51 0.86 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 2 2 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 268.15 268.15 271.69 271.64 271.32 272.19 272.17 0.004585 0.004947 3.13 3.20 412.89 403.49 216.47 216.38 0.72 0.75 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 1 1 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 267.37 267.37 271.37 271.37 270.72 270.71 271.75 271.75 0.002894 0.002894 2.73 2.73 474.29 474.29 217.20 217.20 0.59 0.59 Loc. Boschetti 0.9 Q500 ante operam 1293.00 267.08 271.23 270.40 271.57 0.002285 2.57 503.83 211.65 0.53 Loc. Boschetti 0.9 Q500 sbarr. abb. 1293.00 267.08 271.23 270.40 271.57 0.002285 2.57 503.83 211.65 0.53 Loc. Boschetti 0.8 Q500 ante operam 1293.00 267.06 270.78 270.51 271.36 0.005402 3.36 385.32 206.74 0.78 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q500 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Loc. Boschetti 0.8 Q500 sbarr. abb. 1293.00 267.06 270.78 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.7 0.7 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 266.86 266.86 270.58 270.58 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.6 0.6 Q500 Q500 ante operam sbarr. abb. 1293.00 1293.00 266.74 266.74 269.98 269.98 Loc. Boschetti 0.5 Q500 ante operam 1293.00 265.91 Loc. Boschetti 0.5 Q500 sbarr. abb. 1293.00 265.91 Crit W.S. (m) 270.51 E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl 271.36 0.005402 3.36 385.32 206.74 0.78 271.09 271.09 0.004225 0.004225 3.16 3.16 416.72 416.72 248.20 248.20 0.70 0.70 269.98 269.98 270.84 270.84 0.008973 0.008973 4.09 4.09 317.51 317.51 205.89 205.89 1.00 1.00 268.48 268.87 269.89 0.021576 5.25 246.42 191.60 1.48 268.48 268.87 269.89 0.021576 5.25 246.42 191.60 1.48 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 6 RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q200 IN CONDIZIONI DI SEMIABBATTIMENTO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 26 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. 279 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. semiabb. 278 Bank Sta - sbarr. semiabb. 277 Ground - ante-operam 276 Bank Sta - ante-operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 25 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. 279 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. semiabb. Bank Sta - sbarr. semiabb. 277 Ground - ante-operam 276 Bank Sta - ante-operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 24 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. 279 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. semiabb. 278 Bank Sta - sbarr. semiabb. 277 Ground - ante-operam 276 Bank Sta - ante-operam 275 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 23 281 Legend 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 279 Ground - sbarr. semiabb. 278 Levee - sbarr. semiabb. 277 Bank Sta - sbarr. semiabb. 276 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 275 Bank Sta - ante-operam 274 0 20 40 60 80 100 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 22 281 Legend Elevation (m) 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. 279 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 277 Bank Sta - sbarr. semiabb. 276 Ground - ante-operam 275 Bank Sta - ante-operam 274 0 20 40 60 80 100 120 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 21 278.5 Legend 278.0 WS Q200 - sbarr. semiabb. 277.5 WS Q200 - ante-operam 277.0 Ground - sbarr. semiabb. 276.5 Levee - sbarr. semiabb. 276.0 Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 275.5 Levee - ante-operam 275.0 Bank Sta - ante-operam 274.5 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 20 279 Legend 278 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 277 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 275 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 274 Bank Sta - ante-operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 19 278 Legend WS Q200 - ante-operam Elevation (m) 277 WS Q200 - sbarr. semiabb. 276 Ground - sbarr. semiabb. 275 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 18 Elevation (m) 280 Legend 279 WS Q200 - ante-operam 278 WS Q200 - sbarr. semiabb. Ground - sbarr. semiabb. 277 Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 275 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 274 Bank Sta - ante-operam 273 0 50 100 Station (m) 150 200 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 17 282 Legend WS Q200 - ante-operam Elevation (m) 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. 278 Ground - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 16 282 Legend WS Q200 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 15 282 Legend WS Q200 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 280 WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 274 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 272 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 14 280 Legend WS Q200 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 278 WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 272 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 13 280 Legend WS Q200 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 278 WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 272 Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 12 278 Legend 277 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 275 Levee - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. 273 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 272 Bank Sta - ante-operam 271 0 50 100 150 Station (m) 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 11 278 Legend 277 WS Q200 - sbarr. semiabb. 276 WS Q200 - ante-operam 275 Ground - sbarr. semiabb. 274 Levee - sbarr. semiabb. 273 Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 272 Levee - ante-operam 271 Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 10 277 Legend 276 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 275 Ground - sbarr. semiabb. 274 Levee - sbarr. semiabb. 273 Bank Sta - sbarr. semiabb. 272 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 271 Bank Sta - ante-operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 9 282 Legend 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 274 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 272 Bank Sta - ante-operam 270 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 8 282 Legend 280 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 278 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 274 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 272 Bank Sta - ante-operam 270 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 7 276 Legend 275 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 274 - sbarr. semiabb. 273 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. 271 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 269 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 6 275 Legend 274 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 273 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. 271 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 269 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 5 276 Legend 275 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 274 Ground - sbarr. semiabb. 273 Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. 271 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 269 0 50 100 150 200 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 4 277 276 275 274 273 272 271 270 269 268 Legend WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam Levee - ante-operam Bank Sta - ante-operam 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 3 280 Legend 278 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 276 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. 272 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 268 0 50 100 150 Station (m) 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 2 280 Legend 278 WS Q200 - ante-operam 276 WS Q200 - sbarr. semiabb. Ground - sbarr. semiabb. 274 Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante-operam 270 Bank Sta - ante-operam 268 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 1 274 Legend 273 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 272 Ground - sbarr. semiabb. 271 Levee - sbarr. semiabb. 270 Bank Sta - sbarr. semiabb. 269 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 268 Bank Sta - ante-operam 267 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.9 273 Legend 272 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 271 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 270 Bank Sta - sbarr. semiabb. 269 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 268 Bank Sta - ante-operam 267 0 50 100 150 200 Station (m) 250 300 350 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.8 273 Legend 272 WS Q200 - sbarr. semiabb. WS Q200 - ante-operam 271 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 270 Bank Sta - sbarr. semiabb. 269 Ground - ante-operam Levee - ante-operam 268 Bank Sta - ante-operam 267 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.7 273 Legend Elevation (m) 272 WS Q200 - sbarr. semiabb. 271 WS Q200 - ante-operam 270 Ground - sbarr. semiabb. 269 Bank Sta - sbarr. semiabb. 268 Ground - ante-operam 267 Bank Sta - ante-operam 266 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.6 Elevation (m) 272 Legend 271 WS Q200 - sbarr. semiabb. 270 WS Q200 - ante-operam Ground - sbarr. semiabb. 269 Bank Sta - sbarr. semiabb. 268 Ground - ante-operam 267 Bank Sta - ante-operam 266 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.5 272 Legend Elevation (m) 271 WS Q200 - sbarr. semiabb. 270 WS Q200 - ante-operam 269 Ground - sbarr. semiabb. 268 Bank Sta - sbarr. semiabb. 267 Ground - ante-operam 266 Bank Sta - ante-operam 265 0 50 100 150 Station (m) 200 250 T. Stura di Demo Loc. Boschetti Legend WS Q200 - sbarr. semiabb. 290 WS Q200 - ante-operam Ground Elevation (m) 280 270 0 500 1000 Main Channel Distance (m) 1 cm Horiz. = 85.7 m 1 cm Vert. = 2.5 m 1500 25 26 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0.9 0.8 0.7 0.6 260 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q200 Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti 26 Q200 ante-operam 862.00 275.48 279.39 278.04 279.82 0.001786 2.92 309.17 127.84 0.50 Loc. Boschetti 26 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 275.48 279.39 278.04 279.82 0.001786 2.92 309.17 127.84 0.50 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 25 25 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 275.26 275.26 279.26 279.26 279.68 279.68 0.001697 0.001697 2.89 2.89 314.31 314.31 113.54 113.54 0.49 0.49 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 24 24 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 275.16 275.16 279.19 279.19 279.59 279.59 0.001558 0.001558 2.82 2.82 316.80 316.80 105.14 105.14 0.47 0.47 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 23 23 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 274.90 274.90 276.80 276.80 278.99 278.99 0.023907 0.023907 6.56 6.56 131.41 131.41 77.06 77.06 1.60 1.60 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 22 22 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 274.80 274.80 277.51 277.51 278.12 278.12 0.004423 0.004423 3.48 3.48 247.69 247.69 107.16 107.16 0.73 0.73 Loc. Boschetti 21 Q200 ante-operam 862.00 274.56 277.39 276.67 277.81 0.002860 2.86 300.97 125.93 0.59 Loc. Boschetti 21 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 274.56 277.39 276.67 277.81 0.002860 2.86 300.97 125.93 0.59 Loc. Boschetti 20 Q200 ante-operam 862.00 273.51 276.80 276.21 277.20 0.003248 2.81 306.80 146.66 0.62 Loc. Boschetti 20 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 273.51 276.80 276.21 277.20 0.003247 2.81 306.82 146.66 0.62 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 19 19 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 273.28 273.28 276.65 276.65 276.09 276.09 277.01 277.01 0.003223 0.003223 2.66 2.66 324.01 324.02 166.74 166.74 0.61 0.61 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 18 18 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 273.13 273.13 276.27 276.27 275.97 275.97 276.82 276.82 0.006657 0.006655 3.30 3.30 261.56 261.59 169.04 169.06 0.85 0.85 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 17 17 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 272.74 272.74 276.04 276.04 275.49 275.49 276.40 276.40 0.003974 0.003970 2.68 2.68 321.28 321.38 191.26 191.27 0.66 0.66 Loc. Boschetti 16 Q200 ante-operam 862.00 272.43 275.80 275.19 276.17 0.003693 2.68 321.66 188.89 0.64 Loc. Boschetti 16 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 272.43 275.81 275.19 276.17 0.003686 2.68 321.84 188.93 0.64 Loc. Boschetti 15 Q200 ante-operam 862.00 272.20 275.57 274.91 275.98 0.004203 2.83 306.18 188.33 0.68 Loc. Boschetti 15 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 272.20 275.57 274.91 275.98 0.004192 2.82 306.45 188.42 0.68 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 14 14 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 271.86 271.86 275.13 275.13 274.90 274.90 275.72 275.72 0.007215 0.007136 3.41 3.40 252.61 253.46 164.06 164.08 0.88 0.87 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 13 13 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 271.30 271.30 274.80 274.84 274.42 274.42 275.33 275.34 0.005171 0.004831 3.20 3.14 269.10 274.70 149.58 149.63 0.76 0.74 277.44 277.44 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q200 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti Loc. Boschetti 12 12 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 271.01 271.01 274.65 274.70 273.91 273.91 275.05 275.09 0.003093 0.002869 2.83 2.76 304.60 311.76 138.78 138.97 0.61 0.59 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 11 11 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 270.52 270.52 274.63 274.68 273.40 273.40 274.91 274.95 0.001510 0.001423 2.34 2.30 368.87 376.03 134.82 136.50 0.44 0.43 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 10 10 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 270.49 270.49 274.38 274.45 273.42 273.42 274.80 274.85 0.002331 0.002152 2.86 2.79 300.89 308.44 106.85 107.05 0.54 0.53 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 9 9 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 270.50 270.50 273.48 273.93 273.48 273.48 274.55 274.66 0.008594 0.004595 4.58 3.78 188.23 228.69 87.69 95.60 1.00 0.75 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 8 8 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 270.21 270.21 273.08 273.99 272.86 272.86 273.86 274.37 0.006178 0.001924 3.92 2.75 220.05 316.60 102.10 111.00 0.85 0.50 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 7 7 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 269.50 271.10 272.95 273.42 272.35 273.43 274.17 0.003649 0.006501 3.09 3.82 278.61 225.37 123.42 107.06 0.66 0.84 Loc. Boschetti 6 Q200 ante-operam 862.00 269.26 272.67 272.14 273.21 0.003845 3.27 268.71 123.04 0.68 Loc. Boschetti 6 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 269.26 272.70 272.00 273.14 0.002951 2.95 298.08 129.10 0.59 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 5 5 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 269.35 269.35 272.42 272.53 272.02 272.00 272.93 272.92 0.004381 0.003008 3.14 2.77 274.90 312.22 141.84 146.62 0.71 0.59 Loc. Boschetti 4 Q200 ante-operam 862.00 268.89 272.07 271.66 272.54 0.004326 3.03 284.13 148.68 0.70 Loc. Boschetti 4 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 268.89 272.27 271.66 272.66 0.003079 2.73 315.20 149.15 0.60 Loc. Boschetti 3 Q200 ante-operam 862.00 268.42 271.63 271.46 272.13 0.006629 3.14 274.52 188.49 0.83 Loc. Boschetti 3 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 268.42 271.65 271.45 272.13 0.006165 3.07 280.71 188.37 0.80 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 2 2 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 268.15 268.15 271.27 271.23 270.95 271.63 271.61 0.004600 0.005049 2.67 2.75 322.68 313.73 215.61 215.52 0.70 0.73 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 1 1 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 267.37 267.37 270.88 270.88 270.32 270.32 271.16 271.16 0.002945 0.002945 2.34 2.34 368.44 368.44 215.25 215.25 0.57 0.57 Loc. Boschetti 0.9 Q200 ante-operam 862.00 267.08 270.75 270.02 270.98 0.002135 2.15 401.75 210.07 0.50 Loc. Boschetti 0.9 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 267.08 270.75 270.02 270.98 0.002135 2.15 401.75 210.07 0.50 Loc. Boschetti 0.8 Q200 ante-operam 862.00 267.06 270.29 269.93 270.76 0.006529 3.03 284.25 204.88 0.82 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q200 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Loc. Boschetti 0.8 Q200 sbarr. semiabb. 862.00 267.06 270.29 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.7 0.7 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 266.86 266.86 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.6 0.6 Q200 Q200 ante-operam sbarr. semiabb. 862.00 862.00 Loc. Boschetti 0.5 Q200 ante-operam Loc. Boschetti 0.5 Q200 sbarr. semiabb. Crit W.S. (m) 269.93 E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl 270.76 0.006529 3.03 284.25 204.88 0.82 270.02 270.02 270.44 270.44 0.005289 0.005289 2.90 2.90 297.28 297.28 195.11 195.11 0.75 0.75 266.74 266.74 269.44 269.44 270.10 270.10 0.005835 0.005835 3.59 3.59 239.86 239.86 122.67 122.67 0.82 0.82 862.00 265.91 268.17 268.46 269.24 0.021897 4.57 188.49 182.15 1.44 862.00 265.91 268.17 268.46 269.24 0.021878 4.57 188.54 182.16 1.43 PROGETTO DI DERIVAZIONE D’ACQUA AD USO IDROELETTRICO DAL F. STURA DI DEMONTE A MEZZO DEL CANALE IRRIGUO “LA ROVERE-BOSCHETTI” - RELAZIONE DI COMPATIBILITÀ IDRAULICA - ALLEGATO 7 RISULTATI DELLA SIMULAZIONE IDRAULICA CON LA Q500 IN CONDIZIONI DI SEMIABBATTIMENTO DELLO SBARRAMENTO DI DERIVAZIONE River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 26 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. 279 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. semiabb. 278 Bank Sta - sbarr. semiabb. 277 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 25 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. 279 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. Bank Sta - sbarr. semiabb. 277 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 0 20 40 60 80 100 120 140 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 24 Elevation (m) 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. 279 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. semiabb. 278 Bank Sta - sbarr. semiabb. 277 Ground - ante operam 276 Bank Sta - ante operam 275 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 23 281 Legend 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 279 Ground - sbarr. semiabb. 278 Levee - sbarr. semiabb. 277 Bank Sta - sbarr. semiabb. 276 Ground - ante operam Levee - ante operam 275 Bank Sta - ante operam 274 0 20 40 60 80 100 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 22 281 Legend Elevation (m) 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. 279 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 277 Bank Sta - sbarr. semiabb. 276 Ground - ante operam 275 Bank Sta - ante operam 274 0 20 40 60 80 100 120 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 21 278.5 Legend 278.0 WS Q500 - sbarr. semiabb. 277.5 WS Q500 - ante operam 277.0 Ground - sbarr. semiabb. 276.5 Levee - sbarr. semiabb. 276.0 Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 275.5 Levee - ante operam 275.0 Bank Sta - ante operam 274.5 0 20 40 60 80 Station (m) 100 120 140 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 20 279 Legend 278 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 277 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 275 Ground - ante operam Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 19 278 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 277 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 275 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 273 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 18 280 Legend 279 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 277 Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 275 Ground - ante operam Levee - ante operam 274 Bank Sta - ante operam 273 0 50 100 Station (m) 150 200 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 17 282 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 16 282 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 272 0 50 100 150 200 250 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 15 282 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 280 WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 274 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 272 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 14 280 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 278 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 272 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 13 280 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. Elevation (m) 278 WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 272 Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 12 278 Legend 277 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. semiabb. 275 Levee - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. 273 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 271 0 50 100 150 Station (m) 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 11 278 Legend 277 WS Q500 - sbarr. semiabb. 276 WS Q500 - ante operam 275 Ground - sbarr. semiabb. 274 Levee - sbarr. semiabb. 273 Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 272 Levee - ante operam 271 Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 10 277 Legend 276 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 275 Ground - sbarr. semiabb. 274 Levee - sbarr. semiabb. 273 Bank Sta - sbarr. semiabb. 272 Ground - ante operam Levee - ante operam 271 Bank Sta - ante operam 270 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 9 282 Legend 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 274 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 270 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 8 282 Legend 280 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 278 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 276 Bank Sta - sbarr. semiabb. 274 Ground - ante operam Levee - ante operam 272 Bank Sta - ante operam 270 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 7 276 Legend 275 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 274 - sbarr. semiabb. 273 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 6 275 Legend WS Q500 - ante operam Elevation (m) 274 WS Q500 - sbarr. semiabb. 273 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 0 20 40 60 80 100 Station (m) 120 140 160 180 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 5 276 Legend 275 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 274 Ground - sbarr. semiabb. 273 Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. 271 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 269 0 50 100 150 200 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 4 277 276 275 274 273 272 271 270 269 268 Legend WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante operam Levee - ante operam Bank Sta - ante operam 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 3 280 Legend 278 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 276 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 274 Bank Sta - sbarr. semiabb. 272 Ground - ante operam Levee - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 268 0 50 100 150 Station (m) 200 250 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 2 280 Legend 278 WS Q500 - ante operam 276 WS Q500 - sbarr. semiabb. Ground - sbarr. semiabb. 274 Levee - sbarr. semiabb. 272 Bank Sta - sbarr. semiabb. Ground - ante operam 270 Bank Sta - ante operam 268 0 50 100 150 200 250 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 1 274 Legend 273 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 272 Ground - sbarr. semiabb. 271 Levee - sbarr. semiabb. 270 Bank Sta - sbarr. semiabb. 269 Ground - ante operam Levee - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 0 50 100 150 200 250 300 Station (m) Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.9 273 Legend 272 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 271 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 270 Bank Sta - sbarr. semiabb. 269 Ground - ante operam Levee - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 0 50 100 150 200 Station (m) 250 300 350 Elevation (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.8 273 Legend 272 WS Q500 - sbarr. semiabb. WS Q500 - ante operam 271 Ground - sbarr. semiabb. Levee - sbarr. semiabb. 270 Bank Sta - sbarr. semiabb. 269 Ground - ante operam Levee - ante operam 268 Bank Sta - ante operam 267 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.7 273 Legend Elevation (m) 272 WS Q500 - sbarr. semiabb. 271 WS Q500 - ante operam 270 Ground - sbarr. semiabb. 269 Bank Sta - sbarr. semiabb. 268 Ground - ante operam 267 Bank Sta - ante operam 266 0 50 100 150 200 250 300 350 Station (m) River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.6 Elevation (m) 272 Legend 271 WS Q500 - sbarr. semiabb. 270 WS Q500 - ante operam Ground - sbarr. semiabb. 269 Bank Sta - sbarr. semiabb. 268 Ground - ante operam 267 Bank Sta - ante operam 266 0 50 100 150 Station (m) 200 250 300 River = T. Stura di Demo Reach = Loc. Boschetti RS = 0.5 272 Legend Elevation (m) 271 WS Q500 - sbarr. semiabb. 270 WS Q500 - ante operam 269 Ground - sbarr. semiabb. 268 Bank Sta - sbarr. semiabb. 267 Ground - ante operam 266 Bank Sta - ante operam 265 0 50 100 150 Station (m) 200 250 T. Stura di Demo Loc. Boschetti Legend WS Q500 - ante operam WS Q500 - sbarr. semiabb. 290 Ground Elevation (m) 280 270 0 500 1000 Main Channel Distance (m) 1 cm Horiz. = 86 m 1 cm Vert. = 2.5 m 1500 25 26 24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0.9 0.8 0.7 0.6 260 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q500 Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti 26 Q500 ante operam 1293.00 275.48 280.31 278.76 280.86 0.001734 3.35 430.89 139.33 0.51 Loc. Boschetti 26 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 275.48 280.31 278.76 280.86 0.001734 3.35 430.89 139.33 0.51 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 25 25 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 275.26 275.26 280.18 280.18 280.73 280.73 0.001705 0.001705 3.35 3.35 425.27 425.27 125.98 125.98 0.51 0.51 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 24 24 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 275.16 275.16 280.10 280.10 280.65 280.65 0.001619 0.001619 3.32 3.32 421.11 421.11 120.49 120.49 0.50 0.50 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 23 23 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 274.90 274.90 277.46 277.46 278.17 278.17 280.02 280.02 0.018436 0.018436 7.08 7.08 182.55 182.55 77.70 77.70 1.47 1.47 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 22 22 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 274.80 274.80 277.17 277.17 277.64 277.64 279.07 279.07 0.016516 0.016516 6.10 6.10 212.08 212.08 106.58 106.58 1.38 1.38 Loc. Boschetti 21 Q500 ante operam 1293.00 274.56 277.93 277.21 278.56 0.003310 3.50 369.60 129.28 0.66 Loc. Boschetti 21 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 274.56 277.93 277.21 278.56 0.003310 3.50 369.60 129.28 0.66 Loc. Boschetti 20 Q500 ante operam 1293.00 273.51 277.25 276.70 277.86 0.003882 3.46 373.45 149.00 0.70 Loc. Boschetti 20 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 273.51 277.25 276.70 277.86 0.003881 3.46 373.48 149.00 0.70 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 19 19 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 273.28 273.28 277.09 277.09 276.54 276.54 277.63 277.63 0.003693 0.003692 3.25 3.25 398.04 398.08 167.79 167.79 0.67 0.67 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 18 18 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 273.13 273.13 276.72 276.72 276.58 276.58 277.44 277.44 0.006859 0.006845 3.74 3.74 345.59 345.80 188.71 188.72 0.88 0.88 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 17 17 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 272.74 272.74 276.57 276.57 276.03 276.03 277.04 277.04 0.003610 0.003597 3.06 3.06 423.89 424.36 200.60 200.67 0.66 0.66 Loc. Boschetti 16 Q500 ante operam 1293.00 272.43 276.35 275.77 276.83 0.003356 3.06 432.78 214.62 0.64 Loc. Boschetti 16 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 272.43 276.36 275.77 276.83 0.003334 3.05 433.77 214.82 0.64 Loc. Boschetti 15 Q500 ante operam 1293.00 272.20 276.14 275.61 276.64 0.003619 3.15 426.06 233.10 0.66 Loc. Boschetti 15 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 272.20 276.15 275.61 276.65 0.003584 3.14 427.57 233.12 0.66 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 14 14 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 271.86 271.86 275.78 275.79 275.44 275.44 276.43 276.44 0.005032 0.004933 3.58 3.56 370.30 373.22 233.76 233.79 0.78 0.77 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 13 13 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 271.30 271.30 275.63 275.64 274.98 274.98 276.17 276.18 0.003331 0.003264 3.28 3.26 405.04 408.45 219.39 221.34 0.65 0.64 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q500 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl Loc. Boschetti Loc. Boschetti 12 12 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 271.01 271.01 275.53 275.55 274.49 274.49 275.98 276.00 0.002288 0.002242 3.00 2.98 447.44 451.24 214.54 214.64 0.55 0.55 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 11 11 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 270.52 270.52 275.52 275.53 273.93 273.93 275.86 275.88 0.001358 0.001334 2.63 2.62 523.30 527.03 208.54 208.62 0.44 0.43 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 10 10 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 270.49 270.49 275.23 275.26 274.02 274.02 275.76 275.78 0.002137 0.002082 3.25 3.22 426.61 431.52 185.91 186.00 0.54 0.54 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 9 9 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 270.50 270.50 274.19 274.60 274.19 274.19 275.53 275.60 0.007562 0.004740 5.14 4.44 254.65 308.30 106.64 150.35 0.98 0.79 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 8 8 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 270.21 270.21 273.55 274.72 273.46 273.46 274.73 275.26 0.007202 0.002080 4.81 3.28 269.35 414.37 106.08 138.50 0.95 0.54 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 7 7 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 269.50 271.10 273.49 273.78 272.93 273.78 274.20 275.00 0.004042 0.008712 3.73 4.90 346.32 264.25 124.55 110.29 0.71 1.00 Loc. Boschetti 6 Q500 ante operam 1293.00 269.26 273.07 272.73 273.95 0.005143 4.18 324.93 160.16 0.80 Loc. Boschetti 6 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 269.26 273.07 272.54 273.81 0.004178 3.83 353.33 166.30 0.72 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 5 5 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 269.35 269.35 272.72 272.81 272.51 272.37 273.58 273.50 0.006255 0.004556 4.11 3.68 317.40 354.84 147.79 174.64 0.87 0.74 Loc. Boschetti 4 Q500 ante operam 1293.00 268.89 272.44 272.13 273.07 0.004996 3.53 366.09 168.98 0.77 Loc. Boschetti 4 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 268.89 272.64 272.13 273.14 0.003365 3.11 415.59 170.24 0.64 Loc. Boschetti 3 Q500 ante operam 1293.00 268.42 271.99 271.86 272.71 0.007246 3.78 341.89 189.58 0.90 Loc. Boschetti 3 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 268.42 272.04 271.85 272.72 0.006507 3.66 353.35 189.51 0.86 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 2 2 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 268.15 268.15 271.69 271.64 271.32 272.19 272.17 0.004585 0.004947 3.13 3.20 412.89 403.49 216.47 216.38 0.72 0.75 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 1 1 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 267.37 267.37 271.37 271.37 270.72 270.71 271.75 271.75 0.002894 0.002894 2.73 2.73 474.29 474.29 217.20 217.20 0.59 0.59 Loc. Boschetti 0.9 Q500 ante operam 1293.00 267.08 271.23 270.40 271.57 0.002285 2.57 503.83 211.65 0.53 Loc. Boschetti 0.9 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 267.08 271.23 270.40 271.57 0.002285 2.57 503.83 211.65 0.53 Loc. Boschetti 0.8 Q500 ante operam 1293.00 267.06 270.78 270.51 271.36 0.005402 3.36 385.32 206.74 0.78 HEC-RAS River: T. Stura di Demo Reach: Loc. Boschetti Reach River Sta Profile Profile: Q500 (Continued) Plan Q Total (m3/s) Min Ch El (m) W.S. Elev (m) Crit W.S. (m) 270.51 E.G. Elev (m) E.G. Slope (m/m) Vel Chnl (m/s) Loc. Boschetti 0.8 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 267.06 270.78 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.7 0.7 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 266.86 266.86 270.58 270.58 Loc. Boschetti Loc. Boschetti 0.6 0.6 Q500 Q500 ante operam sbarr. semiabb. 1293.00 1293.00 266.74 266.74 269.98 269.98 Loc. Boschetti 0.5 Q500 ante operam 1293.00 265.91 268.48 268.87 269.89 0.021576 5.25 Loc. Boschetti 0.5 Q500 sbarr. semiabb. 1293.00 265.91 268.48 268.87 269.89 0.021576 5.25 269.98 269.98 Flow Area (m2) Top Width (m) Froude # Chl 271.36 0.005402 3.36 385.32 206.74 0.78 271.09 271.09 0.004225 0.004225 3.16 3.16 416.72 416.72 248.20 248.20 0.70 0.70 270.84 270.84 0.008973 0.008973 4.09 4.09 317.51 317.51 205.89 205.89 1.00 1.00 246.42 191.60 1.48 246.42 191.60 1.48
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