Università degli Studi di Napoli
“FEDERICO II”
DAPS – Dipartimento di Analisi e Progettazione Strutturale
Risposta sismica di pareti a taglio
in profili formati a freddo e pannelli di rivestimento:
sperimentazione e modelli analitici
RELATORI
Ch.mo Prof. Ing. Federico M. Mazzolani
Ch.mo Prof. Ing. Raffaele Landolfo
CORRELATORI
Dr. Ing. Luigi Fiorino
ALLIEVA
Assunta Tesoro
MOTIVAZIONI

Crescente utilizzo dei profili formati a freddo nell’edilizia residenziale di
medie e piccole dimensioni, soprattutto nei paesi del nord America, in
Australia, in nord Europa e in Spagna

Possibilità di applicazione in Italia per realizzare unità abitative di primo
soccorso per la gestione delle emergenze

Limitate applicazioni in zone sismiche

Limitati studi sul comportamento sismico
HOUSING IN COLD-FORMED
Edifici residenziali di medie e piccole dimensioni realizzati con profili di acciaio
formati a freddo
SISTEMI COSTRUTTIVI

Costruzioni ad aste

Costruzioni a pannelli

Costruzioni a moduli
I SISTEMI COSTRUTTIVI AD ASTE
Tipologia costruttiva più utilizzata per l’edilizia residenziale
Sistema base per lo sviluppo dei sistemi costruttivi con un livello di
prefabbricazione più spinto (sistemi a pannelli e sistemi a moduli)
SISTEMI STRUTTURALI CHE RESISTONO ALLE AZIONI ORIZZONTALI
Diaframmi orizzontali
•Orditura di
arcarecci (joists) formati a freddo
•Guide di chiusura (tracks)
•Pannelli a base di legno o lamiere metalliche grecate
Diaframmi verticali (pareti)
•Orditura di
montanti (studs)
•Correnti superiori ed inferiori
•Pannelli di rivestimento a base di legno o di gesso
RESISTENZA ALLE AZIONI ORIZZONTALI
MECCANISMI DI COLLASSO
Collasso connessioni rivestimento-intelaiatura
Collasso intelaiatura
Instabilità dei montanti compressi
Collasso collegamento intelaiatura-fondazione
Resistenza della parete
v = min (vs-f, vf, vf-f)
Ancoraggio a trazione
Criterio di gerarchia delle resistenze
vf >vs-f; vf-f>vs,f
v = vs,f
Ancoraggi a taglio
COMPORTAMENTO SOTTO AZIONI ORIZZONTALI
Modello analitico che consenta di valutare la risposta delle pareti soggette ad azioni
orizzontali nel proprio piano sulla base di prove sperimentali sui collegamenti
Risposta locale delle connessioni
Risposta globale della parete
d
F
d
V
F
F
Analytical response
Experimental response
d
V
Analytical response
Experimental response
d
OBIETTIVI

Indagare il comportamento delle connessioni quando si utilizzano
pannelli a base di cemento (CP) che possono rappresentare una
alternativa ai pannelli a base di legno per la realizzazione del
rivestimento esterno consentendo di realizzare finiture esterne più
comuni alla pratica edilizia italiana.

Fornire un modello analitico che consenta di valutare la risposta delle
pareti sottoposte ad azioni orizzontali

Valutare la risposta sismica dei sistemi ad aste
PIANIFICAZIONE DELLA RICERCA
ESAME DELLO STATO DELL’ARTE
-Analisi critica dei risultati delle attività sperimentali
-Studio dei principali modelli analitici per il calcolo delle pareti con struttura in
legno soggette a carichi orizzontali
FASE SPERIMENTALE
-Studio dei principali risultati sperimentali condotti in Italia:
Prove al vero su sottostrutture in Cold-Formed
Prove sui collegamenti tra membrature in acciaio e pannelli a
base di legno (GWB) e base di gesso (GWB)
-Prove sui collegamenti tra membrature in acciaio e pannelli a base di cemento (CP)
PRIN 2001
PRIN 2003
FASE TEORICA
-Definizione e calibrazione del modello analitico per il calcolo delle pareti sulla base delle
osservazioni sperimentali
-Analisi dinamica non lineare parametrica
FASE SPERIMENTALE
LE INDAGINI SPERIMENTALI
PRIN 2001 (anni 2002-2003)
STUDIO TEORICO-SPERIMENTALE SULLE POSSIBILITA’ DI IMPIEGO DEI
PROFILI DI ACCIAIO FORMATI A FREDDO IN ZONA SISMICA
Prove sperimentali monotona e ciclica su due sottostrutture ad aste controventate
da pannelli a base di legno (OSB) e pannelli a base di gesso (GWB)
PRIN 2003 (anni 2004-2005)
METODOLOGIE E CRITERI DI PROGETTO PER L’HOUSING IN COLD-FORMED
IN ZONA SISMICA
Prove sui collegamenti tra profili e pannelli di OSB e GWB
 PROGRAMMA SPERIMENTALE SUCCESSIVO
Prove sui collegamenti tra profili e pannelli a base di cemento (CP)
PROVE AL VERO SU SOTTOSTRUTTURE (PRIN 2001)
IL PROVINO
L’APPARATO DI PROVA
Wall 2
Wall 1
Sliding-hinge
2 pareti 2500x2400mm (H x L)
rivestimento pannelli GWB e OSB
montanti con sezione a C con interasse 600 mm
RISULTATI PROVA MONOTONA
E PROVA CICLICA
Rotational-hinge
Il carico orizzontale viene applicato all’altezza del solaio
mediante due attuatori
PROVE SULLE CONNESSIONI
PROVE SU PANNELLI GWB E OSB
Il programma prevede la realizzazione di 29
serie di provini per un totale di 64 prove
47 prove monotone
17 prove cicliche
PROVE SU PANNELLI CP
Il programma prevede la realizzazione di 9 serie
di provini
24 prove monotone
12 prove cicliche (ad oggi non ancora realizzate)
Materiale del pannello di rivestimento
Orientamento dei pannelli (OSB)
Variabili investigate
Distanza dal bordo
Velocità di prova (OSB e GWB)
Protocollo di carico ciclico
PROVE SULLE CONNESSIONI
Collegamenti
sottoposti a prova
IL PROVINO
Pannelli di CP da 200X600mm (H x L) aventi spessore di 12,5mm
Profili formati a freddo in acciaio con sezioni a C 100x50x10x1.00mm
Viti autoperforanti 4,2x25 (diametro x lunghezza)
Collegamenti
sovradimensionati
STRUMENTAZIONE
4 trasduttori di spostamento per la misura degli spostamenti
relativi tra pannelli e profili
RISULTATI DELLE PROVE MONOTONE
1,80
Penetrazione
della
vite
Penetrazione
della
vitenel
nel
pannello
Rottura
di bordo
delpannello
pannello
e rottura
di bordo
CP 20 MC 1
CP 20 MT 1
CP 10 MT 1
F [kN]
1,60
1,40
1,20
1,00
0,80
0,60
0,40
0,20
0,00
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
d [mm]
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
PROVE SULLE CONNESSIONI
INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI
Fpeak
Parametri considerati
0,8Fpeak
resistenza massima (Fpeak) e spostamento corrispondente (dpeak)
 rigidezza elastica Ke;
 spostamento ultimo (du) definito come lo spostamento letto sulla parte decrescente della curva
sperimentale in corrispondenza dei un carico pari a 0.80Fu;
 energia assorbita (E) valutata per d=du
 duttilità (m=du/de).

3,0
Ke (kN/mm)
2,5
Ke
OSBT MT
GWB MC
OSB// MT
CP MT
OSB// MC
CP MC
GWB MT
2,5
OSBT MT
GWB MC
Fu (kN)
Fpeak
OSB// MC
CP MC
GWB MT
2,0
GWB
2,0
OSB
1,5
OSB
1,5
GWB
1,0
0,5
0,5
0,0
0,0
a=10mm
80
a=15mm
OSBT MT
GWB MC
m
m
a=20mm
OSB// MC
CP MT
OSB// MT
CP MC
GWB MT
a=10mm
16,0
E
14,0
60
12,0
50
10,0
GWB
40
CP
30
8,0
a=15mm
OSBT MT
GWB MC
E
OSB// MT
CP MT
OSB// MC
CP MC
GWB
m(OSB)=
2,0
0
0,0
a=10mm
a=15mm
a=20mm
a=10mm
a=15mm
4.3 E
(GWB)
5.0 E
(CP)
GWB MT
CP
OSB
4,0
10
a=20mm
E(OSB)=
Ke(OSB)=
6,0
OSB
20
2.9 Fpeak (GWB)
Fpeak(OSB)=
2.3 Fpeak (CP)
CP
1,0
70
OSB// MT
CP MT
a=20mm
1.3 ke
(GWB)
1.5 ke
(CP)
2.3 m
(GWB)
1.7 m
(CP)
FASE TEORICA
F
V
d
d
MODELLO ANALITICO
IL MODELLO PROPOSTO
IPOTESI CINEMATICHE
Y
 Montanti e guide siano rigide e connesse ad ogni lato.
 Il pannello sia rigido e libero di ruotare
 Deformata della struttura con rotazione rigida del pannello e
deformata a parallelogramma dell’intelaiatura
DERIVAZIONE
d1
pannello
Equazioni cinematiche
dd xi  dp  dt  yi  dd xp 0
 Bc

 xi 
 2

Equazioni equilibrio
dd yi  d p  
  F  y
F  0
n
xi
i
n1
i 1
i
 Fyi  xi   0
xi
h  Bc  Fex  ne  Ti  0
Equazioni F-d delle connessioi
dFxi  K xi  dd xi
dFyi  K yi  dd yi
h
f
p
X
upo
b
dt  f geometria , h, K i 
dp  g geometria, h, K i 
dd xp 0  qgeometria, h, Ki 
intelaiatura
IL MODELLO PROPOSTO
SCHEMATIZZAZIONE ANALITICA DELLA RISPOSTA LOCALE
2000
 Ramo crescente sino al valore massimo
 K  K   d
h
1  0
F0

 Ramo instabile
n



1
n
 Kh  d
1600
Simulazione analitica
1400
1200
Risposta sperimentale
F[N]
K 0  K h   d
F
Funzione Richard & Abbot
1800
1000
Connessioni OSB // 20
800
Lineare decrescente
600
400
200
RISULTATO SIMULAZIONE ANALITICA
0
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
d [mm]
20
18
16
Simulazione analitica
14
h [kN/m]
Modello analitico
Risposta sperimentale
12
Fpeak(kN/m)
dpeak(m)
Fe(kN/m)
de(m)
Ke(kN/m mm)
dr(mm)
Epeak(kN mm/m)
Er(kN mm/m)
m
10
8
6
4
2
0
0
5
10
15
20
25
d [mm]
30
35
40
45
50
Simulazione analitica
18,28
26,08
7,31
2,93
2,50
47,70
357,53
713,21
16,31
-2
-14
-2
2
-3
-7
-16
-8
-8
%
%
%
%
%
%
%
%
%
Struttura reale
18,61
30,48
7,44
2,87
2,59
51,05
428,09
772,09
17,76
10
ANASLISI PARAMETRICA
PARAMETRI
 altezza della parete:H=2.40 m, H=2.70m, H=3.00m;
 spaziatura delle connessioni lungo il perimetro :s=50mm, s=75mm, s=100mm, s=150mm;
 materiale di rivestimento: OSB, GWB, CP.
Totale 36 configurazioni
RISULTATI
Parete H=2,40m con pannello OSB
50
45
Parete H=2,40m con pannello GWB
40
35
s=50mm
16
14
s=75mm
25
12
Parete H=2,40m con pannello CP
s=100mm
20
s=50mm
20
10
15
v [kN/m]
10
s=150mm
18
8
s=75mm
16
14
6
0
0,00
10,00
20,00
30,00
d [mm]
40,00
s=150mm
12
50,00
4
2
s=50mm
s=100mm
5
v [kN/m]
h [kN/m]
30
s=75mm
10
s=100mm
8
0
0
5
10
15
6
20
25
s=150mm
30
d [mm]
4
2
0
0,00
2,00
4,00
6,00
8,00
d[mm]
10,00
12,00
14,00
16,00
ANALISI PARAMETRICA
INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI
Verifica qualitativa dell’attendibilità del modello analitico proposto attraverso il confronto dei
risultati dell’analisi parametrica e i risultati di prove sperimentali esistenti
RESISTENZA
RIGIDEZZA
50
7
RISULTATI ANALITICI
45
6
40
5
30
Ke [kN/m mm]
Fpeak [kN/m]
35
25
20
15
4
3
2
10
1
5
0
0
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
5
6
7
8
9
10
s [mm]
11
12
13
14
15
s [mm]
3,00
RISULTATI SPERIMENTALI
40
S+96a GWB+GWB
S+97b PLY r=2
35
2,50
S+97b OSB r=2
B+ 04 CSP
30
B+04 DFP
C+04 CSP r=1
C+04 OSB r=4
20
S+97b SSS r=4
15
ke [kN/mm]
Fpeak[mm]
2,00
C+04 CSP r=4
25
B+ 04 CSP
C+04 CSP r=4
C+04 CSP r=1
B+04 OSB
C+04 OSB r=4
B 06 OSB
B+04 DFP
1,50
S+97b OSB r=4
S+96b OSB
10
1,00
S+96b PLY
S+96a OSB
0,50
5
S+96a GWB+OSB
0
50
70
90
110
130
s [mm]
150
170
190
0,00
50
70
90
110
s [mm]
130
150
170
ANALISI PARAMETRICA
INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI
DUTTILITA’
ENERGIA DISSIPATA
30
2000
RISULTATI ANALITICI
1800
25
1600
1400
E[kN/m mm]
m [mm/mm]
20
15
1200
1000
800
10
600
400
5
200
0
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
0
15
5
6
7
8
9
10
s [mm]
11
12
13
14
15
s [mm]
3000
25
RISULTATI SPERIMENTALI
2500
B+ 04 CSP
C+04 CSP r=4
C+04 CSP r=1
B+04 OSB
C+04 OSB r=4
B 06 OSB
B+04 DFP
15
10
2000
E [kNmm]
m[mm/mm]
20
B+ 04 CSP
C+04 CSP r=4
C+04 CSP r=1
B+04 OSB
C+04 OSB r=4
B 06 OSB
B+04 DFP
1500
1000
5
500
0
0
50
70
90
110
s [mm]
130
150
170
50
70
90
110
s [mm]
130
150
170
VALUTAZIONE RISPOSTA SISMICA
ANALISI DINAMICA NON LINEARE PARAMETRICA
PARAMETRI
8 configurazioni di parete
x
2 valori della massa
x
21 registrazioni accelerometriche
x
35 moltiplicatori PGA
=
11760 analisi
Altezza H=2,40m e H=3,00m
Spaziatura delle connessioni s=50mm e s=150mm
Materiali di rivestimento GWB e OSB
Massa M=500kg/m e M=1500kg/m
Riepilogo delle pareti considerate
etichetta sistema
s
H
M
mm
mm
kg
GWB+GWB 50 2400 M1
50
2400
50
GWB+GWB 50 3000 M1
50
3000
50
GWB+GWB 150 2400 M1
150
2400
50
GWB+GWB 150 3000 M1
150
3000
50
GWB+GWB 50 2400 M2
50
2400
150
GWB+GWB 50 3000 M2
50
3000
150
GWB+GWB 150 2400 M2
150
2400
150
GWB+GWB 150 3000 M2
150
3000
150
OSB+OSB 50 2400 M1
50
2400
50
OSB+OSB 50 3000 M1
50
3000
50
OSB+OSB 150 2400 M1
150
2400
50
OSB+OSB 150 3000 M1
150
3000
50
OSB+OSB 50 2400 M2
50
2400
150
OSB+OSB 50 3000 M2
50
3000
150
OSB+OSB 150 2400 M2
150
2400
150
OSB+OSB 150 3000 M2
150
3000
150
F
Richard Abbott element v(d)
v
d
M
h = 2800 mm
Truss
element
EA ≈ ∞
a
Ground acceleration a(t)
t
Le configurazioni di parete considerate prevedono doppio
pannello di rivestimento:
 GWB+GWB
pareti di partizione interna
 OSB+GWB
chiusure d’ambito
VALUTAZIONE RISPOSTA SISMICA
MODELLAZIONE DEL COMPORTAMENTO ISTERETICO
RAMO DI CARICO
Funzione Richard & Abbot
Parametri
K0, Kh, n, F0 curva limite superiore
K0p, Kh, np, F0 curva limite inferiore
t1, t2, l
parametri di transizione
RAMO DI SCARICO
Lineare fino alla retta passante per l’origine parallela
alla retta di incrudimento
Parametri
K0 rigidezza iniziale
RAMO INSTABILE
kdegr
Lineare
Parametri
Kdegr inclinazione
Ddegr spostamento corrispondente alla sua ativazione
Ddegr
VALUTAZIONE RISPOSTA SISMICA
CALIBRAZIONE DEL MODELLO
Prove disponibili: prova monotona e prova ciclica
4000
E [kN/m mm]
3500
3000
risultato sperimentale
2500
risultato modellazione
K0p, Kh, np, F0 parametri curva limite inferiore
t1, t2, l
parametri di transizione
2000
1500
1000
500
0
0
3
6
9
12
15
n° cicli
18
21
24
27
20
V [kN/m]
Risultato analitico
15
Risultato sperimentale
10
5
Vo=14kN Ko=2.5kN Kh=0.11kN no=1.2
0
Fo,p=0.14kN Ko,p=2.5kN Kh,p=0 no,p=1.2
t1=10 t2=0.5 l=0.9
-50
-40
-30
-20
-10
0
-5
-10
-15
-20
10
20
30
40
50
d [mm]
VALUTAZIONE RISPOSTA SISMICA
REGISTRAZIONI ACCELEROMETRICHE CONSIDERATE
RELUIS (Rete dei Laboratori Universitari di Ingegneria Sismica)
Iervolino I., Maddaloni., Cosenza. (2006) “ Accelerogrammi naturali per l’analisi delle struttre
secondo l’OPCM 3441”
21 registrazioni, 7 per ciascuna delle categorie di suolo A, B, e C
SUOLO
6,0
6,0
5,0
A
SaeSae/PGA
/PGA
Sae/PGA
A-000182XA
A-001255YA
B-000232XA
A-005820YA
B-001214XA
5,0
A-000290XA
A-000201YA
C-000439YA
C-000335YA
C-000203XA
A-005819YA B-000476YA
A-001707YA
B-000291YA
B-000300YA
C-001726YA
C-000479XA spettro di progettoC-00600YA
B-002030XA
B-006039XA
Spettro di progetto
Spettro di progetto
C-005794XA
5,0
4,0
4,0
B
4,0
3,0
3,0 3,0
C
2,0
2,0 2,0
1,0
1,0
0,0
1,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1,5
1,5
1,0
1,0
0,5
0,5
0,5
1,0
1,5
2,02,0
2,0
T [sec]
2,52,5
2,5
3,0 3,0
3,5 3,5
3,0
3,5
4,0
4,0
T [sec]4,0
T [sec]
Le registrazioni accelerometriche sono relative ad eventi verificatisi in diverse regioni europee e mediterranee e sono
caratterizzate da una magnitudo medio-alta variabile tra 5.8 e 7.6
VALUTAZIONE RISPOSTA SISMICA
ANALISI DINAMICA INCREMENTALE (IDA)
1,00
1,00
0,80
0,80
0,60
0,40
0,40
0,20
0,20
0,00
0,00
4,5
a /g
a /g
1,00
a /g
0,80
PGA
0.10
gg
PGA
0.95
PGA 0.60 g
0,60
4,0
0,40
0,20
3,5
PGA 0,10g
3,0
PGA 0,60g
2,5
PGA 0,95g
Sae,0.95
Sae,0.60
2,0
0,00
0
-0,20
-0,20 0-0,20 0
55
5
10
10
10
15
15 15
2020 20
252525
3030
t [s]
t t[s]
[s] 30
1,5
-0,40
-0,40
-0,40
-0,60
-0,60
-0,60
-0,80
-0,80
-0,80
0,5
Sae,0.10
-1,00
-1,00
-1,00
0,0
1,0
0,0
Registrazione B-000232XA
1,0
T
2,0
3,0
4,0
0,015
0,020
T [s]
4,00
20
20
Sae
V [kN]
20
V [kN]
V [kN]
15
15
15
PGA
0.60g
PGA
PGA 0,95g
0,60g
0,10g
3,50
Sae,0.95g
10 10
10
-30
-30
-30 -20
-20
-20
-10 -10
-10
55
5
0
0
0
0 0
-5 0 -5
-5
-10 -10
-10 -15
-15
-15 -20
-20
-20 -25
-25
Risposta V-d parete
dmax
1010
10
3,00
2,50
20
30
20
30
[mm] 30
20 ddd [mm]
[mm]
Sae,0.10g 2,00
1,50
1,00
Sae,0.10g
0,50
0,00
0,000
0,005
d/H
0,010
VALUTAZIONE RISPOSTA SISMICA
RISULTATI
V
STATI LIMITE
 ELASTICO
de
RAGGIUNGIMENTO
MAX RESISTENZA
dpeak
RAGGIUNGIMENTO
MASSIMO
SPOSTAMENTO
du
Vd=Ve
de
dpeak
du
d
4,5
ACCELARAZIONI SPETTRALI ELASTICHE
4,0
Sae,el
3,5
Sae,peak
3,0
Sae,u
2,5
Sae/g
2,0
Sae,peak
Sae,r
1,5
MISURE DELLA RISPOSTA SISMICA
1,0
Sae,peak/Sae,el
Sae,u/Sae,peak
Sae,u/Sae,el
0,5
de=dd
0,0
0,000 de/h
Sae,el
0,005
0,010
d/H
dpeak/h
0,015
dr/h
RISPOSTA SISMICA DELLE PARETI
RISULTATI
14,0
5,0
4,0
4,0
3,0
3,0
2,0
2,0
1,0
1,5
2,0
1,0
dpeak/h
de/h
0,0 0,5
0,000
de/h
0,0
0,000
Curve IDA GWB+OSB 50 2400 M2
Curve IDA GWB+GWB 50 2400 M1
0,001
0,005
0,002
0,010
0,003
0,004
0,005
dr/h
0,015
dpeak/h
d/H
0,006
0,007
0,008
0,009
0,020
dr/h
0,010
0,011
0,012
0,013
7,06,0
6,0
5,0
Sae/g
5,0
4,0
4,0
3,0
3,0
2,02,0
C-005794XA
1,01,0
0,0
0,0
0,000
0,000
dpeak/h
dpeak/h
de/h
de/h
0,001
0,005
0,002 0,003
0,004
0,005
0,010
0,006
d/H 0,007
0,008
dr/h
dr/h
0,015
0,009 0,010
0,011
0,020
0,012 0,013
d/H
4,0
6,0
3,5
5,0
3,0
4,0
3,0
1,5
2,0
1,0
1,0
0,5
6,0
4,0
3,5
3,0
Sae/g
3,0
2,5
2,0
1,5
2,0
1,0
1,0
0,5
0,0
0,000
de/h
0,0 de/h
0,000 0,001
dpeak/h
dpeak/h
de/h
de/h
0,001
0,005
0,002 0,003
0,004
0,005
0,010
0,006
d/H
d/H
0,007
0,008
C-000600YA
C-001726YA
C-005794XA
dr/h
dr/h
0,015
0,009 0,010
0,011
0,012
Curve
CurveIDA
IDAGWB+OSB
GWB+GWB150
1502400
2400M1
M1
4,5
A-000182XA
A-000182XA
A-000201YA
A-000201YA
A-000290XA
A-000290XA
A-001707YA
A-001707YA
A-001255YA
A-001255YA
A-005819YA
A-005819YA
A-005820YA
A-005820YA
B-000232XA
B-000232XA
B-000291YA
B-000291YA
B-000300YA
B-000300YA
B-000476YA
B-000476YA
B-001214XA
B-001214XA
B-002030XA
B-002030XA
B-006039XA
B-006039XA
C-000203XA
C-000203XA
C-000335YA
C-000335YA
C-000439YA
C-000439YA
C-000479XA
C-000479XA
C-000600YA
C-000600YA
C-001726YA
C-001726YA
C-005794XA
C-005794XA
4,5
4,0
2,5
2,0
5,0
5,0
A-000182XA
A-000182XA
A-000201YA
A-000201YA
A-000290XA
A-000290XA
A-001707YA
A-001707YA
A-001255YA
A-005819YA
A-001255YA
A-005820YA
A-005819YA
B-000232XA
A-005820YA
B-000291YA
B-000232XA
B-000300YA
B-000291YA
B-000476YA
B-000300YA
B-001214XA
B-002030XA
B-000476YA
B-006039XA
B-001214XA
C-000203XA
B-002030XA
C-000335YA
B-006039XA
C-000439YA
C-000203XA
C-000479XA
C-000335YA
C-000600YA
C-001726YA
C-000439YA
C-005794XA
C-000479XA
4,5
0,0
0,0
0,000
0,000
Curve
CurveIDA
IDAGWB+OSB
GWB+GWB50503000
3000M2
M2
7,0
7,0
Sae/g
7,0
8,0
dpeak/h
0,002 0,003
0,005
0,004
0,005
0,006
0,010
d/H
d/H
dpeak/h
0,007
0,008
dr/h
0,009
0,015
0,010
0,011
Curve
IDA
GWB+OSB
150150
3000
M2M1
Curve
IDA
GWB+GWB
3000
1,0
0,0
0,000
0,0
0,000
de/h
0,001
dr/h
dpeak/h
de/h
0,005
0,002
0,003
0,004
0,005
d/H
0,006
0,010 dpeak/h
0,007
dr/h
0,015
0,008
0,009
0,010
0,011
0,012
0,013
Curve IDA GWB+OSB 150 2400 M2
Curve IDA GWB+GWB 50 3000 M1
d/H
3,5
3,0
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
0,0
0,000
4,0
A-000182XA
A-000201YA
A-000182XA
A-000290XA
7,0
3,5
A-000201YA
A-001707YA
A-000290XA
A-001255YA
6,0
3,0
A-001707YA
A-005819YA
A-001255YA
A-005820YA
B-000232XA
A-005819YA
B-000291YA
A-005820YA
B-000300YA
B-000232XA
B-000476YA
B-000291YA
B-001214XA
B-000300YA
B-002030XA
B-000476YA
B-006039XA
B-001214XA
C-000203XA
B-002030XA
C-000335YA
B-006039XA
C-000439YA
C-000203XA
C-000479XA
C-000335YA
C-000600YA
C-000439YA
C-001726YA
C-000479XA
C-005794XA
C-000600YA
5,0
2,5
4,0
2,0
3,0
1,5
2,0
1,0
1,0
0,5
C-001726YA
0,0
0,0
0,000
0,000
0,0030,005
0,006
d/H
d/H
0,010
C-005794XA
r/h
ddr/h
dpeakd/h
peak/h
ded/h
e/h
0,008
0,011
0,015
Curve
Curve IDA
IDA GWB+OSB
GWB+GWB150
1503000
2400M1
M2
20,0
A-000182XA
A-000201YA
A-000290XA
A-001707YA
A-001255YA
A-005819YA
A-005820YA
B-000232XA
B-000291YA
B-000300YA
B-000476YA
B-001214XA
B-002030XA
B-006039XA
C-000203XA
C-000335YA
C-000439YA
C-000479XA
C-000600YA
C-001726YA
C-005794XA
4,0
dr/h
0,012
3,0
1,0
2,0
8,0
5,0
Sae/g
A-000182XA
A-000201YA
A-000182XA
A-000290XA
A-000201YA
A-001707YA
A-000290XA
A-001255YA
A-001707YA
A-005819YA
A-001255YA
A-005820YA
A-005819YA
B-000232XA
A-005820YA
B-000291YA
B-000232XA
B-000300YA
B-000291YA
B-000476YA
B-000300YA
B-001214XA
B-000476YA
B-002030XA
B-001214XA
B-006039XA
B-002030XA
C-000203XA
B-006039XA
C-000335YA
C-000203XA
C-000439YA
C-000335YA
C-000479XA
C-000439YA
C-000600YA
C-000479XA
C-001726YA
C-000600YA
C-005794XA
C-001726YA
4,0
2,0
Curve IDA GWB+OSB 50 3000 M1
Curve IDA GWB+GWB 50 2400 M2
8,0
8,0
9,0
6,0
3,05,0
d/H
10,0
Sae/g
2,0
4,0
d/H
Sae/g
2,5
7,0
4,0
Sae/g
3,0
6,0
C-000600YA
C-001726YA
C-005794XA
dpeak/h
dr/h
de/h
1,0
0,0
dr/h 0,020
de/h
0,000
0,005
0,010
0,015
dpeak/h
0,0
d/H
0,000 0,001 0,002 0,003 0,004 0,005 0,006 0,007 0,008 0,009 0,010 0,011 0,012 0,013
3,5
8,0
9,0
5,08,0
Sae/g
6,0
5,0
4,0
Sae/g
Sae/g
Sae/g
7,0
6,0
4,5
10,0
A-000182XA
A-000201YA
A-000290XA
A-000182XA
A-001707YA
A-000201YA
A-001255YA
A-000290XA
A-005819YA
A-001707YA
A-005820YA
A-001255YA
B-000232XA
A-005819YA
B-000291YA
A-005820YA
B-000300YA
B-000232XA
B-000476YA
B-000291YA
B-001214XA
B-000300YA
B-002030XA
B-000476YA
B-006039XA
B-001214XA
C-000203XA
B-002030XA
C-000335YA
B-006039XA
C-000439YA
C-000203XA
C-000479XA
C-000335YA
C-000600YA
C-000439YA
C-001726YA
C-000479XA
C-005794XA
C-000600YA
C-001726YA
C-005794XA
10,0
6,0
Sae/g
Sae/g
8,0
7,0
12,0
Sae/g
8,0
9,0
7,0
A-000182XA
A-000201YA
A-000290XA
A-001707YA
A-000182XA
A-001255YA
A-000201YA
A-005819YA
A-000290XA
A-005820YA
A-001707YA
B-000232XA
A-001255YA
B-000291YA
A-005819YA
B-000300YA
A-005820YA
B-000476YA
B-000232XA
B-001214XA
B-000291YA
B-002030XA
B-000300YA
B-006039XA
B-000476YA
C-000203XA
B-001214XA
C-000335YA
B-002030XA
C-000439YA
B-006039XA
C-000479XA
C-000203XA
C-000600YA
C-000335YA
C-001726YA
C-000439YA
C-005794XA
C-000479XA
C-000600YA
C-001726YA
C-005794XA
5,0
Sae/g
A-000182XA
A-000201YA
A-000290XA
A-001707YA
A-000182XA
A-001255YA
A-000201YA
A-005819YA
A-000290XA
A-005820YA
A-001707YA
B-000232XA
A-001255YA
B-000291YA
A-005819YA
B-000300YA
A-005820YA
B-000476YA
B-000232XA
B-001214XA
B-000291YA
B-002030XA
B-000300YA
B-006039XA
B-000476YA
C-000203XA
B-001214XA
C-000203XA
B-002030XA
C-000439YA
B-006039XA
C-000479XA
C-000203XA
C-000600YA
C-000335YA
C-001726YA
C-000439YA
C-005794XA
C-000479XA
9,0
10,0
dpeak/h
de/h
0,001
0,002
0,003
0,004
0,005
0,006
0,007
dr/h
0,008
0,009
0,010
0,011
0,012
d/H
Curve IDA GWB+GWB 150 3000 M2
A-000182XA
A-000201YA
A-000290XA
A-001707YA
A-001255YA
A-005819YA
A-005820YA
B-000232XA
B-000291YA
B-000300YA
B-000476YA
B-001214XA
B-002030XA
B-006039XA
C-000203XA
C-000335YA
C-000439YA
C-000479XA
C-000600YA
C-001726YA
C-005794XA
18,0
16,0
14,0
12,0
Sae/g
10,0
10,0
8,0
6,0
4,0
2,0
0,0
0,000
dr/h
dpeak/h
de/h
0,005
0,010
d/H
0,015
0,020
Curve IDA GWB+OSB 50 2400 M1
0,0
GWB+OSB 150 2400 M1
GWB+OSB 50 3000 M2
GWB+OSB 50 3000 M1
0,4
0,2
0,0
Sae,peak/Sae,el Sae,u/Sae,peak Sae,u/Sae,el
valore medio
3,21
1,25
4,06
dev.st
0,70
0,10
1,06
valore max
4,79
1,59
6,22
valore min
2,45
1,15
2,80
4,0
3,0
2,0
1,0
0,0
GWB+GWB 150 3000 M2
GWB+GWB 150 3000 M1
GWB+GWB 150 2400 M2
GWB+GWB 150 2400 M1
GWB+GWB 50 3000 M2
GWB+GWB 50 3000 M1
GWB+GWB 50GWB+GWB
2400 M2 150 3000 M2
GWB+GWB 50GWB+GWB
2400 M1 150 3000 M1
GWB+OSB 150GWB+GWB
3000 M2 150 2400 M2
5,0
GWB+OSB 150GWB+GWB
3000 M1 150 2400 M1
0,6
GWB+OSB 150 2400
M2
GWB+GWB
50 3000 M2
1,0
GWB+OSB 150 2400
M1
GWB+GWB
50 3000 M1
7,0
GWB+OSB 50 3000
M2
GWB+GWB
GWB+GWB
50 2400 M2 150 3000 M2
1,2
GWB+OSB 50 3000
M1
GWB+GWB
50 2400 M1 150 3000 M1
GWB+GWB
VALORE MEDIO 1,25
GWB+OSB 50 GWB+OSB
2400 M2 150
GWB+GWB
3000 M2 150 2400 M2
1,4
GWB+OSB 50 GWB+OSB
2400 M1 150
3000 M1 150 2400 M1
GWB+GWB
Sae,r/Sae,peak
GWB+OSB 150
2400 M2 50 3000 M2
GWB+GWB
1,6
GWB+OSB 150
2400 M1 50 3000 M1
GWB+GWB
1,0
GWB+OSB 50
3000 M2 50 2400 M2
GWB+GWB
2,0
GWB+OSB 50
3000 M1 50 2400 M1
GWB+GWB
3,0
GWB+OSB GWB+OSB
50 2400 M2 150 3000 M2
1,8
GWB+OSB GWB+OSB
50 2400 M1 150 3000 M1
VALORE MEDIO 3,21
GWB+OSB 150 2400 M2
5,0
GWB+OSB 50 2400 M2
4,0
GWB+OSB 50 2400 M1
RISPOSTA SISMICA DELLE PARETI
INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI
6,0
Sae,peak/Sae,el
Sae,r/Sae,el
0,8
6,0
VALORE MEDIO 4,06
Le pareti, se progettate elasticamente sotto eventi sismici di
progetto, ovvero aventi il 10% di probabilità di eccedenza in 50
anni (periodo di ritorno di 475 anni), rivelano una buona risposta
sismica offrendo adeguati margini di sicurezza nei riguardi di
eventi più gravosi.
CONCLUSIONI
Risposta sperimentale connessioni CP
Possibilità di utilizzo dei pannelli CP per la realizzazione del rivestimento esterno delle pareti,
rappresentando una alternativa ai pannelli a base di legno che consenta di realizzare finiture
esterne più comuni alla pratica edilizia italiana.
Modello teorico proposto
Possibilità di valutare la risposta laterale delle pareti (“globale”) a partire dalla risposta a taglio
delle connessioni (“locale”) con ottime stime della resistenza e della rigidezza
(approssimazione del 2%) e buone stime degli spostamenti “di picco” ed “ultimo”
(approssimazione massima del 15%)
Risposta sismica
Se progettate elasticamente sotto eventi sismici di progetto, ovvero aventi il 10% di probabilità
di eccedenza in 50 anni (periodo di ritorno di 475 anni), le pareti rivelano una buona risposta
sismica offrendo adeguati margini di sicurezza (buona duttilità per sovraresistenza) nei
riguardi di eventi più gravosi.
FUTURI SVILUPPI
Validazione del modello teorico sulla base di un ampio database sperimentale
Estensione dell’analisi dinamica non lineare parametrica
Redazione di abachi progettuali utilizzando i risultati dell’analisi parametrica