REGIONE EMILIA-ROMAGNA
PROVINCIA DI FERRARA
COMUNE DI ARGENTA
PROGETTO DI EDIFICIO COMMERCIALE
FILIALE EUROSPIN
Via Natale Gaiba
RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
LUGLIO 2012
COMMITTENTE:
SPESA INTELLIGENTE S.p.A.
Studio di Geologia
Dott. Alberto Trivioli
Geologo
strada farini, 5 - 43100 parma
tel: 0521/232421 - fax: 0521/230760 - e-mail: [email protected]
in collaborazione con:
Ambiente e Territorio S.r.l.
PROGETTO DI FILIALE EUROSPIN - VIA NATALE GAIBA - ARGENTA
RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
INDICE
1 – GENERALITA’
2 – MORFOLOGIA, GEOLOGIA E IDROGEOLOGIA GENERALE DELL'AREA
2.1 - CARATTERIZZAZIONE STRATIGRAFICA
2.2: CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA DEI TERRENI DI FONDAZIONE
3 – SISMICITÀ DELL’AREA (MACROSISMICITA')
3.1 - MICROZONAZIONE SISMICA
4 – STIMA DEL VALORE DI PROGETTO DELLA RESISTENZA DEL TERRENO (Rd) PER LE
VERIFICHE NEI CONFRONTI DEGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU) (NTC 2008)
5 – CEDIMENTI
6 – CONCLUSIONI
ALLEGATI:
1.
Prove penetrometriche
2.
Verifica alla liquefazione
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PROGETTO DI FILIALE EUROSPIN - VIA NATALE GAIBA - ARGENTA
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1 – GENERALITA’
La presente relazione concerne i risultati delle indagini geognostiche in situ e delle
prospezioni sismiche, dello studio geologico-sismico e della parametrizzazione
geotecnica dei terreni di fondazione, delle analisi della risposta sismica locale e della
microzonazione sismica del territorio, su di un’area di 6.000 mq circa sita in Comune di
Argenta (FE) in via Natale Gaiba, dove è prevista la realizzazione di un edificio
commerciale.
L'area in oggetto è censita al Foglio 100 – Particella 58 del catasto del Comune di
Argenta.
Estratto di mappa catastale dell’area
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Sull'area sono previste le demolizioni dei manufatti della recente attività
produttiva consistente in prefabbricazione di elementi in cemento armato, deposito
materiali edili e trasformazione del ferro e la successiva realizzazione di un edificio ad
uso commerciale a media distribuzione.
L’intervento in progetto prevede la realizzazione di un edificio ad un piano
fuoriterra e l'impiego di fondazioni dirette a plinto isolate.
Il territorio oggetto di intervento ricade nel Comune di Argenta, classificato a
media sismicità (Zona 2) ai sensi dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei
Ministri (n. 3274 – 20 marzo 2003 – G.U. n. 105 dell’8-5-2003) “Primi elementi in
materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di
normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”.
L’area in oggetto, è ubicata nel centro abitato del Comune di Argenta e confina a
nord con Via Praga, a Sud con via Natale Gaiba e con la S.S. 16, a ovest ed a est con
proprietà di terzi.
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Foto aerea con delimitazione dell’area d’indagine
Lo studio dell'area, atto ad individuare le peculiari caratteristiche geologiche,
geotecniche e sismiche dei terreni di fondazione, è stato possibile sulla base
dell’elaborazione dei dati provenienti da una campagna geognostica eseguita sull'area di
sedime del futuro intervento nel dicembre 2012: tale campagna d’indagine ha visto
l'esecuzione di prove in situ dirette (penetrometrie statiche) ed indirette (sismica
passiva).
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Le prove dirette puntuali sono consistite nell’esecuzione di n. 6 prove
penetrometriche statiche spinte a -15 m dal p.c., per la stima dei parametri geomeccanici
dei terreni di fondazione.
Le prove indirette sono consistite nell'esecuzione di una prospezione geofisica di
sismica passiva, con misura del Rumore Sismico Ambientale (Microtremori) per
ricavare il parametro Vs30.
Ubicazione prove geognostiche
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I dati sono stati integrati con quelli derivanti dalla letteratura e dalla cartografia
ufficiale esistenti e da indagini geognostiche pregresse eseguite in zone limitrofe
all'area.
Il presente elaborato fornisce una schematizzazione del terreno di fondazione da
un punto di vista geologico-sismico e geotecnico, come richiesto dalle normative in
vigore in materia di opere di fondazioni (in particolare il D.M. 14/1/08) e al A.L. n.
112/2007 della Regione Emilia-Romagna, relativamente allo studio per la stima della
risposta sismica locale dell’area in oggetto, al fine di valutare la compatibilità sismica
del futuro intervento edificatorio.
Da indicazioni ricevute dalla committenza, la classe d’uso delle strutture in
progetto rientra nella classe III, caratteristica di “costruzioni il cui uso preveda
affollamenti significativi” con riferimento alle conseguenze di una interruzione di
operatività o di un eventuale collasso, in presenza di azioni sismiche.
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2 – MORFOLOGIA, GEOLOGIA E IDROGEOLOGIA GENERALE
DELL'AREA
MORFOLOGIA
L’area in oggetto è ubicata in sinistra idrografica del Fiume Reno, da cui dista alcune
centinaia di metri, nel settore ovest del centro abitato del Comune di Argenta e confina a nord
con Via Praga, a Sud con via Natale Gaiba e con la S.S. 16, a ovest ed a est con proprietà di
terzi.
La zona è pianeggiante e la quota del piano campagna di circa 4-5 m s.l.m..
Estratto di Carta Tecnica Regionale
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Da un punto di vista morfologico l'area è densamente urbanizzata e caratterizzata
dalla presenza di localizzate rotture di pendenza imputabili al pregresso reticolato
idrografico superficiale secondario (fossi irrigui).
I terreni in questione presentano un grado di erodibilità superficiale potenziale
assente o quasi assente per la presenza di opere d'urbanizzazione.
GEOLOGIA
Dal punto di vista geologico, secondo la Carta Geologica d’Italia 1:100.000 (Foglio 88
Imola), l’area in oggetto è situata sulle Alluvioni Quaternarie (secondo la terminologia della
Carta Geologica d’Italia 1:100.000); trattasi di alluvioni costituite da terreni argilloso-sabbiosi
contenenti dal 40% al 60% di materiali argillosi.
Stralcio della Carta Geologica d’Italia (scala 1:100.000) Foglio 88 – “IMOLA”
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Nella carta geologica di maggior dettaglio, realizzata dalla Regione Emilia Romagna
(progetto CARG), nel Comune di Argenta affiorano terreni riferibili a depositi alluvionali e
fluvio-glaciali appartenenti alla successione neogenico-quaternaria del margine appenninico
padano denominato “Sintema Emiliano Romagnolo Superiore”: in particolare sono presenti i
terreni riferibili al Subsintema di Ravenna (AES8 Olocene). I depositi alluvionali sono
costituiti in superficie prevalentemente da sabbie limoso e sabbie argillose di piana
alluvionale/deltizia.
Carta geologica-geomorfologica
(Servizio Geologico, Sismico e dei Suoli, Regione Emilia Romagna)
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La stratigrafia dei primi metri di profondità vede la presenza nell'area di un terreno di
riporto antropico costituente il piazzale dell'area (limi, sabbie e ghiaie con abbondanti inclusi
di macerie), con spessori inferiori ad 1 metro, e, più in profondità, la presenza di terreni
naturali costituiti da limi argilosi e argille limose di colore bruno.
IDROGEOLOGIA
Come si evince anche dalla relazione della Dott.ssa Bedeschi nella domanda di rinnovo
della concessione del pozzo idrico esistente nell’area, dal punto di vista idrogeologico sono
presenti lungo la verticale dell'area l'acquifero denominato "A" ed in particolare le sue sotto
unità A2 ed A3.
Il gruppo acquifero “A” è costituito da depositi alluvionali in cui si alternano sedimenti
grossolani e fini, ciascuna coppia grossolano-fine definisce un complesso acquifero.
All’interno di ciascun complesso acquifero i depositi più fini si concentrano nella porzione
inferiore, mentre nella parte alta prevalgono le litologie più grossolane; qui toviamo grandi
spessori di ghiaie amalgamate che costituiscono estesi corpi tabulari, corrispondenti ad ampie
conoidi alluvionali sepolte. Il pozzo ubicato nell’area oggetto di studio è collocato nel
Complesso Acquifero A3.
Nelle vicinanze è presente una serie di scoli consortili e modesti fossi e capifossi di
drenaggio.
Dall’analisi dei dati idrogeologici di riferimento e rappresentati dagli studi connessi al
P.R.G. ed al P.S.C. del Comune di Argenta, il regime dei flussi sotterranei appare stabile su
periodi temporali molto estesi. Ciò è logicamente determinato dalla natura antropica
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dell’ampia fascia di territorio in oggetto e della relativa regimazione dei corpi idrici principali
e delle loro connessioni.
Nell’area in esame la superficie della falda freatica è ubicata a circa -1,50/-2,00 m dal
p.c. in funzione della stagionalità e pertanto potrà interferire con le strutture fondazionali.
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2.1 - CARATTERIZZAZIONE STRATIGRAFICA
Al fine di approfondire il grado di conoscenza del terreno di fondazione nei primi
metri e quindi di costruire uno schema stratigrafico dell'area oggetto d’intervento, si è
fatto riferimento alla preindicata indagine geognostica in sito; sono state eseguite n. 6
prove penetrometriche statiche.
Le prove penetrometriche statiche CPT (Cone Penetration Test) di tipo meccanico
con penetrometro corredato di punta telescopica e manicotto laterale (tipo "Begemann")
consistono nell'infiggere verticalmente nel terreno a velocità costante di 2 cm/s,
mediante martinetto idraulico, una batteria d'aste a cui è collegata nella parte inferiore
una punta conica, e nel misurare separatamente le resistenze all'avanzamento della sola
punta conica Rp (Kg/cm2), la resistenza relativa all'infissione della punta e del
manicotto Rp + Rl (Kg/cm2) e la resistenza totale relativa all'infissione delle aste esterne
Rt (Kg/cm2). I dati relativi alle letture di campagna di Rp e Rl vengono poi elaborati e
permettono di ottenere indicazioni sui principali parametri geotecnici del terreno; in
base al rapporto Rp/Rl fra la resistenza alla punta e la resistenza laterale del manicotto
(Begemann 1965 - AGI '77) è possibile effettuare il riconoscimento di massima dei
terreni, facendo riferimento ai seguenti valori del rapporto Rp/Rl:
Terreno
Rp/Rl
Torbe ed argille organiche
<15
Limi ed argille
15÷30
Limi sabbiosi e sabbie limose
30÷60
Sabbie e sabbie con ghiaia
>60
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Dal punto di vista stratigrafico, come si può notare dal confronto dei diagrammi
relativi alle prove effettuate, il terreno oggetto di indagine risulta caratterizzato nei primi
15 metri di profondità, da livelli litologici a granulometria fine coesivi e semicoesivi a
bassa-media consistenza (da poco consistenti a moderatamente consistenti), costituiti
per lo più da limi e argille, con intercalati a diverse profondità sottili livelli di limi
sabbiosi e sabbie limose.
All'interno dei terreni fini coesivi e semicoesivi (argille e limi), che costituiscono
le litologie predominanti in superficie e a media profondità (da 0 a 10 m circa), le prove
hanno fatto registrare valori di resistenza alla punta Rp per lo più compresi tra 10 e 15
Kg/cm2.
All'interno dei terreni fini coesivi e semicoesivi (argille e limi), che costituiscono
le litologie predominanti in profondità (da 10 a 15m circa), le prove hanno fatto
registrare valori di resistenza alla punta Rp per lo più compresi tra 20 e 30 Kg/cm2.
La modellazione geologica del sito è la presente:
MODELLO GEOLOGICO
Strato
Profondità strato da p.c. [m]
A
0,00m ÷1,00m
B
1,00m ÷ 10,00m
Litologia
Riporto e/o terreno vegetale.
Alternanza di limi argillosi e argille limose da poco
consistenti a moderatamente consistenti; presenti a
tratti sottili lenti sabbiose.
Alternanza
C
10,00m ÷ 15,0m
di
limi
argillosi
e
argille
limose
moderatamente consistenti; presenti a tratti sottili lenti
sabbiose.
SOGGIACENZA MEDIA FALDA: -1,5 m circa dal p.c.
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Per quanto concerne l’andamento della stratigrafia in profondità si è fatto
riferimento a stratigrafie note di pozzi e a sondaggi a carotaggio continuo eseguiti nelle
zone limitrofe.
Sulla base della stratigrafia del pozzo presente nell'area e dei dati geologici
disponibili in bibliografia, in particolar modo lo studio sulle “Risorse idriche sotterranee
della Regione Emilia-Romagna”, a cura della Regione Emilia-Romagna ed Eni, l’area in
oggetto presenta la seguente situazione stratigrafica:
• da p.c. alla profondità di -1,00 m circa: riporto di origine antropica
• da -1,00 m alla profondità di -70,00 a -80,00 m circa dal p.c.: litotipi
sostanzialmente argillosi con presenza di sabbie;
• da -80,00 a -90,00 dal p.c.: litotipi sabbiosi;
• da -90,00 a -120,00 dal p.c.: litotipi argillo-sabbiosi, sede del complesso
acquifero A2;
• da -120,00 a -180,00 dal p.c.: litotipi sabbiosi, sede del complesso acquifero A3,
intercalati da litotipi argillo-limosi.
2.2:
CARATTERIZZAZIONE
GEOTECNICA
DEI
TERRENI
DI
FONDAZIONE
Per mezzo delle prove geognostiche effettuate in sito si è provveduto alla
caratterizzazione geotecnica dei terreni di fondazione.
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Si è ritenuto opportuno utilizzare i risultati provenienti dalle prove
penetrometriche statiche CPT, essendo disponibili per quest'ultima numerosissimi dati
per risalire alle caratteristiche di resistenza al taglio dei terreni. In particolare
dall'elaborazione dei valori di Qc si possono estrapolare, tra gli altri, i valori di
resistenza al taglio in condizioni non drenate (Cu), essendo Cu = Qc/15÷25 (15÷25 =
coeff. adimensionale del carico limite riferito alla prova penetrometrica statica), e la
determinazione del parametro di resistenza al taglio φ (angolo d'attrito interno efficace
φ'), per mezzo della correlazione Qc-φ' proposta da Begemann (1974) e Meyerhof
(1974).
Per quanto concerne la stima del modulo elastico, questo può essere
determinato da Qc secondo l’equazione generale: E = C1 × Qc.
Per mezzo delle prove geognostiche effettuate in sito e sulla base delle conoscenze
dei luoghi si è provveduto alla caratterizzazione stratigrafica e geotecnica dei terreni di
appoggio delle future strutture fondazionali.
QUADRO GEOTECNICO-GEOMECCANICO SCHEMATICO
Litologia
Profondità
Comportamento
φ
C’
Cu
2
2
γ
E
µ
K
3
Prevalente
(m)
geomeccanico
(Kg/cm )
(Kg/cm )
(°)
(MPa)
(T/m )
(m/s)
Terreno vegetale
da 0 a 1
(*)
-
-
-
-
-
-
-6
Limi e argille
da 1 a 10
Coesivo
0,55÷0,75
0,10÷0,15
10÷15
10÷15
1,90
10
Limi e argille
da 10 a 15
Coesivo
0,75÷0,95
0,15÷0,20
15÷20
15÷20
1,95
10-6
0.25÷0.35
0.25÷0.35
(*) tali materiali poiché saranno completamente asportati e/o by-passati dalle strutture di
fondazione, non sono d’interesse per quanto attiene alle caratteristiche geomeccaniche.
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3 - SISMICITÀ DELL’AREA (MACROSISMICITA')
L’area in oggetto ricade nella zona legata al margine interno della piastra padanoadriatica in subduzione sotto la catena appenninica, ed in particolare nella fascia
padano-adriatica in compressione caratterizzata da meccanismi di rottura thrust strikeslip individuata nella zonazione sismogenetica ZS4, adottata dal GNDT nel 1996;
l’Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia ha rimappato il territorio nazionale in
zone sismogenetiche, tale zonazione viene definita ufficialmente ZS9(Meletti e
Valensise, 2004).
Rispetto alle zonazioni precedenti, le zone sorgente sono state disegnate più
vincolate rispetto alle sorgenti sismogenetiche e alla sismicità storica e strumentale e le
aree circostanti sono state cautelate attraverso i normali effetti di propagazione della
pericolosità sismica al di fuori delle zone sorgenti.
La ZS9 può essere utilizzata in congiunzione con il nuovo catalogo CPTI2, e
fornisce, inoltre, una stima della “profondità efficace”, ovvero del’intervallo di
profondità nel quale viene rilasciato il maggior numero di terremoti in ogni zona
sorgente, utilizzabile in combinazione con le relazioni di attenuazione determinate su
base regionale, e fornisce, per ogni zona, un meccanismo di fogliazione prevalente.
La zonazione è costituita da 42 zone-sorgente, identificate da un numero che va da
901 a 936, che presentano limiti di colorazione nera e blu; i limiti neri definiscono limiti
il cui tracciamento dipende esclusivamente da informazioni tettoniche o geologicostrutturali, il colore blu definisce, invece, suddivisioni di zone con uno stesso stile de
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formativo ma con differenti caratteristiche della sismicità, come la distribuzione
spaziale degli eventi o la massima magnitudo rilasciata.
L’area in esame si trova all’interno della fascia che va dalla zona 911 alla zona
923 (Appennino settentrionale e centrale). Questa fascia include le sorgenti
sismogenetiche responsabili dei terremoti di più elevata magnitudo che si sono
manifestate recentemente nell’arco appenninico centro-settentrionale. In particolare
l’area oggetto di studio rientra nella della zona sismogenetica 912 (Dorsale Ferrarese).
Al di sotto delle spesse coltri di sedimenti sciolti alluvionali è presente un sistema
roccioso, orogeneticamente legato alla catena appenninica, fagliato da diverse ed
importanti linee sismo tettoniche, la cui genesi è riconducibile alle forze compressive
che da sud-ovest spingono verso nord-est.
Zonizzazione sismogenetica ZS9 per il nord Italia e dettaglio dell’ubicazione del
Comune di Argenta all’interno della ZS912
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La zona 912 rappresenta infatti la porzione più esterna della fascia in
compressione dell’arco appenninico settentrionale.
La zona sismogenetica ZS912 è caratterizzata da un meccanismo focale prevalente
del tipo a fagliazione inversa e da un intervallo di profondità nel quale viene rilasciato il
maggior numero di terremoti compreso tra 5 e 8 km.
In particolare dalla consultazione della Carta Sismotettonica della Regione EmiliaRomagna si osserva che l’area di studio ha avuto in passato eventi sismici di magnitudo
compresa tra 5 e 5.5 (Richter)
Stralcio della Carta Sismotettonica della Regione Emilia-Romagna, scala 1:250.000
(Servizio Geologico, Sismico e dei Suoli della Regione Emilia-Romagna, CNR
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L’area appartiene ad una zona che storicamente è stata interessata da numerosi
eventi sismici. Nella seguente tabella sono riportati i principali terremoti storici (fino al
2006) per un un raggio di 40 Km con centro dall’area in oggetto, dalla quale si evince
che gli eventi sismici maggiori verificatisi hanno avuto magnitudo massime comprese
tre 5,5 e 5,8 Mw (Richter) mentre la magnitudo massima prevista per la zona ZS912
Mw è pari a 6,14.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Estratto dal “Catalogo Parametrico dei Terremoti Italiani” (Gruppo di lavoro CPTI, 2004),
terremoti con epicentro compreso in un raggio di 40 Km dall’area d’intervento.
Nella carta delle “Massime intensità macrosismiche osservate nei comuni italiani
valutate a partire dalla banca dati macrosismici del GNDT e dai dati del Catalogo dei
Forti Terremoti dell'ING” (Molin et al., 1996) nella quale, per il territorio in oggetto
viene indicato un terremoto del IX grado MCS.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Carta delle “Massime intensità macrosismiche osservate nei
comuni italiani valutate a partire dalla banca dati macrosismici
del GNDT e dai dati del Catalogo dei Forti Terremoti dell'ING”
(Molin et al., 1996) per la Regione Emilia Romagna
Per valutare la pericolosità sismica si fa riferimento alle disposizioni regionali e
nazionali. La Regione Emilia-Romagna, nella delibera della Giunta Regionale n. 1677
del 24 Ottobre 2005 “Prime indicazioni applicative in merito al decreto Ministeriale 14
Settembre 2005 (Pubblicato sul supplemento ordinario n.159 alla Gazzetta Ufficiale
n.222 del 23 settembre 2005) recante ‘Norme Tecniche per le costruzioni’” stabilisce
quanto segue “Nel silenzio del Decreto Ministeriale, si deve ritenere che a decorrere dal
23 ottobre 2005 continui a trovare applicazione la classificazione sismica di tutti i
Comuni della Regione, stabilità, in via di prima applicazione, ai sensi del punto 3.
dell’Allegato 1 all’Ordinanza n.3274/2003”
Nell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274/2003 "Primi
elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica", pubblicata sul
Supplemento Ordinario n. 72 alla Gazzetta Ufficiale n. 105 dell'8 maggio 2003 il
comune di Argenta viene classificato in zona 2.
Nella figura seguente viene riportata la classificazione sismica a scala regionale
della Regione Emilia-Romagna.
Riclassificazione sismica dell'Emilia-Romagna in base all’Ordinanza del PCM
n. 3274 / 2003, il n° di comuni si riferisce all’intero territorio regionale.
Nelle norme tecniche allegate all’ordinanza del Presidente del Consiglio dei
Ministri n. 3274/2003 ogni zona sismica è contrassegnata da un diverso valore del
parametro ag (accelerazione orizzontale massima su suolo di categoria A).
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Nelle classificazioni definite dai decreti emessi fino al 1984 la sismicità era
definita attraverso il grado di sismicità S, nella classificazione proposta dal Gruppo di
Lavoro del 1998 vennero invece proposte tre categorie sismiche (prima, seconda e terza)
ed una categoria per i comuni Non Classificati, la nuova classificazione (Ordinanza del
PCM n.3274/2003) prevede invece la suddivisione in quattro zone numerate da 1 a 4.
Nello schema seguente si riporta la corrispondenza tra le diverse classificazioni.
Decreti fino al 1984
S = 12
S=9
S=6
Non classificato
GdL 1998
Prima categoria
Seconda categoria
Terza categoria
Non classificato
Classificazione 2003
Zona 1
Zona 2
Zona 3
Zona 4
Con Decreto del Ministero delle Infrastrutture del 14/01/08 sono state approvate le
Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (G.U. n°29 del 04/02/08); le “Nuove norme
tecniche per le costruzioni” sono in vigore, a partire dal 5 marzo 2008, contestualmente
alla norma transitoria che, fino al 30 giugno 2009 (Art 20 L.31 del 28 febbraio 2008), dà
la possibilità di operare – in alternativa – con le norme tecniche precedenti, a parte le
eccezioni di esclusiva competenza statale, di cui agli elenchi A e B dell’allegato 1 al
decreto 21 ottobre 2003 del Capo del DPC.
“Art.20. – (Regime transitorio per l’operatività della revisione delle norme
tecniche per le costruzioni). –1. Il termine di cui al comma 2-bis dell’articolo 5 del
decreto-legge 28 maggio 2004, n.136, convertito, con modificazioni, dalla legge 27
luglio 2004, n.186, già prorogato il 31 dicembre 2007, ai sensi dell’articolo 3, comma 4Studio di Geologia
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bis, del decreto-legge 28 dicembre 2006, n.300, convertito, con modificazioni, dalla
legge 26 febbraio 2007, n.17, è differito al 30 giugno 2009.
La mappa di pericolosità sismica del territorio nazionale, riportata nella figura
seguente ed elaborata dall’Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia, approvata con
Ordinanza n.3519 del Presidente del Consiglio dei Ministri del 28 Aprile 2006, è
diventata la mappa di riferimento prevista dall'Ordinanza n.3274 del 2003, All.1.
In tale cartografia il comune di Argenta ricade in una zona con accelerazione
massima al suolo (amax) con probabilità di eccedenza del 10% in 50 anni riferita a soli
molto rigidi (Vs30>800 m/s; cat .A) compresa tra 0.150 e 0.175 g.
Estratto da “Mappa di pericolosità sismica del territorio nazionale”
riferimento Ordinanza del 20 marzo 2003 n.3274 All.1. espressa in
termine di accelerazione massima al suolo (amax) con probabilità di
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eccedenza del 10% in 50 anni riferita a suoli molto rigidi (Vs30>800 m/s;
cat .A .All.2.3.1)
Con Decreto del Ministero delle Infrastrutture del 14/01/08 sono state approvate le
Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (G.U. n°29 del 04/02/08) nelle quali è
presente un allegato relativo alla pericolosità sismica del territorio nazionale, in
particolare è fornita la pericolosità sismica. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi
delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, che sono definite, su
sito di riferimento rigido orizzontale, in funzione dei tre parametri ag (accelerazione
orizzontale massima del terreno), Fo (valore massimo del fattore di amplificazione dello
spettro in accelerazione orizzontale), Tc*(periodo di inizio del tratto a velocità costante
dello spettro in accelerazione orizzontale).
Di seguito sono riportati i valori di ag, Fo, Tc* relativi alla pericolosità sismica
dell’area oggetto d’intervento per vari tempi di ritorno.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Nell’”Atto di indirizzo e cordinamento tecnico ai sensi dell’art.16, c.1, della L.R.
20/2000 per “Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia-Romagna per la
pianificazione territoriale e urbanistica”” nella tabella 2 dell’allegato 4°, sono riportati i
valori di accelerazione massima orizzontale di picco al suolo, espressa in frazione
dell’accelerazione di gravità g (arefg) per ogni comune della regione Emilia-Romagna.
In particolare per il comune di Argenta viene fornito un valore di arefg=0.160 g.
I noti eventi sismici verificatisi il 20 e 29 maggio aventi rispettivamente
magnitudine massima pari a 5,9 e 5,8 con epicentri
localizzati nelle provincie di
Modena e Ferrara rappresentano una novità per quanto concerne le intensità massime
dei sismi storicamente registrati in quella zona. Pertanto, data la relativa vicinanza dei
sismi al sito oggetto della presente relazione, è presumibile ritenere che nel prossimo
futuro verrà aggiornata la vigente “Mappa di pericolosità sismica del territorio
nazionale”, con conseguente modifica delle accelerazioni attese al suolo anche per la
zona in oggetto.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Epicentro sisma del 20/05/2012
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
3.2 - MICROZONAZIONE SISMICA
Risposta sismica locale
Al fine verificare gli scenari di pericolosità sismica locale sulla base dell’Atto di
indirizzo e coordinamento tecnico ai sensi dell’art.16.c.1 della L.R.20/2000 per
“Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia Romagna per la
pianificazione territoriale e urbanistica” (D.G.R.n.2131 del 2/5/2007) sono state eseguite
analisi di primo secondo e terzo livello.
Analisi di primo livello
Le analisi di primo livello hanno lo scopo di identificare le caratteristiche fisiche
del territorio che possono determinare effetti locali (amplificazione del segnale sismico,
cedimenti, instabilità, fenomeni di liquefazione, etc).
Tra gli elementi da valutare sono segnalati:
1. depositi che possono determinare amplificazione (spessore > 5 m);
2. elementi morfologici che possono determinare amplificazione;
3. depositi suscettibili di amplificazione e cedimenti;
4. aree soggette ad instabilità dei versanti;
5. elementi che possono determinare effetti differenziali.
Per quello che riguarda il punto 1, ossia la presenza di litotipi che possono
determinare amplificazione, l’esame delle prove eseguite evidenzia la presenza di
depositi alluvionali con spessori superiori a 5 m, tali depositi possono provocare
fenomeni di amplificazioni.
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Per quello che riguarda il punto 2 l’analisi morfologica e topografica evidenzia
come l’area in esame sia nel complesso sub-pianeggiante e pertanto non siano presenti
elementi morfologici che possono determinare amplificazione.
Per quello che riguarda il punto 3 non si evidenzia la presenza di depositi con
spessore >5 m con litologie compatibili con i processi di liquefazione.
E’ noto che i materiali più suscettibili a fenomeni di liquefazione in seguito a
sollecitazioni sismiche sono quelli prettamente sabbiosi posti sotto falda a profondità
relativamente basse. Le conoscenze dei luoghi non hanno messo in evidenza terreni e
condizioni al contorno sfavorevoli.
I terreni di fondazione sono pertanto esenti da fenomeni di liquefazione e di
eccessivo addensamento in caso di terremoto.
Per quello che riguarda il punto 4, l’area dove insisteranno gli edifici è per lo più
sub-pianeggiante e non è interessata per un intorno significativo da fenomeni franosi
attivi o quiescenti.
Per quello che riguarda il punto 5 nell’area non sono presenti contatti laterali tra
litotipi con caratteristiche fisico-meccaniche molto diverse, al livello di imposta delle
future fondazioni, né sono presenti cavità sepolte.
Analisi di secondo livello
L’analisi di secondo livello prevede la definizione dei coefficienti di
amplificazione. E’ stata elaborata una cartografia di microzonazione sismica, e si è
calcolato il fattore di amplificazione secondo diversi metodi, in particolare secondo il
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
metodo riportato nell’Allegato A2 dei già citati indirizzi della Regione Emilia
Romagna.
Il primo step del calcolo del valore di FA prevede la determinazione della velocità
equivalente delle onde di taglio per lo spessore considerato (Vs30) del deposito di
copertura secondo la formula:
Vs30 = 30/[Σi=1,n (hi/Vsi)]
hi = spessore in metri dello strato i-esimo (fino alla profondità di 30m);
Vsi = velocità (in m/s) dello strato i-esimo (fino alla profondità di 30m).
I due intervalli di periodo nei quali viene calcolato il valore di FA per l’intensità di
Housner identificano le due principali classi di tipologie costruttive: in particolare
l’intervallo tra 0.1-0.5 s si riferisce a strutture edificatorie relativamente basse (massimo
4-5 piani), regolari e rigide, mentre l’intervallo 0.5-1.5 s si riferisce a strutture più alte e
più flessibili.
Considerando i valori di Vs30 stimati con metodi geofisici (sismica passiva –
metodologia dei microtremori, valore delle Vs30 assunto pari a 196 m/s) e ricadendo in
un ambito di pianura caratterizzato da un profilo stratigrafico costituito da alternanze di
sabbie e peliti, con spessori anche decametrici, talora con intercalazioni di orizzonti di
ghiaie con substrato profondo oltre i 100m, i fattori di amplificazione, ricavati dalla
tabella relativa alla “PIANURA 2”, sono i seguenti:
F.A. P.G.A. = 1,5
F.A. INTENSITA’ SPETTRALE - 0.1s < To < 0.5s = 1,8
F.A. INTENSITA’ SPETTRALE - 0.5s < To < 1.0s = 2.5
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Analisi di terzo livello
Il terzo livello di analisi, ai sensi della normatica regionale (ai sensi dell’art.16.c.1
della L.R.20/2000 per “Indirizzi per gli studi di microzonazione sismica in Emilia
Romagna per la pianificazione territoriale e urbanistica” e s.m.i.), è richiesto nelle
seguenti situazioni:
•
aree soggette a liquefazione e densificazione;
•
aree instabili e potenzialmente instabili;
•
aree in cui le coperture hanno spessore fortemente variabile, come ad
esempio nelle aree pedemontane e di fondovalle a ridosso dei versanti;
•
aree in cui è prevista la realizzazione di opere di rilevante interesse
pubblico.
Questo livello di analisi è quindi finalizzato a valutare l’effettivo grado di
pericolosità sismica locale delle aree instabili e potenzialmente instabili, di quelle
soggette a liquefazione e densificazione sempre ai fini della redazione della carta di
microzonazione.
Nel caso in oggetto l’area in questione non rientra nei casi sopra menzionati,
tuttavia, come si evince dalla scheda di comparto del PUA del Comune di Argenta, tale
analisi viene richiesta.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Per tale livello di approfondimento per l’area oggetto di studio sono stati elaborati
la misura diretta del parametro Vs30 con prospezioni sismiche, gli spettri di risposta ed
è stata effettuata la verifica alla liquefazione dei terreni direttamente interessati dal
futuro intervento edificatorio.
STIMA DELLE VS30,
VALUTAZIONE DELLA CATEGORIA DI
SOTTOSUOLO DI FONDAZIONE.
Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto è necessaria pertanto la
classificazione dei terreni compresi tra il piano di imposta delle future fondazioni ed un
substrato rigido di riferimento (bedrock): la classificazione può essere basata sulla
stima, nei primi 30 m di profondità dal piano di posa delle fondazioni dei valori:
della velocità media delle onde sismiche di taglio Vs;
di Nspt;
di Cu.
o mediante descrizione litostratigrafica.
I parametri della Vs sono stati determinati integrando i dati ricavati da prove di
sismica passiva (microtemori HVSR) eseguite direttamente sull’area.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Il confronto tra la curva teorica (BLU) e quella sperimentale (ROSSO) e il
modello di Vs ha consentito di individuare il profilo delle Vs nei primi 30 m di
profondità dal p.c. (Vs30).
EXPERIMENTAL VS. SYNTHETIC H/V
Depth at the bottom of
the layer [m]
0.70
40.70
90.70
inf.
Thickness [m]
Vs [m/s]
Poisson ratio
0.70
40.00
50.00
inf.
110
200
350
470
0.35
0.35
0.35
0.35
Vs(0.0-30.0)=196m/s
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Nelle NTC 2008 per valutare l’effetto della risposta sismica locale si può fare
riferimento ad un approccio semplificato che si basa sull’individuazione di categorie di
sottosuolo di riferimento così come riportato nella tabella seguente.
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Estratto dalle NTC 2008 (tabella 3.2 – Categorie di sottosuolo)
Il valore di Vs30 ricavati a partire dal p.c. è compreso nell'intervallo che definisce
la CATEGORIA DI SOTTOSUOLO “C”.
PERIODI FONDAMENTALI DEI TERRENI
L'indagine sismica effettuata ha inoltre consentito la valutazione della frequenza
(o periodo) fondamentale di risonanza dei terreni indagati. Tale valutazione risulta di
notevole importanza se si considera che in caso di eventi sismici la struttura subisce
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danni notevolmente maggiori se essa presenta dei modi di vibrazioni con frequenze
prossime a quelle dei terreni.
Nakamura (1989) ha dimostrato che i massimi dei rapporti spettrali H/V
consentono di individuare correttamente la frequenza e quindi il periodo fondamentale
di risonanza per le onde S.
Il grafico HVSR mostra un picco, anche se non significativo, a 1 Hz circa al limite
del campo di frequenze di interesse ingegneristico (1÷10 Hz). Stimando una frequenza
fondamentale di risonanza dell'edificio in progetto pari a circa 7÷9 Hz,
sono da
escludere, in via preliminare, fenomeni d’amplificazione sismica per effetti di doppia
risonanza (frequenza naturale edificio = frequenza naturale terreni di fondazione).
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Regione in cui
ricade l'edificio
Relazione tipica altezza edificio – frequenza di risonanza (es. Masi et al. 2007)
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SPETTRI DI RISPOSTA
Trattandosi di un’”opera ordinaria” l’opera in progetto ha una vita nominale,
intesa come il numero di anni nel quale l’opera, purché soggetta alla manutenzione
ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata, pari a 50 anni.
TIPI DI COSTRUZIONE
Vita Nominale
VN (in anni)
Opere provvisorie – Opere provvisionali - Strutture in fase
costruttiva
Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di
2
dimensioni contenute o di importanza normale
Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi
3
dimensioni o di importanza strategica
1
≤10
≥ 50
≥ 100
Vita nominale dei diversi tipi di opere (NTC 08)
La classe d’uso la struttura in progetto rientra nella classe III, caratteristica di
“Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi” con riferimento alle
conseguenze di una interruzione di operatività o di un eventuale collasso, in presenza di
azioni sismiche.
Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.
Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l’ambiente e senza
funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente. Ponti, opere
Classe II: infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui
interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze
rilevanti.
Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività pericolose per l’ambiente.
Classe III: Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione
provochi situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro eventuale collasso.
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Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla gestione della
protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per l’ambiente.
Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792, “Norme funzionali e geometriche
Classe IV: per la costruzione delle strade”, e di tipo C quando appartenenti ad itinerari di collegamento tra
capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanza
critica per il mantenimento delle vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe
connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di produzione di energia elettrica.
Classi d’uso (NTC 08)
Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un
periodo di riferimento detto vita di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di
costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU.
VR = VN ⋅ C U
CLASSE D’USO
COEFFICIENTE CU
I
0.7
II
1.0
III
1.5
IV
2.0
Valori del coefficiente d’uso CU (NTC 08)
Per la struttura in progetto la vita di riferimento VR risulta pari a 75 anni.
CARATTERISTICHE SISMICHE DEL TERRENO
Topografia: T1 (superficie pianeggiante)
Categoria di suolo di fondazione: C
STATI LIMITE E RELATIVE PROBABILITÀ DI SUPERAMENTO
Nei confronti delle azioni sismiche gli stati limite, sia di esercizio che ultimi, sono
individuati riferendosi alle prestazioni della costruzione nel suo complesso, includendo
gli elementi strutturali, quelli non strutturali e gli impianti.
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Gli stati limite di esercizio sono:
Stato Limite di Operatività (SLO): a seguito del terremoto la costruzione nel
suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le
apparecchiature rilevanti alla sua funzione, non deve subire danni ed interruzioni d'uso
significativi;
Stato Limite di Danno (SLD): a seguito del terremoto la costruzione nel suo
complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature
rilevanti alla sua funzione, subisce danni tali da non mettere a rischio gli utenti e da non
compromettere significativamente la capacità di resistenza e di rigidezza nei confronti
delle azioni verticali ed orizzontali, mantenendosi immediatamente utilizzabile pur
nell’interruzione d’uso di parte delle apparecchiature.
Gli stati limite ultimi sono:
Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV): a seguito del terremoto la
costruzione subisce rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e
significativi danni dei componenti strutturali cui si associa una perdita significativa di
rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece una parte
della resistenza e rigidezza per azioni verticali e un margine di sicurezza nei confronti
del collasso per azioni sismiche orizzontali;
Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC): a seguito del terremoto la
costruzione subisce gravi rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici
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e danni molto gravi dei componenti strutturali; la costruzione conserva ancora un
margine di sicurezza per azioni verticali ed un esiguo margine di sicurezza nei confronti
del collasso per azioni orizzontali.
Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR , cui riferirsi per
individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono
riportate nella tabella sottostante.
Stati Limite
Stati limite SLO
di
SLD
esercizio
Stati limite SLV
ultimi SLC
PVR: Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR
81%
63%
10%
5%
Probabilità di superamento PVR al variare dello stato limite considerato
Qualora la protezione nei confronti degli stati limite di esercizio sia di prioritaria
importanza, i valori di PVR forniti in tabella devono essere ridotti in funzione del grado
di protezione che si vuole raggiungere.
Ai fini della definizione dell’Azione Sismica di progetto occorre valutare gli
effetti che le condizioni stratigrafiche locali hanno sulla Risposta Sismica Locale.
Sulla base degli esiti dell’indagine bibliografica, il suolo di fondazione dell’area di
studio ricade come già detto nella categoria di tipo C.
Per la determinazione dell’azione sismica occorre considerare anche il contributo
derivante dalla morfologia superficiale. Per condizioni topografiche complesse occorre
predisporre specifiche analisi di Risposta Sismica Locale; nel caso in cui la topografia
non presenti particolare complessità, è possibile adottare la seguente classificazione:
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Trattandosi di zona pianeggiante, l’area in esame ricade nella categoria T1, a cui
non è attribuibile alcun fenomeno di amplificazione sismica legato alle condizioni
topografiche.
Dal punto di vista progettuale, lo spettro di risposta elastico in accelerazione
riveste particolare importanza nella definizione delle Azioni Sismiche da adottare.
Di seguito vengono riportati gli Spettri in accelerazione orizzontale e verticale
relativi
agli
stati
limite per l’area di
trasformazione,
caratterizzati,
come
precedentemente osservato, da probabilità di superamento differenti nel periodo di
riferimento VR.
Nel caso specifico, tali spettri si riferiscono a costruzioni con Classe dell'edificio
III (Coefficiente Cu = 1.5) e Vita nominale VN > 50 anni.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
CONSIDERAZIONI IN ORDINE ALLA STABILITÀ' DEL SITO NEI
CONFRONTI DELLA LIQUEFAZIONE
La liquefazione è il processo per il quale si giunge all'annullamento della
resistenza a taglio di terreni qualora sottoposti allo scuotimento di un terremoto.
Per liquefazione si intende l'annullamento di resistenza al taglio di terreni saturi
sotto sollecitazioni di taglio cicliche o monotoniche, in conseguenza delle quali il
terreno raggiunge una condizione di fluidità pari a quella di un fluido viscoso. Il
fenomeno, che si verifica in particolare nelle sabbie fini e nei limi in falda con densità
da media a bassa e a granulometria piuttosto uniforme, avviene quando la pressione
dell'acqua nei pori aumenta progressivamente fino ad eguagliare la pressione di
confinamento e conseguentemente la tensione efficace si riduce a zero.
In generale si può osservare che i depositi più facilmente liquefacibili sono i
terreni recenti, i terreni di bonifica ed in generale i depositi non consolidati caratterizzati
da:
- profondità dello strato potenzialmente liquefacibile < 15 m dal p.c.;
- falda molto superficiale (profondità inferiore ai 5 m dal p.c.);
- densità relativa Dr < 60 %;
- diametro medio: 0,02 mm < D50 < 2 mm;
- frazione dei fini (diametro < 0.005 mm) < 15%
Le condizioni scatenanti che riguardano le caratteristiche sismiche sono:
- magnitudo M > 5.5;
- PGA > 0.15 g;
- durata > 15-20 sec.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Per quanto concerne gli aspetti relativi alla stabilità del sito nei confronti del
fenomeno della liquefazione si fa presente che la vigente normativa tecnica per le
costruzioni (NTC08) precisa che la verifica a liquefazione può essere omessa quando si
manifesti almeno una delle seguenti circostanze:
1. eventi sismici attesi di magnitudo M<5;
2. accelerazioni massime attese al piano campagna in assenza di manufatti
(condizioni di campo libero) minori di 0,1 g;
3. profondità media stagionale della falda superiore a 15 metri dal piano
campagna, per piano campagna sub-orizzontale e strutture con fondazioni dirette
superficiali;
4. depositi costituiti da sabbie pulite con resistenza penetrometrica normalizzata
(N1) 60>30 oppure qc1N>180, dove (N1)60 è il valore della resistenza determinata in
prove penetrometriche dinamiche (Standard Penetration Test) normalizzata ad una
tensione efficace verticale di 100 kPa e qc1N è il valore della resistenza determinata in
prove penetrometriche statiche (Cone Penetration Test) normalizzata ad una tensione
efficace verticale di 100 kPa;
5. distribuzione granulometrica esterna alle zone indicate in a) della seguente
immagine, nel caso di terreni con coefficiente di uniformità Uc < 3,5, ed in b) della
medesima nel caso di terreni con coefficiente di uniformità Uc> 3,5 (b), dove Uc =
D60/D10 con D60 diametro equivalente passante al 60% e D10 diametro equivalente
passante al 10%.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Fasce granulometriche suscettibili alla liquefazione
Considerato che nessuna delle cinque condizioni di cui sopra elencate è
soddisfatta occorre procedere alla valutazione del coefficiente di sicurezza alla
liquefazione alle profondità in cui sono presenti i terreni potenzialmente liquefacibili.
La verifica consiste nella stima alle varie profondità di un coefficiente di sicurezza
dato dal rapporto fra la resistenza alla liquefazione del terreno (CRR) e lo sforzo di
taglio ciclico indotto dal sisma (CSR).
Fs= CRR/CSR
Le verifiche possono essere di tipo puntuale (singoli livelli) o globale (sull'intera
colonna stratigrafica).
Il parametro CRR può essere ottenuto attraverso correlazioni semi-empiriche con
prove in sito (prove penetroetriche statiche, dinamiche (SPT) o mediante misura delle
velocità delle onde S.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
La grandezza CSR è funzione dell'accelerazione sismica orizzontale max in
superficie e della magnitudo.
Le NTC 2008 non indicano un valore specifico di Fs di riferimento, lasciando al
progettista la scelta e la motivazione del margine di sicurezza.
L'Eurocodice 8 suggerisce, nel caso di impiego di correlazioni semi-empiriche,
che un terreno debba essere considerato liquefacibile se lo sforzo di taglio indotto dal
terremoto superi l'80% della resistenza mobilitata dal terreno.
CSR >= 0.80 CRR
Questo comporta un coefficiente di sicurezza limite paria Fs = CRR/CSR = 1.25.
Adottando la metodologia di verifica dell'Eurocodice 8 il valore di Fs calcolato
dove essere maggiore di 1,25 per considerare i depositi non liquefacibili.
In accordo con la normativa vigente si è adottata una procedura di calcolo
semplificata.
Da prove penetrometriche statiche è posibile stimare la resistenza alla liquefazione
del terreno con il metodo di Robertson e Wride qui di seguito riportato.
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Per la verifica alla liquefazione sono stati utilizzati i dati provenienti dalla prova
penetrometrica CPT 1, un Magnitudo attesa di 5,5 (Richter) e una accelerazione attesa
di 0,160 g.
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Dalle prove penetrometriche statiche è posibile stimare la resistenza alla
liquefazione del terreno anche con il metodo grafico di Robertson e Campanella qui di
seguito riportato.
Il primo grafico valuta quali terreni (dal punto di vista litologico, sulla base dei
valori da CPT di resistenza di punta e laterale) sono suscettibili a liquefazione, il
secondo grafico valuta se effettivamente c'è possibilità di liquefazione.
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Dai calcoli eseguiti, il deposito è risultato non liquefacibile, considerando tuttavia
l'ambiente di deposizione dei sedimenti OLOCENICI presenti nell'area, trattandosi di
depositi di piana deltizia in prossimità di un paleoalveo del Fiume Reno, si ritiene che
tali depositi, caratterizzati da una bassa propensione ai fenomeni di liquefazione, non
siano in assoluto esenti da fenomenti di liquefazione.
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A tal proposito si riporta la valutazione della suscettibilità alla liquefazione dei
terreni in base all’età ed ai tipi di depositi (Youd e Perkins, 1978) e la Carta dei caratteri
predisponenti la liquefazione per il comune di Argenta.
.
Tabella per la valutazione della suscettibilità alla liquefazione (Youd e Perkins, 1978)
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Carta dei caratteri predisponenti la liquefazione
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4 - STIMA DEL VALORE DI PROGETTO DELLA RESISTENZA DEL
TERRENO (Rd) PER LE VERIFICHE NEI CONFRONTI DEGLI STATI
LIMITE ULTIMI (SLU) (NTC 2008)
In base al contesto litostratigrafico esistente e sulla base dei parametri di
resistenza dedotti dalle singole prove geognostiche, si riportano, qui di seguito, i criteri
utilizzati per la determinazione della capacità portante ammissibile del terreno di
fondazione dell'area.
La scelta dei parametri geotecnici per la verifica della stabilità del terreno di
fondazione è stata fatta:
1) in base al tipo di problema geotecnico in questione;
2) sulla base della storia tensionale e della litologia del deposito in oggetto
secondo i passaggi procedurali qui di seguito schematizzati:
tipo di problema geotecnico: "carico"
condizioni critiche per la stabilità: "a breve scadenza"
determinazione dei parametri di resistenza:
"Cu" (coesione non drenata) e "φ" (angolo d'attrito interno)
Per quanto concerne la verifica della stabilità del terreno di fondazione è
essenziale stabilire innanzitutto le condizioni più critiche per la stessa e quindi operare
una scelta opportuna dei parametri geotecnici da utilizzare.
Nei terreni coesivi e semicoesivi (limi ed argille) poco permeabili l'applicazione di
carichi al terreno induce delle tensioni che generano sovrappressioni nei pori del mezzo
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sollecitato: le condizioni più critiche per la stabilità del terreno di fondazione sono
quelle iniziali; la verifica della stabilità dell'opera di fondazione va perciò effettuata in
condizioni non drenate, cioè a breve termine, utilizzando la resistenza al taglio del
terreno in termini di tensioni totali, vale a dire con tf = Cu ed assumendo come angolo
d'attrito interno φ = 0.
Nei terreni granulari (sabbie e ghiaie) l'applicazione di sovraccarichi non ingenera
sovrappressioni interstiziali dei fluidi presenti, a causa dell'elevata permeabilità tipica di
questi tipi di terreni: i parametri di resistenza impiegati per la verifica di stabilità sono
quindi espressi in termini di tensioni efficaci, poichè fanno riferimento a condizioni
drenate del terreno; di conseguenza si assumerà φ' ≠ 0 e coesione nulla c = 0.
Le considerazioni che seguono si basano su criteri teorici attualmente convalidati
ed opportunamente applicati al caso in questione in base al presente contesto geologicomorfologico ed ipotizzando l'utilizzo di una fondazione diretta a plinto isolata.
Pur rimandando al progettista calcolatore delle strutture ogni ipotesi progettuale,
in base al contesto litostratigrafico esistente e sulla base dei parametri geotecnici di
resistenza stimati nel presente lavoro, si riporta qui di seguito il criterio utilizzato per la
stima di massima del valore di progetto della resistenza del terreno (Rd) impiegando una
fondazione diretta a plinto con dimensioni pari a 3m x 3m.
La pressione di contatto limite ultima di un corpo di carico è quella pressione
raggiunta per la quale non è più possibile alcuna forma di equilibrio del terreno.
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Per la stima del valore di progetto di massima della resistenza del terreno Rd di
fondazione vengono utilizzati metodi noti in letteratura.
Per tale scopo si è ipotizzato una profondità media di incastro pari a 2 m
dall'attuale p.c..
Si sono utilizzati valori caratteristici dei parametri geotecnici intesi come stima
ragionata e cautelativa dei valori dei parametri nello stato limite considerato ed il
modello geotecnico rappresentativo del volume significativo di terreno interessato dalle
sollecitazioni.
Secondo le istruzioni del CSLP appare giustificato il riferimento a valori prossimi
ai valori medi quando nello stato limite considerato è coinvolto un elevato volume di
terreno con possibile compensazione delle eterogeneità o quando in presenza di strutture
di sufficiente rigidezza si ha il trasferimento delle azioni dalle zone meno resistenti a
quelle più resistenti.
Si sono eseguite le seguenti stime per la capacità portante del terreno
(progettazione per le azioni sismiche) in condizioni non drenate (a breve termine) ed in
condizioni a lungo termine (drenate).
La falda viene considerata, per ragioni cautelative, interferente con il piano
fondazionale.
Le stime di capacità portante per l’azione sismica agli SLU sono di seguito
condotte per lo SLV in condizioni non drenate e drenate per carico limite dell’insieme
fondazione-terreno con l’approccio progettuale 2 (DA2) (combinazione unica STRGEO) applicando un coefficiente globale γr = 2,3 (Capacità Portante).
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
B
L
D
Larghezza fondazione Lunghezza fondazione Profondità di incastro
(m)
(m)
(m)
3
3
2
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
CALCOLO PORTANZA IN CONDIZIONI NON DRENATE
DATI GENERALI
======================================================
Azione sismica
NTC 2008
Larghezza fondazione
3.0 m
Lunghezza fondazione
3.0 m
Profondità piano di posa
2.0 m
Altezza di incastro
2.0 m
Profondità falda
1.5
======================================================
SISMA
======================================================
Accelerazione massima (ag/g)
0.264
Effetto sismico secondo
NTC(C7.11.5.3.1)
Fattore di struttura [q]
3
Periodo fondamentale vibrazione [T]
0.25
Coefficiente intensità sismico terreno [Khk]
0.0634
Coefficiente intensità sismico struttura [Khi]
0.2237
======================================================
Coefficienti sismici [N.T.C.]
========================================================================
Dati generali
Tipo opera:
2 - Opere ordinarie
Classe d'uso:
Classe III
Vita nominale:
50.0 [anni]
Vita di riferimento:
75.0 [anni]
Parametri sismici su sito di riferimento
Categoria sottosuolo:
Categoria topografica:
S.L.
Stato limite
S.L.O.
S.L.D.
S.L.V.
S.L.C.
TR
Tempo ritorno
[anni]
45.0
75.0
712.0
1462.0
C
T1
ag
[m/s²]
F0
[-]
TC*
[sec]
0.54
0.7
1.83
2.41
2.48
2.46
2.54
2.48
0.27
0.28
0.28
0.29
kh
[-]
0.0165
0.0214
0.0634
0.0918
kv
[sec]
0.0083
0.0107
0.0317
0.0459
Coefficienti sismici orizzontali e verticali
Opera:
Stabilità dei pendii e Fondazioni
S.L.
Stato limite
S.L.O.
S.L.D.
S.L.V.
S.L.C.
amax
[m/s²]
0.81
1.05
2.5905
3.2157
beta
[-]
0.2
0.2
0.24
0.28
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
STRATIGRAFIA TERRENO
Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI)
DH: Spessore dello strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito;
Ficorr: Angolo di attrito corretto secondo Terzaghi; c: Coesione; c Corr: Coesione corretta secondo Terzaghi;
Ey: Modulo Elastico; Ed: Modulo Edometrico; Ni: Poisson; Cv: Coeff. consolidaz. primaria; Cs: Coeff.
consolidazione secondaria; cu: Coesione non drenata
DH
Gam
Gams
[m]
[kN/m³] [kN/m³]
10.0
19.0
20.5
5.0
19.5
21.0
Fi
Fi Corr.
c
c Corr.
cu
Ey
Ed
[°]
[°]
[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²]
12.5
12.5
12.5
12.5
65.0 15000.0
0.0
17.5
17.5
17.5
17.5
85.0 20000.0
0.0
Carichi di progetto agenti sulla fondazione
Nr.
Nome
Pressione
combinazion normale di
e
progetto
[kN/m²]
1 A1+M1+R3
0.00
2
Sisma
0.00
3
S.L.E.
0.00
4
S.L.D.
0.00
N
[kN]
Mx
[kN·m]
0.00
0.00
0.00
0.00
My
[kN·m]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Hx
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
Ni
Cv
[cmq/s]
0.0
0.0
0.0
0.0
Hy
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
Cs
0.0
0.0
Tipo
Progetto
Progetto
Servizio
Servizio
Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze
Nr
Correzione Tangente
Coesione
Coesione
Peso Unità Peso unità Coef. Rid. Coef.Rid.Ca
Sismica
angolo di
efficace
non drenata volume in
volume
Capacità
pacità
resistenza al
fondazione copertura
portante
portante
taglio
verticale
orizzontale
1
No
1
1
1
1
1
2.3
1.1
2
Si
1
1
1
1
1
2.3
1.1
3
No
1
1
1
1
1
1
1
4
No
1
1
1
1
1
1
1
CARICO LIMITE FONDAZIONE COMBINAZIONE...A1+M1+R3
Autore: Brinch - Hansen 1970
Carico limite [Qult]
Resistenza di progetto[Rd]
Fattore sicurezza [Fs=Qult/Ed]
546.58 kN/m²
237.64 kN/m²
--
COEFFICIENTE DI SOTTOFONDAZIONE BOWLES (1982)
Costante di Winkler
21863.28 kN/m³
A1+M1+R3
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione non drenata)
======================================================
Fattore [Nq]
1.0
Fattore [Nc]
5.14
Fattore [Ng]
0.0
Fattore forma [Sc]
1.2
Fattore profondità [Dc]
1.27
Fattore inclinazione carichi [Ic]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zq]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zg]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zc]
1.0
======================================================
Carico limite
546.58 kN/m²
Resistenza di progetto
237.64 kN/m²
======================================================
Sisma
Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione non drenata)
======================================================
Fattore [Nq]
1.0
Fattore [Nc]
5.14
Fattore [Ng]
0.0
Fattore forma [Sc]
1.2
Fattore profondità [Dc]
1.27
Fattore inclinazione carichi [Ic]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zq]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zg]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zc]
1.0
======================================================
Carico limite
546.58 kN/m²
Resistenza di progetto
237.64 kN/m²
======================================================
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Dott. Geol. Alberto Trivioli
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67
PROGETTO DI FILIALE EUROSPIN - VIA NATALE GAIBA - ARGENTA
RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
CALCOLO PORTANZA CONDIZIONI DRENATE
DATI GENERALI
======================================================
Azione sismica
NTC 2008
Larghezza fondazione
3.0 m
Lunghezza fondazione
3.0 m
Profondità piano di posa
2.0 m
Altezza di incastro
2.0 m
Profondità falda
1.5
======================================================
SISMA
======================================================
Accelerazione massima (ag/g)
0.264
Effetto sismico secondo
NTC(C7.11.5.3.1)
Fattore di struttura [q]
3
Periodo fondamentale vibrazione [T]
0.25
Coefficiente intensità sismico terreno [Khk]
0.0634
Coefficiente intensità sismico struttura [Khi]
0.2237
======================================================
Coefficienti sismici [N.T.C.]
========================================================================
Dati generali
Tipo opera:
2 - Opere ordinarie
Classe d'uso:
Classe III
Vita nominale:
50.0 [anni]
Vita di riferimento:
75.0 [anni]
Parametri sismici su sito di riferimento
Categoria sottosuolo:
Categoria topografica:
S.L.
Stato limite
S.L.O.
S.L.D.
S.L.V.
S.L.C.
TR
Tempo ritorno
[anni]
45.0
75.0
712.0
1462.0
C
T1
ag
[m/s²]
F0
[-]
TC*
[sec]
0.54
0.7
1.83
2.41
2.48
2.46
2.54
2.48
0.27
0.28
0.28
0.29
kh
[-]
0.0165
0.0214
0.0634
0.0918
kv
[sec]
0.0083
0.0107
0.0317
0.0459
Coefficienti sismici orizzontali e verticali
Opera:
Stabilità dei pendii e Fondazioni
S.L.
Stato limite
S.L.O.
S.L.D.
S.L.V.
S.L.C.
amax
[m/s²]
0.81
1.05
2.5905
3.2157
beta
[-]
0.2
0.2
0.24
0.28
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68
PROGETTO DI FILIALE EUROSPIN - VIA NATALE GAIBA - ARGENTA
RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
STRATIGRAFIA TERRENO
Corr: Parametri con fattore di correzione (TERZAGHI)
DH: Spessore dello strato; Gam: Peso unità di volume; Gams:Peso unità di volume saturo; Fi: Angolo di attrito;
Ficorr: Angolo di attrito corretto secondo Terzaghi; c: Coesione; c Corr: Coesione corretta secondo Terzaghi;
Ey: Modulo Elastico; Ed: Modulo Edometrico; Ni: Poisson; Cv: Coeff. consolidaz. primaria; Cs: Coeff.
consolidazione secondaria; cu: Coesione non drenata
DH
Gam
Gams
[m]
[kN/m³] [kN/m³]
10.0
19.0
20.5
5.0
19.5
21.0
Fi
Fi Corr.
c
c Corr.
cu
Ey
Ed
[°]
[°]
[kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²] [kN/m²]
12.5
12.5
12.5
12.5
65.0 15000.0
0.0
17.5
17.5
17.5
17.5
85.0 20000.0
0.0
Carichi di progetto agenti sulla fondazione
Nr.
Nome
Pressione
combinazion normale di
e
progetto
[kN/m²]
1 A1+M1+R3
0.00
2
Sisma
0.00
3
S.L.E.
0.00
4
S.L.D.
0.00
N
[kN]
Mx
[kN·m]
0.00
0.00
0.00
0.00
My
[kN·m]
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Hx
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
Ni
Cv
[cmq/s]
0.0
0.0
0.0
0.0
Hy
[kN]
0.00
0.00
0.00
0.00
Cs
0.0
0.0
Tipo
Progetto
Progetto
Servizio
Servizio
Sisma + Coeff. parziali parametri geotecnici terreno + Resistenze
Nr
Correzione Tangente
Coesione
Coesione
Peso Unità Peso unità Coef. Rid. Coef.Rid.Ca
Sismica
angolo di
efficace
non drenata volume in
volume
Capacità
pacità
resistenza al
fondazione copertura
portante
portante
taglio
verticale
orizzontale
1
No
1
1
1
1
1
2.3
1.1
2
Si
1
1
1
1
1
2.3
1.1
3
No
1
1
1
1
1
1
1
4
No
1
1
1
1
1
1
1
CARICO LIMITE FONDAZIONE COMBINAZIONE...Sisma
Autore: Brinch - Hansen 1970
Carico limite [Qult]
Resistenza di progetto[Rd]
Fattore sicurezza [Fs=Qult/Ed]
353.66 kN/m²
153.77 kN/m²
--
COEFFICIENTE DI SOTTOFONDAZIONE BOWLES (1982)
Costante di Winkler
14146.46 kN/m³
A1+M1+R3
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione drenata)
======================================================
Fattore [Nq]
3.12
Fattore [Nc]
9.54
Fattore [Ng]
0.7
Fattore forma [Sc]
1.32
Fattore profondità [Dc]
1.27
Fattore inclinazione carichi [Ic]
1.0
Fattore inclinazione pendio [Gc]
1.0
Fattore inclinazione base [Bc]
1.0
Fattore forma [Sq]
1.22
Fattore profondità [Dq]
1.18
Fattore inclinazione carichi [Iq]
1.0
Fattore inclinazione pendio [Gq]
1.0
Fattore inclinazione base [Bq]
1.0
Fattore forma [Sg]
0.7
Fattore profondità [Dg]
1.0
Fattore inclinazione carichi [Ig]
1.0
Fattore inclinazione pendio [Gg]
1.0
Fattore inclinazione base [Bg]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zq]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zg]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zc]
1.0
======================================================
Carico limite
358.66 kN/m²
Resistenza di progetto
155.94 kN/m²
======================================================
Sisma
Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condizione drenata)
======================================================
Fattore [Nq]
3.12
Fattore [Nc]
9.54
Fattore [Ng]
0.7
Fattore forma [Sc]
1.32
Fattore profondità [Dc]
1.27
Fattore inclinazione carichi [Ic]
1.0
Fattore inclinazione pendio [Gc]
1.0
Fattore inclinazione base [Bc]
1.0
Fattore forma [Sq]
1.22
Fattore profondità [Dq]
1.18
Fattore inclinazione carichi [Iq]
1.0
Fattore inclinazione pendio [Gq]
1.0
Fattore inclinazione base [Bq]
1.0
Fattore forma [Sg]
0.7
Fattore profondità [Dg]
1.0
Fattore inclinazione carichi [Ig]
1.0
Fattore inclinazione pendio [Gg]
1.0
Fattore inclinazione base [Bg]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zq]
1.0
Fattore correzione sismico inerziale [zg]
0.37
Fattore correzione sismico inerziale [zc]
1.0
======================================================
Carico limite
353.66 kN/m²
Resistenza di progetto
153.77 kN/m²
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
======================================================
Le simulazioni di cui sopra, per la stima della capacità portante, hanno fornito un
valore minimo stimato di progetto Rd della resistenza del terreno (resistenza del sistema
geotecnico) pari a circa 2,3 Kg/cm2 in condizioni non drenate e paria a circa 1,5 Kg/cm2,
in condizioni drenate.
5 – CEDIMENTI
I cedimenti dei terreni di fondazione, com’è noto, risultano generalmente costituiti
dai contributi dovuti a fenomeni immediati e di consolidazione; quelli di consolidazione
si dilazionano nel tempo all'interno dei terreni fini coesivi, quelli immediati fanno
sentire i loro effetti principalmente in presenza di terreni granulari, esaurendosi al
termine dell'imposizione dei carichi e cioè nel momento in cui sono completate le opere
d'arte.
Per quanto riguarda l'entità dei cedimenti delle strutture fondazionali si devono
fare le seguenti premesse e considerazioni:
•
i terreni sono di tipo coesivo-semicoesivo a partire dalla quota di circa 1 m dal
p.c. sino a 15 m circa dal p.c.;
•
facendo riferimento alla stratigrafia peculiare del sito (modello geologico), il
bulbo di pressione indotto dai plinti di fondazione coinvolgerà lo strato denominato B;
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
MODELLO GEOLOGICO
Strato
A
Profondità strato da p.c. [m]
0,00m ÷1,00m
Litologia
Riporto e/o terreno vegetale.
Alternanza di limi argillosi e argille limose da poco
B
1,00m ÷ 10,00m
consistenti a moderatamente consistenti; presenti a
tratti sottili lenti sabbiose.
Alternanza
C
10,00m ÷ 15,0m
di
limi
argillosi
e
argille
limose
moderatamente consistenti; presenti a tratti sottili lenti
sabbiose.
•
i terreni di fondazione, a natura coesiva, direttamente interessati dai carichi
statici (B) presentano valori medi dei moduli elastici nel complesso dell’ordine dei 15
MPa;
•
le verifiche dei cedimenti nei confronti degli stati limite d’esercizio, in assenza
di azioni sismiche, riguardano i cedimenti in regime statico; il concetto essenziale
comporta che nelle verifiche agli SLE il cedimento di progetto debba essere minore di
una determinata soglia critica, pregiudizievole alla funzionalità della struttura.
Presupponendo di posare le strutture di fondazione a profondità di circa -2 m
dall'attuale p.c., la stima dell'entità massima dei cedimenti viene effettuata secondo la
teoria dell'elasticità considerando:
• un diagramma semplificato di carico di tipo rettangolare;
• moduli elastici desunti dalle prove in situ;
• l'applicazione della seguente formula generale: S = [σ (1 −µ2) / E] × H.
in cui: σ = pressione unitaria d’esercizio
E = modulo elastico
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
µ = coefficiente di Poisson
H = larghezza fondazione
Considerando un modulo elastico medio per i depositi coesivi presenti pari a 15
MPa e un coefficiente di Poisson pari a 0,3, si è stimato un cedimento dell'ordine di
circa 0,025 m (2,5 cm) per i terreni fini (strato B), ciò considerando una pressione
massima unitaria d'esercizio sui terreni pari a 1,25 Kg/cm2.
Tale entità del cedimento è di poco interesse per quanto concerne il decorso dello
stesso (consolidamento), trattandosi di una struttura isostatica.
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6 – CONCLUSIONI
La presente relazione geologica-geotecnica e sismica ha analizzato i risultati delle
indagini geognostiche in situ e delle prospezioni sismiche, dello studio geologicosismico e della parametrizzazione geotecnica dei terreni di fondazione di un’area, sita in
Comune di Argenta (FE) in Via Natale Gaiba, su cui è prevista la realizzazione di un
edificio commerciale.
L’intervento in progetto prevede la realizzazione di un edificio ad un piano
fuoriterra e l'impiego di fondazioni dirette a plinto isolate.
Scopo del presente lavoro è quello di fornire un quadro generale geologicomorfologico-idrogeologico e sismico di tutta l'area interessata dal progetto e di
caratterizzare dal punto di vista geotecnico e geomeccanico tutte le litologie presenti,
per permettere ai progettisti delle strutture di poter operare le scelte del caso.
Ai sensi dell’art.16.c.1 della L.R.20/2000 per “Indirizzi per gli studi di
microzonazione sismica in Emilia Romagna per la pianificazione territoriale e
urbanistica” sono state eseguite analisi di primo, secondo e terzo livello.
Il territorio oggetto di intervento ricade nel Comune di Argenta, classificato a
media sismicità (Zona 2) ai sensi dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei
Ministri (n. 3274 – 20 marzo 2003 – G.U. n. 105 dell’8-5-2003) “Primi elementi in
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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di
normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”.
Ai fini della definizione della azione sismica di progetto, i terreni di fondazione
presenti lungo la verticale dell’area d’intervento, da quanto si è potuto sino ad ora
accertare nei primi 30 m di profondità, appartengono alla categoria “C” (Depositi
caratterizzati da valori di Vs30 compresi tra 180 m/s e 360 m/s, ai sensi dell’Ordinanza
del Presidente del Consiglio dei Ministri (n. 3274 – 20 marzo 2003 – G.U. n. 105 dell’85-2003 e s.m.i.).
L’analisi di microzonazione sismica ha evidenziato, in via preliminare, la non
probabilità che si possano verificare fenomeni d’amplificazione sismica per effetti di
doppia risonanza (frequenza naturale edificio = frequenza naturale terreni di
fondazione).
Le verifiche in ordine alla stabilità' del sito nei confronti della liquefazione,
eseguite in accordo alla normativa vigente, hanno consentito di considerare i depositi
presenti nei primi 15 metri di profondità come non liquefacibili.
Si pone tuttavia l'attenzione sul fatto che l'area in oggetto si trova a ridosso di un
paleoalveo del Fiume Reno e si ritiene che tali depositi non siano in assoluto esenti da
fenomenti di liquefazione.
Ad ogni buon conto, in ordine alla problematica dei fenomeni di liquefazione, si
suggerisce di valutare l'ipotesi di impiego di fondazioni profonde e/o similari o
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interventi finalizzati alla mitigazione del rischio di liquefazione: ciò in considerazione
dell’importanza dell’opera edificatoria prevista (Classe d'uso III) e a tutela
dell’investimento immobiliare. Tale soluzione di progetto (adozione di fondazioni
indirette) è peraltro indicata per far fronte ai fenomeni di consolidamento post-sismici
che possono occorrere ai terreni fini a medio-basso grado di consistenza.
I terreni di fondazione direttamente interessati dai futuri carichi statici, costituiti in
superficie prevalentemente da limi ed argille, risentono per loro natura delle variazioni
del contenuto d’acqua e della conseguente variazione del grado di saturazione dando
luogo a fenomeni di rigonfiamento o di ritiro stagionale.
Si prescrive pertanto di attestare le future fondazioni di tipo diretto ad una
profondità non inferiore a circa -1,5- -2 m circa dal p.c.; ciò permetterà di bypassare
quelle litologie interessate dal gelo e dalle significative variazioni di umidità stagionali
responsabili in primis dei fenomeni di rigonfiamento e ritiro sopra esposti.
La simulazione delle verifiche per l’azione sismica agli SLU, per la capacità
portante, sono state condotte per lo SLV in condizioni non drenate e drenate, per carico
limite
dell’insieme fondazione-terreno
con
l’approccio
progettuale 2
(DA2)
(combinazione unica STR-GEO), applicando un coefficiente globale γr = 2,3 (Capacità
Portante); le verifiche hanno fornito un valore minimo stimato di progetto Rd della
resistenza del terreno (resistenza del sistema geotecnico) pari a circa 2,3 Kg/cm2 in
condizioni non drenate e paria a circa 1,5 Kg/cm2, in condizioni drenate.
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La presente relazione ha preso in esame uno stato di fatto ed ha inteso evidenziare
le problematiche tecniche che si potranno incontrare; tuttavia in corso d’opera si
potranno apportare adeguamenti progettuali ritenuti più idonei alla realtà geologicomorfologica che si andrà a rilevare nel dettaglio.
Quanto sopra rientra nei criteri generali stabiliti dalle norme in vigore, in
particolare dal D.M. 11/3/88 “Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle
rocce...”, dove si sottolinea che le indagini in fase di progetto, per quanto possano essere
estese e approfondite, non sono generalmente sufficienti a definire nei dettagli le reali
situazioni geologiche e geomeccaniche e che quindi l’ipotesi progettuale va
costantemente affinata in corso d’opera.
In fase d’esecuzione degli scavi e realizzazione dei corpi fondazionali è buona e
consolidata prassi verificare, mediante supervisione geologica, le considerazioni di
natura geologico-geotecnica assunte in questo elaborato.
Parma, 31 luglio 2012
il geologo
Dott. Alberto Trivioli
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ALLEGATO 1
PROVE PENETROMETRICHE
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PROVA PENETROMETRICA STATICA "CPT" (AGI 1977)
(cone penetration test)
Committente: Eurospin
Cantiere: Argenta
Quota inizio: p.c.
Profondità Falda:
-1.50
NOTE:
PROVA
LETTURE DI CAMPAGNA
Profondità Resistenza
Resistenza
Resistenza
(metri)
alla punta
laterale
totale
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
21
29
27
23
9
12
12
14
16
14
12
10
15
17
15
11
15
13
14
13
12
14
16
18
17
18
17
16
26
18
19
12
24
38
33
34
20
18
21
23
30
28
27
18
23
25
26
22
23
22
23
24
21
26
25
29
31
30
31
27
38
29
25
27
n. 1
Dic. 2011
ELABORAZIONE DATI
Rp
Rl
Kg/cm² Kg/cm²
0
21
29
27
23
9
12
12
14
16
14
12
10
15
17
15
11
15
13
14
13
12
14
16
18
17
18
17
16
26
18
19
12
0.20
0.60
0.40
0.70
0.70
0.40
0.60
0.60
0.90
0.90
1.00
0.50
0.50
0.50
0.70
0.70
0.50
0.60
0.60
0.70
0.60
0.80
0.60
0.70
0.90
0.80
0.90
0.70
0.80
0.70
0.40
1.00
0.40
Rt
T
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Rp/Rl
Cu
Kg/cm²
0
35
72
38
32
22
20
20
15
17
14
24
20
30
24
21
22
25
21
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15
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21
20
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19
30
0.00
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1.35
1.15
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0.70
0.80
0.70
0.60
0.50
0.75
0.85
0.75
0.55
0.75
0.65
0.70
0.65
0.60
0.70
0.80
0.90
0.85
0.90
0.85
0.80
1.30
0.90
0.95
0.60
φu
°
Eu
Kg/cm²
Norme AGI '77
Litologia
#NUM!
23.51
25.69
25.21
24.13
17.43
19.54
19.54
20.66
21.61
20.66
19.54
18.21
21.15
22.04
21.15
18.91
21.15
20.12
20.66
20.12
19.54
20.66
21.61
22.44
22.04
22.44
22.04
21.61
24.96
22.44
22.81
19.54
0
315
435
405
345
135
180
180
210
240
210
180
150
225
255
225
165
225
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210
195
180
210
240
270
255
270
255
240
390
270
285
180
argille organiche
limi e sabbie limose
sabbie e sabbie con ghiaia
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
Dott. Geol. Alberto Trivioli
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
14.2
14.4
14.6
14.8
21
13
9
9
11
12
18
17
15
18
16
11
9
18
24
17
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30
27
26
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38
32
26
23
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32
25
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47
53
53
48
45
51
63
50
58
67
62
50
46
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52
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13
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9
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24
23
23
21
24
27
26
24
24
30
27
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38
32
26
23
25
26
32
25
20
29
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0.70
0.50
0.50
0.4
0.7
1.1
1.1
1.1
1
0.9
0.6
0.6
0.8
1.6
1.2
1.1
0.7
0.3
1.3
1.5
1.7
1.8
1.6
1.4
1.4
2.4
1.6
1.9
1.9
2
1.6
1.5
1.7
1.7
1
1.4
1.4
2
1.6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
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0.00
0.00
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0.00
0.00
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0.00
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0.00
0.00
0.00
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0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
21
18
18
18
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16
15
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0.45
0.45
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0.90
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0.90
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0.55
0.45
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0.85
1.20
1.20
1.15
1.15
1.05
1.20
1.35
1.30
1.20
1.20
1.50
1.35
1.30
1.45
1.90
1.60
1.30
1.15
1.25
1.30
1.60
1.25
1.00
1.45
23.51
20.12
17.43
17.43
18.91
19.54
22.44
22.04
21.15
22.44
21.61
18.91
17.43
22.44
24.42
22.04
24.42
24.42
24.13
24.13
23.51
24.42
25.21
24.96
24.42
24.42
25.91
25.21
24.96
25.69
27.46
26.34
24.96
24.13
24.70
24.96
26.34
24.70
23.17
25.69
315
195
135
135
165
180
270
255
225
270
240
165
135
270
360
255
360
360
345
345
315
360
405
390
360
360
450
405
390
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570
480
390
345
375
390
480
375
300
435
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
sabbie e sabbie con ghiaia
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
limi e argille
80
90
14
14
13
12
11
10
9
Prof. (m) 8
7
6
5
4
0.00
1.00
2.00
RESISTENZA UNITARIA
DI ATTRITO LATERALE
LOCALE Rl (Kg/cmq)
3.00
PROVA
13
12
11
10
9
7
Prof. (m)
8
6
5
4
3
70
2
60
3
50
2
40
1
30
1
20
0
10
0
0
RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (Kg/cmq)
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 1
- F < 15 argille
organiche
- 15 < F < 30 limi ed argille
- 30 < F < 60 limi sabbiosi e
sabbie limose
- F > 60 sabbie e sabbie
con ghiaia
RICONOSCIMENTO DI
MASSIMA DEI TERRENI:
14.6
13.6
5
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
RAPPORTO F = Rp/Rl (Raccomandazioni AGI 1977)
PROVA
12.6
11.6
10.6
9.6
8.6
Prof. 6.6
(m)
7.6
5.6
4.6
3.6
2.6
1.6
0.6
0
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 1
SABBIE E SABBIE CON GHIAIA
LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE
LIMI ED ARGILLE
TORBE E ARGILLE ORGANICHE
Dott. Geol. Alberto Trivioli
PROVA PENETROMETRICA STATICA "CPT" (AGI 1977)
(cone penetration test)
Committente: Eurospin
Cantiere: Argenta
Quota inizio: p.c.
Profondità Falda:
-1.50
NOTE:
PROVA
LETTURE DI CAMPAGNA
Profondità Resistenza Resistenza Resistenza
(metri)
alla punta
laterale
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
12
22
25
19
9
12
12
18
19
21
12
10
12
13
12
11
15
13
14
13
12
14
21
19
20
18
17
16
26
18
19
16
15
28
31
30
18
18
21
27
34
36
26
21
20
19
21
20
23
22
23
24
21
26
30
33
34
33
31
27
38
29
25
31
totale
n. 2
Dic. 2011
ELABORAZIONE DATI
Rp
Rl
Kg/cm² Kg/cm²
0
12
22
25
19
9
12
12
18
19
21
12
10
12
13
12
11
15
13
14
13
12
14
21
19
20
18
17
16
26
18
19
16
0.20
0.40
0.40
0.70
0.60
0.40
0.60
0.60
1.00
1.00
0.90
0.70
0.50
0.40
0.60
0.60
0.50
0.60
0.60
0.70
0.60
0.80
0.60
0.90
0.90
1.00
0.90
0.70
0.80
0.70
0.40
1.00
0.60
Rt
T
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Rp/Rl
Cu
Kg/cm²
0
30
55
35
31
22
20
20
18
19
23
17
20
30
21
20
22
25
21
20
21
15
23
23
21
20
20
24
20
37
45
19
26
0.00
0.60
1.10
1.25
0.95
0.45
0.60
0.60
0.90
0.95
1.05
0.60
0.50
0.60
0.65
0.60
0.55
0.75
0.65
0.70
0.65
0.60
0.70
1.05
0.95
1.00
0.90
0.85
0.80
1.30
0.90
0.95
0.80
φu
°
Eu
Kg/cm²
Norme AGI '77
Litologia
#NUM!
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23.83
24.70
22.81
17.43
19.54
19.54
22.44
22.81
23.51
19.54
18.21
19.54
20.12
19.54
18.91
21.15
20.12
20.66
20.12
19.54
20.66
23.51
22.81
23.17
22.44
22.04
21.61
24.96
22.44
22.81
21.61
0
180
330
375
285
135
180
180
270
285
315
180
150
180
195
180
165
225
195
210
195
180
210
315
285
300
270
255
240
390
270
285
240
argille organiche
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
Dott. Geol. Alberto Trivioli
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
14.2
14.4
14.6
14.8
21
20
19
18
11
12
18
17
15
18
18
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19
18
24
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24
24
23
23
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24
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31
32
24
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26
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33
35
25
26
22
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26
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31
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42
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34
34
41
47
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60
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53
51
63
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67
73
68
68
51
52
37
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21
20
19
18
11
12
18
17
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18
17
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23
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24
30
31
32
24
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27
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38
38
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25
26
22
21
20
26
1.00
0.70
0.80
0.80
0.4
0.7
1.1
1.1
1.1
1
1
0.8
0.7
0.8
1.6
1.2
1.1
0.7
0.7
1.3
1.5
1.7
1.9
1.8
1.9
1.4
2.4
1.6
1.9
1.9
2.3
2.3
2.2
1.7
1.7
1
1.2
1.3
1.2
1.6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
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0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
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0.00
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0.00
21
28
23
22
27
17
16
15
13
18
18
21
27
22
15
14
21
34
32
17
14
14
15
17
16
17
12
16
13
15
16
16
15
20
14
26
18
16
16
16
1.05
1.00
0.95
0.90
0.55
0.60
0.90
0.85
0.75
0.90
0.90
0.85
0.95
0.90
1.20
0.85
1.20
1.20
1.15
1.15
1.05
1.20
1.50
1.55
1.60
1.20
1.50
1.35
1.30
1.45
1.90
1.90
1.65
1.75
1.25
1.30
1.10
1.05
1.00
1.30
23.51
23.17
22.81
22.44
18.91
19.54
22.44
22.04
21.15
22.44
22.44
22.04
22.81
22.44
24.42
22.04
24.42
24.42
24.13
24.13
23.51
24.42
25.91
26.13
26.34
24.42
25.91
25.21
24.96
25.69
27.46
27.46
26.54
26.93
24.70
24.96
23.83
23.51
23.17
24.96
315
300
285
270
165
180
270
255
225
270
270
255
285
270
360
255
360
360
345
345
315
360
450
465
480
360
450
405
390
435
570
570
495
525
375
390
330
315
300
390
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
60
70
80
90
14
14
13
12
11
10
9
Prof. (m) 8
7
6
5
4
3
0.00
1.00
2.00
RESISTENZA UNITARIA
DI ATTRITO LATERALE
LOCALE Rl (Kg/cmq)
3.00
PROVA
13
12
11
10
9
7
Prof. (m)
8
6
5
4
3
2
50
2
40
1
30
1
20
0
10
0
0
RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (Kg/cmq)
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 2
- F < 15 argille
organiche
- 15 < F < 30 limi ed argille
- 30 < F < 60 limi sabbiosi e
sabbie limose
- F > 60 sabbie e sabbie
con ghiaia
RICONOSCIMENTO DI
MASSIMA DEI TERRENI:
14.6
13.6
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
RAPPORTO F = Rp/Rl (Raccomandazioni AGI 1977)
5
PROVA
12.6
11.6
10.6
9.6
8.6
Prof. 6.6
(m)
7.6
5.6
4.6
3.6
2.6
1.6
0.6
0
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 2
SABBIE E SABBIE CON GHIAIA
LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE
LIMI ED ARGILLE
TORBE E ARGILLE ORGANICHE
Dott. Geol. Alberto Trivioli
PROVA PENETROMETRICA STATICA "CPT" (AGI 1977)
(cone penetration test)
Committente: Eurospin
Cantiere: Argenta
Quota inizio: p.c.
Profondità Falda:
-1.50
NOTE:
PROVA
LETTURE DI CAMPAGNA
Profondità Resistenza Resistenza Resistenza
(metri)
alla punta
laterale
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
7
26
27
25
28
18
12
12
18
19
21
15
16
17
18
12
11
15
13
14
11
10
9
9
19
20
18
17
16
22
22
21
23
24
29
39
37
39
29
18
21
27
34
36
29
27
28
27
23
20
23
22
23
22
18
17
15
25
34
33
31
27
34
30
29
34
33
totale
n. 3
Dic. 2011
ELABORAZIONE DATI
Rp
Rl
Kg/cm² Kg/cm²
0
26
27
25
28
18
12
12
18
19
21
15
16
17
18
12
11
15
13
14
11
10
9
9
19
20
18
17
16
22
22
21
23
24
0.20
0.80
0.80
0.70
0.70
0.40
0.60
0.60
1.00
1.00
0.90
0.70
0.70
0.60
0.70
0.60
0.50
0.60
0.60
0.70
0.50
0.50
0.40
0.40
0.90
1.00
0.90
0.70
0.80
0.50
0.50
0.70
0.60
0.90
Rt
T
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Rp/Rl
Cu
Kg/cm²
0
32
33
35
40
45
20
20
18
19
23
21
22
28
25
20
22
25
21
20
22
20
22
22
21
20
20
24
20
44
44
30
38
26
0.00
1.30
1.35
1.25
1.40
0.90
0.60
0.60
0.90
0.95
1.05
0.75
0.80
0.85
0.90
0.60
0.55
0.75
0.65
0.70
0.55
0.50
0.45
0.45
0.95
1.00
0.90
0.85
0.80
1.10
1.10
1.05
1.15
1.20
φu
°
Eu
Kg/cm²
Norme AGI '77
Litologia
#NUM!
24.96
25.21
24.70
25.46
22.44
19.54
19.54
22.44
22.81
23.51
21.15
21.61
22.04
22.44
19.54
18.91
21.15
20.12
20.66
18.91
18.21
17.43
17.43
22.81
23.17
22.44
22.04
21.61
23.83
23.83
23.51
24.13
24.42
0
390
405
375
420
270
180
180
270
285
315
225
240
255
270
180
165
225
195
210
165
150
135
135
285
300
270
255
240
330
330
315
345
360
argille organiche
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
Dott. Geol. Alberto Trivioli
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
14.2
14.4
14.6
14.8
20
19
18
11
12
18
17
15
18
18
17
19
18
24
16
16
15
14
23
21
24
30
31
32
24
30
27
26
30
31
30
32
31
32
35
32
31
32
34
34
30
30
23
18
29
31
27
30
29
28
31
29
36
40
27
27
26
34
41
47
56
60
59
53
51
63
50
59
58
56
61
57
58
61
47
49
52
52
20
19
18
11
12
18
17
15
18
18
17
19
18
24
16
16
15
14
23
21
24
30
31
32
24
30
27
26
30
31
30
32
31
32
35
32
31
32
34
0.70
0.80
0.80
0.4
0.7
0.9
0.8
0.8
0.7
0.7
0.8
0.7
0.8
1.6
0.7
0.8
0.8
0.7
1.3
1.5
1.7
1.9
1.8
1.9
1.4
2.4
1.6
1.9
1.8
1.7
1.9
1.7
1.7
1.7
1
1.2
1.3
1.2
1.6
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
28
23
22
27
17
20
21
18
25
25
21
27
22
15
22
20
18
20
17
14
14
15
17
16
17
12
16
13
16
18
15
18
18
18
35
26
23
26
21
1.00
0.95
0.90
0.55
0.60
0.90
0.85
0.75
0.90
0.90
0.85
0.95
0.90
1.20
0.80
0.80
0.75
0.70
1.15
1.05
1.20
1.50
1.55
1.60
1.20
1.50
1.35
1.30
1.50
1.55
1.50
1.60
1.55
1.60
1.75
1.60
1.55
1.60
1.70
23.17
22.81
22.44
18.91
19.54
22.44
22.04
21.15
22.44
22.44
22.04
22.81
22.44
24.42
21.61
21.61
21.15
20.66
24.13
23.51
24.42
25.91
26.13
26.34
24.42
25.91
25.21
24.96
25.91
26.13
25.91
26.34
26.13
26.34
26.93
26.34
26.13
26.34
26.74
300
285
270
165
180
270
255
225
270
270
255
285
270
360
240
240
225
210
345
315
360
450
465
480
360
450
405
390
450
465
450
480
465
480
525
480
465
480
510
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
60
70
80
90
14
14
13
12
11
10
9
Prof. (m) 8
7
6
5
4
3
0.00
1.00
2.00
RESISTENZA UNITARIA
DI ATTRITO LATERALE
LOCALE Rl (Kg/cmq)
3.00
PROVA
13
12
11
10
9
7
Prof. (m)
8
6
5
4
3
2
50
2
40
1
30
1
20
0
10
0
0
RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (Kg/cmq)
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 3
- F < 15 argille
organiche
- 15 < F < 30 limi ed argille
- 30 < F < 60 limi sabbiosi e
sabbie limose
- F > 60 sabbie e sabbie
con ghiaia
RICONOSCIMENTO DI
MASSIMA DEI TERRENI:
14.6
13.6
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
RAPPORTO F = Rp/Rl (Raccomandazioni AGI 1977)
5
PROVA
12.6
11.6
10.6
9.6
8.6
Prof. 6.6
(m)
7.6
5.6
4.6
3.6
2.6
1.6
0.6
0
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 3
SABBIE E SABBIE CON GHIAIA
LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE
LIMI ED ARGILLE
TORBE E ARGILLE ORGANICHE
Dott. Geol. Alberto Trivioli
PROVA PENETROMETRICA STATICA "CPT" (AGI 1977)
(cone penetration test)
Committente: Eurospin
Cantiere: Argenta
Quota inizio: p.c.
Profondità Falda:
-1.50
NOTE:
PROVA
LETTURE DI CAMPAGNA
Profondità Resistenza
(metri)
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
alla punta
7
19
18
13
12
16
16
16
16
16
13
12
13
13
18
19
18
16
15
7
4
10
12
13
16
19
19
16
16
13
22
10
Resistenza
Resistenza
laterale
totale
12
27
35
30
27
34
39
37
39
34
31
29
30
28
30
39
36
36
35
19
12
18
20
27
28
34
39
33
30
27
31
27
n. 4
Dic. 2011
ELABORAZIONE DATI
Rp
Rl
Kg/cm² Kg/cm²
0
7
19
18
13
12
16
16
16
16
16
13
12
13
13
18
19
18
16
15
7
4
10
12
13
16
19
19
16
16
13
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10
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0.50
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1.10
1.00
1.20
1.50
1.40
1.50
1.20
1.20
1.10
1.10
1.00
0.80
1.30
1.20
1.30
1.30
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0.50
0.50
0.50
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0.80
1.00
1.30
1.10
0.90
0.90
0.60
1.10
1.00
Rt
T
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0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
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0.00
0.00
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0.00
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0.00
0.00
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0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Rp/Rl
Cu
Kg/cm²
0
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10
11
10
13
13
11
10
13
16
13
15
13
12
18
14
8
20
13
16
16
14
17
17
17
21
20
10
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0.95
0.90
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0.80
0.80
0.80
0.80
0.65
0.60
0.65
0.65
0.90
0.95
0.90
0.80
0.75
0.35
0.20
0.50
0.60
0.65
0.80
0.95
0.95
0.80
0.80
0.65
1.10
0.50
φu
°
Eu
Kg/cm²
Norme AGI '77
Litologia
#NUM!
15.54
22.81
22.44
20.12
19.54
21.61
21.61
21.61
21.61
21.61
20.12
19.54
20.12
20.12
22.44
22.81
22.44
21.61
21.15
15.54
11.20
18.21
19.54
20.12
21.61
22.81
22.81
21.61
21.61
20.12
23.83
18.21
0
105
285
270
195
180
240
240
240
240
240
195
180
195
195
270
285
270
240
225
105
60
150
180
195
240
285
285
240
240
195
330
150
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
argille organiche
limi e argille
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
Dott. Geol. Alberto Trivioli
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
16
15
12
16
16
18
21
19
18
15
12
13
12
33
35
31
13
15
16
19
24
31
39
27
19
22
19
30
33
30
28
30
24
27
27
24
31
32
26
28
31
33
42
39
41
33
27
25
24
47
53
45
33
29
33
39
47
58
68
57
46
42
45
51
66
60
67
63
51
53
53
48
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15
12
16
16
18
21
19
18
15
12
13
12
33
35
31
13
15
16
19
24
31
39
27
19
22
19
30
33
30
28
30
24
27
27
24
14.2
14.4
14.6
14.8
15
15.2
15.4
21
39
36
21
22
24
22
42
57
54
39
40
48
45
21
39
36
21
22
24
22
1.10
0.90
0.80
1.00
1.00
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1.30
1.50
1.20
1.00
0.80
0.80
0.90
1.20
0.90
1.30
0.90
1.10
1.30
1.50
1.80
1.90
2.00
1.80
1.30
1.70
1.40
2.20
2.00
2.60
2.20
1.80
1.70
1.70
1.60
1.40
1.20
1.20
1.20
1.20
1.60
1.50
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
14
16
15
16
16
12
16
12
15
15
15
16
13
27
38
23
14
13
12
12
13
16
19
15
14
12
13
13
16
11
12
16
14
15
16
17
0.80
0.75
0.60
0.80
0.80
0.90
1.05
0.95
0.90
0.75
0.60
0.65
0.60
1.65
1.75
1.55
0.65
0.75
0.80
0.95
1.20
1.55
1.95
1.35
0.95
1.10
0.95
1.50
1.65
1.50
1.40
1.50
1.20
1.35
1.35
1.20
21.61
21.15
19.54
21.61
21.61
22.44
23.51
22.81
22.44
21.15
19.54
20.12
19.54
26.54
26.93
26.13
20.12
21.15
21.61
22.81
24.42
26.13
27.63
25.21
22.81
23.83
22.81
25.91
26.54
25.91
25.46
25.91
24.42
25.21
25.21
24.42
240
225
180
240
240
270
315
285
270
225
180
195
180
495
525
465
195
225
240
285
360
465
585
405
285
330
285
450
495
450
420
450
360
405
405
360
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17
32
30
17
13
16
14
1.05
1.95
1.80
1.05
1.10
1.20
1.10
23.51
27.63
27.11
23.51
23.83
24.42
23.83
315
585
540
315
330
360
330
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
80
90
14
14
13
12
11
10
9
Prof. (m) 8
7
6
5
4
0.00
1.00
2.00
RESISTENZA UNITARIA
DI ATTRITO LATERALE
LOCALE Rl (Kg/cmq)
3.00
PROVA
13
12
11
10
9
7
Prof. (m)
8
6
5
4
3
70
2
60
3
50
2
40
1
30
1
20
0
10
0
0
RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (Kg/cmq)
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 4
- F < 15 argille
organiche
- 15 < F < 30 limi ed argille
- 30 < F < 60 limi sabbiosi e
sabbie limose
- F > 60 sabbie e sabbie
con ghiaia
RICONOSCIMENTO DI
MASSIMA DEI TERRENI:
14.6
13.6
5
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
RAPPORTO F = Rp/Rl (Raccomandazioni AGI 1977)
PROVA
12.6
11.6
10.6
9.6
8.6
Prof. 6.6
(m)
7.6
5.6
4.6
3.6
2.6
1.6
0.6
0
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 4
SABBIE E SABBIE CON GHIAIA
LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE
LIMI ED ARGILLE
TORBE E ARGILLE ORGANICHE
Dott. Geol. Alberto Trivioli
PROVA PENETROMETRICA STATICA "CPT" (AGI 1977)
(cone penetration test)
Committente: Eurospin
Cantiere: Argenta
Quota inizio: p.c.
Profondità Falda:
-1.50
NOTE:
PROVA
LETTURE DI CAMPAGNA
Profondità Resistenza
(metri)
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
alla punta
28
27
26
21
12
16
16
16
16
16
13
18
18
19
20
21
23
22
15
18
21
10
8
6
16
19
19
16
16
13
22
10
Resistenza
Resistenza
laterale
totale
43
45
43
41
27
34
39
37
39
34
31
35
35
34
32
42
44
42
38
30
39
22
16
14
24
34
39
33
30
27
31
27
n. 5
Dic. 2011
ELABORAZIONE DATI
Rp
Rl
Kg/cm² Kg/cm²
0
28
27
26
21
12
16
16
16
16
16
13
18
18
19
20
21
23
22
15
18
21
10
8
6
16
19
19
16
16
13
22
10
1.00
1.20
1.10
1.30
1.00
1.20
1.50
1.40
1.50
1.20
1.20
1.10
1.10
1.00
0.80
1.40
1.40
1.30
1.50
0.80
1.20
0.80
0.50
0.50
0.50
1.00
1.30
1.10
0.90
0.90
0.60
1.10
1.00
Rt
T
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Rp/Rl
Cu
Kg/cm²
0
23
24
20
21
10
10
11
10
13
13
11
16
18
23
14
15
17
14
18
15
26
20
16
12
16
14
17
17
17
21
20
10
0.00
1.40
1.35
1.30
1.05
0.60
0.80
0.80
0.80
0.80
0.80
0.65
0.90
0.90
0.95
1.00
1.05
1.15
1.10
0.75
0.90
1.05
0.50
0.40
0.30
0.80
0.95
0.95
0.80
0.80
0.65
1.10
0.50
φu
°
Eu
Kg/cm²
Norme AGI '77
Litologia
#NUM!
25.46
25.21
24.96
23.51
19.54
21.61
21.61
21.61
21.61
21.61
20.12
22.44
22.44
22.81
23.17
23.51
24.13
23.83
21.15
22.44
23.51
18.21
16.55
14.36
21.61
22.81
22.81
21.61
21.61
20.12
23.83
18.21
0
420
405
390
315
180
240
240
240
240
240
195
270
270
285
300
315
345
330
225
270
315
150
120
90
240
285
285
240
240
195
330
150
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
argille organiche
limi e argille
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
Dott. Geol. Alberto Trivioli
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
16
15
21
22
23
18
20
21
18
15
20
21
22
33
35
31
13
25
28
23
28
35
39
27
28
29
26
30
33
30
28
32
33
33
31
24
31
32
35
37
40
36
41
41
41
33
35
33
34
47
53
45
33
39
48
43
54
62
68
57
55
56
53
60
66
60
67
65
66
57
58
51
16
15
21
22
23
18
20
21
18
15
20
21
22
33
35
31
13
25
28
23
28
35
39
27
28
29
26
30
33
30
28
32
33
33
31
24
14.2
14.4
14.6
14.8
15
15.2
15.4
21
39
36
21
22
24
22
42
57
54
39
40
48
45
21
39
36
21
22
24
22
1.10
0.90
1.00
1.10
1.20
1.40
1.30
1.50
1.20
1.00
0.80
0.80
0.90
1.20
0.90
1.30
0.90
1.30
1.30
1.70
1.80
1.90
2.00
1.80
1.80
1.80
2.00
2.20
2.00
2.60
2.20
2.20
1.60
1.80
1.80
1.40
1.20
1.20
1.20
1.20
1.60
1.50
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
14
16
21
20
19
12
15
14
15
15
25
26
24
27
38
23
14
19
21
13
15
18
19
15
15
16
13
13
16
11
12
14
20
18
17
17
0.80
0.75
1.05
1.10
1.15
0.90
1.00
1.05
0.90
0.75
1.00
1.05
1.10
1.65
1.75
1.55
0.65
1.25
1.40
1.15
1.40
1.75
1.95
1.35
1.40
1.45
1.30
1.50
1.65
1.50
1.40
1.60
1.65
1.65
1.55
1.20
21.61
21.15
23.51
23.83
24.13
22.44
23.17
23.51
22.44
21.15
23.17
23.51
23.83
26.54
26.93
26.13
20.12
24.70
25.46
24.13
25.46
26.93
27.63
25.21
25.46
25.69
24.96
25.91
26.54
25.91
25.46
26.34
26.54
26.54
26.13
24.42
240
225
315
330
345
270
300
315
270
225
300
315
330
495
525
465
195
375
420
345
420
525
585
405
420
435
390
450
495
450
420
480
495
495
465
360
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17
32
30
17
13
16
14
1.05
1.95
1.80
1.05
1.10
1.20
1.10
23.51
27.63
27.11
23.51
23.83
24.42
23.83
315
585
540
315
330
360
330
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
80
90
14
14
13
12
11
10
9
Prof. (m) 8
7
6
5
4
0.00
1.00
2.00
RESISTENZA UNITARIA
DI ATTRITO LATERALE
LOCALE Rl (Kg/cmq)
3.00
PROVA
13
12
11
10
9
7
Prof. (m)
8
6
5
4
3
70
2
60
3
50
2
40
1
30
1
20
0
10
0
0
RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (Kg/cmq)
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 5
- F < 15 argille
organiche
- 15 < F < 30 limi ed argille
- 30 < F < 60 limi sabbiosi e
sabbie limose
- F > 60 sabbie e sabbie
con ghiaia
RICONOSCIMENTO DI
MASSIMA DEI TERRENI:
14.6
13.6
5
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
RAPPORTO F = Rp/Rl (Raccomandazioni AGI 1977)
PROVA
12.6
11.6
10.6
9.6
8.6
Prof. 6.6
(m)
7.6
5.6
4.6
3.6
2.6
1.6
0.6
0
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 5
SABBIE E SABBIE CON GHIAIA
LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE
LIMI ED ARGILLE
TORBE E ARGILLE ORGANICHE
Dott. Geol. Alberto Trivioli
PROVA PENETROMETRICA STATICA "CPT" (AGI 1977)
(cone penetration test)
Committente: Eurospin
Cantiere: Argenta
Quota inizio: p.c.
Profondità Falda:
-1.50
NOTE:
PROVA
LETTURE DI CAMPAGNA
Profondità Resistenza
(metri)
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
alla punta
13
14
15
18
17
16
12
12
11
16
21
22
25
24
23
22
23
22
15
18
21
18
18
19
16
16
18
16
16
13
22
10
Resistenza
Resistenza
laterale
totale
25
26
26
33
32
34
35
33
34
34
39
39
42
42
37
43
37
42
38
30
39
30
27
30
24
28
30
33
30
27
34
27
n. 6
Dic. 2011
ELABORAZIONE DATI
Rp
Rl
Kg/cm² Kg/cm²
0
13
14
15
18
17
16
12
12
11
16
21
22
25
24
23
22
23
22
15
18
21
18
18
19
16
16
18
16
16
13
22
10
0.80
0.80
0.70
1.00
1.00
1.20
1.50
1.40
1.50
1.20
1.20
1.10
1.10
1.20
0.90
1.40
0.90
1.30
1.50
0.80
1.20
0.80
0.60
0.70
0.50
0.80
0.80
1.10
0.90
0.90
0.80
1.10
1.00
Rt
T
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Rp/Rl
Cu
Kg/cm²
0
16
20
15
18
14
10
8
8
9
13
19
20
20
26
16
24
17
14
18
15
26
30
25
38
20
20
16
17
17
16
20
10
0.00
0.65
0.70
0.75
0.90
0.85
0.80
0.60
0.60
0.55
0.80
1.05
1.10
1.25
1.20
1.15
1.10
1.15
1.10
0.75
0.90
1.05
0.90
0.90
0.95
0.80
0.80
0.90
0.80
0.80
0.65
1.10
0.50
φu
°
Eu
Kg/cm²
Norme AGI '77
Litologia
#NUM!
20.12
20.66
21.15
22.44
22.04
21.61
19.54
19.54
18.91
21.61
23.51
23.83
24.70
24.42
24.13
23.83
24.13
23.83
21.15
22.44
23.51
22.44
22.44
22.81
21.61
21.61
22.44
21.61
21.61
20.12
23.83
18.21
0
195
210
225
270
255
240
180
180
165
240
315
330
375
360
345
330
345
330
225
270
315
270
270
285
240
240
270
240
240
195
330
150
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
argille organiche
argille organiche
argille organiche
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e sabbie limose
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
argille organiche
Dott. Geol. Alberto Trivioli
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
21
24
25
26
22
18
20
21
18
15
20
21
22
33
35
25
28
28
22
25
22
35
39
27
28
32
31
30
33
28
28
28
27
26
31
24
36
41
45
44
43
36
43
44
36
35
40
33
34
47
53
45
49
48
42
43
45
56
68
57
55
59
58
60
60
55
63
57
60
59
63
59
21
24
25
26
22
18
20
21
18
15
20
21
22
33
35
25
28
28
22
25
22
35
39
27
28
32
31
30
33
28
28
28
27
26
31
24
14.2
14.4
14.6
14.8
15
15.2
15.4
21
36
36
33
32
24
22
42
54
54
68
65
48
45
21
36
36
33
32
24
22
1.10
1.30
1.20
1.40
1.20
1.50
1.50
1.20
1.30
1.30
0.80
0.80
0.90
1.20
1.30
1.40
1.30
1.30
1.20
1.50
1.40
1.90
2.00
1.80
1.80
1.80
2.00
1.80
1.80
2.30
1.90
2.20
2.20
2.10
2.30
1.40
1.20
1.20
2.30
2.20
1.60
1.50
1.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
19
18
20
18
18
12
13
17
13
11
25
26
24
27
26
17
21
21
18
16
15
18
19
15
15
17
15
16
18
12
14
12
12
12
13
17
1.05
1.20
1.25
1.30
1.10
0.90
1.00
1.05
0.90
0.75
1.00
1.05
1.10
1.65
1.75
1.25
1.40
1.40
1.10
1.25
1.10
1.75
1.95
1.35
1.40
1.60
1.55
1.50
1.65
1.40
1.40
1.40
1.35
1.30
1.55
1.20
23.51
24.42
24.70
24.96
23.83
22.44
23.17
23.51
22.44
21.15
23.17
23.51
23.83
26.54
26.93
24.70
25.46
25.46
23.83
24.70
23.83
26.93
27.63
25.21
25.46
26.34
26.13
25.91
26.54
25.46
25.46
25.46
25.21
24.96
26.13
24.42
315
360
375
390
330
270
300
315
270
225
300
315
330
495
525
375
420
420
330
375
330
525
585
405
420
480
465
450
495
420
420
420
405
390
465
360
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
17
30
15
15
20
16
14
1.05
1.80
1.80
1.65
1.60
1.20
1.10
23.51
27.11
27.11
26.54
26.34
24.42
23.83
315
540
540
495
480
360
330
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
limi e argille
80
90
14
14
13
12
11
10
9
Prof. (m) 8
7
6
5
4
0.00
1.00
2.00
RESISTENZA UNITARIA
DI ATTRITO LATERALE
LOCALE Rl (Kg/cmq)
3.00
PROVA
13
12
11
10
9
7
Prof. (m)
8
6
5
4
3
70
2
60
3
50
2
40
1
30
1
20
0
10
0
0
RESISTENZA ALLA PUNTA Rp (Kg/cmq)
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 6
- F < 15 argille
organiche
- 15 < F < 30 limi ed argille
- 30 < F < 60 limi sabbiosi e
sabbie limose
- F > 60 sabbie e sabbie
con ghiaia
RICONOSCIMENTO DI
MASSIMA DEI TERRENI:
14.6
13.6
5
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
RAPPORTO F = Rp/Rl (Raccomandazioni AGI 1977)
PROVA
12.6
11.6
10.6
9.6
8.6
Prof. 6.6
(m)
7.6
5.6
4.6
3.6
2.6
1.6
0.6
0
Dott. Geol. Alberto Trivioli
n. 6
SABBIE E SABBIE CON GHIAIA
LIMI SABBIOSI E SABBIE LIMOSE
LIMI ED ARGILLE
TORBE E ARGILLE ORGANICHE
PROGETTO DI FILIALE EUROSPIN - VIA NATALE GAIBA - ARGENTA
RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA
ALLEGATO 2
VERIFICA ALLA LIQUEFAZIONE
Studio di Geologia
Dott. Geol. Alberto Trivioli
Strada Farini, 5 - 43121 Parma
Tel: 0521/232421 Fax: 0521/230760 E-mail: [email protected]
di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
Via G. Marconi
35122 Padova
url: http://www.uningeo.it - email: [email protected]
LIQUEFACTION ANALYSIS REPORT
Project title : Dott. Geol. Alberto Trivioli
Project subtitle : Argenta (FE)
Input parameters and analysis data
In-situ data type:
Analysis type:
Analysis method:
Fines correction method:
Cone Penetration Test
Deterministic
Robertson (1998)
Robertson (1998)
1.00 m
5.50
0.16 g
1.00
Liquefaction
No Liquefaction
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
1
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
Soil type index legend
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
Gravelly sand to dense sand
Silt mixtures: clayey silt to silty clay
Sands: clean sand to silty sand
Clays: silty clay to clay
Sand mixtures: silty sand to sandy silt
Organic soils: peats
2
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
:: Field input data ::
Point ID
Depth
(m)
Fines content
(%)
Unit weight
(kN/m³)
1
0.60
2.06
58.80
20.69
18.00
2
0.80
2.84
39.20
13.67
18.00
3
1.00
2.65
68.60
20.66
18.00
4
1.20
2.25
68.60
24.54
18.00
5
1.40
0.88
39.20
42.23
18.00
6
1.60
1.18
58.80
40.32
18.00
7
1.80
1.18
58.80
41.22
18.00
8
2.00
1.37
88.20
43.72
18.00
9
2.20
1.57
88.20
40.32
18.00
10
2.40
1.37
98.00
47.13
18.00
11
2.60
1.18
49.00
41.86
18.00
12
2.80
0.98
49.00
48.83
18.00
13
3.00
1.47
49.00
36.65
18.00
14
3.20
1.67
68.60
38.12
18.00
15
3.40
1.47
68.60
42.69
18.00
16
3.60
1.08
49.00
48.63
18.00
17
3.80
1.47
58.80
41.64
18.00
18
4.00
1.27
58.80
47.20
18.00
19
4.20
1.37
68.60
47.66
18.00
20
4.40
1.27
58.80
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18.00
21
4.60
1.18
78.40
57.06
18.00
22
4.80
1.37
58.80
47.03
18.00
23
5.00
1.57
68.60
45.22
18.00
24
5.20
1.76
88.20
45.78
18.00
25
5.40
1.67
78.40
46.24
18.00
26
5.60
1.76
88.20
46.81
18.00
27
5.80
1.67
68.60
45.13
18.00
28
6.00
1.57
78.40
50.11
18.00
29
6.20
2.55
68.60
32.53
18.00
30
6.40
1.76
39.20
36.85
18.00
31
6.60
1.86
98.00
49.01
18.00
32
6.80
1.18
39.20
52.08
18.00
33
7.00
2.06
98.00
46.13
18.00
34
7.20
1.27
68.60
59.89
18.00
35
7.40
0.88
49.00
71.92
18.00
36
7.60
0.88
49.00
72.70
18.00
37
7.80
1.08
39.20
58.87
18.00
38
8.00
1.18
68.60
65.79
18.00
39
8.20
1.76
107.80
56.80
18.00
40
8.40
1.67
107.80
59.60
18.00
41
8.60
1.47
107.80
66.12
18.00
42
8.80
1.76
98.00
56.38
18.00
43
9.00
1.57
88.20
59.95
18.00
44
9.20
1.08
58.80
71.02
18.00
45
9.40
0.88
58.80
83.82
18.00
46
9.60
1.76
78.40
54.05
18.00
47
9.80
2.35
156.80
55.11
18.00
48
10.00
1.67
117.60
65.33
18.00
49
10.20
2.35
107.80
48.91
18.00
50
10.40
2.35
68.60
41.97
18.00
51
10.60
2.25
29.40
32.85
18.00
52
10.80
2.25
127.40
54.85
18.00
53
11.00
2.06
147.00
62.13
18.00
54
11.20
2.35
166.60
59.01
18.00
55
11.40
2.65
176.40
55.19
18.00
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
3
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
:: Field input data (continued) ::
Point ID
Depth
(m)
Fines content
(%)
Unit weight
(kN/m³)
56
11.60
2.55
156.80
54.88
18.00
57
11.80
2.35
137.20
56.20
18.00
58
12.00
2.35
137.20
56.56
18.00
59
12.20
2.94
235.20
57.86
18.00
60
12.40
2.65
156.80
54.54
18.00
61
12.60
2.55
186.20
60.11
18.00
62
12.80
2.84
186.20
55.55
18.00
63
13.00
3.72
196.00
45.72
18.00
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13.20
3.14
156.80
48.63
18.00
65
13.40
2.55
147.00
56.62
18.00
66
13.60
2.25
166.60
65.63
18.00
67
13.80
2.45
166.60
61.75
18.00
68
14.00
2.55
98.00
50.00
18.00
69
14.20
3.14
137.20
47.59
18.00
70
14.40
2.45
137.20
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18.00
71
14.60
1.96
196.00
79.15
18.00
72
14.80
2.84
156.80
55.19
18.00
Depth from free surface, at which CPT was performed (m)
Measured cone resistance
Sleeve friction resistance
Percentage of fines in soil (%)
Bulk soil unit weight (kPa)
:: Cyclic Stress Ratio calculation (CSR fully adjusted and normalized) ::
Point ID
Depth
(m)
Sigma
(kPa)
u
(kPa)
Sigma'
(kPa)
CSR
MSF
1
0.60
10.80
0.00
10.80
2
0.80
14.40
0.00
14.40
1.00
0.10
2.21
0.05
1.00
0.05
0.99
0.10
2.21
0.05
1.00
0.05
3
1.00
18.00
0.00
4
1.20
21.60
1.96
18.00
0.99
0.10
2.21
0.05
1.00
0.05
19.64
0.99
0.11
2.21
0.05
1.00
5
1.40
25.20
0.05
3.92
21.28
0.99
0.12
2.21
0.06
1.00
6
1.60
0.06
28.80
5.89
22.91
0.99
0.13
2.21
0.06
1.00
7
0.06
1.80
32.40
7.85
24.55
0.99
0.14
2.21
0.06
1.00
0.06
8
2.00
36.00
9.81
26.19
0.98
0.14
2.21
0.06
1.00
0.06
9
2.20
39.60
11.77
27.83
0.98
0.15
2.21
0.07
1.00
0.07
10
2.40
43.20
13.73
29.47
0.98
0.15
2.21
0.07
1.00
0.07
11
2.60
46.80
15.70
31.10
0.98
0.15
2.21
0.07
1.00
0.07
12
2.80
50.40
17.66
32.74
0.98
0.16
2.21
0.07
1.00
0.07
13
3.00
54.00
19.62
34.38
0.98
0.16
2.21
0.07
1.00
0.07
14
3.20
57.60
21.58
36.02
0.98
0.16
2.21
0.07
1.00
0.07
15
3.40
61.20
23.54
37.66
0.97
0.16
2.21
0.07
1.00
0.07
16
3.60
64.80
25.51
39.29
0.97
0.17
2.21
0.08
1.00
0.08
17
3.80
68.40
27.47
40.93
0.97
0.17
2.21
0.08
1.00
0.08
18
4.00
72.00
29.43
42.57
0.97
0.17
2.21
0.08
1.00
0.08
19
4.20
75.60
31.39
44.21
0.97
0.17
2.21
0.08
1.00
0.08
20
4.40
79.20
33.35
45.85
0.97
0.17
2.21
0.08
1.00
0.08
21
4.60
82.80
35.32
47.48
0.96
0.17
2.21
0.08
1.00
0.08
22
4.80
86.40
37.28
49.12
0.96
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
23
5.00
90.00
39.24
50.76
0.96
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
24
5.20
93.60
41.20
52.40
0.96
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
25
5.40
97.20
43.16
54.04
0.96
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
26
5.60
100.80
45.13
55.67
0.96
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
27
5.80
104.40
47.09
57.31
0.96
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
28
6.00
108.00
49.05
58.95
0.95
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
29
6.20
111.60
51.01
60.59
0.95
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
4
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
:: Cyclic Stress Ratio calculation (CSR fully adjusted and normalized) (continued) ::
Point ID
Depth
(m)
Sigma
(kPa)
u
(kPa)
Sigma'
(kPa)
CSR
MSF
30
6.40
115.20
52.97
62.23
0.95
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
31
6.60
118.80
54.94
63.86
0.95
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
32
6.80
122.40
56.90
65.50
0.95
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
33
7.00
126.00
58.86
67.14
0.95
0.18
2.21
0.08
1.00
0.08
34
7.20
129.60
60.82
68.78
0.94
0.19
2.21
0.08
1.00
0.08
35
7.40
133.20
62.78
70.42
0.94
0.19
2.21
0.08
1.00
0.08
36
7.60
136.80
64.75
72.05
0.94
0.19
2.21
0.08
1.00
0.08
37
7.80
140.40
66.71
73.69
0.94
0.19
2.21
0.08
1.00
0.08
38
8.00
144.00
68.67
75.33
0.94
0.19
2.21
0.08
1.00
0.08
39
8.20
147.60
70.63
76.97
0.94
0.19
2.21
0.08
1.00
0.08
40
8.40
151.20
72.59
78.61
0.94
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2.21
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2.21
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0.95
0.08
Depth from free surface, at which CPT was performed (m)
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Cyclic Stress Ratio
Magnitude Scaling Factor
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CSR fully adjusted
Point ID
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n
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
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This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
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23.77
3.02
71.81
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LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
6
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
Point ID
F
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n
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:: Settlements calculation for saturated sands ::
Point ID
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(cm)
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LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
7
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
:: Settlements calculation for saturated sands (continued) ::
Point ID
Settle.
(cm)
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Total settlement : 0.08
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:: Overall liquefaction potential according to Iwasaki ::
Point ID
F
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
Point ID
F
8
This software is licensed to : UNINGEO di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
:: Overall liquefaction potential according to Iwasaki (continued) ::
Point ID
F
Point ID
F
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LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
9
di Pizzolon M. e Bruzzo G. s.n.c.
Via G. Marconi
35122 Padova
url: http://www.uningeo.it - email: [email protected]
Summary of liquefaction potential
Ic cutoff value (2.60)
Point does not meet criteria (assumed not
susceptible to liquefaction)
Point meets criteria and will be tested
Total points:
Points accepted for testing:
Points excluded for testing:
72
6
66
Soil type index legend
Gravelly sand to dense sand
Sands: clean sand to silty sand
Sand mixtures: silty sand to sandy silt
Silt mixtures: clayey silt to silty clay
Clays: silty clay to clay
Organic soils: peats
LiqIT v.4.7.6.2 - Soil Liquefaction Assesment Software
1