Verifica di membrature e
collegamenti della capriata Esempi
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Sommario
Vengono proposti alcuni esempi applicativi di verifiche di elementi
compressi e pressoinflessi:
- un’asta del corrente superiore;
- un’asta del corrente inferiore;
- una colonna.
Si propongono pure le verifiche di alcuni dei collegamenti tra
capriata e colonne.
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Analisi della Struttura
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Superiore
23
24
2UPN100/10
Frame
Text
23
24
Station
mm
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
OutputCase
Text
db
A
2
[mm ]
[mm]
tw
[mm]
Anet
2
[mm ]
fak
ftk
P
V2
M3
[MPa]
[MPa]
[N]
[N]
[Nmm]
360
-70842
-70794
-25211
-25164
4991
5039
-67868
-67820
-70793
-70841
-25162
-25209
5041
4993
-67820
-67868
-257
700
-491
465
-637
320
-247
709
-722
234
-503
454
-357
599
-709
247
443529
0
-25877
0
-317123
0
462066
0
0
488315
0
48767
0
-242479
0
462066
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
2690
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
Bozza del 06/04/2011
12
6
2534
235
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Superiore: Classificazione della Sezione - Anima
23
24
2UPN100/10
c=100-2(8.5+8.5)=66 mm
t=6 mm
c/t=11
Anima in Classe 1
Bozza del 06/04/2011

235
 1.0
f yk
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Superiore: Classificazione della Sezione
23
2UPN100/10
24
2UPN100/10
c = 50 - (8.5+6.0) = 35.5 mm
t=8.5 mm
c/t=4.17
Ala in Classe 1
La sezione del corrente superiore è in Classe 1
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Superiore: Verifiche a Trazione
Sebbene il corrente superiore sia prevalentemente compresso, alcune delle sue aste,
sotto certe combinazioni di carico, possono risultare tese.
Frame
Text
23
24
N t ,Rd
Station
mm
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
0,00
2002,50
OutputCase
Text
db
A
2
[mm ]
[mm]
tw
[mm]
Anet
2
[mm ]
fak
ftk
NEd,max
Nt,Rd
[MPa]
[MPa]
[kN]
[kN]
COMB1SLU
COMB2SLU

COMB3SLU
COMB4SLU
2690
12
6
2534
235
360
5,04
602,05
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
Af ak 2690  235
A net f tk 0,9  2534  360
3


 602,05 10 N 

 656,81103 N
 M0
1,05
 M2
1,25
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Superiore: Verifiche a Compressione
Frame
Text
fak
A
2
NEd,min
Iy
Iz
4
4
l0,y
l0,z
rmin,1
a
[mm ]
[MPa]
[kN]
[mm ]
[mm ]
[mm]
[mm]
[mm]
[mm]
2690
235
70,84
4106088
1714965
2002,50
2002,50
14,71
667,50
ly
lz
lz,eq
lp
51,25
79,31
91,37
93,91
l
23
24
lz 
l 0, z
rz
Bozza del 06/04/2011
l1 
a
rmin,1
l z,eq  l z 2  l12
a cura di Enzo Martinelli
0,5
Verifica delle membrature
Corrente Superiore: Verifiche a Compressione
Frame
Text
fak
NEd,min
[mm ]
[MPa]
[kN]
2690
235
70,84
A
2
ly
lz
a
Fy
Fz
cy
cz
cmin
Nt,Rd
[kN]
23
0,546
0,973
0,49
0,734
1,163
0,817
0,556
0,556
334,61
24
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Inferiore
5
Frame
Text
5
14
Station
mm
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
OutputCase
Text
14
2L80x40x6/10
db
A
2
[mm ]
[mm]
tw
[mm]
Anet
2
[mm ]
fak
ftk
P
V2
M3
[MPa]
[MPa]
[N]
[N]
[Nmm]
360
4621
4621
49141
49141
58522
58522
-30868
-30868
-69669
-69669
-74676
-74676
-65295
-65295
-30868
-30868
-151
199
-158
192
-157
194
-140
211
-223
128
-232
119
-233
118
-211
140
0
-47986
0
-33783
0
-36610
0
-71449
-95357
0
-112735
0
-115563
0
-71449
0
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
1378
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
Bozza del 06/04/2011
12
6
1222
235
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Inferiore: Classificazione della Sezione
14
5
2 L80x40x8
80  40
 10
26
h=80 mm
t=6 mm
h/t=13,34
Classe 3

Bozza del 06/04/2011
235
 1.0
f yk
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Inferiore: Verifiche a Trazione
Sebbene il corrente inferiore sia prevalentemente teso, alcune delle sue aste, sotto
certe combinazioni di carico, possono risultare compresse.
Frame
Text
5
14
N t ,Rd
Station
mm
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
0,00
2000,00
OutputCase
Text
db
A
2
tw
Anet
2
fak
ftk
NEd,max
Nt,Rd
[kN]
[mm ]
[mm]
[mm]
[mm ]
[MPa]
[MPa]
[kN]
1378
12
6
1222
235
360
58,52
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
COMB1SLU
 308,41
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
Af ak 1378  235
A net f tk 0,9 1222  360
3


 308,4110 N 

 316,75 103 N
 M0
1,05
 M2
1,25
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Inferiore: Verifiche a Compressione
Frame
Text
fak
A
2
NEd,min
Iy
Iz
4
4
l0,y
l0,z
rmin,1
a
[mm ]
[MPa]
[kN]
[mm ]
[mm ]
[mm]
[mm]
[mm]
[mm]
1378
235
74,68
1152000
487143
2000,00
2000,00
8,36
400,00
ly
lz
lz,eq
lp
69,17
106,37
116,64
93,91
5
14
lz 
l 0, z
rz
Bozza del 06/04/2011
l1 
a
rmin,1
l z,eq  l z 2  l12
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Corrente Superiore: Verifiche a Compressione
Frame
Text
fak
NEd,min
[mm ]
[MPa]
[kN]
1378
235
74,68
A
2
ly
lz
a
Fy
Fz
cy
cz
cmin
Nt,Rd
[kN]
5
0,737
1,242
0,49
0,903
1,527
0,702
0,414
0,414
127,75
14
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne
Frame
Station
OutputCase
CaseType
N
V2
M3
NEd
VEd
My,Ed
Text
mm
Text
Text
[N]
[N]
[Nmm]
[kN]
[kN]
[kNm]
COMB1SLU
COMB1SLU
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB2SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB3SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
COMB4SLU
COMB4SLU
COMB1SLU
COMB1SLU
COMB1SLU
COMB2SLU
COMB2SLU
COMB2SLU
COMB3SLU
COMB3SLU
COMB3SLU
COMB4SLU
COMB4SLU
COMB4SLU
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
Combination
-47210
-41442
-35674
-1585
4182
9950
19205
24972
30740
-63672
-57904
-52136
-75633
-69866
-64098
-48958
-43190
-37422
-28168
-22400
-16632
-63672
-57904
-52136
22180
10660
-860
40418
21218
2018
40528
21328
2128
-2504
-2504
-2504
21020
15260
9500
31582
21982
12382
31472
21872
12272
2504
2504
2504
65269234
-412402
-20014038
119304005
-3966854
-50437713
118159414
-5552145
-52463703
-7634732
2379585
12393903
71695671
-862694
-50381058
108970836
1841694
-66887447
110115427
3426985
-64861457
7634732
-2379585
-12393903
47,21
2
22,18
65,27
1,59
40,42
119,30
-19,20
40,53
118,16
63,67
2,50
12,39
75,63
21,02
71,70
48,96
31,58
108,97
28,17
31,47
110,12
63,67
2,50
12,39
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
10
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
Bozza del 06/04/2011
HE 280 B
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Resistenza
Frame
Station
NEd
VEd
My,Ed
Npl,y,Rd
Vc,Rd
Mpl,y,Rd
Text
mm
[kN]
[kN]
[kNm]
[kN]
[kN]
[kNm]
47,21
22,18
65,27
1,59
40,42
-19,20
63,67
1
2
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
0
4000
8000
MN,y,Rd
[kNm]
343,42
119,30
0,00
343,42
40,53
118,16
-0,01
343,42
2,50
12,39
0,02
343,42
21,02
530,95
71,70
48,96
31,58
108,97
28,17
31,47
110,12
63,67
2,50
12,39
Bozza del 06/04/2011
a
0,02
M N, y,Rd  M pl, y,Rd 
2939,96
75,63
1 n
1  0,5a
n
n
N Ed
N pl,Rd
A  2bt f
a
A
343,42
0,23
0,03
343,42
0,02
343,42
0,01
343,42
0,02
343,42
a cura di Enzo Martinelli
Bozza del 06/04/2011
Elementi composti
Verifiche di elementi
compressi
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Stabilità
Scelta della luce libera di inflessione
h= 8000
A vantaggio di sicurezza si assume che la capriata
esclusivamente da vincolo rispetto agli spostamenti
relativi e non rispetto alle rotazioni.
b=2.0
Inflessione attorno all’asse debole (z)
H= 9500
Inflessione attorno all’asse forte (y)
lo,y = 2h = 16 m
Per
la
presenza
del
controvento
longitudinale,
non
sono
consentiti
spostamenti
longitudinali
dell’estremo
superiore e quindi si può assumere:
b=1.0
Bozza del 06/04/2011
lo,z = H = 9.5 m
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Stabilità
Frame
Npl,Rd
lo,y
lo,z
Ncr,y
Ncr,z
Text
[kN]
[mm]
[mm]
[kN]
[kN]
N cr , y 
ly
lz
Fy
Fz
cy
cz
cmin
1,373
1,393
1,506
1,567
0,471
0,438
0,438
ay
az
0,34
0,49
 2 EI y
l 0, y 2
1
2939,96
16000,00
9500,00
1560,15
1514,45
2
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Stabilità
Per la verifica di resistenza e stabilità delle colonne è necessario
tener conto dello stato tensionale di presso-flessione:
Bozza del 14/04/2008
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Stabilità
Nel caso di momento flettente lineare lungo l’asse della colonna, si può
assumere:
Nel caso di momento flettente non-lineare lungo l’asse della colonna, si
può assumere:
M eq ,Ed  1,3  M m,Ed
dove Mm,Ed è il valor medio del momento di
progetto allo SLU lungo ‘asse della colonna
ed in ogni caso:
0,75  M Ed ,max  M eq,Ed  M Ed ,max
CNR 10011/97
Bozza del 14/04/2008
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Stabilità
0,20
Profili HE B
1,00
Bozza del 14/04/2008
a cura di Enzo Martinelli
Verifica delle membrature
Verifica delle colonne – Verifiche di Stabilità
z
Bozza del 14/04/2008
a cura di Enzo Martinelli
Verifica Collegamenti
Collegamenti saldati Capriata-Colonne
Ncs,Ed(k)
Saldatura a
cordoni d’angolo
Poligono d’equilibrio
Rj,Ed(k)
l
Rj,Ed,//(k)
Rj,Ed, (k)
a
Trascurando eventuali eccentricità
Nd,Ed(k)
 //
(k )

R j,Ed ,// ( k )
2al
n
(k )

R j,Ed , ( k )
2al
n  2   // 2  b1  f yk
Bozza del 06/04/2011
a cura di Enzo Martinelli